ES2709433T3 - Material compuesto con efecto de protección balística - Google Patents
Material compuesto con efecto de protección balística Download PDFInfo
- Publication number
- ES2709433T3 ES2709433T3 ES08103856T ES08103856T ES2709433T3 ES 2709433 T3 ES2709433 T3 ES 2709433T3 ES 08103856 T ES08103856 T ES 08103856T ES 08103856 T ES08103856 T ES 08103856T ES 2709433 T3 ES2709433 T3 ES 2709433T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- layer
- steel
- alloy
- weight
- composite material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 63
- 230000000694 effects Effects 0.000 title claims abstract description 24
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 54
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 34
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 abstract description 6
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 89
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 19
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 18
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 206010041662 Splinter Diseases 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 230000003116 impacting effect Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41H—ARMOUR; ARMOURED TURRETS; ARMOURED OR ARMED VEHICLES; MEANS OF ATTACK OR DEFENCE, e.g. CAMOUFLAGE, IN GENERAL
- F41H5/00—Armour; Armour plates
- F41H5/02—Plate construction
- F41H5/04—Plate construction composed of more than one layer
- F41H5/0442—Layered armour containing metal
- F41H5/045—Layered armour containing metal all the layers being metal layers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/42—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for armour plate
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12958—Next to Fe-base component
- Y10T428/12965—Both containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
Abstract
Material compuesto con efecto de protección balística que presenta una primera capa exterior de una primera aleación de acero y al menos una segunda capa de una segunda aleación de acero, dispuesta debajo de la primera capa, y está prevista al menos una tercera capa de una tercera aleación de acero, dispuesta debajo de la segunda capa, caracterizado por que la primera aleación de acero de la primera capa presenta un acero de revenido con los siguientes componentes de la aleación en porcentaje en peso (% en peso):**Fórmula** resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una ductilidad mayor que la primera, siendo la segunda aleación de acero de la segunda capa un acero estructural especial, que presenta los siguientes componentes de la aleación en % en peso:**Fórmula** resto Fe e impurezas inevitables, correspondiéndose la tercera capa en su composición a la primera aleación de metal.
Description
DESCRIPCION
Material compuesto con efecto de proteccion ballstica
La invencion se refiere a un material compuesto con un efecto de proteccion ballstica que comprende una primera capa exterior de una primera aleacion de acero y al menos una segunda capa de una segunda aleacion de acero, dispuesta debajo de la primera capa, y al menos una tercera capa de una tercera aleacion de acero, dispuesta debajo de la segunda capa. Ademas, la invencion se refiere a un uso de acuerdo con la invencion del material compuesto.
Los aceros de seguridad se utilizan para la proteccion ballstica de seres vivos, objetos y dispositivos, en particular edificios o vehlculos. Para lograr el mejor efecto de proteccion ballstica posible, los aceros de seguridad utilizados en este caso presentan, ademas de la mayor resistencia posible, la mayor tenacidad posible combinada con la mayor dureza posible. Una alta dureza de los aceros utilizados proporciona una alta resistencia a la penetracion contra un impacto ballstico y, por ejemplo, provoca la expansion de un proyectil. Por ello se puede reducir la profundidad de penetracion en el material. Al mismo tiempo, una gran cantidad de energla del impacto ballstico puede ser absorbida en el material debido a una gran tenacidad. Este tipo de material tambien ofrece una gran resistencia frente a una formacion de fisuras no deseada del material. La dureza y la tenacidad del material por norma general se contrarrestan entre si, por lo que un material con una dureza muy alta, por ejemplo, la mayorla de las veces tiende a la fragilizacion. Los materiales de alta tenacidad, por el contrario, no presentan grandes durezas. Al anadir elementos de aleacion caros, tales como por ejemplo nlquel, molibdeno, cromo o cobalto, ciertamente se puede encontrar una muy buena solucion intermedia entre tenacidad y dureza, pero con unos costes de aleacion y fabrication muy elevados. Ademas, tambien se debe asegurar que los materiales permanezcan conformables para que puedan ser utilizados en consecuencia.
Con el fin de proporcionar una solucion significativamente mas economica, por el estado de la tecnica, por ejemplo, por el documento aleman abierto a inspection publica DE 29 21 854 C1, se conocen materiales compuestos que consisten en dos aleaciones de acero diferentes. La primera capa exterior de aleacion de acero, por ejemplo, consiste en una aleacion de acero con un contenido de carbono (contenido de C) del 0,35 al 0,7 % en peso, un contenido de Si del 0,10 al 0,70 % en peso, un contenido de Mn del 0,5 al 1 % en peso, P y S en cada caso menos del 0,02 % en peso, Cr del 1,3 al 2,6 % en peso, Ni del 0,2 al 3,6 % en peso, Mo del 0,4 al 0,7 % en peso y V del 0,04 al 0,3 % en peso, resto Fe. Esta capa exterior orientada hacia el lado del disparo debe presentar una dureza particularmente alta. Junto con la capa de aleacion de acero dispuesta por debajo con una composition de aleacion de menos del 0,15 % en peso de C, del 0,15 al 0,35 % en peso de Si, del 0,85 al 1,6 % en peso de Mn, P y S en cada caso menos del 0,02 % en peso, del 0,5 al 0,8 % en peso de Ni y del 0,20 al 0,40 % en peso de Al, resto Fe, que es mas tenaz y blanda, resulta una proteccion ballstica mejorada. Si bien es cierto que con el material compuesto de dos capas se ha conseguido una clara mejora con respecto a un material de una capa en cuanto a un efecto de proteccion ballstica mas economico, existe no obstante una necesidad constante de mejorar el efecto de proteccion ballstica con un espesor igual o menor, por ejemplo, para lograr una reduction del peso en el blindaje de vehlculos.
Los materiales compuestos de tres capas, que se fabrican mediante plaqueado por lamination y son adecuados para su uso como chapas de blindaje, son ya conocidos por el estado de la tecnica del documento AT 372 113. En los materiales compuestos desvelados en esta publication, el estrato interior y los dos estratos exteriores pueden estar hechos de diferentes aleaciones de acero.
El documento US 2.438.759 A se refiere a un procedimiento para la production de una chapa de blindaje como chapa compuesta de acero, en la que capas con distintos contenidos en carbono y, en consecuencia, diferentes propiedades en cuanto a la dureza y la tenacidad, se unen entre si y se calientan hasta que se produce la configuracion de una zona de difusion de carbono en la zona de la union.
El documento DE 102005006606 B3 se refiere a un procedimiento para la fabricacion de una cinta de laminacion en caliente plaqueada por laminacion para el procesamiento posterior hasta dar una cinta de laminacion en frlo. La Fig. 2 muestra un paquete de placas de tres capas, en el que las placas exteriores presentan una alta resistencia al desgaste, mientras que la placa interior es blanda y facilmente deformable. Sin embargo, aparte del carbono, no se desvelan contenidos de aleaciones especiales.
El documento US 5.418.074 desvela un material compuesto con un material central del tipo de aleacion de acero CK 15, que esta plaqueado en ambos lados con un acero del tipo 16MnCr5.
El documento EP 0509854 A describe un procedimiento para la produccion de una chapa de tres capas con capas exteriores exentas de aluminio, que debe tener una alta resistencia a la abrasion.
El documento US 4.645.720 A desvela una placa de blindaje que se compone por dos planos de acero plaqueado. Cada uno de estos planos consta, en cada caso, de la misma capa superior e inferior de acero, estando los planos unidos entre si de tal manera que la respectiva capa superior de los planos se encuentra una encima de la otra. Por
consiguiente, la placa de blindaje consiste basicamente en tres capas de acero, a saber, la capa interior y las dos capas exteriores. En cuanto a las capas interiores se desvela que estas capas presentan una dureza particularmente alta. Las dos capas exteriores tambien deben tener el mayor grado de dureza posible.
Por el documento US 2003/0029530 A1 se conoce un material compuesto de acero con tres capas de aleacion, que se produce para la generacion de un gradiente de aleacion plano mediante una compleja fundicion simultanea. No se desvela un efecto de proteccion ballstica del material compuesto.
Partiendo de esto, la presente invencion se basa en el objetivo de proponer un material compuesto con efecto de proteccion ballstica, que conduzca a una mejora adicional de las propiedades de efecto de proteccion ballstica y haga posible una reduccion del peso o de los espesores de pared del material compuesto. Ademas, tambien deben reducirse los costes de produccion y aleacion de los materiales compuestos con efecto de proteccion ballstica. El objetivo que se ha senalado anteriormente se consigue con un material compuesto con las caracterlsticas de las reivindicaciones independientes 1 a 4 y 5. Otras formas de realizacion resultan de las reivindicaciones dependientes. La combination de acuerdo con la invencion de los componentes de la aleacion conduce a una dureza mejorada con muy buenos valores de tenacidad o ductilidad en la primera capa exterior u orientada hacia el disparo. Al limitar el contenido de cromo a menos del 1,2 % en peso se previene la formation de carburos y, por lo tanto, la reduccion de la tenacidad. Ademas, el elemento de aleacion cromo es relativamente caro, de modo que la limitation del contenido de cromo al mismo tiempo lleva a una reduccion del coste del material compuesto de acuerdo con la invencion. Sin embargo, la presencia de cromo promueve la templabilidad completa de la capa de aleacion de acero. Mayores contenidos en manganeso mejoran ciertamente la tenacidad, pero la templabilidad completa disminuye con el aumento del contenido de manganeso debido a la tendencia al afinamiento del grano. Dado que se requieren altas durezas en la capa exterior, el contenido de manganeso se limita al 2,65 % en peso, de modo que se mantiene la templabilidad completa. El aluminio se une al nitrogeno para formar nitruros y conduce a la estabilizacion del acero. Este efecto se nota a partir de contenidos del 0,015% en peso. Ademas, la formacion de microestructura ferrltica es respaldada con contenidos mas altos, por lo que se favorece la formacion de microestructura de templado. Ademas, la temperatura de inicio de martensita de la aleacion de acero se eleva por los contenidos en aluminio, pudiendo compensarse la calda de la temperatura de inicio de martensita debido a la aleacion de cromo y manganeso con contenidos de Al de hasta el 1,55 % en peso. El ajuste de una temperatura de inicio "normal" de martensita favorece la templabilidad completa de la totalidad del material compuesto.
La combinacion de acuerdo con la invencion de los elementos de aleacion de la primera aleacion de acero permite el ajuste de una microestructura favorable de la aleacion de acero de la capa exterior, de modo que se pueden facilitar durezas y tenacidades mejoradas. Debido a la dureza mejorada con valores constantes de tenacidad o ductilidad, un proyectil o una astilla que impacta en la capa exterior, por ejemplo, puede expandirse mucho sin producirse la formacion de fisuras en el material compuesto. Debido a sus valores de ductilidad comparativamente mas altos, la segunda capa asegura que, en particular, la primera capa no se astille o que las astillas creadas en ella vuelvan a quedar atrapadas con la segunda capa, de modo que, como resultado, se consigue un efecto de proteccion ballstica significativamente mejorado. Preferentemente, el contenido de carbono en la primera capa del material compuesto se limita al 0,45% del peso para aumentar la soldabilidad. Otra configuration de la primera capa exterior de aleacion de acero del material compuesto de acuerdo con la invencion se consigue por el hecho de que el contenido de manganeso asciende al menos al 0,65 % por peso, de modo que se pueden facilitar tenacidades mas altas. Ademas, el contenido de cromo puede limitarse preferentemente al 0,7 % en peso, lo que, ademas de una mayor reduccion de costes, permite una reduccion de la formacion de carburo al tiempo que se mantiene la templabilidad completa. De acuerdo con la invencion, el efecto de proteccion ballstica puede aumentarse adicionalmente al presentar la segunda aleacion de acero de la segunda capa los siguientes componentes de la aleacion en porcentaje en peso:
C < 0,4 %,
Si < 0,8 %,
0,05 % < Mn < 1,5 %,
Al < 10,0 %,
Cr < 1,5 %,
Ti < 0,5 %,
Nb < 0,05 %,
B < 0,005 %
V < 0,5 %,
Mo < 0,6 %,
P < 0,1 %,
S < 0,03 %,
N < 0,3 %,
Ni < 1,5 %,
Cu < 3,0 %,
opcionalmente Sn < 0,04 %
resto Fe e impurezas inevitables.
Si esta prevista al menos una tercera capa de una tercera aleacion de acero por debajo de la segunda capa, la proteccion ballstica puede mejorarse aun mas. Asl, la composition de la tercera capa corresponde de acuerdo con la invention a la de la primera capa de aleacion de acero y utilizando una capa inferior especialmente dura del material compuesto, un proyectil o una astilla se puede detener por la tercera capa inferior. Cuando se utilizan dos capas con mayor ductilidad que las capas media e inferior, la capacidad de absorcion de energla puede aumentarse aun mas o ajustarse especlficamente a ciertos impactos ballsticos, especialmente cuando se utiliza una tercera capa adicional con un alto contenido de manganeso.
Si, de acuerdo con una primera forma de realization del material compuesto de acuerdo con la invencion, la aleacion de acero de la primera capa es un acero revenido con las siguientes proporciones de componentes de la aleacion:
0,06 % < C < 0,25 %,
0,05 % < Si < 0,4 %,
0,3% < Mn < 1,4 %,
0,015 % < Al < 1,55 %,
Cr Mo < 0,5 %,
Ti < 0,05 %,
Nb < 0,1 %,
B < 0,005 %;
P < 0,08 %,
S < 0,01 %,
Ni < 4,0 %,
V < 0,5 % y
resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una ductilidad mayor que la primera, el material compuesto presenta buenas propiedades de conformation antes del revenido y es facilmente conformable hasta dar un producto o una preforma, que puede endurecerse en un proceso final de revenido. La fabrication de componentes, por ejemplo piezas de automovil, a partir del material compuesto puede simplificarse en consecuencia. Por ejemplo, una capa de un acero 22MnB5 puede utilizarse como capa de acero de revenido.
Otra forma de realizacion alternativa del material compuesto de acuerdo con la invencion preve que la aleacion de acero de la primera capa sea un acero multifasico, que presenta las siguientes proporciones de componentes de la aleacion en porcentaje en peso:
0, 065 % < C < 0,23 %,
0,07 % < Si < 1,65 %,
1,45 % < Mn < 2,65 %,
0,02 % < Al < 1,55 %,
0,06 % < Cr < 0,65 %,
0,05 % < Mo < 0,14 %,
Nb < 0,03 %,
Ti < 0,13 %,
B < 0,005 %;
P < 0,08 %,
S < 0,01 %,
Ni < 4,0 %,
V < 0,5 % y
resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una mayor ductilidad que la primera.
Los aceros multifasicos proporcionan altas resistencias sin un proceso de revenido con propiedades de conformado aun aceptables.
Una mejora adicional con respecto a la soldabilidad con el uso de aceros multifasicos en la primera capa se consigue por la siguiente forma de realization alternativa del material compuesto de acuerdo con la invention por el hecho de que la aleacion de acero de la primera capa es un acero multifasico que presenta las siguientes proporciones de componentes de aleacion en porcentaje de peso:
0,065 % < C < 0,16 %,
0,07 % < Si < 0,75 %,
1,45 % < Mn < 2,0 %,
0,02 % < Al < 0,05 %,
Cr < 0,6 %,
0,05 % < Ti < 0,13 %,
Mo < 0,05 %,
B < 0,002%,
Nb < 0,1 %,
P < 0,08 %,
S < 0,01 %,
Ni < 4,0 %,
V < 0,5 % y
resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una mayor ductilidad que la primera.
De acuerdo con otra configuration alternativa del material compuesto de acuerdo con la invencion, la aleacion de acero de la primera capa es un acero de seguridad que presenta las siguientes proporciones de componentes de aleacion en porcentaje de peso:
0,06 % < C < 0,4 %,
0,05 % < Si < 1,0 %,
0,3 % < Mn < 2,0 %,
0,015 % < Al < 0,2 %,
Mo < 0,7 %,
B < 0,005%,
V < 0,1 %,
Ni < 3,7 %,
Cr < 1,2 %,
Ti < 0,13 %,
Nb < 0,1 %,
B < 0,005 %,
P < 0,08 %,
S < 0,01 % y
resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una mayor ductilidad que la primera.
Los aceros de seguridad se han utilizado hasta ahora para blindajes de una sola capa y, junto con la segunda capa mas blanda, proporcionan tambien una mejora adicional en terminos de penetracion y prevencion de la formacion de astillas en caso de impacto de un proyectil.
De acuerdo con la invencion, la segunda capa consiste en un acero estructural especial con los componentes de aleacion especificados anteriormente en porcentaje de peso.
Debido a su dureza relativamente alta de aproximadamente 400 HB y una tenacidad relativamente alta con valores de ductilidad superiores al 12 %, un acero estructural especial correspondiente puede evitar que una capa exterior dura del material compuesto se rompa y, por ejemplo, proteger eficazmente a los ocupantes del vehlculo contra astillas.
La segunda capa consiste, en un ejemplo de realizacion no de acuerdo con la invencion, en un acero de alto contenido de manganeso con los siguientes componentes de aleacion adicionales en porcentaje de peso:
10 % < Mn < 30 %.
Los aceros de alto contenido de manganeso con contenidos en manganeso de entre el 10 y el 30 % en peso presentan unas propiedades especialmente buenas con respecto a la segunda capa del material compuesto, ya que combinan altos valores de ductilidad con resistencias extremas alrededor de 1000 MPa. La dureza Brinell de las capas es de 300 a 350 HB y, por lo tanto, tambien contribuye significativamente a la expansion y al frenado de un proyectil que impacta. Mediante la utilizacion de los aceros con un alto contenido de manganeso, el espesor de pared de los materiales compuestos con efecto de proteccion ballstica puede reducirse significativamente una vez mas. Incluso con cargas altamente dinamicas, como las que se producen bajo efectos ballsticos, se consigue un alto efecto de proteccion debido a la caracterlstica especlficas de consolidacion de los aceros con un alto contenido de manganeso. Al alear del 1 % en peso al 10 % en peso de Al se puede reducir la densidad del material compuesto y, por lo tanto, se puede conseguir un ahorro de peso.
Si se utilizan aceros exentos de cobalto y/o nlquel como segunda capa de aleacion de acero de acuerdo con una configuracion de acuerdo con la invencion, los vapores o polvos nocivos para la salud pueden reducirse o evitarse completamente durante el procesamiento del material compuesto.
El material compuesto se produce mediante plaqueado por laminacion de acuerdo con una forma de realizacion de acuerdo con la invencion. El plaqueado por laminacion es un procedimiento particularmente rentable con el que se pueden producir sin mas materiales compuestos, en particular tambien de tres capas. Ademas, en el material
compuesto plaqueado por laminacion hay una union de superficie, con union material, entre las capas del material compuesto, de modo que se producen efectos de cizalla en las capas limite entre los diferentes materiales durante el impacto balistico, que tambien sirven para la absorcion de energia.
Finalmente, de acuerdo con otra configuracion ventajosa de la invencion, el material compuesto es bobinable hasta un espesor de material de 10 mm, de modo que el material compuesto puede ser procesado desde la cinta. Esto puede lograrse mediante una selection especifica de los espesores de capa de capa dura y tenaz y/o mediante un posterior revenido en el caso del uso de un acero de revenido.
De acuerdo con una segunda ensenanza de la presente invencion, el material compuesto de acuerdo con la invencion se utiliza para una protection balistica de seres vivos, dispositivos, en particular automoviles o edificios. Especialmente en el caso de los automoviles, la ventaja especial es que, ademas del efecto de proteccion balistica mejorado, se consigue una reduction de los espesores de pared y, por lo tanto, una reduction del peso.
Hay ahora una pluralidad de posibilidades para perfeccionar y configurar el material compuesto de acuerdo a la invencion asi como su uso. Para ello se hace referencia, por un lado, a las reivindicaciones que siguen a la reivindicacion 1 y, por otro lado, a la description de dos ejemplos de realization en relation con el dibujo. El dibujo muestra en
la Fig. 1 una vista esquematica del corte a traves de un ejemplo de realizacion de un material compuesto de acuerdo con la invencion con dos capas de aleacion de acero diferentes y
la Fig. 2 un segundo ejemplo de realizacion en una vista esquematica del corte de un material compuesto de acuerdo con la invencion con tres capas de aleacion de acero.
En la Fig. 1 se representa un ejemplo de realizacion de dos estratos de un material compuesto en una vista esquematica del corte. El material compuesto consiste en una capa exterior de aleacion de acero 1, que consiste en una aleacion de acero con una composition de aleacion de acuerdo con la reivindicacion 1. Esta capa de aleacion de acero presenta durezas particularmente altas, por ejemplo en el intervalo de mas de 600 HB, mientras que la segunda capa en el presente ejemplo de realizacion es una capa de aleacion de acero de alto contenido de manganeso, que proporciona una alta tenacidad gracias a unos valores de ductilidad muy buenos de hasta el 60 % con unas resistencias altas de 1000 MPa y una dureza Brinell de 300 a 350 HB. Debido a esta capa inferior especialmente tenaz, un proyectil balistico que incide en el material compuesto en la direction de la flecha se ensancha primero fuertemente en la capa 1, especialmente dura, para reducir a continuation la energia del impacto deformando la capa 2 inferior.
En contraste con los materiales compuestos de dos estratos previamente conocidos, de acuerdo con la invencion resulta la ventaja al seleccionar la capa exterior particularmente dura en combination con una capa inferior particularmente tenaz del material compuesto. En comparacion con el acero de seguridad y los materiales compuestos de dos estratos previamente conocidos con efecto de proteccion balistica, el espesor de pared del material utilizado para la proteccion balistica puede reducirse con ello aun mas, mientras que la proteccion balistica sigue siendo la misma y, asi, por ejemplo en automoviles, se puede conseguir una mejor proteccion balistica o una clase de proteccion balistica mejorada sin tener que realizar modificaciones adicionales y costosas en el chasis debido a la reduccion del propio peso.
Por supuesto, tambien pueden estar previstas varias capas en el material compuesto de acuerdo con la invencion. La Fig. 2 muestra un ejemplo de realizacion de acuerdo con la invencion con tres capas en una vista esquematica del corte. Ademas de las capas 1 y 2, la capa mas baja consiste en una aleacion de acero, que es identica a la aleacion de acero de la capa 1. De este modo, la capa inferior 3, de dureza extrema, sirve como capa de reception para cualquier proyectil que pase a traves de las capas compuestas 1 y 2. El material compuesto de tres estratos con efecto de proteccion balistica que se muestra en la Fig. 2 conduce a un aumento adicional y significativo del efecto de proteccion. Se han obtenido buenos resultados con el compuesto de tres estratos, por ejemplo, con relaciones de espesor de las capas entre si de 25 %/50 %/25 % o 30 %/40 %/30 %.
Claims (7)
1. Material compuesto con efecto de proteccion ballstica que presenta una primera capa exterior de una primera aleacion de acero y al menos una segunda capa de una segunda aleacion de acero, dispuesta debajo de la primera capa, y esta prevista al menos una tercera capa de una tercera aleacion de acero, dispuesta debajo de la segunda capa,
caracterizado por que
la primera aleacion de acero de la primera capa presenta un acero de revenido con los siguientes componentes de la aleacion en porcentaje en peso (% en peso):
0,06 % < C < 0,25 %,
0,05 % < Si < 0,4 %,
0,3 % < Mn < 1,4 %,
0,015 % < Al < 1,55 %,
Mo Cr < 0,5 %,
Ti < 0,05 %,
Nb < 0,1 %,
B < 0,005 %
P < 0,08 %,
S < 0,01 %,
Ni < 4,0 %,
V < 0,5 % y
resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una ductilidad mayor que la primera, siendo la segunda aleacion de acero de la segunda capa un acero estructural especial, que presenta los siguientes componentes de la aleacion en % en peso:
C < 0,4 %,
Si < 0,8 %,
0,05 % < Mn < 1,5 %,
Al < 10,0 %,
Cr < 1,5 %,
Ti < 0,5 %,
Nb < 0,05 %,
B < 0,005 %
V < 0,5 %,
Mo < 0,6 %,
P < 0,1 %,
S < 0,03 %,
N < 0,3 %,
Ni < 1,5 %,
Cu < 3,0 %,
opcionalmente Sn < 0,04 % y
resto Fe e impurezas inevitables, correspondiendose la tercera capa en su composicion a la primera aleacion de metal.
2. Material compuesto con efecto de proteccion balistica que presenta una primera capa exterior de una primera aleacion de acero y al menos una segunda capa de una segunda aleacion de acero, dispuesta debajo de la primera capa, y esta prevista al menos una tercera capa de una tercera aleacion de acero, dispuesta debajo de la segunda capa,
caracterizado por que
la primera aleacion de acero de la primera capa es un acero multifasico, que presenta los siguientes componentes de la aleacion en porcentaje en peso (% en peso):
0,065 % < C < 0,23 %,
0,07 % < Si < 1,65 %,
1,45 % < Mn < 2,65 %,
0,02 % < Al < 1,55 %,
0,06 % < Cr < 0,65 %,
0,05 % < Mo < 0,14 % y
Ti < 0,13 %,
Nb < 0,03 %,
B < 0,005 %;
P < 0,08 %,
S < 0,01 %,
Ni < 4,0 %,
V < 0,5 % y
resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una ductilidad mayor que la primera, estando compuesta la segunda aleacion de acero de la segunda capa por un acero estructural especial, que presenta los siguientes componentes de la aleacion en % en peso:
C < 0,4 %,
Si < 0,8 %,
0,05 % < Mn < 1,5 %,
Al < 10,0 %,
Cr < 1,5 %,
Ti < 0,5 %,
Nb < 0,05 %,
B < 0,005 %;
V < 0,5 %,
Mo < 0,6 %,
P < 0,1 %,
S < 0,03 %,
N < 0,3 %,
Ni < 1,5 %,
Cu < 3,0 %,
opcionalmente Sn < 0,04 % y
resto Fe e impurezas inevitables, correspondiendose la tercera capa en su composicion a la primera aleacion de metal.
3. Material compuesto con efecto de proteccion balistica que presenta una primera capa exterior de una primera aleacion de acero y al menos una segunda capa de una segunda aleacion de acero, dispuesta debajo de la primera capa, y esta prevista al menos una tercera capa de una tercera aleacion de acero, dispuesta debajo de la segunda capa,
caracterizado por que
la primera aleacion de acero de la primera capa es un acero multifasico, que presenta los siguientes componentes de la aleacion en porcentaje en peso (% en peso):
0,065 % < C < 0,16 %,
0,07 % < Si < 0,75 %,
1,45 % < Mn < 2,0 %,
0,02 % < Al < 0,05 %,
Cr < 0,6 %,
Mo < 0,05 %,
0,05 % < Ti < 0,13 %,
Nb < 0,1 %,
B < 0,002 %;
P < 0,08 %,
S < 0,01 %,
Ni < 4,0 %,
V < 0,5 % y
resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una ductilidad mayor que la primera, estando compuesta la segunda aleacion de acero de la segunda capa por un acero estructural especial, que presenta los siguientes componentes de la aleacion en % en peso:
C < 0,4 %,
Si < 0,8 %,
0,05 % < Mn < 1,5 %,
Al < 10,0 %,
Cr < 1,5 %,
Ti < 0,5 %,
Nb < 0,05 %,
B < 0,005 %
V < 0,5 %,
Mo < 0,6 %,
P < 0,1 %,
S < 0,03 %,
N < 0,3 %,
Ni < 1,5 %,
Cu < 3,0 %,
opcionalmente Sn < 0,04 % y
resto Fe e impurezas inevitables, correspondiendose la tercera capa en su composicion a la primera aleacion de metal.
4. Material compuesto con efecto de proteccion balistica que presenta una primera capa exterior de una primera aleacion de acero y al menos una segunda capa de una segunda aleacion de acero, dispuesta debajo de la primera capa, y esta prevista al menos una tercera capa de una tercera aleacion de acero, dispuesta debajo de la segunda capa,
caracterizado por que
la primera aleacion de acero de la primera capa es un acero de seguridad, que presenta los siguientes componentes de la aleacion en porcentaje en peso (% en peso):
0,06 % < C < 0,4 %,
0,05 % < Si < 1,0 %,
0,3 % < Mn < 2,0 %,
0,015 % < Al < 0,2 %,
Mo < 0,7 %,
B < 0,005%,
Cr < 1,2 %,
Ti < 0,13 %,
Nb < 0,1 %,
B < 0,005 %;
P < 0,08 %,
S < 0,01 %,
Ni < 3,7 %,
V < 0,1 % y
resto Fe e impurezas inevitables, presentando la segunda capa una ductilidad mayor que la primera, estando compuesta la segunda aleacion de acero de la segunda capa por un acero estructural especial, que presenta los siguientes componentes de la aleacion en % en peso:
C < 0,4 %
Si < 0,8 %
0,05 % < Mn < 1,5 %,
Al < 10,0 %,
Cr < 1,5 %,
Ti < 0,5 %,
Nb < 0,05 %,
B < 0,005 %,
V < 0,5 %,
Mo < 0,6 %,
P < 0,1 %,
S < 0,03 %,
N < 0,3 %,
Ni < 1,5 %,
Cu < 3,0 %,
opcionalmente Sn < 0,04 % y
resto Fe e impurezas inevitables, correspondiendose la tercera capa en su composicion a la primera aleacion de metal.
5. Material compuesto de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 4,
caracterizado por que
las aleaciones de acero de las capas del material compuesto estan exentas de nlquel y/o cobalto.
6. Material compuesto de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 5,
caracterizado por que
el material compuesto se produce mediante plaqueado por laminacion.
7. Uso de un material compuesto de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 6 como material para una proteccion ballstica de seres vivos, dispositivos, en particular automoviles o edificios.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP08103856.4A EP2123447B1 (de) | 2008-05-07 | 2008-05-07 | Verbundwerkstoff mit ballistischer Schutzwirkung |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2709433T3 true ES2709433T3 (es) | 2019-04-16 |
Family
ID=39865036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES08103856T Active ES2709433T3 (es) | 2008-05-07 | 2008-05-07 | Material compuesto con efecto de protección balística |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8545993B2 (es) |
| EP (1) | EP2123447B1 (es) |
| ES (1) | ES2709433T3 (es) |
| PL (1) | PL2123447T3 (es) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102242322B (zh) * | 2011-06-29 | 2012-10-10 | 江苏环立板带轧辊有限公司 | 一种改进型40CrNiMo钢及其制备方法 |
| CN103352176B (zh) * | 2013-06-20 | 2015-06-03 | 中国石油天然气集团公司 | 基于应变设计的空冷型80h热采井套管及其生产工艺 |
| CN103993235B (zh) * | 2014-05-19 | 2016-04-27 | 首钢总公司 | 一种高强度热轧防弹钢板的制造方法 |
| DE102014010600A1 (de) * | 2014-07-18 | 2016-01-21 | DST Defence Service Tracks GmbH | Legierung zur Herstellung eines dünnwandigen Stahlbauteils |
| CN104372258B (zh) * | 2014-10-21 | 2016-08-24 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种CrNiMo高强度齿轮钢及其制备方法 |
| DE102015204112B4 (de) * | 2015-03-06 | 2021-07-29 | Leibniz-Institut Für Festkörper- Und Werkstoffforschung Dresden E.V. | Verwendung eines biologisch abbaubaren Eisenbasiswerkstoffs |
| DE102015116619B4 (de) | 2015-09-30 | 2018-11-29 | Thyssenkrupp Ag | Herstellung von Halbzeugen und Strukturbauteilen mit bereichsweise unterschiedlichen Materialdicken |
| CN105499269A (zh) * | 2015-12-14 | 2016-04-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种双重硬度复合钢板及其制造方法 |
| CN105603297A (zh) * | 2016-01-13 | 2016-05-25 | 铜陵百荣新型材料铸件有限公司 | 一种高强耐腐蚀低碳钢制备方法 |
| DE102016203969A1 (de) | 2016-03-10 | 2017-09-14 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Wärmebehandlung eines Flachproduktes aus Stahl, wärmebehandeltes Flachprodukt aus Stahl sowie seine Verwendung |
| CN107310218B (zh) | 2016-04-26 | 2019-03-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种复合防弹钢板及其制造方法 |
| CN106282763B (zh) * | 2016-08-11 | 2017-11-03 | 宁波市鄞州亚大汽车管件有限公司 | 一种刹车管接头 |
| CN106282764B (zh) * | 2016-08-11 | 2017-11-03 | 宁波市鄞州亚大汽车管件有限公司 | 一种刹车管接头的制备方法 |
| DE102017203507A1 (de) | 2017-03-03 | 2018-09-06 | Thyssenkrupp Ag | Stahlflachhalbzeug, Verfahren zur Herstellung einer Komponente und Verwendung |
| US20200071801A1 (en) * | 2017-04-28 | 2020-03-05 | Nippon Steel Corporation | High strength steel sheet and method of producing same |
| DE102017208251A1 (de) | 2017-05-16 | 2018-11-22 | Thyssenkrupp Ag | Sicherheitsstahl oder Verschleißsstahl und Verwendung |
| DE102017208252A1 (de) * | 2017-05-16 | 2018-11-22 | Thyssenkrupp Ag | Dreilagiger Verschleißstahl oder Sicherheitsstahl, Verfahren zur Herstellung einer Komponente und Verwendung |
| DE202018103261U1 (de) | 2018-06-11 | 2019-09-12 | Christoph Schendera | Zusammenfaltbarer Leichtbau-Container in Sandwichbauweise mit ballistischer Schutzwirkung |
| DE102018113859A1 (de) | 2018-06-11 | 2019-12-12 | Christoph Schendera | Zusammenfaltbarer Leichtbau-Container in Sandwichbauweise mit ballistischer Schutzwirkung |
| WO2020064135A1 (de) | 2018-09-28 | 2020-04-02 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | SICHERHEITSSTAHL ODER VERSCHLEIßSTAHL SOWIE EIN VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG EINES BAUTEILS |
| DE102018131774A1 (de) * | 2018-12-11 | 2020-06-18 | Ilsenburger Grobblech Gmbh | Stahlprodukt mit hohem Energieaufnahmevermögen bei schlagartiger Beanspruchung und Verwendung eines solchen Stahlproduktes |
| WO2020187419A1 (de) | 2019-03-21 | 2020-09-24 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur herstellung eines warmgewalzten stahlflachproduktes mit unterschiedlichen eigenschaften, ein entsprechend warmgewalztes stahlflachprodukt sowie eine entsprechende verwendung |
| DE102019215055A1 (de) | 2019-09-30 | 2021-04-01 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur Herstellung eines Stahlproduktes sowie ein entsprechendes Stahlprodukt |
| DE102020103831A1 (de) | 2020-02-13 | 2021-08-19 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Stahlbauteils und Stahlbauteil |
| CN113528981B (zh) * | 2021-06-18 | 2022-04-19 | 首钢集团有限公司 | 一种2000MPa级防护用钢板及其制备方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2438759A (en) * | 1941-05-21 | 1948-03-30 | Liebowitz Benjamin | Manufacture of composite steel plates |
| DE2331134B2 (de) * | 1973-06-19 | 1975-04-24 | Gebr. Boehler & Co Ag, Wien, Niederlassung Gebr. Boehler - Co Ag Wien, Verkaufsniederlassung Buederich, 4005 Buederich | Walzplattierte Werkstoffe aus einem Grundwerkstoff aus Stahl und aus Plattierauflagen aus korrosionsbeständigen, austenitischen Stählen |
| DE2730826C1 (de) * | 1977-07-08 | 1985-10-10 | Thyssen Industrie Ag Maschinenbau, 5810 Witten | Verfahren zum Schweissen von aus hochhartem bzw.aus hochverguetetem Panzerstahl bestehenden Koerpern,insbesondere fuer gegen das Eindringen von Geschossen,Flugkoerpern,Splittern o.dgl. zu panzernde Objekte und nach diesem Verfahren hergestellte Schweisskonstruktion |
| DE2921854C1 (de) * | 1979-05-30 | 1990-11-15 | Thyssen Ind Ag Maschb | Verfahren zum Herstellen einer aus Mehrlagenstahl bestehenden Panzerung |
| AT372113B (de) * | 1981-12-22 | 1983-09-12 | Voest Alpine Ag | Dreilagiger formkoerper, insbesondere blech, von hoher verschleissfestigkeit |
| DE3340031C2 (de) * | 1983-11-05 | 1985-11-21 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Panzerblech und Verfahren zu seiner Herstellung |
| ATA109386A (de) * | 1986-04-23 | 1993-06-15 | Voest Alpine Stahl Linz | Panzerblech |
| JPH0484682A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 母材靭性の高いクラッド材の製造方法 |
| FR2673394A1 (fr) * | 1991-03-01 | 1992-09-04 | Creusot Loire | Procede de realisation d'un produit plat composite, blindage inoxydable et reservoir blinde obtenus par ce procede. |
| FR2675414B1 (fr) * | 1991-04-19 | 1993-12-10 | Creusot Loire Industrie | Procede de realisation de toles plaquees tricouches resistant a l'abrasion et toles plaquees obtenues. |
| DE4137118A1 (de) * | 1991-11-12 | 1993-05-13 | Schaeffler Waelzlager Kg | Kaltband zur herstellung praezisions-tiefgezogener, einsatzgehaerteter bauteile, insbesondere waelzlager- und motorenteile |
| JPH0693370A (ja) * | 1992-09-16 | 1994-04-05 | Nippon Steel Corp | 表面疵の少ない中炭領域Ｆｅ−Ｃ系鋼材 |
| US5749140A (en) * | 1995-03-06 | 1998-05-12 | Allegheny Ludlum Corporation | Ballistic resistant metal armor plate |
| DE10011758C2 (de) * | 2000-03-13 | 2003-10-16 | C D Waelzholz Produktionsgmbh | Verfahren zur Herstellung von dünnwandigen Bauteilen aus Stahl und danach hergestellte Bauteile |
| US20060266207A1 (en) * | 2003-12-15 | 2006-11-30 | Jaroslav Cerny | Multilayered steel armour |
| DE102005006606B3 (de) * | 2005-02-11 | 2006-03-16 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen von walzplattiertem Warmband zur Weiterverarbeitung zu Kaltband und gewickeltes Coil aus solchem Warmband |
-
2008
- 2008-05-07 EP EP08103856.4A patent/EP2123447B1/de not_active Not-in-force
- 2008-05-07 ES ES08103856T patent/ES2709433T3/es active Active
- 2008-05-07 PL PL08103856T patent/PL2123447T3/pl unknown
-
2009
- 2009-05-06 US US12/436,415 patent/US8545993B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL2123447T3 (pl) | 2019-05-31 |
| EP2123447A1 (de) | 2009-11-25 |
| US8545993B2 (en) | 2013-10-01 |
| US20120174752A1 (en) | 2012-07-12 |
| EP2123447B1 (de) | 2018-12-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2709433T3 (es) | Material compuesto con efecto de protección balística | |
| ES2314536T3 (es) | Panel lateral de un automovil. | |
| ES2648787T3 (es) | Chapa de acero laminada en caliente y procedimiento de fabricación asociado | |
| ES2420280T3 (es) | Dispositivo de blindaje ligero con capacidades de resistencia a choques repetidos y de alta absorción de energía | |
| ES2925056T3 (es) | Lámina de acero laminada en frío y recocida, procedimiento de producción de la misma y uso de dicho acero para producir piezas de vehículos | |
| ES2745046T3 (es) | Producto plano de acero altamente resistente y uso de un producto plano de acero altamente resistente | |
| US9255315B2 (en) | Al-Mg alloy product suitable for armour plate applications | |
| DE102008010168B4 (de) | Panzerung für ein Fahrzeug | |
| ES2706448T3 (es) | Método para fabricar un acero estructural de alta resistencia y un producto de acero estructural de alta resistencia | |
| ES2610246T3 (es) | Plancha de acero de alta resistencia y alta tenacidad siendo el límite elástico de 700 MPa y método de fabricación de la misma | |
| EP2995696B1 (en) | Hot stamping product with enhanced toughness and method for manufacturing same | |
| US9182196B2 (en) | Dual hardness steel article | |
| JP5509337B2 (ja) | 熱処理硬化鋼板を用いた局部的に異種強度を有する自動車部品の製造方法 | |
| EP3552754A1 (en) | Tailor welded blank, manufacturing method thereof, and hot stamped component using tailor welded blank | |
| ES2666697T3 (es) | Aleaciones a base de hierro, de alta tenacidad y alta dureza y método para su fabricación | |
| ES2655587T3 (es) | Banda de acero de alta resistencia galvanizado por inmersión en caliente | |
| ES2375197T3 (es) | Componente con diferentes propiedades de resistencia. | |
| ES2198147T3 (es) | Material de acero para herramientas de trabajo en caliente. | |
| AR063381A1 (es) | Tubo de acero sin costura para acumulador de bolsa neumatica anti-choque y procedimiento para su fabricacion | |
| CN103290307B (zh) | 耐冲击性优越的高强度钢板及其制造方法 | |
| US20190134948A1 (en) | Protective composite steel plate and method for manufacturing same | |
| US20120156085A1 (en) | Blast Resistant, Non-Magnetic, Stainless Steel Armor | |
| WO2017097426A1 (en) | Vehicle front body structure and method for manufacturing thereof | |
| ES2202992T3 (es) | Uso de un acero maraging en forma de una chapa para blindaje. | |
| GB2475418A (en) | Armour plate component |