ES2869923T3

ES2869923T3 - Lente ocular, especialmente lente intraocular, con un perfil de superficie refractivo tórico y con una espira helicoidal como estructura de superficie en una pieza óptica

Info

Publication number: ES2869923T3
Application number: ES14747037T
Authority: ES
Inventors: Mario Gerlach
Original assignee: Carl Zeiss Meditec AG
Current assignee: Carl Zeiss Meditec AG
Priority date: 2013-08-13
Filing date: 2014-08-04
Publication date: 2021-10-26
Anticipated expiration: 2034-08-04
Also published as: EP3033648B1; WO2015022216A1; EP3033648A1; DE102013215984A1

Abstract

Lente intraocular (1) con una pieza óptica (2) que presenta un primer lado óptico (4), visto en la dirección de un eje óptico principal (A) de la lente intraocular (1), y un segundo lado óptico opuesto (5), configurándose en al menos uno de los dos lados (4, 5) una espira helicoidal (6) como estructura de superficie, mediante la cual se varía el valor de una potencia refractiva de la lente intraocular (1) en dirección perimetral alrededor del eje principal (A), caracterizada por que, adicionalmente a la espira helicoidal (6), la lente intraocular (1) presenta un perfil de superficie refractivo tórico (7) y por que el perfil de superficie refractivo tórico (7) se configura en al menos un lado (4, 5), presentando al menos un lado (4, 5) de la pieza óptica (2) un contorno de superficie escalonado en dirección radial (r) y variando una altura de escalón de un escalón (35 a 40) de una zona anular (28 a 34) en dirección azimutal alrededor del eje óptico principal (A), siendo una altura de escalón en una posición azimutal de un meridiano principal más inclinado (12a, 12b) del perfil de superficie refractivo tórico (7) mayor que una altura de escalón en una posición azimutal de un meridiano principal más plano (13a, 13b) del perfil de superficie refractivo tórico (7).

Description

DESCRIPCIÓN

Lente ocular, especialmente lente intraocular, con un perfil de superficie refractivo tórico y con una espira helicoidal como estructura de superficie en una pieza óptica

La invención se refiere a una lente ocular con una pieza óptica que presenta un lado delantero óptico y un lado trasero óptico visto en la dirección de un eje principal óptico de la lente. En al menos uno de estos dos lados se configura como estructura de superficie una espira helicoidal a través de la cual varía el valor de una potencia refractiva de la lente en la dirección perimetral alrededor del eje principal.

Estado de la técnica

Por los documentos DE 102011 101 899 A1 y DE 102011 114752 A1 se conocen lentes que presentan una variación de potencia refractiva azimutal de este tipo mediante un contorno de superficie correspondientemente enrollado y, por consiguiente, configurado en forma de espiral o de hélice. Gracias a las configuraciones de este tipo con una distribución de la potencia refractiva azimutalmente variable se mejora o amplía una profundidad de campo de la lente.

Por el documento WO 2011/102719 A1 se conoce una lente intraocular que puede presentar como estructura en una superficie de una pieza óptica una espira helicoidal o una superficie óptica correctora de un astigmatismo.

Debido a su estructura relativamente compleja y, por lo tanto, debido también especialmente a las piezas previstas para la reproducción óptica y/o a otros factores de influencia, el ojo humano puede sufrir una gran variedad de defectos visuales. Dichos defectos pueden ser individualmente diferentes en cuanto a la gravedad, pudiendo también existir, por otra parte, una pluralidad de defectos visuales diferentes en un ojo.

En este sentido, todos los esfuerzos siempre están dirigidos a perfeccionar las lentes oculares para poder mejorar, al menos fundamentalmente, esta complejidad de los defectos visuales. Precisamente en el caso de las lentes intraoculares, la idoneidad para incisiones pequeñas y, por consiguiente, la inserción de una lente intraocular debidamente plegada a través de una incisión lo más pequeña posible en el ojo, así como la compacidad de una lente de este tipo son también aspectos esenciales que deben tenerse en cuenta con respecto a la manipulación durante una intervención quirúrgica.

Por lo tanto, teniendo en cuenta todos estos requisitos, además de una pluralidad de requisitos ópticos a veces contradictorios, también deben satisfacerse los correspondientes requisitos de manejabilidad.

Partiendo de las lentes conocidas, en las que se prevé una mejora de la profundidad de campo mediante esta espira helicoidal o en forma de hélice de una configuración de superficie, también se deben corregir otros defectos visuales y, al mismo tiempo, lograr la idoneidad para incisiones pequeñas.

Representación de la invención

Una tarea de la presente invención consiste en crear una lente ocular adecuada para incisiones pequeñas con un rango de profundidad de campo lo más amplio posible, en el que sea posible además una corrección de otros defectos visuales.

Esta tarea se resuelve mediante una lente ocular como la configurada por las características de la reivindicación 1.

Una lente ocular según la invención comprende una pieza óptica con la que se caracterizan las propiedades de reproducción de la lente ocular. Esta pieza óptica presenta un primer lado óptico, visto en la dirección de un eje óptico principal de esta lente ocular, que puede ser un lado delantero o un lado trasero, y un segundo lado óptico axialmente opuesto al primer lado en la pieza óptica que puede ser un lado trasero o un lado delantero en dependencia del primer lado. El eje óptico principal es perpendicular a un plano de la lente ocular, especialmente de la pieza óptica, situado axialmente entre el primer lado y el segundo lado, especialmente el lado delantero y el lado trasero, de manera que los lados se dispongan de forma opuesta a este plano visto a lo largo del eje principal. Al menos en uno de los dos lados y, por lo tanto, al menos en el lado delantero o en el lado trasero, se configura como estructura de superficie una espira helicoidal que contribuye a la propiedad de reproducción óptica de la lente ocular. Mediante una espira helicoidal de este tipo se consigue una variación continua del valor de una potencia refractiva de la lente ocular en dirección azimutal y, por consiguiente, en dirección perimetral alrededor del eje óptico principal.

Una idea fundamental de la invención consiste en que, adicionalmente a esta espira helicoidal como estructura de superficie en al menos un lado de la pieza óptica, se configura un perfil de superficie refractivo tórico que contribuye a la propiedad de reproducción óptica.

Mediante una configuración de este tipo de una lente ocular, además de un rango de longitud focal ampliado y, por lo tanto, de un aumento del rango de profundidad de campo, también se logra adicionalmente una corrección de un astigmatismo y aberraciones de orden superior. Además, también se reduce la dependencia de la potencia de reproducción de la lente según la invención frente a la rotación de la lente según la invención con respecto al eje del astigmatismo corneal.

Este perfil de superficie refractivo tórico puede complementarse con otros componentes de potencia refractiva radial y azimutal, a fin de permitir una corrección de errores de frente de onda de orden superior.

El defecto visual del astigmatismo se caracteriza por que las potencias refractivas efectivas de dos azimuts diferentes difieren, lo que impide una reproducción puntual de un punto del objeto. Por regla general, los dos azimuts son perpendiculares entre sí, por lo que representan meridianos principales. La fuente primaria para el astigmatismo del ojo humano es una alteración de la simetría rotacional de la córnea humana. En este caso, los radios de curvatura difieren en dos direcciones perpendiculares entre sí. Precisamente en caso de una cirugía de cataratas, la corrección del astigmatismo corneal puede ser asumida por una lente intraocular, proporcionándose al paciente una visión sin gafas.

Especialmente, los meridianos principales del perfil de superficie refractivo tórico son perpendiculares entre sí y, por lo tanto, están desplazados azimutalmente unos respecto a otros en un ángulo correspondiente a 90°.

La lente ocular es una lente intraocular.

Puede preverse que el perfil de superficie refractivo tórico y la espira helicoidal se configuren y superpongan en un lado común. Éste puede ser el lado delantero o el lado trasero. Mediante una configuración de este tipo se puede conseguir de forma muy precisa posicionar las dos estructuras de superficie separadas diferentes o los perfiles de superficie.

También se puede prever que el perfil de superficie refractivo tórico se configure en un lado y que la espira helicoidal se configure en el otro lado. En este caso se puede prever que la espira helicoidal se configure en el lado delantero y que el perfil de superficie refractivo tórico se configure en el lado trasero o que el perfil de superficie refractivo tórico se configure en el lado delantero y que la espira helicoidal se configure en el lado trasero. En una configuración de este tipo, las estructuras de superficie individuales separadas o los perfiles de superficie pueden fabricarse con una gran precisión en su contorno, de manera que las distintas estructuras permitan en tal caso unas propiedades de reproducción muy precisas.

También se puede prever la configuración de una espira helicoidal tanto en el lado delantero, como también en el lado trasero. Estas dos espiras helicoidales se configuran de manera que, en suma, formen la potencia refractiva azimutal total de la espira helicoidal como contribución a la potencia refractiva total de la lente ocular. En comparación con una aplicación de la espira helicoidal en sólo uno de los lados, esta división divide así el efecto óptico con respecto a la distribución de la potencia refractiva entre los lados.

Adicionalmente o en su lugar, esta configuración también puede preverse con el perfil de superficie refractivo tórico. También aquí un perfil de este tipo puede configurarse en el lado delantero y en el lado trasero. La suma de las potencias refractivas parciales de estos perfiles tóricos da como resultado la parte de potencia refractiva total del perfil de superficie refractivo tórico de la lente ocular que contribuye a la potencia refractiva total.

Preferiblemente se prevé que la espira helicoidal como estructura de superficie sea una espira que se desarrolla perimetralmente una vez y por completo alrededor del eje óptico principal de la lente ocular y que se configure una transición a modo de salto entre un inicio de espira y un final de espira. Mediante una transición lo más discreta posible como ésta, que se configura en dirección azimutal en un rango angular lo más pequeño posible, especialmente inferior a 20°, especialmente inferior a 10°, se favorece la distribución en la dirección azimutal de la potencia refractiva variable, especialmente variable de forma continua, especialmente creciente de forma continua desde el inicio de espira hasta el final de espira. Gracias a una transición azimutal lo más pequeña posible se mejora la propiedad de reproducción óptica de la lente.

Preferiblemente se prevé que el lado de la pieza óptica en el que se configura al menos la espira helicoidal presente un vértice y que una diferencia de una curvatura de vértice en el inicio de espira y de una curvatura de vértice en el final de espira sea de entre 0,001 mm-1 y 0,16 mm-1. Precisamente mediante una configuración de este tipo de la diferencia de las curvaturas de vértice en los lados izquierdo y derecho de este salto o de esta transición, es posible formar adiciones de potencia refractiva de 0,5 dioptrías a 20 dioptrías para un rango del índice de refracción del material de la pieza óptica de entre 1,43 y 1,6. Preferiblemente, la diferencia de estas curvaturas de vértice es de entre 0,1 mm-1 y 0,16 mm-1, especialmente de entre 0,5 mm-1 y 0,16 mm-1, especialmente de entre 0,8 mm-1 y 0,16 mm-1, especialmente de entre 0,8 mm-1 y 0,12 mm-1. Sin embargo, todos los intervalos parciales posibles también deben considerarse en principio como revelados en el intervalo más grande antes citado.

Preferiblemente se prevé que el lado de la pieza óptica en el que se configura al menos la espira helicoidal presente un vértice y que una diferencia de una curvatura de vértice en el inicio de espira y de una curvatura de vértice en el final de espira sea independiente de una potencia refractiva en el inicio de espira. Por consiguiente, en una realización ventajosa esto significa que la diferencia de curvatura es independiente del nivel de potencia refractiva o de la potencia refractiva objetivo de la lente ocular. En el contexto, la potencia refractiva objetivo es el valor más bajo de la potencia refractiva de la espira helicoidal que, por lo tanto, se produce especialmente en el punto en el que esta espira helicoidal presenta la curvatura de vértice más baja. Este es en especial el inicio de espira.

En otra realización ventajosa se prevé que la diferencia de las curvaturas de vértice sea independiente de la potencia refractiva en el inicio de espira y, por consiguiente, preferiblemente independiente de la potencia refractiva objetivo de la lente ocular.

Especialmente, la diferencia de las curvaturas de vértice depende de la adición de potencia refractiva y/o de la configuración de las superficies de lente respectivamente complementarias o del lado delantero y del lado trasero, así como de los índices de refracción de los elementos ópticos y, por consiguiente, del material polimérico de la pieza óptica y/o del elemento de inmersión en el ojo que ya se sabe que presenta un índice de refracción de 1,336.

En otra realización ventajosa se prevé que la diferencia de las curvaturas de vértice sea constante independientemente de la potencia refractiva en el inicio de espira y, por lo tanto, en especial independientemente de la potencia refractiva objetivo.

Preferiblemente se prevé que la diferencia de las curvaturas de vértice varíe en dependencia de la diferencia de las potencias refractivas en el inicio de espira y en el final de espira. Aquí se prevé preferiblemente que la diferencia de las curvaturas de vértice varíe entre 0,015 mm-1 y 0,085 mm-1 para una diferencia de las potencias refractivas de entre 1 dioptría y 10 dioptrías.

Especialmente puede preverse que el valor constante de la diferencia de las curvaturas de vértice para una potencia refractiva objetivo de -10 dioptrías a 40 dioptrías sea de entre 0,08 y 0,082 mm-1 para una diferencia de potencia refractiva de 10 dioptrías. En otro ejemplo puede preverse que la diferencia de las curvaturas de vértice para una potencia refractiva objetivo de -10 a 40 dioptrías sea de entre 0,04 y 0,041 mm-1 para una diferencia de potencia refractiva de 5 dioptrías. En otro ejemplo de realización se puede prever que la diferencia de curvaturas de vértice para un valor de potencia refractiva objetivo de entre -10 y 40 dioptrías sea en tal caso de entre 0,02 y 0,021 mm-1 para una diferencia de potencia refractiva de 2,5 dioptrías. En otro ejemplo puede preverse que la diferencia de las curvaturas de vértice sea de entre 0,007 y 0,009 mm-1 para una potencia refractiva objetivo de entre -10 y 40 dioptrías y una diferencia de potencia refractiva de 1 dioptría. Estas indicaciones se proporcionan especialmente para un material de la pieza óptica de la lente que presenta un índice de refracción de 1,46.

En relación con la determinación de la diferencia de las curvaturas de vértice, la fórmula 1 que figura a continuación puede tomarse como base especialmente a modo de ejemplo:

n r k

AK = K1 - K2 = A P -------------------- ^ --------------------- (1)

( n iOL_ n M ed)(Ct ( n med_ n iO L) "*"n iOLr k )

siendo

AK = diferencia de las curvaturas

K1, K2 = curvaturas inmediatamente a la derecha y a la izquierda del salto

AP = adición de la potencia refractiva (diferencia de potencia refractiva)

nmed = índice de refracción del elemento de inmersión

nIOL = índice de refracción de la lente

ct = grosor central de la lente

rk = radio de curvatura de la superficie de lente opuesta

Se puede prever que la transición a modo de salto se configure en una posición azimutal alrededor del eje óptico principal en el punto en el que se configura un meridiano principal plano del perfil de superficie refractivo tórico. Si el perfil de superficie refractivo tórico y la espira helicoidal se configuran como una estructura de superficie en un lado común de la pieza óptica, la transición prácticamente se superpone al meridiano principal plano. Si la espira helicoidal y el perfil de superficie refractivo tórico se configuran en diferentes lados de la pieza óptica, éstos se forman de manera casi opuesta al meridiano principal plano y a la transición, por lo que en caso de una proyección de los dos lados de la pieza óptica en un plano común, la transición a modo de salto y el meridiano principal plano se configuran a su vez superpuestos.

Resulta especialmente preferible que la transición a modo de salto se configure desplazada en una posición azimutal alrededor del eje óptico principal con respecto a un meridiano principal del perfil de superficie refractivo tórico. De este modo se puede reducir aún más el grosor de la lente ocular y, por consiguiente, aumentar la idoneidad para incisiones pequeñas. Especialmente resulta ventajoso que la transición a modo de salto se configure en una posición azimutal alrededor del eje óptico principal en un ángulo azimutal de entre 20° y 70°, especialmente de entre 40° y 50°, o de entre 200° y 250°, especialmente de entre 220° y 230°, con respecto a un meridiano principal plano del perfil de superficie refractivo tórico. Preferiblemente, el desplazamiento es de entre (1/4 n) /- (1/8 n) o (5/4 n) /- (1/8 n).

Especialmente, este desplazamiento angular azimutal se refiere a un centro azimutal de la transición que se forma azimutalmente a lo largo de una anchura finita, especialmente a un centro cuando la transición se proyecta en un plano perpendicularmente al eje óptico principal.

Especialmente, la posición de la espira helicoidal se forma de manera que un inicio de espira se sitúe perimetralmente en el sentido de las agujas del reloj alrededor del eje óptico principal de la lente ocular antes del final de espira. Por este motivo, la espira helicoidal se desarrolla especialmente desde el inicio de espira en sentido contrario a las agujas del reloj hasta el final de espira.

Un desplazamiento azimutal de la transición de la espira helicoidal y, por consiguiente, también un desplazamiento de un inicio de espira directamente adyacente a la transición y de un final de espira directamente adyacente a la transición, con respecto a un meridiano principal del perfil de superficie refractivo tórico, se dimensionan en el sentido de las agujas del reloj alrededor del eje óptico principal de la lente ocular.

De este modo se facilita la fabricación, siendo posible generar la forma de superficie con una gran precisión por medio de las herramientas de fabricación. Como consecuencia, la propiedad de reproducción deseada de la lente ocular se consigue de la mejor manera posible también en la práctica. Especialmente, esta forma de realización da lugar a valores de aceleración reducidos durante los procedimientos de fabricación con arranque de virutas. Especialmente se minimiza el grosor de la lente y se aumenta la capacidad para incisiones pequeñas.

Preferiblemente se prevé que una potencia refractiva azimutal alrededor del eje óptico principal provocada por la espira helicoidal no varíe linealmente entre un inicio de espira y un final de espira. Mediante una configuración de este tipo, el intervalo de la profundidad de campo sólo puede ajustarse individualmente y también configurarse en la transición, mejorándose así la propiedad de reproducción óptica.

Especialmente se prevé que el desarrollo de la potencia refractiva azimutal provocada por la espira helicoidal sea en un primer intervalo angular azimutal, que comienza con el inicio de la espira, y en un segundo intervalo angular azimutal, que termina con el final de la espira, más plano que en un tercer intervalo angular situado entre los dos intervalos angulares. Partiendo del inicio de espira, el desarrollo de la potencia refractiva azimutal provocada por la espira se configura dentro de un intervalo angular desde el inicio de espira hasta 120°, preferiblemente hasta 100°, con una variación del valor de la potencia refractiva menor que en el tercer intervalo angular. Lo mismo ocurre con el segundo intervalo angular.

Mediante una configuración como ésta se configura especialmente también una ponderación de las potencias refractivas en dependencia de la magnitud del intervalo angular a través de la cual se aplican.

Sin embargo, un desarrollo completamente lineal de la potencia refractiva azimutal provocada por la espira helicoidal también puede configurarse, por ejemplo, a lo largo de una vuelta completa alrededor del eje principal.

Especialmente se prevé que el desarrollo de la potencia refractiva azimutal provocada por la espira helicoidal sea simétrico en un eje vertical y, por lo tanto, con respecto al eje de la potencia refractiva en un diagrama de ángulo azimutal de potencia refractiva. Así resulta especialmente una función de ponderación simétrica de las potencias refractivas. Preferiblemente presentan una ponderación más alta las potencias refractivas que se aplican a través de un rango angular azimutal más grande y, por consiguiente, un intervalo angular más grande.

Especialmente se prevé que resulte una potencia refractiva total de la lente ocular dependiente del azimut y, por lo tanto, considerada en la dirección perimetral alrededor del eje óptico principal de acuerdo con la siguiente fórmula 2:

Fges ( ^ ; P) = Fspháre (p ) Foyünder ( ^ j P ) F|-|OA (^ > P ) F[=D^oF (^ > P) (2 )

siendo

O = ángulo azimutal

p = posición radial en la pieza óptica

Fges = potencia refractiva total dependiente del azimut

Fspahre = potencia refractiva esférica

FCylinder = parte cilíndrica de potencia refractiva dependiente del azimut

F^hoa= parte de potencia refractiva dependiente del azimut para la corrección de la aberración de orden superior (por ejemplo, coma, defecto de cinco hojas, etc.)

F^edof= parte de potencia refractiva dependiente del azimut para influir en la profundidad de campo.

Las potencias refractivas citadas en la fórmula 2 pueden generarse de forma refractiva o difractiva individualmente o en combinación según los principios ópticos conocidos. La parte de potencia refractiva dependiente del azimut para influir en la profundidad de campo y, por lo tanto, la parte de potencia refractiva aportada por la espira helicoidal a la potencia refractiva total de la lente ocular o esta potencia refractiva azimutal es un gradiente de potencia refractiva que también puede elegirse libremente en función de la ponderación deseada de las potencias refractivas.

La idoneidad para incisiones pequeñas también se consigue mediante la reducción del volumen de la lente por medio de un escalonamiento en forma de diente de sierra dependiente de la geometría o por medio de un escalonamiento concéntrico de la lente ocular. Por consiguiente, se realiza un perfil escalonado en dirección radial al menos del lado delantero o al menos del lado trasero. Especialmente, este escalonamiento concéntrico no se realiza con un acoplamiento a una potencia refractiva parcial, citada en la fórmula 2, de la potencia refractiva total, sino que se lleva a cabo de forma generalizada conforme a las condiciones límite geométrico ópticas en una transformación de la topografía de la superficie. En el caso del escalonamiento concéntrico hay que tener en cuenta que el desenfoque, que aumenta con la coordenada radial creciente como consecuencia del desplazamiento de los centros de curvatura en las respectivas zonas de escalonamiento concéntrico y, por consiguiente, en las zonas anulares alrededor de un eje principal óptico, se compensa mediante un ajuste de las potencias refractivas en las respectivas zonas anulares. Mediante el desacoplamiento del escalonamiento concéntrico de las distintas potencias refractivas parciales de la potencia refractiva total se consigue mejorar una topografía envolvente de la lente ocular o de la pieza óptica de forma ventajosa con respecto a la simetría y a las propiedades de inyección en un ojo. Mediante una variación azimutal adecuada de la profundidad de escalón de una zona escalonada concéntrica se puede generar una simetría rotacional ventajosa del contorno de la lente envolvente. Las geometrías de este tipo facilitan la manejabilidad, así como la inyectabilidad de la lente, por lo que permiten especialmente una mejora de la idoneidad para incisiones pequeñas.

Por un escalonamiento concéntrico se entiende preferiblemente un contorno de superficie radial en forma de diente de sierra en el que una desviación de fase entre escalones adyacentes y, por lo tanto, también entre zonas es mayor que nA, siendo n mayor o igual a 2, especialmente mayor o igual a 4.

Al implantar lentes intraoculares tóricas en el ojo, el resultado refractivo no sólo depende de la elección correcta de la potencia refractiva esférica y cilíndrica, sino también de la precisión de la orientación rotacional entre la lente correctora tórica y la córnea tórica. Con una elección correcta de los componentes de potencia refractiva esférica y cilíndrica, el error residual astigmático es igual a cero en caso de ausencia de error axial. Una rotación desde la posición ideal entre el eje de la lente correctora y la córnea cilíndrica señala el error axial. A medida que aumenta el error axial, aumenta el valor del cilindro residual. En caso de un error axial de, por ejemplo, 30°, el error residual astigmático alcanza exactamente el valor de la parte de cilindro a corregir. Es decir, la corrección es prácticamente ineficaz con respecto a la amplitud y además da lugar a una rotación del eje del cilindro resultante. Si la lente correctora se utiliza girada 90°, los valores de corrección se suman a los valores a corregir y el error residual cilíndrico se duplica.

Para la formación de la parte de potencia refractiva azimutal, provocada por la espira helicoidal, de la potencia refractiva total se puede configurar cualquier forma de superficie de esta espira helicoidal que aumente monotónicamente o disminuya monotónicamente en el rango angular de 0 a 2 n. La distribución de la intensidad en el foco puede ajustarse mediante la característica de aumento y la distribución asociada a la misma en el intervalo angular en un intervalo de potencia refractiva determinado.

Así, esta distribución de intensidad en el foco puede configurarse repartida de forma fundamentalmente simétrica con respecto a una potencia refractiva objetivo y, por consiguiente, con respecto a un valor de potencia refractiva más bajo de una distribución de potencia refractiva azimutal, especialmente de una espira helicoidal, o puede desplazarse a favor de una dominancia cercana o de una dominancia lejana.

Se prevé que al menos un lado de la pieza óptica presente un perfil de superficie escalonado en dirección radial. En la sección transversal y, por consiguiente, en un plano de sección que presenta el eje óptico principal o que se desarrolla paralelamente al mismo, este perfil radialmente escalonado también forma una especie de contorno en forma de diente de sierra.

En una configuración de la lente ocular que presenta un perfil de superficie radialmente escalonado puede preverse que los escalones estén formados por zonas anulares perimetrales alrededor del eje óptico principal que limitan radialmente unas con otras y que se configuran de forma desplazada unas respecto a otras en la dirección del eje principal.

Se puede prever especialmente que las superficies de acción óptica de las zonas anulares de la lente ocular sean todas del mismo tamaño.

En una realización ventajosa se prevé que una altura de un escalón de una zona anular sea constante en la dirección azimutal y, por consiguiente, en la dirección perimetral alrededor del eje óptico principal. Es decir, la altura de escalón no varía con el ángulo azimutal. Así, en caso de una configuración de este tipo, el escalonamiento concéntrico sigue el contorno de superficie del lado en el que se configura el escalonamiento concéntrico.

Se prevé que una altura de escalón de un escalón de una zona anular varíe en una dirección azimutal y, por lo tanto, en una dirección perimetral alrededor del eje óptico principal. Se prevé que una altura de escalón en una posición azimutal de un meridiano principal más inclinado del perfil de superficie refractivo tórico sea mayor que una altura de escalón en una posición azimutal de un meridiano principal más plano del perfil de superficie refractivo tórico.

Se puede prever que en un meridiano principal plano del perfil de superficie refractivo tórico, la altura de escalón sea igual a cero y que a continuación aumente, en especial aumente constantemente, hasta un meridiano principal inclinado.

También se puede prever que en un inicio de espira y, por lo tanto, en un borde de la transición de la espira helicoidal, no se configure ningún escalón del contorno de superficie y, por consiguiente, ninguna forma de superficie radial escalonada, pero que en el final de espira y, por lo tanto, en un segundo borde de la transición, se configure un escalón a modo de diente de sierra y, por consiguiente, un escalonamiento concéntrico.

Igualmente, en otra realización se puede configurar un escalón radial en forma de diente de sierra tanto en el inicio de espira, como también en el final de espira de la espira helicoidal.

También puede configurarse un escalón radial en forma de diente de sierra en un meridiano principal plano del perfil de superficie refractivo tórico.

Con respecto a una lente tórica o a un perfil de superficie refractivo tórico se entiende una configuración en la que están presentes dos potencias refractivas diferentes en dos direcciones perpendiculares la una a la otra, configurándose así también curvaturas diferentes, especialmente curvaturas de vértice diferentes, en estas direcciones perpendiculares entre sí (meridianos principales).

Preferiblemente se prevé que la altura de escalón se adapte de manera que la topografía de la lente y, por consiguiente, la forma de la superficie se adapta a una función objetivo deseada preestablecida que describa la superficie. Esta función objetivo puede configurarse constante o variable con respecto al ángulo azimutal.

En la dirección radial, los segmentos del escalonamiento concéntrico y, por lo tanto, las zonas anulares, se disponen preferiblemente de manera que sus superficies sean constantes o al menos fundamentalmente iguales. Sin embargo, en otras realizaciones esto puede variar, por lo que los tamaños de superficie de las superficies ópticas de las respectivas zonas anulares pueden ser diferentes.

Mediante un escalonamiento concéntrico se configura un desplazamiento de los elementos de lente o de las zonas anulares a lo largo del eje óptico principal. Para mantener constante una potencia refractiva de vértice de la lente ocular en las zonas anulares, preferiblemente se configura una forma individual de las curvaturas de vértice de las distintas zonas, especialmente, en las puntas de escalón o en los vértices de escalón de los escalones.

Además, las propiedades ópticas de reproducción en las respectivas zonas anulares pueden realizarse mediante una variación de la asfericidad en dependencia del ángulo azimutal.

En una configuración de la lente ocular con una altura de escalón variable de las zonas de escalonamiento concéntrico, la altura sagital de la superficie o de un lado estructurado de la pieza óptica puede determinarse preferiblemente mediante la siguiente fórmula 3.

r = posición radial en la superficie de lente

r⁰= radio de curvatura central (r⁰^ robjetivo = radio de curvatura de la función objetivo (superficie envolvente)). Q = constante cónica

De las reivindicaciones, de las figuras y de la descripción de las figuras resultan otras características de la invención. Las características y combinaciones de características antes mencionadas en la descripción, así como las características y combinaciones de características citadas a continuación en la descripción de las figuras y/o mostradas por separado en las figuras, pueden utilizarse no sólo en la combinación respectivamente indicada, sino también en otras combinaciones o por sí solas, sin apartarse del alcance de la invención. Por lo tanto, también deben considerarse comprendidas y reveladas por la invención las realizaciones que no se muestran ni se explican explícitamente en las figuras, pero que se deducen y se pueden llevar a cabo a partir de las realizaciones explicadas mediante combinaciones separadas de características.

Los valores concretos de los parámetros indicados en los documentos y las especificaciones de las relaciones de los parámetros o de los valores de los parámetros para la definición de ejemplos de realización de la lente ocular también deben considerarse incluidos en el ámbito de la invención en el contexto de desviaciones, por ejemplo, debidas a errores de medición, errores del sistema, tolerancias DIN, etc., por lo que las explicaciones que se refieren a los valores e indicaciones fundamentalmente correspondientes también deben entenderse en este sentido.

Breve descripción de los dibujos

A continuación, se describen más detalladamente ejemplos de realización de la invención a la vista de los dibujos esquemáticos. Se muestra en la:

Figura 1a una representación en perspectiva de un primer ejemplo de realización de una lente ocular según la invención;

Figura 1b una representación en perspectiva de otro ejemplo de realización de una lente ocular según la invención;

Figura 2 una representación en perspectiva de un ejemplo de realización de una superficie óptica de una pieza óptica de un ejemplo de realización de una lente ocular según la invención, en la que la superficie óptica no presenta ningún escalonamiento concéntrico;

Figuras 3a-3k una pluralidad de diagramas en los que se indican la potencia refractiva, el radio del vértice, la curvatura del vértice, la constante cónica y la altura sagital en dependencia del ángulo azimutal y de un conjunto de primeros valores de parámetros de la potencia refractiva esférica, de la potencia refractiva cilíndrica, de la potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal, de la potencia refractiva azimutal para la corrección de las aberraciones de orden superior, del grosor central de la lente ocular, del radio máximo de la pieza óptica de la lente ocular, del índice de refracción del material de la lente ocular y del índice de refracción del elemento de inmersión en el que se encuentra la lente ocular;

Figuras 4a-4k una representación de diagramas como los mostrados en las figuras 3a a 3f, duplicándose el valor del parámetro de la potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal en comparación con el ejemplo de realización de las figuras 3a a 3k;

Figuras 5a-5k una representación de los diagramas, como los mostrados en las figuras 3a a 3k y 4a a 4k, en la que la parte de potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal se triplica en comparación con la realización de las figuras 3a a 3k;

Figura 6 una tabla con una pluralidad de ejemplos de realización con valores de parámetros concretos para una lente ocular como la que se representa a modo de ejemplo en la figura 2 con su configuración de superficie de una pieza óptica;

Figura 7 una representación en perspectiva de otro ejemplo de realización de una superficie óptica de una pieza óptica de un ejemplo de realización de una lente ocular según la invención, en la que la superficie óptica se configura escalonada en dirección radial, presentando, por consiguiente, un escalonamiento concéntrico;

Figuras 8a-8k una pluralidad de diagramas en los que se indican la potencia refractiva, el radio del vértice, la curvatura del vértice, la constante cónica y la altura sagital en dependencia del ángulo azimutal y de un conjunto de primeros valores de parámetros de la potencia refractiva esférica, de la potencia refractiva cilíndrica, de la potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal, de la potencia refractiva azimutal para la corrección de las aberraciones de orden superior, del grosor central de la lente ocular, del radio máximo de la pieza óptica de la lente ocular, del índice de refracción del material de la lente ocular y del índice de refracción del elemento de inmersión en el que se encuentra la lente ocular, configurándose en la superficie cinco zonas anulares conformadas de forma escalonada unas respecto a otras en dirección radial;

Figura 8l una tabla en la que se indican los valores concretos de parámetros para las cinco zonas anulares del ejemplo de realización de las figuras 8a a 8k;

Figuras 9a-9k una representación de los diagramas análogamente a las figuras 8a a 8k con los valores de parámetros tomados como base, duplicándose aquí la parte de potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal en comparación con la realización de las figuras 8a a 8k;

Figura 9l una tabla en la que se indican los valores concretos de parámetros para las zonas anulares del ejemplo de realización según las figuras 9a a 9k;

Figuras 10a-10k una representación de diagramas como los mostrados en las figuras 8a a 8k y 9a a 9k a partir de los valores de parámetros tomados como base, triplicándose en comparación con las figuras 8a a 8k la parte de potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal con respecto a la realización de las figuras 8a a 8k;

Figura 10l una tabla en la que se representan valores de parámetros a modo de ejemplo para las cinco zonas anulares del ejemplo de realización de las figuras 10a a 10k;

Figura 11 una representación en perspectiva de un ejemplo de realización de una superficie óptica de una pieza óptica de otro ejemplo de realización de una lente ocular según la invención, en la que una altura de escalón de una zona anular varía en dirección azimutal en comparación con las realizaciones de las figuras 7 a 10l, siendo la misma constante a este respecto en las figuras 7 a 10l;

Figuras 12a-12k una representación de diagramas análogamente a las figuras 8a a 8k a partir de los valores de parámetros tomados como base, aumentando el número de zonas anulares y variando la altura de escalón;

Figura 12l una tabla en la que se indican los valores de parámetros para los parámetros que describen las zonas anulares;

Figuras 13a-13k la representación de los diagramas análogamente a las figuras 12a a 12k, siendo los valores de parámetros tomados como base en la diferencia de potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal distintos y duplicándose los mismos en las figuras 13a a 13k en comparación con la realización de las figuras 12a a 12k;

Figura 13l una tabla en la que se indican los valores de parámetros para los parámetros que describen las zonas anulares;

Figuras 14a-14k una representación de los diagramas análogamente a las figuras 12a a 12k, triplicándose aquí el parámetro tomado como base de la diferencia de potencia refractiva azimutal a través de la espira helicoidal en comparación con la realización de las figuras 12a a 12k;

Figura 14l una tabla en la que se indican los valores de parámetros de los parámetros que describen las zonas anulares de la realización de las figuras 14a a 14k;

Figuras 15a-15k una representación de los diagramas análogamente a las figuras 12a a 12k, triplicándose aquí el parámetro tomado como base de la diferencia de potencia refractiva azimutal a través de la espira helicoidal en comparación con la realización de las figuras 12a a 12k y configurándose un escalón radial en el radio más plano y, por lo tanto, en el inicio de espira de la espira helicoidal;

Figura 15l una tabla en la que se indican los valores de parámetros de los parámetros que describen las zonas anulares que caracterizan el escalonamiento concéntrico en la realización de las figuras 15a a 15k;

Figuras 16a-16k una representación de diagramas en los que se indican la potencia refractiva total, así como las partes de potencia refractiva que contribuyen a la misma, el radio del vértice, la curvatura del vértice, la constante cónica y la altura sagital en dependencia del ángulo azimutal o del radio para un conjunto de primeros valores de parámetros de la potencia refractiva esférica, de la potencia refractiva cilíndrica, de la potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal, de la potencia refractiva azimutal para la corrección de las aberraciones de orden superior, del grosor central de la lente ocular, del radio máximo de la pieza óptica de la lente ocular, del índice de refracción del material de la lente ocular y del índice de refracción del elemento de inmersión en el que se encuentra la lente ocular;

Figuras 17a-17k una representación de diagramas en los que se indican la potencia refractiva total, así como las partes de potencia refractiva que contribuyen a la misma, el radio del vértice, la curvatura del vértice, la constante cónica y la altura sagital en dependencia del ángulo azimutal o del radio para un conjunto de primeros valores de parámetros de la potencia refractiva esférica, de la potencia refractiva cilíndrica, de la potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal, de la potencia refractiva azimutal para la corrección de las aberraciones de orden superior, del grosor central de la lente ocular, del radio máximo de la pieza óptica de la lente ocular, del índice de refracción del material de la lente ocular y del índice de refracción del elemento de inmersión en el que se encuentra la lente ocular, así como una pluralidad de escalones radiales de un escalonamiento concéntrico;

Figura 17l una tabla en la que se indican los valores de parámetros de los parámetros que describen las zonas anulares que forman el escalón radial en la realización de las figuras 17a a 17k;

Figura 18 un diagrama en el que se representa una altura de la transición de la espira helicoidal en dependencia de la posición azimutal de la transición en comparación con un meridiano principal del perfil de superficie refractivo tórico;

Figuras 19a-19k una representación de diagramas en los que se indican la potencia refractiva total, así como las partes de potencia refractiva que contribuyen a la misma, el radio del vértice, la curvatura del vértice, la constante cónica y la altura sagital en dependencia del ángulo azimutal o del radio para un conjunto de primeros valores de parámetros de la potencia refractiva esférica, de la potencia refractiva cilíndrica, de la potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal, de la potencia refractiva azimutal para la corrección de las aberraciones de orden superior, del grosor central de la lente ocular, del radio máximo de la pieza óptica de la lente ocular, del índice de refracción del material de la lente ocular y del índice de refracción del elemento de inmersión en el que se encuentra la lente ocular, así como de una pluralidad de escalones radiales, y configurándose un desplazamiento azimutal entre la transición de la espira helicoidal y un meridiano principal del perfil de superficie refractivo tórico;

Figura 19l una tabla en la que se indican los valores de parámetros de los parámetros que describen las zonas anulares que forman el escalón radial en la realización de las figuras 19a a 19k;

Figuras 20a-20k una representación de diagramas en los que se indican la potencia refractiva total, así como las partes de potencia refractiva que contribuyen a la misma, el radio del vértice, la curvatura del vértice, la constante cónica y la altura sagital en dependencia del ángulo azimutal o del radio para un conjunto de primeros valores de parámetros de la potencia refractiva esférica, de la potencia refractiva cilíndrica, de la potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal, de la potencia refractiva azimutal para la corrección de las aberraciones de orden superior, del grosor central de la lente ocular, del radio máximo de la pieza óptica de la lente ocular, del índice de refracción del material de la lente ocular y del índice de refracción del elemento de inmersión en el que se encuentra la lente ocular, así como de una pluralidad de escalones radiales, configurándose entre la transición y un meridiano principal un desplazamiento azimutal diferente en comparación con las figuras 19a a 19l; y

Figura 20l una tabla en la que se indican los valores de parámetros de los parámetros que describen las zonas anulares que forman el escalón radial en la realización de las figuras 20a a 20k.

Realización preferida de la invención

En las figuras, los elementos idénticos o funcionalmente idénticos se dotan de las mismas referencias.

En la figura 1 a se muestra una representación en perspectiva de un primer ejemplo de realización de una lente ocular 1 que es una lente intraocular. La lente ocular 1 comprende una pieza óptica 2 y, a continuación, una háptica 3. La lente ocular 1 es plegable y se puede introducir en un ojo mediante una pequeña incisión. La pieza óptica 2, que es fundamental para la propiedad de reproducción óptica de la lente ocular 1, comprende un eje óptico principal A. La pieza óptica 2 presenta, además, vista en la dirección de este eje óptico principal A, una primera superficie o lado óptico 4, que puede ser un lado delantero, y, frente a ésta, una segunda superficie o lado óptico 5 que puede ser un lado trasero. En el estado implantado de la lente ocular 1 en el ojo, el lado delantero a modo de ejemplo 4 está orientado hacia la córnea, mientras que el lado trasero es opuesto a esta córnea.

En la figura 1b se muestra una representación en perspectiva de otro ejemplo de realización de una lente ocular 1 configurada como lente intraocular. Se diferencia de la realización de la figura 1a en que la háptica 3 es distinta. Por medio de la háptica 3, la lente ocular 1 se mantiene sujeta en el ojo.

En principio también se pueden prever hápticas 3 formadas y diseñadas de otras maneras.

La lente ocular 1 con el lado delantero óptico 4 y con el lado trasero óptico 5 se configura de manera que en al menos uno de estos dos lados 4, 5 se configure una espira helicoidal como estructura de superficie. Mediante esta espira helicoidal, los valores de una potencia refractiva de la lente ocular 1 varían en la dirección perimetral alrededor del eje principal A y, por consiguiente, en la dirección azimutal. Mediante una espira helicoidal que se desarrolla así perimetralmente por completo una sola vez se consigue especialmente una variación continua azimutal de la potencia refractiva, de manera que de este modo se obtenga también un valor específico de la profundidad de campo. Dicho valor se obtiene mediante la diferencia de potencia refractiva que se produce entre un inicio de espira y un final de espira de esta espira helicoidal, por lo que representa la máxima diferencia de potencias refractivas de esta espira helicoidal.

Se prevé además que adicionalmente a esta espira helicoidal como estructura de superficie se configure un perfil de superficie refractivo tórico en al menos un lado 4, 5.

Se puede prever que la espira helicoidal se aplique como estructura de superficie en el lado delantero 4 o en el lado trasero 5 y que el perfil de superficie refractivo tórico se configure en el lado en este caso opuesto 4, 5.

Sin embargo, también puede preverse que la espira helicoidal como estructura de superficie y el perfil de superficie refractivo tórico se configuren en un lado común 4, 5.

Con esta finalidad, en la figura 2 se muestra a modo de ejemplo el lado delantero 4 con su configuración geométrica. En esta realización, la espira helicoidal 6 como estructura de superficie y el perfil de superficie refractivo tórico 7 se configuran en un mismo lado 4, 5.

Esta configuración superpone así en un lado, por ejemplo, el lado delantero 4, estas dos formas de superficie diferentes en forma de espira helicoidal 6 y de perfil de superficie refractivo tórico 7. Como puede verse en la representación de la figura 2, la espira helicoidal 6 comprende un inicio de espira 8 que presenta un radio mayor y, por consiguiente, una curvatura menor que un final de espira 9. El final de espira 9 presenta un radio menor y, por lo tanto, una curvatura mayor. Especialmente, estas curvaturas se consideran y comparan al menos en un vértice 10 del lado delantero 4.

La espira helicoidal 6 comprende, además, entre el inicio de espira 8 y el final de espira 9, una transición a modo de salto 11 dimensionada lo más pequeña posible en la dirección azimutal y, por consiguiente, en la dirección perimetral alrededor del eje principal A, debiéndose prestar atención además a que sea posible una fabricación técnica mecánica.

En esta transición 11, que con sus bordes limítrofes sigue directamente al inicio de espira 8 y al final de espira 9, también se forma una diferencia máxima de potencia refractiva como consecuencia de la distinta curvatura del inicio de espira 8 y del final de espira 9. De este modo se obtiene también el valor máximo de profundidad de campo, aportado por la espira helicoidal 6, que se suma de forma aditiva a las demás potencias refractivas parciales según la fórmula 2 antes citada, resultando así la potencia refractiva total de la lente ocular 1.

En este sentido, el inicio de espira 8 se caracteriza, especialmente en el vértice 10, por una potencia refractiva D1, un radio de vértice r1 y una curvatura de vértice K1. Por el contrario, el final de espira 9 se caracteriza, especialmente en el vértice 10, por una mayor potencia refractiva D2, un menor radio de vértice r2 y una mayor curvatura de vértice K2.

El perfil de superficie refractivo tórico 7 presenta meridianos principales 12 y 13 situados perpendicularmente unos a otros, asociándose el meridiano principal más inclinado 12a, 12b, configurado por consiguiente con una mayor curvatura, especialmente en el vértice 10, a una mayor potencia refractiva que el meridiano principal más plano 13a, 13b.

Como también puede verse, en la figura 2 se realiza una configuración en la que la transición 11 en la dirección azimutal se superpone con un meridiano principal plano 13b. Sin embargo, también puede configurarse un desplazamiento azimutal de la transición 11, especialmente de un centro azimutal de la transición 11, con respecto a un meridiano principal, especialmente el meridiano principal 13b, que es preferiblemente de (1/4 n) /- (1/8 n) o de (5/4 n) /-(1/8 n).

En el ejemplo de realización también se prevé que los meridianos principales más pequeños 12a y 12b, que están desplazados unos respecto a otros en un ángulo de 180°, presenten curvaturas diferentes que son mayores que las curvaturas, configuradas a su vez de manera diferente, de los meridianos principales 13a y 13b situados en un ángulo de 180°.

En el ejemplo de realización mostrado en la figura 2, el lado delantero 4 se configura en la dirección radial r sin escalón y, por lo tanto, sin escalonamiento concéntrico.

Preferiblemente se prevé que el lado 4, 5 en el que se forma al menos la espira helicoidal 6, presente un vértice 10 y que, en todas las realizaciones, un valor de diferencia de una curvatura de vértice en el inicio de espira 8 y de una curvatura de vértice en el final de espira 9 sea de entre 0,001 mm-1 y 0,16 mm-1.

También es válido para todos los ejemplos de realización que el lado 4, 5, en el que se forma al menos la espira helicoidal 6, presente un vértice 10 y que una diferencia de una curvatura de vértice en el inicio de espira 8 y de una curvatura de vértice en el final de espira 9 sea independiente de una potencia refractiva D1 en el inicio de espira 8.

Especialmente también se aplica a todos los ejemplos de realización que la diferencia de las curvaturas de vértice se proporcione como una constante independientemente de la potencia refractiva D1 en el inicio de espira 8.

Preferiblemente, la diferencia de las curvaturas de vértice varía en dependencia de la diferencia de las potencias refractivas en el inicio de espira 8 y en el final de espira 9, variando especialmente entre 0,015 mm-1 y 0,085 mm-1 para una diferencia de las potencias refractivas de entre 1 dioptría y 10 dioptrías.

Especialmente se prevé también que una potencia refractiva azimutal alrededor del eje óptico principal A provocada por la espira helicoidal 6 varíe de forma no lineal entre un inicio de espira 8 y un final de espira 9. Para ello, se prevé especialmente que el desarrollo de la potencia refractiva azimutal provocada por la espira helicoidal 6 sea, en un primer intervalo angular azimutal que comienza con el inicio de espira 8 y en un segundo intervalo angular azimutal que termina con el final de espira 9, más plano que en un tercer intervalo angular situado entre ambos intervalos angulares. Esto puede verse, por ejemplo, en la representación de la figura 3c de un ejemplo de realización específico. A este respecto, en las figuras 3a a 3k se representan varios diagramas en los que se indican las potencias refractivas de la lente ocular 1, los radios de vértices rS, las curvaturas de vértice K, las constantes cónicas Q y las alturas sagitales s en dependencia del azimut o del ángulo azimutal y de la posición radial r.

En el ejemplo de realización según las figuras 3a a 3k se toma como base para la potencia refractiva esférica Fsphare un valor constante de 20 dioptrías. A modo de ejemplo se toma como base un valor máximo de 12 dioptrías para la potencia refractiva cilíndrica dependiente del azimut Fcylinder y, por lo tanto, para la parte de potencia refractiva de la potencia refractiva total de la lente ocular 1 aportada a través de la superficie de refracción tórica o del perfil de superficie 7. El desarrollo azimutal de esta potencia refractiva cilíndrica dependiente del azimut Fcylinder se muestra en el diagrama según la figura 3b, indicándose aquí el azimut en las unidades "rad".

Además, la parte de potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal 6 de la potencia refractiva total FGes de la lente ocular 1 y, por consiguiente, la diferencia de potencia refractiva azimutal obtenida a través de la diferencia en el inicio de espira 8 y en el final de espira 9 de la espira helicoidal 6, están predeterminadas por 1 dioptría. En el diagrama según la figura 3c se muestra además todo el desarrollo de esta distribución de potencia refractiva azimutal generada por la espira helicoidal 6. Aquí también se puede ver el desarrollo azimutal no lineal, debiéndose mencionar especialmente un desarrollo simétrico de la curva en la figura 3c con respecto a un eje de simetría vertical. En el ejemplo de realización, las potencias refractivas dependientes del azimut para la corrección de la aberración de orden superior F^hoa(por ejemplo, coma, error de cinco hojas, etc.) se indican con 0 dioptrías.

Con el parámetro CTVA se identifica también el grosor central ct de la lente ocular 1 que en el ejemplo de realización es de 1 mm. Con el grosor central se indica el grosor de la pieza óptica 2 a lo largo del eje óptico principal A. Se indica además la pieza óptica 2 con un radio máximo de 3 mm. El índice de refracción no del material polimérico de la pieza óptica 2 es de 1,46. Además, se indica el índice de refracción nmed que es característico del humor acuoso del ojo humano y que tiene el valor 1,336.

En este sentido, los diagramas de las figuras 3e y 3f muestran la parte cero ya citada de las potencias refractivas dependientes del azimut para la corrección de las aberraciones de orden superior.

En la figura 3a se indica la suma de las potencias refractivas, como las mostradas en las figuras 3b a 3f, tomándose aquí como base una suma según la fórmula 2.

En la figura 3g, esta potencia de refracción total FGes de la lente ocular también se muestra en dependencia del ángulo azimutal normalizado. En la figura 3h se representa además el desarrollo del radio de vértice rS en dependencia de este ángulo azimutal normalizado.

La figura 3i muestra un diagrama en el que la curvatura de vértice K se representa en dependencia del ángulo azimutal.

En la figura 3j se representa la constante cónica Q en dependencia del ángulo azimutal en su desarrollo.

En la figura 3k se muestra además la altura sagital s de la pieza óptica 2 en dependencia de la posición radial r, representando aquí la curva L1 el desarrollo de la altura sagital del final de espira 9 y representando la curva L2 el desarrollo de la altura sagital del inicio de espira 8.

En las figuras 4a a 4k se muestran diagramas análogamente a las figuras 3a a 3k. Además, como puede verse con respecto a los valores de parámetros enumerados relativos a las potencias refractivas, al grosor central, a los índices de refracción y al radio máximo de la pieza óptica 2, el ejemplo de realización de las figuras 4a a 4k sólo se diferencia del ejemplo de realización de las figuras 3a a 3k en la duplicación de la diferencia de potencia refractiva entre el inicio de espira 8 y el final de espira 9, de manera que aquí FEdof sea de 2 dioptrías. Con respecto a las demás explicaciones de los diagramas y de los desarrollos de las figuras 4a a 4k, se puede hacer referencia a las explicaciones relativas a las figuras 3a a 3k.

En los diagramas según las figuras 5a a 5k se muestra además otro ejemplo de realización para una lente ocular 1 con una realización sin escalonamiento en la dirección radial y, por consiguiente, libre de zonas de escalonamiento concéntrico, como la que se muestra en la figura 2 para una superficie o un lado delantero 4. Con respecto a las explicaciones de los diagramas, aquí también puede hacerse referencia a las explicaciones de las figuras 3a a 3k. El ejemplo de realización de las figuras 5a a 5k se diferencia del ejemplo de realización de las figuras 3a a 3k en que la diferencia de potencia refractiva entre el inicio de espira 8 y el final de espira 9 es ahora de 3 dioptrías y, por lo tanto, se triplica en comparación con el ejemplo de realización de las figuras 3a a 3k.

En los diagramas según las figuras 4k y 5k, las curvas más inclinadas son las del final de espira 9 y las curvas más planas son las del inicio de espira 8.

En la figura 6 se muestra una tabla de otra pluralidad de ejemplos de realización para una lente ocular 1 con una forma de, por ejemplo, un lado delantero 4 según la figura 2.

Aquí, Fsph es de nuevo la potencia refractiva esférica, Fcyl se refiere a la potencia refractiva cilíndrica dependiente del azimut, tal y como se aporta a través del perfil de superficie refractivo tórico 7, Fedof indica a su vez la potencia refractiva dependiente del azimut para influir en la profundidad de campo, tal y como se aporta a la potencia refractiva total a través de la espira helicoidal 6 como parte de potencia refractiva. D1 se refiere a la potencia refractiva en el inicio de espira 8 y D2 se refiere a la potencia refractiva en el final de espira 9. r1 indica el radio de vértice, especialmente en el vértice 10, concretamente en relación con el inicio de espira 8, representando K1 la curvatura de vértice con respecto al mismo. Q1 se refiere a la constante cónica del inicio de espira 8. Por el contrario, r2 indica el radio de vértice en el final de espira 9, especialmente en el vértice 10, K2 indica la curvatura con respecto al mismo y, por consiguiente, el valor inverso con respecto al radio de vértice r2, refiriéndose Q2 a la constante cónica del final de espira 9.

Además, rb indica el radio rotacionalmente simétrico del lado trasero 5 en tal caso no estructurado en el ejemplo de realización y configurado especialmente de forma esférica. Con esta finalidad, Qb se refiere a la constante cónica. AK indica la diferencia de las curvaturas de vértice K1, K2 como la que se muestra a modo de ejemplo y que se puede determinar especialmente por medio de la fórmula 1.

En la figura 7 se muestra otro ejemplo de realización para una lente ocular 1, en la que un lado, por ejemplo, el lado delantero 4, además de una espira helicoidal 6 y de un perfil de superficie refractivo tórico superpuesto 7, también se configura escalonado en la dirección radial r, formándose el mismo azimutalmente, al menos por zonas, perimetralmente alrededor del eje A.

En el ejemplo de realización mostrado, para este perfilado escalonado y, por lo tanto, para el escalonamiento concéntrico del lado delantero 4 se prevén cinco zonas 14, 15, 16, 17 anulares y, por consiguiente, perimetrales alrededor del eje principal A, y una zona más interior 18. La zona más interior 18 no debe considerarse en este sentido como una zona anular, sino como una superficie circular, aunque en adelante también se denomina zona anular más interior.

Preferiblemente puede preverse que las superficies de las zonas 14 a 18 sean de igual tamaño.

Aquí se muestra una realización en la que la transición 11, especialmente su centro azimutal, se configura azimutalmente en la misma posición que el meridiano principal plano 13b. No obstante, también puede realizarse una configuración en la que se forme un desplazamiento azimutal, especialmente de (1/4 n) /- (1/8 n) o de (5/4 n) /- (1/8 n).

En la variante mostrada se ha realizado además un escalonamiento radial tanto en el inicio de espira 8, como también en el final de espira 9. En la figura 7, la altura de escalón de una zona es constante a lo largo del azimut, por lo que tiene la misma altura.

A continuación, especialmente a la vista del ejemplo según la figura 11 y en base a dicho ejemplo o en modificación del mismo, se explican también realizaciones que, según la representación de la figura 7, no presentan, por ejemplo, ningún escalonamiento en el inicio de espira 8, siendo así especialmente el radio plano de la transición 11 continuo y/o variando la altura del escalón de una zona en la dirección azimutal y variando, por lo tanto, la altura del escalón en la dirección perimetral alrededor del eje A.

Además, la configuración y la disposición de las zonas 14 a 18 en la figura 7 se eligen de manera que los escalones 19, 20, 21, 22 se configuren en las transiciones entre dos zonas 14 a 18 adyacentes y radialmente contiguas.

Como ya se ha mencionado, en el ejemplo de realización mostrado en la figura 7, una altura de escalón S^hy, por consiguiente, la dimensión en la dirección del eje óptico principal A, por ejemplo, del escalón 22, son constantes en dirección perimetral alrededor del eje A. Esto significa que dicha altura es la misma en cualquier punto entre el inicio de espira 8 y el final de espira 9 en la dirección azimutal y, por lo tanto, en la dirección perimetral alrededor del eje A.

Esto se aplica análogamente en especial a los demás escalones 19 a 21.

En las figuras 8a a 8k se muestran de nuevo diagramas que deben entenderse de forma análoga a los diagramas 3a a 3k, 4a a 4k y 5a a 5k y que representan un ejemplo de realización en cifras para una realización de un lado 4, 5 según la configuración de la figura 7.

En el ejemplo de realización según las figuras 8a a 8k, los valores de parámetros tomados como base para las potencias refractivas Fsphare, Fcylinder, FEdof, F^hoa, CTVA, rmax, nmed, niol son idénticos al ejemplo de realización de las figuras 3a a 3k. En el ejemplo de realización de las figuras 8a a 8k se configuran a modo de ejemplo, como ya se ha mencionado, cinco zonas anulares 14 a 18.

Para ello, según la representación de la figura 8k, se muestra una curva L3 que indica la altura sagital en la dirección radial en el final de espira 9, mientras que la curva L4 indica la altura sagital en dependencia del radio en el inicio de espira 8.

En la tabla según la figura 8l se muestran valores de parámetros a modo de ejemplo para las cinco zonas anulares 14 a 18. En este caso, rmax se refiere respectivamente al radio máximo de la zona respectiva 14 a 18, r1 indica el radio respectivo del vértice en un vértice de escalón respectivo 23, 24, 25 y 26, así como 27 de los escalones 19 a 22 en el inicio de espira 8. Por lo tanto, estos vértices de escalón 23 a 27 también representan en cierto sentido especialmente las puntas o los bordes superiores de los escalones 19 a 22 o del vértice 10. Sin embargo, esto sucede respectivamente en el inicio de espira 8.

El radio r2 describe también los vértices de escalón 23 a 27 de los escalones 19 a 22 o del vértice 10 en el final de espira 9. En tal caso, K1 y K2 se refieren respectivamente a las curvaturas del vértice.

Además, el parámetro S^hindica las respectivas alturas de escalón constantes de los escalones 19 a 22 en las distintas zonas 14 a 18.

En las figuras 9a a 9k se muestran diagramas análogamente a las figuras 8a a 8k. A diferencia del ejemplo de realización de las figuras 8a a 8k, sólo se cambia el parámetro de la diferencia de potencia refractiva de la potencia refractiva azimutal de la espira helicoidal 6, concretamente se duplica, de manera que en este ejemplo de realización FEdof sea de 2 dioptrías.

En la figura 9k, la altura sagital se muestra en dependencia del radio r y los desarrollos de contorno se muestran según las curvas L5 en el final de espira 9 y L6 en el inicio de espira 8.

Además, en la figura 9l se indican a su vez en una tabla los valores de parámetros concretos para los parámetros para el ejemplo de realización según las figuras 9a a 9k, como ya se han explicado en relación con la figura 8l.

En las figuras 10a a 10f se indica de nuevo una pluralidad de diagramas análogamente a las figuras 8a a 8k, consistiendo aquí la diferencia con el ejemplo de realización de las figuras 8a a 8k en que el valor de FEdof se triplica, siendo por consiguiente de 3 dioptrías.

En la figura 10k, la altura sagital se muestra en dependencia del radio r y los desarrollos de contorno se muestran según las curvas L7 en el final de espira 9 y L8 en el inicio de espira 8.

Además, en la figura 10l se indican de nuevo en una tabla valores a modo de ejemplo para el número a modo de ejemplo de cinco zonas 14 a 18.

En la figura 11 se muestra en otra realización a modo de ejemplo una lente ocular 1 en la que, por ejemplo, un lado delantero 4 se configura a su vez con una espira helicoidal 6 y con un perfil de superficie refractivo tórico y superpuesto 7. También en este caso se superpone un perfil escalonado radialmente, como ya está previsto en el ejemplo de realización según la figura 7. Sin embargo, a diferencia de la realización según la figura 7, aquí se prevé que una altura de escalón y, por lo tanto, una altura de un escalón 19 a 22 dimensionada en la dirección del eje A varíen en la dirección azimutal. Así, en este ejemplo de realización se prevé configurar, por ejemplo, siete zonas anulares 28, 29, 30, 31, 32, 33 y 34, entendiéndose aquí también el número a modo de ejemplo.

Aquí, en las zonas adyacentes 28 a 34 también se configuran respectivamente escalones 35, 36, 37, 38, 39 y 40. En especial, como también se prevé preferiblemente en el ejemplo de la figura 7 a la figura 10l, aquí una potencia refractiva de vértice en los respectivos vértices de escalón 41,42, 43, 44, 45 y 46 de los escalones 35 a 40 es también la misma. Con esta finalidad, las curvaturas de vértice en los vértices de escalón 41 a 46 se conforman y adaptan de forma correspondiente.

En el ejemplo de realización de la figura 11 se prevé además que en la dirección azimutal y, por consiguiente, en la dirección perimetral, el eje óptico principal A varíe una altura de escalón de un escalón 35 a 40. Especialmente se prevé que, por ejemplo, en la dirección azimutal, una altura de escalón sea mayor en un meridiano principal 12a y/o 12b más inclinado que en un meridiano principal 13a y/o 13b más plano y perpendicular al mismo. Preferiblemente, este valor de altura de escalón varía continuamente, por ejemplo, entre el meridiano 12a y 13a, aumentando de nuevo del meridiano 13a al meridiano 12b y disminuyendo de nuevo del meridiano 12b al meridiano 13b.

Lo mismo se prevé especialmente para la variación de la altura de escalón de los escalones 35 a 40.

En las figuras 12a a 12k se muestran de nuevo diagramas que indican valores de parámetros análogamente a las realizaciones de las figuras 8a a 8k. Los valores de parámetros tomados como base para Fsphare, Fzylinder, FEdof y F^hoa1, F^hoa2, así como CTVA, rmax, nmed, niol son también idénticos a los del ejemplo de realización según las figuras 8a a 8k. Existe una diferencia en el número de escalones concéntricos y, por lo tanto, también en el número de zonas anulares. En la figura 12k se representa la altura sagital en dependencia del radio, mostrando aquí la curva L9 el desarrollo en el final de espira 9 y mostrando la curva L10 el desarrollo en el inicio de espira 8, pudiendo ser los mismos escalonados o continuos.

En la figura 12l se muestra de nuevo en una tabla la indicación de valores de parámetros concretos para las distintas zonas 28 a 34, como ya se ha explicado con respecto a las referencias de parámetros en relación con las figuras 8l, 9l y 10l.

Se prevé especialmente no configurar ningún escalonamiento en el inicio de espira 8, pero configurarlo en el final de espira 9. Por lo tanto, en el ejemplo mostrado, los valores de la altura de escalón S^hdeben entenderse en el final de espira 9, lo que también se aplica a las siguientes realizaciones que se explicarán más adelante y, por consiguiente, también al principio de la transición 11. Los demás valores se refieren a la altura de escalón S^hhf("h_Fescalón 0n") en el meridiano principal plano y a la altura de escalón S^hhs("h_Fescalón n/2") en el meridiano principal inclinado. Las alturas de escalón S^hson como máximo tan altas como la curva L10, de manera que no sobresalgan en dirección axial del inicio de espira 8 ni, por lo tanto, del borde superior de la transición 11.

Esto también se aplica especialmente a todas las realizaciones, de manera que los escalonamientos en el final de espira 9 no sean axialmente más altos que los escalonamientos en el inicio de espira 8 o que un desarrollo continuo del contorno en el inicio de espira 8.

Igualmente se puede prever configurar también en el inicio de espira 8 un escalonamiento, de manera que las alturas de escalón de los escalones 35 a 40 sean también allí mayores que cero.

En las figuras 13a a 13k se muestran diagramas correspondientes, pudiéndose ver de nuevo la diferencia con respecto al ejemplo de realización de las figuras 12a a 12k en el valor diferente del parámetro FEdof que aquí es de 2 dioptrías. En este caso, las alturas sagitales de la figura 13k se muestran mediante las curvas L11 y L12 en dependencia del radio en el final de espira 9 y en el inicio de espira 8. La tabla según la figura 13l indica a su vez los valores de parámetros concretos enumerados que caracterizan las zonas 28 a 34.

En esta realización se configura preferiblemente un escalonamiento tanto en el inicio de espira 8, como también en el final de espira 9 y, por lo tanto, también en los bordes límite de la transición 11. Las alturas de escalón de un escalón y, por consiguiente, de una zona anular, pueden configurarse en el inicio de espira 8 y en el final de espira 9 de manera que las puntas de escalón se encuentren al mismo nivel axial, es decir, presenten la misma posición sagital. Este puede ser el caso de todas las zonas y, por lo tanto, de todos los escalones, como se puede ver en la figura 13k.

En las figuras 14a a 14k se representan de nuevo los diagramas correspondientes como en las figuras 12a a 12k, resultando una diferencia en el valor de parámetro FEdof que aquí es de 3 dioptrías.

En la figura 14k se muestra de nuevo la altura sagital en dependencia del radio, representándose aquí la curva L13 en el final de espira 9 y la curva L14 en el inicio de espira 8.

También en esta realización se configura preferiblemente un escalonamiento tanto en el inicio de espira 8, como también en el final de espira 9 y, por consiguiente, también en los bordes límite de la transición 11. Las alturas de escalón de un escalón y, por lo tanto, de una zona anular, pueden configurarse en el inicio de espira 8 y en el final de espira 9 de manera que las puntas de escalón se encuentren al mismo nivel axial, es decir, presenten la misma posición sagital. Este puede ser el caso de todas las zonas y, por lo tanto, de todos los escalones, como se puede ver en la figura 13k.

En la figura 14l se representa de nuevo una tabla con los valores de parámetros característicos de las zonas 28 a 34 para el ejemplo de realización según las figuras 14a a 14k.

En las figuras 15a a 15k se muestra un ejemplo de realización en el que se toma como base la realización de las figuras 14a a 14k, pero también en el que no se configura ningún escalonamiento concéntrico ni, por consiguiente, ninguna formación de un escalonamiento radial en forma de diente de sierra en el inicio de espira 8, especialmente en el que la transición 11 y el meridiano principal plano 13b presentan la misma posición azimutal. De este modo resultan diferentes valores para las alturas de escalón S^h, como se puede ver en las tablas de la figura 14l y de la figura 15l.

En las figuras 16a a 16k se muestra otro ejemplo de realización en el que una potencia refractiva azimutal es también distinta de cero con respecto a una corrección de aberraciones de orden superior.

En las figuras 17a a 17k se muestra otro ejemplo de realización en el que una potencia refractiva azimutal también es distinta de cero con respecto a una corrección de aberraciones de orden superior y en el que, a diferencia del ejemplo de las figuras 16a a 16k, se configura un escalonamiento concéntrico. A diferencia de la figura 16k, en la que las curvas L17 y L18 muestran las alturas sagitales en el final de espira 9 y en el inicio de espira 8, en las curvas L19 y L20 de la figura 17k se puede ver el desarrollo en forma de diente de sierra.

En la figura 17l se representa de nuevo una tabla con valores de parámetros característicos para las cinco zonas del ejemplo de realización según las figuras 17a a 17k.

En la figura 18 se muestra un diagrama en el que se traza una altura U^hde la transición 11 en dependencia de su posición azimutal para los valores de parámetros citados para Fsphare, Fzylinder, FEdof y F^hoa, así como CTVA, rmax, nmed, niol y de los escalones o del número de zonas de escalones concéntricos o de zonas escalonadas concéntricas. Se representa un primer rango preferido de entre (1/4 n) /-(1/8 n). Otro rango preferido sería de entre (5/4 n) /- (1/8 n) que ya no se representa en el diagrama. Ahora se obtiene una diferencia de altura mínima para 1/4 n. Así, en comparación con otras realizaciones, se han conseguido las correspondientes propiedades de reproducción de la lente ocular 1 con la espira helicoidal 6 y con el perfil de superficie refractivo tórico 7 y se ha logrado el grosor mínimo axial de la pieza óptica 2 en comparación con otras realizaciones. Lo mismo ocurre con la posición de desplazamiento en 5/4 n.

Al menos fundamentalmente y, por lo tanto, especialmente en el marco de las tolerancias dimensionales, de fabricación y de medición, también se consiguen las mismas propiedades de reproducción con otras posiciones azimutales, aunque en tal caso la pieza óptica 2 es más gruesa.

En las figuras 19a a 19k se representan diagramas relativos a los parámetros análogamente a los ejemplos anteriores. En este ejemplo de realización se configura un escalonamiento concéntrico con cinco zonas a modo de ejemplo. Aquí se configura además un desplazamiento azimutal entre la transición 11 y un meridiano principal plano 13b, concretamente de 1/4 n opuesto al gradiente azimutal de la superficie de la lente, provocando así una minimización de la altura U^hde la transición 11.

En la figura 19k se muestra de nuevo la altura sagital en dependencia del radio, representándose aquí la curva L21 en el final de espira 9 y la curva L22 en el inicio de espira 8.

En este ejemplo de realización, especialmente según la tabla de la figura 19l, la altura de escalón S^hde los escalones es constante.

En las figuras 20a a 20k, los diagramas relativos a los parámetros se representan análogamente a los ejemplos anteriores. En este ejemplo de realización se configura un escalonamiento concéntrico con cinco zonas a modo de ejemplo. Además, aquí se configura un desplazamiento azimutal entre la transición 11 y un meridiano principal plano 13b que es concretamente de 7/4 n en la dirección del gradiente local de la superficie de la lente, provocando una reducción de la altura U^hde la transición 11 en comparación con una realización sin desplazamiento azimutal. En la figura 20k, la altura sagital se muestra de nuevo en dependencia del radio, representándose aquí la curva L23 en el final de espira 9 y la curva L24 en el inicio de espira 8.

Los ejemplos según la figura 19a a la figura 20l también pueden configurarse con una altura de escalón variable S^h. En este ejemplo de realización, especialmente según la tabla de la figura 19l, la altura de escalón S^hde los escalones es constante.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Lente intraocular (1) con una pieza óptica (2) que presenta un primer lado óptico (4), visto en la dirección de un eje óptico principal (A) de la lente intraocular (1), y un segundo lado óptico opuesto (5), configurándose en al menos uno de los dos lados (4, 5) una espira helicoidal (6) como estructura de superficie, mediante la cual se varía el valor de una potencia refractiva de la lente intraocular (1) en dirección perimetral alrededor del eje principal (A), caracterizada por que, adicionalmente a la espira helicoidal (6), la lente intraocular (1) presenta un perfil de superficie refractivo tórico (7) y por que el perfil de superficie refractivo tórico (7) se configura en al menos un lado (4, 5), presentando al menos un lado (4, 5) de la pieza óptica (2) un contorno de superficie escalonado en dirección radial (r) y variando una altura de escalón de un escalón (35 a 40) de una zona anular (28 a 34) en dirección azimutal alrededor del eje óptico principal (A), siendo una altura de escalón en una posición azimutal de un meridiano principal más inclinado (12a, 12b) del perfil de superficie refractivo tórico (7) mayor que una altura de escalón en una posición azimutal de un meridiano principal más plano (13a, 13b) del perfil de superficie refractivo tórico (7).

2. Lente intraocular (1) según la reivindicación 1, caracterizada por que el perfil de superficie refractivo tórico (7) y la espira helicoidal (6) se configuran y superponen en un lado común (4, 5).

3. Lente intraocular (1) según la reivindicación 1, caracterizada por que el perfil de superficie refractivo tórico (7) se configura en un lado (4, 5) y por que la espira helicoidal (6) se configura en el otro lado (4, 5).

4. Lente intraocular (1) según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizada por que la espira helicoidal (6) es una espira con un desarrollo completo perimetral alrededor del eje óptico principal (A) de la lente intraocular (1), configurándose entre un inicio de espira (8) y un final de espira (9) una transición en forma de salto (11).

5. Lente intraocular (1) según la reivindicación 4, caracterizada por que el lado (4, 5), en el que se forma al menos la espira helicoidal (6), presenta un vértice (10), siendo un valor de diferencia de una curvatura de vértice (K1) en el inicio de espira (8) y de una curvatura de vértice (K2) en el final de espira (9) de entre 0,001 mm-1 y 0,16 mm-1.

6. Lente intraocular (1) según la reivindicación 4 o 5, caracterizada por que el lado (4, 5), en el que se forma al menos la espira helicoidal (6), presenta un vértice (10) y por que un valor de diferencia de una curvatura de vértice (K1) en el inicio de espira (8) y de una curvatura de vértice (K2) en el final de espira (9) es independiente de una potencia refractiva (D1) en el inicio de espira (8).

7. Lente intraocular (1) según la reivindicación 6, caracterizada por que el valor de la diferencia de las curvaturas de vértice (K1, K2) es constante independientemente de la potencia refractiva (D1) en el inicio de espira (8).

8. Lente intraocular (1) según la reivindicación 6 o 7, caracterizada por que el valor de diferencia de las curvaturas de vértice (K1, K2) varía en dependencia de la diferencia de las fuerzas refractivas (D1, D2) en el inicio de espira (8) y en el final de espira (9), variando especialmente entre 0,015 mm-1 y 0,085 mm-1 para una diferencia de las fuerzas refractivas (D1, D2) de entre 1 dpt y 10 dpt.

9. Lente intraocular (1) según una de las reivindicaciones 4 a 8, caracterizada por que la transición en forma de salto (11) se configura en una posición azimutal desplazada alrededor del eje óptico principal (A) con respecto a un meridiano principal (13a, 13b) del perfil de superficie refractivo tórico (7), configurándose especialmente en un ángulo azimutal de entre 20° y 70°, especialmente de entre 40° y 50°, o de entre 200° y 250°, especialmente de entre 220° y 230°, con respecto a un meridiano principal plano.

10. Lente intraocular (1) según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizada por que una potencia refractiva azimutal provocada por la espira helicoidal (6) varía de forma no lineal alrededor del eje óptico principal (A) entre un inicio de espira (8) y un final de espira (9).

11. Lente intraocular (1) según la reivindicación 10, caracterizada por que el desarrollo de la potencia refractiva azimutal provocada por la espira helicoidal (6) es en un primer intervalo angular azimutal, que comienza con el inicio de espira (8), y en un segundo intervalo angular azimutal, que termina con el final de espira (9), más plano que en un tercer intervalo angular situado entre los dos intervalos angulares.

12. Lente intraocular (1) según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizada por que los escalones (19 a 22; 35 a 40) están formados entre zonas anulares (14 a 18; 28 a 34) que se desarrollan perimetralmente alrededor del eje óptico principal (A) y que son adyacentes unas a otras, presentando especialmente las superficies de las zonas anulares (14 a 19; 28 a 34) el mismo tamaño.

13. Lente intraocular (1) según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizada por que una altura de escalón (19 a 22) de una zona anular (14 a 18) es constante en la dirección azimutal alrededor del eje óptico principal (A).

14. Lente intraocular (1) según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizada por que el perfil de superficie radialmente escalonado está formado por zonas anulares (14 a 18; 28 a 34) que se desarrollan perimetralmente alrededor del eje óptico principal (A) y por que las potencias refractivas de vértice de los vértices de escalón (23 a 26; 41 a 46) de los escalones (19 a 22; 35 a 40) de las zonas anulares (14 a 18; 28 a 34) son iguales.