ES2907011T3 - Procedimiento para fabricar componentes metálicos con propiedades de componentes adaptadas - Google Patents

Procedimiento para fabricar componentes metálicos con propiedades de componentes adaptadas Download PDF

Info

Publication number
ES2907011T3
ES2907011T3 ES18836369T ES18836369T ES2907011T3 ES 2907011 T3 ES2907011 T3 ES 2907011T3 ES 18836369 T ES18836369 T ES 18836369T ES 18836369 T ES18836369 T ES 18836369T ES 2907011 T3 ES2907011 T3 ES 2907011T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
steel
biphasic
press
manganese
carbon
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES18836369T
Other languages
English (en)
Inventor
Thomas Kurz
Andreas Pichler
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Voestalpine Stahl GmbH
Original Assignee
Voestalpine Stahl GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voestalpine Stahl GmbH filed Critical Voestalpine Stahl GmbH
Application granted granted Critical
Publication of ES2907011T3 publication Critical patent/ES2907011T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/673—Quenching devices for die quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Procedimiento para fabricar un componente de chapa de acero mediante un procedimiento de endurecimiento en prensa o endurecimiento en molde, en el que el componente de chapa de acero se fabrica transformando en frío una placa de al menos un área de un acero al carbono-manganeso-boro altamente curable y al menos un acero bifásico, calentando y templando luego en una prensa de enfriamiento, o calentando una placa de al menos un área de un acero al carbono-manganeso-boro altamente curable y al menos un área de un acero bifásico a una temperatura por encima de la temperatura de austenización del material de acero altamente endurecible y luego transformando en una prensa de transformación y enfriamiento con un solo recorrido o varios recorridos en el componente de chapa de acero, caracterizado porque como material más blando y como asociado para el acero al carbono-manganeso-boro altamente endurecible se utiliza un acero bifásico cuyo valor de Ac3 se eleva hasta tal punto que a las temperaturas de recocido requeridas para austenizar el acero al carbono-manganeso-boro solo ocurre una austenización parcial del acero bifásico, de modo que cuando al insertar en la prensa de enfriamiento, el acero bifásico tiene una matriz ferrítica junto a la cual está presente la austenita.

Description

DESCRIPCIÓN
Procedimiento para fabricar componentes metálicos con propiedades de componentes adaptadas
La invención se refiere a un procedimiento para fabricar componentes metálicos con propiedades adaptadas según el preámbulo de la reivindicación 1. En particular, la invención se refiere a un procedimiento para fabricar chapas de acero y componentes de acero de las mismas, en donde las chapas están compuestas por piezas de chapa metálica con diferentes propiedades y, en particular, soldadas entre sí.
En el estado de la técnica es conocido fabricar placas soldadas a partir de chapas de acero de diferente grosor y/o chapas de acero con diferente composición; dichas placas son accesibles luego para su procesamiento posterior, como una transformación o un tratamiento térmico. Dichas chapas se denominan Tailored Welded Blanks (TWB).
El propósito detrás de esto es que, debido a las diferentes composiciones, las propiedades de un componente transformado terminado pueden configurarse de manera zonalmente diferente.
Los Tailored Welded Blanks (placas en blanco soldadas a la medida) desempeñan un papel importante, especialmente en la fabricación de carrocerías de vehículos de motor.
En el pasado, por razones de ahorro de energía, ha sido necesario desarrollar más fácilmente vehículos, y en particular carrocerías. Además, sin embargo, también ha existido el requisito de hacer que las carrocerías de los vehículos sean más estables y, en particular, de proteger eficazmente el interior en caso de accidente. En consecuencia, en el pasado se ha concretado desarrollar la carrocería de los vehículos, al menos parcialmente, a partir de aceros muy altamente endurecibles (aceros CMnB). Estos aceros altamente endurecibles se proporcionan en forma de chapa, luego se transforman y los componentes transformados se calientan muy alto hasta que se austenizan por completo, luego se transfieren a una prensa de enfriamiento y se enfrían en esta prensa de enfriamiento mediante ajuste por todos los lados con mordazas o moldes de herramientas frías a una velocidad superior a la velocidad crítica de endurecimiento, de modo que el componente completamente austenitado se encuentre presente, al menos de manera predominante, en la fase martensítica, lo que permite un endurecimiento de hasta más de 1500 MPa. Este procedimiento, en el que primero se transforma y luego se endurece y se enfría ajustando el molde, también se denomina procedimiento indirecto o de endurecimiento del molde.
En el llamado endurecimiento en prensa, se calienta la placa del acero altamente endurecible a una temperatura superior a la temperatura de austenización y se austenita lo más completamente posible. Posteriormente, esta placa presente en el estado de austenita se transfiere a una herramienta de conformado y tanto se transforman con uno o más recorridos de la prensa como también se endurecen por medio de la gran disipación de calor de la placa al molde de la herramienta. Este procedimiento también se conoce como el procedimiento directo.
Por medio de estos dos procedimientos, fue y es básicamente posible desarrollar una carrocería de vehículo con partes muy duras y fabricar el resto de la carrocería de manera correspondiente incluso estratificada a partir de partes de otra ductilidad y dureza.
Por lo tanto, una carrocería de vehículo moderna consta de una serie de componentes conductores de carga y alta resistencia, así como también de elementos blandos y deformables para la absorción de energía.
Por medio de Tailored Welded Blanks (TWB) es posible integrar ambas propiedades, es decir, la conducción de carga y también la capacidad de deformación en un solo componente, lo que permite mejorar las posibilidades de absorción de energía en caso de choque y una protección aún mayor de los ocupantes en los vehículos de motor. Por lo tanto, estos Tailored Welded Blanks consisten en áreas endurecibles de los aceros CMnB ya mencionados y áreas soldadas de un material asociado más suave.
Estos Tailored Welded Blanks también se pueden tratar con los dos procedimientos de endurecimiento mencionados. En consecuencia, se crea una estructura endurecida martensítica de alta resistencia durante la operación de endurecimiento en prensa o durante el procedimiento de endurecimiento en molde, es decir, durante el procedimiento directo o indirecto en el área endurecible. El material asociado más suave participa igualmente en la operación de endurecimiento en prensa, aunque debido a la diferente capa de aleación se obtienen valores de resistencia significativamente más bajos a valores de elongación más altos, lo que hace posible una medida más alta de absorción de energía.
Por supuesto, también se pueden fabricar componentes monolíticos, blandos y dúctiles, que más tarde se unen a componentes duros en la carrocería en un procedimiento de ensamblaje.
En consecuencia, los aceros se utilizan generalmente como un material asociado blando, que tienen una estructura de ferrita y perlita después de la operación de endurecimiento en prensa.
Los Tailored Welded Blanks de este tipo ya son bien conocidos en el estado de la técnica. En particular, una gran cantidad de materiales ya son bien conocidos incluso como materiales blandos asociados.
El objetivo de la invención es desarrollar un procedimiento en el que, por ejemplo, se desarrollen Tailored Welded Blanks de una manera simple y rentable, en los que el asociado más blando logre valores característicos mecánicos estables independientemente de la situación de enfriamiento.
El objeto se logra mediante un procedimiento que tiene las características de la reivindicación 1.
Otro objetivo es desarrollar un material que sea adecuado como material asociado blando, en particular Tailored Welded Blanks y que garantice características mecánicas estables independientemente de la situación de enfriamiento e independientemente del curso de enfriamiento.
El objetivo se logra con un material que tiene las características de la reivindicación 12. En las reivindicaciones dependientes se caracterizan desarrollos ventajosos.
Otro objetivo es desarrollar una placa soldada que tenga un material asociado más suave y un acero de boromanganeso altamente curable y que garantice características mecánicas estables independientemente de la situación de enfriamiento e independientemente del curso de enfriamiento.
El objetivo se logra con una placa soldada que tenga las características de la reivindicación 13.
Según la invención, el material asociado más blando se forma en un Tailored Welded Blank de un acero con una estructura bifásica (acero DP). La estructura bifásica de la invención consiste en una matriz ferrítica con inclusiones de martensita incrustadas. Debido a la enorme capacidad de endurecimiento con la misma resistencia, esto permite una ductilidad significativamente mejor en el sentido de elongación a rotura y, por lo tanto, una mayor absorción de energía que las estructuras ferríticas-perlíticas, como se conoces en el estado de la técnica. Por lo tanto, los aceros con una estructura bifásica según la invención son muy adecuados como material asociado suave.
Los aceros bifásicos conocidos se conocen, por ejemplo, por la publicación EP 2896715 B1, en la que se describe un acero bifásico con endurecimiento por precipitación de titanio.
Por la publicación EP 2290 111 B1 se conoce un acero bifásico con estructura ferrítica para automóviles.
Por la publicación JP 2009/132981 A se conoce un acero ferrítico laminado en frío con mayor ductilidad.
Se conoce un acero endurecido en prensa con estructura bifásica por la publicación WO2017/144419 A1. Por la publicación US 2010/0221572 A1 se conoce un acero endurecido en prensa con una estructura de ferrita y bainita y martensita.
Por la publicación DE 102014 1121 26 A1 se conoce un acero microaleado con un número de tasa de enfriamiento número de velocidad de enfriamiento determinado.
Por la publicación EP 2896715 B1 se conoce un acero bifásico con endurecimiento por precipitación de titanio.
Según la invención, se ha establecido que para lograr una estructura bifásica ferrítica-martensítica durante el endurecimiento en prensa, la formación de perlita y bainita debe retrasarse de tal manera que estas fases de la estructura no ocurran a las tasas de enfriamiento habituales. Según la invención, para retrasar la formación de perlita y bainita, se pueden alear manganeso, cromo, boro y molibdeno. Sin embargo, se ha encontrado que esto también retrasa la formación de ferritas después de un recocido completamente austenítico en el horno, lo cual es crítico con tiempos de transferencia cortos entre el horno y la prensa, altas temperaturas de inserción y altas tasas de enfriamiento en la prensa. Como resultado se puede formar una estructura que consiste en una matriz martensítica templada con poca ferrita, que solo tiene pequeñas elongaciones a altas resistencias. Solo con tasas de enfriamiento más bajas en la prensa se ajustan características mecánicas estables, independientemente de la temperatura de inserción, en la prensa.
Según la invención, con el fin de asegurar una cantidad suficiente de ferrita y, por lo tanto, una matriz ferrítica en la estructura, el material en el horno se recuece de tal manera que la ferrita está presente además de la austenita. Así, según la invención, el recocido intercrítico se realiza en el horno. El recocido intercrítico significa que el material se recuece entre su temperatura Ac1 y Ac3.
La cantidad de ferrita requerida para representar una matriz ferrítica se logra durante el enfriamiento entre el horno y la prensa, además de la nucleación de ferrita con el posterior crecimiento de ferrita incluso por medio del crecimiento constante de la ferrita presente por recocido intercrítico. Según la invención, por lo tanto, la temperatura Ac3 para el material asociado blando debe mantenerse alta, de modo que sea posible en general un recocido intercrítico. Según la invención, el valor de Ac3 se incrementa con el aluminio. Según la invención, por lo tanto, se forma el acero bifásico con un mayor contenido de aluminio. Por lo tanto, se evita un estado de recocido completamente austenítico condicionado por la aleación. La temperatura de recocido se ajusta en > 800°C debido al acero asociado CMnB, por lo que este valor de recocido debe darse por sentado para el recocido intercrítico.
Por lo general, la temperatura Ac3 de los aceros CMnB es de aproximadamente 840 °C. Básicamente, por lo tanto, el concepto de la invención consiste en un concepto de aleación de C-Si-Mn-Cr-Al-Nb/Ti.
El carbono contenido sirve para ajustar el nivel de resistencia, en cuyo caso un mayor contenido de carbono reduce el valor de Ac3, aumenta la resistencia y también aumenta el límite elástico. Sin embargo, el alargamiento disminuye, la formación de ferrita, perlita y bainita se retrasa y la cantidad de martensita en la estructura aumenta.
La misión del manganeso es ajustar el nivel de resistencia. Más manganeso reduce el valor de Ac3, y también aumenta la resistencia y el límite elástico. Con un mayor contenido de manganeso, el alargamiento disminuye y la formación de ferrita, perlita y bainita se retrasa y la cantidad de martensita en la estructura aumenta.
Como ya se ha expuesto, el aluminio se utiliza en el concepto de la invención porque más aluminio aumenta el valor de Ac3, por lo que disminuye la sensibilidad a la temperatura de inserción en la prensa. Además, se logran mejoras en el alargamiento, la cantidad de martensita en la estructura disminuye y la cantidad de ferrita aumenta.
El silicio eleva el nivel de resistencia en la aleación de la invención, aumenta el valor de Ac3 y retrasa la formación de perlita y bainita.
En la Tabla 1 se mencionan los valores típicos de temperaturas Ae1 o temperaturas Ae3 para aceros DP de la invención, así como aleaciones no acordes con la invención. Estos valores calculados corresponden esencialmente a las temperaturas Ac1 o Ac3.
En los ejemplos de realización no acordes con la invención se alcanza una temperatura Ae1 o una temperatura Ae3 demasiado bajas por la composición de aleación respectivamente seleccionada y/o no se logran los valores característicos mecánicos deseados (por ejemplo, por medio de fracciones de silicio demasiado bajas).
Por medio del cromo se retrasa principalmente la formación de perlita y bainita y se asegura la formación de martensita, de modo que el cromo tiene una gran influencia en la garantía del carácter bifásico.
Niobio y titanio fuerzan la formación de ferrita y tienen una influencia en el refinado de granos.
Por lo tanto, según la invención, es posible proporcionar un material como un material asociado más blando en forma de acero bifásico, que proporciona características mecánicas estables independientemente de la situación de enfriamiento y, por lo tanto, conduce a Tailored Welded Blanks diseñados y fabricados de manera confiable en el procedimiento de endurecimiento en prensa o endurecimiento en molde.
Es ventajoso si el componente de chapa de acero se fabrica transformando en frío una placa a partir de al menos un área de un acero al carbono-manganeso-boro altamente curable y al menos un acero bifásico, luego calentando y templando en una prensa de enfriamiento, o calentando una placa a partir de al menos un área de un acero al carbonomanganeso-boro altamente endurecible y al menos un área de un acero bifásico a una temperatura superior a la temperatura de austenización del material de acero altamente endurecible y luego transformando en el componente de chapa de acero en una prensa de conformado y enfriamiento con un solo recorrido o varios recorridos, en cuyo caso como material más blando y como asociado para el acero al carbono-manganeso-boro altamente endurecible se utiliza un acero bifásico, cuyo valor de Ac3 se eleva hasta tal punto que a las temperaturas de recocido requeridas para austenizar el acero al carbono-manganeso-boro se llega solo a una austenización parcial del acero bifásico, de modo que cuando se inserte en la prensa de enfriamiento, el acero bifásico tenga una matriz ferrítica, junto a la cual esté presente la austenita.
Ventajosamente, las temperaturas de recocido son de > 800°C, preferiblemente 840°C, en particular > 870°C, aunque Ac3 del del acero bifásico es menor.
Además, ventajosamente, el tiempo de retención en el horno está entre 0 y 600 segundos, preferiblemente de 5 y 300 segundos.
En una forma de realización ventajosa, el valor de Ac3 del acero bifásico es tan alto que el grado de austenización establecido durante el tiempo de retención y la temperatura está entre 50 % en volumen y 90 % en volumen.
En una forma de realización ventajosa adicional, la tasa de enfriamiento al transferir el componente transformado o la placa desde el horno a la prensa de enfriamiento y/o conformado entre 5 Kelvin/s y 500 Kelvin/s es particularmente 5 Kelvin/s y 100 Kelvin/s de modo particularmente preferible entre 10 Kelvin/s y 70 Kelvin/s.
En una forma de realización particularmente ventajosa, la temperatura de inserción en la prensa está entre 450 y 850°C, preferiblemente entre 450 y 750°C.
Es ventajoso si la temperatura de inserción se ajusta a 700 a 850°C durante el procedimiento de endurecimiento en molde.
Además, es ventajoso si la temperatura de inserción durante el procedimiento de endurecimiento en prensa se ajusta a 400 a 650°C, preferiblemente 440 a 600°C y de modo particularmente preferible 450 a 520°C.
De modo ventajoso, la tasa de enfriamiento en la prensa es > 10 Kelvin/s.
Es particularmente ventajoso si como acero bifásico se utiliza un acero que es de 0,5 a 1,5% preferiblemente de 0,6 a 1,3% de aluminio.
En una forma de realización ventajosa, la temperatura de recocido se ajusta de modo que el acero bifásico se recoja intercríticamente, es decir, entre su temperatura Ac1 y Ac3.
En una forma de realización ventajosa adicional, el material tiene la siguiente composición en % en masa:
C 0,02 -0,12 %,
Si 0,01 - 2,0%,
Mn 0,5 -2,0%,
Cr 0,3 -1,0%,
AI 0,5 -1,5%,
Nb < 0,10 %,
Ti < 0,10 %
Hierro residual e impurezas inevitables condicionadas por la fusión.
Es acorde con la invención si el material a una temperatura de recocido de 800 a 950°C y un tiempo de retención del horno de hasta 300 segundos tiene un grado de austenización del 50 al 90 % y después del endurecimiento por templado tiene una estructura bifásica existente con matriz ferrítica y 5 a 20 % de martensita y opcionalmente algo de bainita.
Además, es acorde con la invención si la placa soldada comprende al menos un material de acero bifásico y un acero altamente endurecible, en particular un acero al carbono-manganeso-boro, en cuyo caso el material bifásico tiene la siguiente composición en % en masa:
C 0,02 -0,12 %,
Si 0,01 -2,0 %,
Mn 0,5 -2,0 %,
Cr 0,3 -1,0 %,
AI 0,5 -1,5 %,
Nb < 0,10 %
Ti < 0,10 %
Hierro residual e impurezas inevitables condicionadas por la fusión. La invención se explica a modo de ejemplo sobre la base de un dibujo. Este dibujo muestra:
Figura 1: el alargamiento y la resistencia de estructuras bifásicas y estructuras de perlita ferrítica según el estado de la técnica;
Figura 2: el comportamiento de los aceros bifásicos recocidos totalmente austeníticos a altas tasas de enfriamiento en la prensa, mostrando una vez la resistencia, dependiendo de la temperatura de inserción y el alargamiento, dependiendo de la temperatura de inserción, así como la estructura alcanzable;
Figura 3: el comportamiento de los aceros bifásicos recocidos totalmente austeníticos a altas y bajas tasas de enfriamiento en la prensa;
Figura 4: la influencia del carbono en las características mecánicas, dependiendo de la temperatura de inserción;
Figura 5: imágenes de estructuras de aceros bifásicos con diferente contenido de carbono;
Figura 6: la influencia del manganeso en las características mecánicas;
Figura 7: las imágenes de estructuras con diferentes contenidos de manganeso;
Figura 8: la influencia del aluminio en las características mecánicas;
Figura 9: imágenes de estructuras con diferentes contenidos de aluminio;
Figura 10: la influencia del concepto de acero bifásico aleado con aluminio recocido intercríticamente según la invención en comparación con las aleaciones de carbono-manganeso recocido totalmente austenítico.
El procedimiento según la invención prevé combinar como Tailored Welded Blank(TWB) al menos una pieza de chapa generalmente plana hecha de un material de acero altamente endurecible, como un acero al boro-manganeso y, en particular, un acero de la familia de 22MnB5 o 20MnB8 y los mismos aceros con al menos una pieza de chapa generalmente plana hecha de un acero bifásico.
Un Tailored Welded Blank combinado de este tipo puede calentarse luego lo suficiente en el procedimiento directo o indirecto y luego transformarse, o transformarse, luego calentarse y templarse.
Según la invención se utiliza un acero bifásico que tiene un contenido de aluminio comparativamente alto. Según la invención se ha encontrado que el aluminio reduce la sensibilidad de las características mecánicas a la temperatura de inserción y reduce en gran medida la sensibilidad a la tasa de enfriamiento en la prensa.
Las aleaciones simples de carbono-manganeso, que están recocidas completamente austeníticas en el horno, tienen una fuerte dependencia de la temperatura de inserción a altas tasas de enfriamiento en la prensa.
Una composición del acero bifásico según la invención es la siguiente, en la que todos los porcentajes se dan en porcentaje de masa:
C 0,02 - 0,12 %, preferiblemente 0,04 - 0,10 %
Si 0,05 - 2,0 %, preferiblemente 0,20 - 1,60 %, de modo particularmente preferible 0,50 - 1,50 %
Mn 0,5 - 2,0 %, preferiblemente 0,6 -1,50 %
Cr 0,3 -1,0 %, preferiblemente 0,45 - 0,80 %
AI 0,4 -1,5 %, preferiblemente 0,50 - 1,30 %, de modo particularmente preferible 0,60 - 1,20 %
Nb < 0,20 %, preferiblemente 0,01 - 0,10 %
Ti < 0,20 %, preferiblemente 0,01 - 0,10 %
Hierro residual e impurezas inevitables condicionadas con la fusión.
Con un tiempo de retención en el horno de hasta 600 segundos, en particular hasta 300 segundos, solo se logra una austenización parcial con respecto al acero bifásico, a las temperaturas de recocido de alrededor de 840°C típicas para la austenización del material asociado altamente endurecible.
El grado de austenización que se ajusta en el acero bifásico está entre 50 y 90 % en volumen, en cuyo caso la estructura objetivo es un acero fino bifásico con matriz ferrítica y de 5 a 20 % en volumen de martensita y opcionalmente algo de bainita.
La estructura objetivo aparece si se sigue el curso de enfriamiento posterior y, en consecuencia, se sigue una tasa de enfriamiento de 5 a 500 Kelvin/s al manipular el componente o la placa en la prensa de enfriamiento, es decir, durante el manejo, y la temperatura de inserción en la prensa de enfriamiento es de 400 a 850°C, preferiblemente de 450 a 750°C, en cuyo caso la temperatura de inserción en la prensa de enfriamiento durante el procedimiento de endurecimiento en molde (procedimiento indirecto) se ajusta a 700 a 800°C.
Durante el procedimiento de endurecimiento en prensa (procedimiento directo), la temperatura de inserción se ajusta a 400 a 650°C, preferiblemente a 440 a 600°C y de modo particularmente preferible a 450 a 520°C.
El efecto particular, ante todo en el caso del procedimiento directo, es decir, del endurecimiento en prensa a una temperatura de inserción de 450 a 520 °C, es que la estructura se puede poner de manera óptima, de modo que se obtiene un sistema robusto a tasas de enfriamiento particulares.
Además, las placas TWB o componentes requieren que, por un lado, la temperatura de inserción no pueda ser demasiado alta para la pieza bifásica debido a la estructura objetivo y, por otro lado, la temperatura de inserción no pueda ser demasiado baja, ya que de lo contrario el acero al carbono-manganeso-boro caerá por debajo de la temperatura de Ms.
La tasa de enfriamiento en la prensa debe ser > 10 Kelvin/s.
Para este propósito, se puede hacer un enfriamiento con aire (aproximadamente 5 Kelvin/s a 70 Kelvin/s de tasa de enfriamiento) o, por ejemplo, un enfriamiento de placa (tasas de enfriamiento de más de 80 Kelvin/s fácilmente alcanzables).
Las propiedades mecánicas resultantes son, según la invención:
Rp 0 ,2 250 a 500 MPa
Rm 400 a 900 MPa
A > 10 %.
En la Figura 1 se pueden ver las diferencias con respecto al comportamiento de la elongación a la resistencia a la tracción Rm en el caso de una estructura ferrítica-perlita (gris) y una estructura bifásica (negro). Se puede ver que una estructura bifásica tiene una muy buena idoneidad para los fines de la invención.
Sin embargo, según el estado de la técnica, al adaptar la aleación ocurren los siguientes problemas:
Los aceros bifásicos recocidos totalmente austeníticos tienen propiedades desfavorables a altas tasas de enfriamiento en la prensa de enfriamiento. En la Figura 2 se puede ver que, con dos aceros diferentes, a saber, un acero con 0,06 % de carbono y 1,2 % de manganeso y otro acero bifásico con 0,08 % de carbono y 1,6 % de manganeso, dependiendo de la temperatura de inserción, hay un rango muy grande con respecto a la resistencia a la tracción Rm, que oscila entre aproximadamente 550 MPa y 880 MPa para el acero con menos carbono y menos manganeso.
Incluso en el caso del acero con mayor contenido de carbono y mayor contenido de manganeso, la resistencia a la tracción alcanzable es de aproximadamente 660 MPa a aproximadamente 920 MPa. Sin embargo, esto también significa que los valores de resistencia reproducibles son difíciles de producir dentro de las tolerancias deseadas a las temperaturas de inserción variables y con las fluctuaciones habituales del procedimiento a la temperatura de inserción con los aceros bifásicos conocidos. Lo mismo pasa con el valor de Rp0,2, que fluctúa de manera comparable, de modo que estos dos parámetros importantes están lejos de poder mantenerse de manera confiable en un rango apreciable en la ventana habitual de procedimiento.
En cuanto a la elongación, en el caso de ambos aceros pasa algo similar y es que los valores de elongación fluctúan tan fuertemente dependiendo de la temperatura de inserción que los aceros bifásicos convencionales quedan fuera de consideración como asociados para un acero altamente endurecible en las ventanas de procedimiento conocidas y las fluctuaciones de temperatura de inserción conocidas. La estructura del acero aleado en menor medida de los dos gráficos se representa a una temperatura de inserción de 750° y una tasa de enfriamiento lograda por medio de enfriamiento con agua.
En la Figura 3 también se puede ver que los valores característicos mostrados, especialmente cuando se enfría con agua, dependen en gran medida de la temperatura de inserción y la tasa de enfriamiento en la prensa, en cuyo caso la estructura también difiere significativamente de la estructura según la Figura 2, ya que en la Figura 2 está presente una tasa de enfriamiento significativamente mayor.
En la figura 4 se puede ver la influencia del carbono en los valores característicos antes mencionados en caso de contenidos iguales de manganeso y contenidos iguales de aluminio, dependiendo de la temperatura de inserción. Se puede ver que la resistencia y el límite elástico aumentan con el aumento del contenido de carbono. En la Figura 5 se puede ver que, a medida que aumenta el contenido de carbono, la cantidad de ferrita en el acero especificado disminuye dependiendo del contenido de carbono.
Con el mismo contenido de carbono y el mismo contenido de aluminio, se puede ver la influencia del manganeso en la Figura 6 y la Figura 8. A medida que aumenta el contenido de manganeso, la resistencia y el límite elástico también aumentan, mientras que, como se ve claramente en la Figura 7, la cantidad de martensita en la estructura aumenta y la cantidad de ferrita disminuye.
Decisivo para la invención es que un contenido creciente de aluminio (Figuras 8, 9) hace que disminuya la sensibilidad a la temperatura de inserción en la prensa. Se puede ver muy claramente en la Figura 8 que la resistencia a la tracción depende poco de la temperatura de inserción en el caso de un contenido de aluminio más alto que 0,5 % de aluminio. Este efecto es aún más evidente en el caso del valor de Rp0,2.
En lo que respecta a la elongación, aquí también se puede lograr una uniformidad. En la ampliación del recorte con respecto a la resistencia, dependiendo de la temperatura de inserción, una vez más se puede ver muy claramente que el creciente contenido de aluminio conduce a una uniformidad significativa.
En la Figura 9 se puede ver que la cantidad de ferrita aumenta significativamente debido al aumento del contenido de aluminio. En la Figura 10 se puede ver que en aleaciones de carbono-manganeso recocidas totalmente austeníticas, la resistencia con altas temperaturas de inserción depende enormemente de la tasa de enfriamiento en la prensa, en cuyo caso en los conceptos bifásicos aleados con aluminio recocidos intercríticamente, la dependencia de las propiedades mecánicas de la temperatura de inserción, así como de la tasa de enfriamiento de la prensa se reduce significativamente, como se puede ver en los dos diagramas de la Figura 10, donde se utiliza un acero no aleado con aluminio a la izquierda y un acero bifásico aleado con aluminio a la derecha.
Por lo tanto, según la invención, para asegurar una cantidad suficiente de ferrita y, por lo tanto, una matriz ferrítica en la estructura bifásica, se logra un recocido intercrítico en el horno de modo que junto a la austenita también esté presente la ferrita. La temperatura Ac3 debe mantenerse alta para el material asociado blando, es decir, el acero bifásico, de modo que el recocido intercrítico sea posible en general. Este valor de Ac3 se incrementa según la invención mediante el aluminio.
Por lo tanto, en la invención, es ventajoso que las buenas propiedades del acero bifásico puedan asignarse a un procedimiento de endurecimiento en prensa o molde, en particular para la fabricación de un Tailored Welded Blank.

Claims (13)

REIVINDICACIONES
1. Procedimiento para fabricar un componente de chapa de acero mediante un procedimiento de endurecimiento en prensa o endurecimiento en molde, en el que el componente de chapa de acero se fabrica transformando en frío una placa de al menos un área de un acero al carbono-manganeso-boro altamente curable y al menos un acero bifásico, calentando y templando luego en una prensa de enfriamiento, o calentando una placa de al menos un área de un acero al carbono-manganeso-boro altamente curable y al menos un área de un acero bifásico a una temperatura por encima de la temperatura de austenización del material de acero altamente endurecible y luego transformando en una prensa de transformación y enfriamiento con un solo recorrido o varios recorridos en el componente de chapa de acero, caracterizado porque
como material más blando y como asociado para el acero al carbono-manganeso-boro altamente endurecible se utiliza un acero bifásico cuyo valor de Ac3 se eleva hasta tal punto que a las temperaturas de recocido requeridas para austenizar el acero al carbono-manganeso-boro solo ocurre una austenización parcial del acero bifásico, de modo que cuando al insertar en la prensa de enfriamiento, el acero bifásico tiene una matriz ferrítica junto a la cual está presente la austenita.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque
las temperaturas de recocido son > 800°C, preferiblemente 840°C, en particular > 870°C, aunque Ac3 del acero bifásico es menor.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 o 2,
caracterizado porque
el tiempo de retención en el horno es de entre 0 y 600 segundos, preferiblemente de 5 y 300 segundos.
4. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
el valor de Ac3 del acero bifásico es tan alto que el grado de austenización establecido en el momento de la retención y la temperatura está entre 50 % en volumen y 90 % en volumen.
5. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
la tasa de enfriamiento al transferir el componente transformado o la placa del horno a la prensa de enfriamiento y/o transformación se encuentra entre 5 Kelvin/s y 500 Kelvin/s, en particular 5 Kelvin/s y 100 Kelvin/s, de modo particularmente preferible entre 10 Kelvin/s y 70 Kelvin/s.
6. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
la temperatura de inserción en la prensa está entre 450 y 850°C y entre 450 y 750°C.
7. Procedimiento según la reivindicación 6,
caracterizado porque
la temperatura de inserción se ajusta en 700 a 850° C durante el procedimiento de endurecimiento en molde.
8. Procedimiento según la reivindicación 6,
caracterizado porque
la temperatura de inserción en el procedimiento de endurecimiento en prensa se ajusta a 400 a 650°C, preferiblemente 440 a 600°C y de modo particularmente preferible 450 a 520°C.
9. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
la tasa de enfriamiento en la prensa es > 10 Kelvin/s.
10. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
como acero bifásico se utiliza un acero que contiene 0,5 a 1,5 %, preferiblemente 0,6 a 1,3 % de aluminio.
11. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
la temperatura de recocido se ajusta de modo que el acero bifásico se recuece intercríticamente, es decir, entre su temperatura de Ac1 y de Ac3.
12. Material de acero bifásico para su uso en el procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque
el material tiene la siguiente composición en % de masa:
C 0,02 -0,12 %,
Si 0,01 - 2,0 %,
Mn 0,5 - 2,0 %,
Cr 0,3 -1,0 %,
Al 0,5 -1,5 %,
Nb < 0,10 %,
Ti < 0,10 %
hierro residual e impurezas inevitables condicionadas por la fusión, en cuyo caso el material tiene un grado de austenización del 50 al 90 % a una temperatura de recocido de 800 a 950°C y un tiempo de retención del horno de hasta 300 segundos y después del endurecimiento por templado tiene una estructura bifásica existente con matriz ferrítica y 5 a 20 % de martensita y, opcionalmente, algo de bainita.
13. Placa soldada que comprende al menos un material de acero bifásico y un acero altamente endurecible, en particular un acero al carbono-manganeso-boro,
caracterizado porque
el material bifásico tiene la siguiente composición en % de masa:
C 0,02 -0,12 %,
Si 0,01 -2,0 %,
Mn 0,5 - 2,0 %,
Cr 0,3 -1,0 %,
Al 0,5 -1,5 %,
Nb < 0,10 %
Ti < 0,10 %
hierro residual e impurezas inevitables condicionadas por la fusión.
ES18836369T 2017-12-22 2018-12-21 Procedimiento para fabricar componentes metálicos con propiedades de componentes adaptadas Active ES2907011T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102017131253.6A DE102017131253A1 (de) 2017-12-22 2017-12-22 Verfahren zum Erzeugen metallischer Bauteile mit angepassten Bauteileigenschaften
PCT/EP2018/086685 WO2019122372A1 (de) 2017-12-22 2018-12-21 Verfahren zum erzeugen metallischer bauteile mit angepassten bauteileigenschaften

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2907011T3 true ES2907011T3 (es) 2022-04-21

Family

ID=65033559

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES18836369T Active ES2907011T3 (es) 2017-12-22 2018-12-21 Procedimiento para fabricar componentes metálicos con propiedades de componentes adaptadas

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11459628B2 (es)
EP (1) EP3728656B1 (es)
DE (1) DE102017131253A1 (es)
ES (1) ES2907011T3 (es)
WO (1) WO2019122372A1 (es)

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1767659A1 (fr) * 2005-09-21 2007-03-28 ARCELOR France Procédé de fabrication d'une pièce en acier de microstructure multi-phasée
WO2008110670A1 (fr) 2007-03-14 2008-09-18 Arcelormittal France Acier pour formage a chaud ou trempe sous outil a ductilite amelioree
JP5217395B2 (ja) 2007-11-30 2013-06-19 Ｊｆｅスチール株式会社 伸びの面内異方性が小さい高強度冷延鋼板およびその製造方法
DE102007062597A1 (de) * 2007-12-22 2009-06-25 Daimler Ag Karosserieteil für eine Karosserie eines Kraftwagens
DE102009030489A1 (de) 2009-06-24 2010-12-30 Thyssenkrupp Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen eines warmpressgehärteten Bauteils, Verwendung eines Stahlprodukts für die Herstellung eines warmpressgehärteten Bauteils und warmpressgehärtetes Bauteil
KR100958019B1 (ko) 2009-08-31 2010-05-17 현대하이스코 주식회사 복합조직강판 및 이를 제조하는 방법
DE102009052210B4 (de) * 2009-11-06 2012-08-16 Voestalpine Automotive Gmbh Verfahren zum Herstellen von Bauteilen mit Bereichen unterschiedlicher Duktilität
DE102010055148B4 (de) 2010-12-18 2016-10-27 Tu Bergakademie Freiberg Verfahren zur Herstellung formgehärteter Bauteile
WO2012085251A2 (de) 2010-12-24 2012-06-28 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile
DE102012002079B4 (de) 2012-01-30 2015-05-13 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines kalt- oder warmgewalzten Stahlbandes aus einem höchstfesten Mehrphasenstahl
EP2880188B1 (en) 2012-07-30 2016-07-27 Tata Steel Nederland Technology B.V. Method for producing steel strip of carbon steel
IN2015DN01476A (es) 2012-09-26 2015-07-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
DE102014011212A1 (de) 2014-07-29 2016-02-04 Hans Wilcke Verfahren und Einrichtungen für die Sicherheit auf gasbetriebenen Schiffen
DE102014112126A1 (de) * 2014-08-25 2016-02-25 Voestalpine Stahl Gmbh Mikrolegierter Stahl und zusammengesetzte Platinen aus mikrolegiertem Stahl und pressgehärtetem Stahl
DE102014017274A1 (de) * 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höchstfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
JP6224574B2 (ja) 2014-12-10 2017-11-01 株式会社神戸製鋼所 ホットスタンプ用鋼板、および該鋼板を用いたホットスタンプ成形部品
WO2017144419A1 (en) 2016-02-23 2017-08-31 Tata Steel Ijmuiden B.V. Hot formed part and method for producing it
DE102017131247A1 (de) 2017-12-22 2019-06-27 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen metallischer Bauteile mit angepassten Bauteileigenschaften

Also Published As

Publication number Publication date
DE102017131253A1 (de) 2019-06-27
US20210164066A1 (en) 2021-06-03
WO2019122372A1 (de) 2019-06-27
EP3728656A1 (de) 2020-10-28
EP3728656B1 (de) 2022-02-02
US11459628B2 (en) 2022-10-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2804260T3 (es) Miembro de moldeo, y procedimiento de fabricación del mismo
CN104160052B (zh) 热压用钢板和冲压成形品以及冲压成形品的制造方法
JP2022023165A (ja) 熱間スタンプ成形用鋼材、熱間スタンプ成形方法、および熱間スタンプ成形部材
CN110100032B (zh) 屈服比低且均匀延伸率优异的回火马氏体钢及其制造方法
ES2748806T3 (es) Acero martensítico con resistencia a la fractura retardada y procedimiento de fabricación
US6544354B1 (en) High-strength steel sheet highly resistant to dynamic deformation and excellent in workability and process for the production thereof
US9920408B2 (en) Hot stamping product with enhanced toughness and method for manufacturing the same
EP3395993B1 (en) High yield ratio type high-strength cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof
CN104160051B (zh) 热压用钢板和冲压成形品以及冲压成形品的制造方法
TWI460288B (zh) 具有優異加工性之高降伏比的高強度冷軋鋼板及其製造方法
CA3135015A1 (en) Steel sheet having excellent toughness, ductility and strength, and manufacturing method thereof
KR101938073B1 (ko) 핫 스탬핑 강 및 그 제조방법
CN108431279A (zh) 具有高强度和优异的耐久性的汽车用部件及其制造方法
CN112585284A (zh) 由钢形成的具有高抗拉强度的板材成型件及其制造方法
KR101620744B1 (ko) 고항복비형 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법
WO2015037061A1 (ja) 熱間プレス用鋼板およびプレス成形品、並びにプレス成形品の製造方法
ES2932501T3 (es) Acero endurecido a presión con propiedades a medida tras un novedoso tratamiento térmico
ES2893207T3 (es) Procedimiento para la producción de componentes metálicos con propiedades ajustadas de componente
KR101382854B1 (ko) 용접성 및 굽힘가공성이 우수한 고항복비형 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법
ES2939457T3 (es) Lámina de acero recocida laminada en frío con alta relación de expansión de orificios y procedimiento de fabricación de la misma
CN105695871B (zh) 高屈服比型冷轧钢板及其制造方法
ES2907011T3 (es) Procedimiento para fabricar componentes metálicos con propiedades de componentes adaptadas
CN108950150A (zh) 基于完全奥氏体化的超高强度冷轧中锰q&amp;p钢热处理工艺
US20220220576A1 (en) Steel sheet having high strength and high formability and method for manufacturing same
KR102478807B1 (ko) 고강도 및 고성형성 강판 및 그 제조방법