ES2912572T3 - Método y sistema de tratamiento anaeróbico de aguas residuales con carga orgánica - Google Patents

Abstract

Método de tratamiento anaeróbico de un flujo de residuos orgánicos flujo (1) que comprende las siguientes fases: - Suministro del flujo de residuos orgánicos a un reactor anaeróbico (5), - separar una mezcla de reactor (7') que se origina a partir del reactor anaeróbico (5) en una primera unidad de separación (33), con una primera salida (35) y una segunda salida (36), donde la primera unidad de separación separa la mezcla (7') en una primera fracción (7") que contiene entre 50 % y 80 % de las sustancias sólidas por peso y una segunda fracción (7), donde la primera fracción (7") sale de la primera unidad de separación a través de la primera salida (35), y la segunda fracción (7) sale de la primera unidad de separación a través de la segunda salida (36), donde la primera unidad de separación (33) es una unidad de separación previa que es un filtro dinámico basado en fuerzas centrífugas o una unidad de flotación de gas disuelto, sin la adición de floculantes y/o coagulantes, - suministro de la segunda fracción (7) desde la primera unidad de separación a una unidad de flotación de gas disuelto (DGF) (16), donde en la segunda salida (36) de la primera unidad de separación (33) se añade un floculante y/o coagulante (6) a la segunda fracción (7) en una dosificación de entre 1-12 g de floculante/kg de sustancia sólida seca, - separar en la unidad DGF (16) la segunda fracción (7) en una fracción de lodo (9) y una fracción líquida (8), - suministro de la primera fracción (7") que se origina de la primera unidad de separación (33) y la fracción de lodo (9) que se origina de la unidad DGF (16) por medio de una unidad de separación adicional (44), de vuelta al reactor anaeróbico (5), donde la unidad de separación adicional retira líquido del flujo que se devuelve al reactor anaeróbico (5) al 4-30 % de sustancia sólida total suspendida.

Description

DESCRIPCIÓN

Método y sistema de tratamiento anaeróbico de aguas residuales con carga orgánica

Campo de la invención

[0001] La presente invención se refiere a un método de tratamiento anaeróbico de aguas residuales orgánicas y flujos de residuos orgánicos. En otro aspecto la invención se refiere a un sistema de tratamiento anaeróbico de dichas aguas residuales orgánicas y flujos de residuos orgánicos.

Estado de la técnica

[0002] Las plantas de producción de alimentos y bebidas son las que más aguas residuales aportan y a menudo tienen residuos alimentarios. En particular plantas con aguas residuales con una cantidad significativa de sólidos totales suspendidos (TSS) y/o grasas, aceites (FOG) como en los productos lácteos, de carne y pollo necesitan tratar previamente sus aguas residuales antes de que se puedan aplicar reactores anaeróbicos de alta velocidad. Este pretratamiento generalmente incluye un tratamiento de sustancia química no deseable y genera un flujo lateral concentrado que hay que tratar.

[0003] En algunos sectores de la industria alimentaria y bebidas se instalan muchos reactores de alta velocidad, típicamente en aguas residuales con un alto contenido de materia orgánica disuelta y un nivel bajo de sólidos suspendidos totales (TSS) y de grasas y aceites (FOG). Estos reactores de alta velocidad, tales como reactores UASB (lecho de lodo anaeróbico de flujo ascendente) y EGSB (lecho de lodo granuloso mejorado) dependen de la granulación de los consorcios de biomasa en el reactor. En muchas ocasiones hay problemas para mantener el lodo granuloso, debido a la presencia de sólidos, aceites y grasas u otros factores de inhibición. Aguas residuales con altos niveles de COD (demanda de oxígeno químico), TSS y FOG se pueden encontrar en muchas partes de la industria de alimentos y bebidas, tales como fábricas de helados, chocolate, caramelo, vegetales, fábricas de productos lácteos y queso. También entran en esta categoría los efluentes de fábricas de aceite de palma (POm E).

[0004] Tradicionalmente, el proceso de tratamiento para tales fábricas consiste en un paso de pretratamiento, típicamente un tratamiento fisicoquímico, para eliminar las grasas libres y sólidos, a veces seguido de tratamiento anaeróbico de alta velocidad, después algunas veces seguido de una planta de tratamiento biológico aeróbico para conseguir los requisitos de descarga. El paso de pretratamiento es esencial para producir unas aguas residuales que sean adecuadas para los microorganismos aeróbicos. Problemas conocidos de aguas residuales no tratadas previamente debidamente son: formación de espuma, el abultamiento de lodo, y las capas de grasa en tanques de aireación, y las malas características de sedimentación. El resultado de un proceso con pretratamiento químico son unas aguas residuales de calidad, pero también produce un lodo químicamente tratado a partir del pretratamiento y un exceso de lodo biológico aeróbico.

[0005] En las últimas décadas el lodo de sistemas de pretratamiento se ha convertido en un problema cada vez mayor que hay que eliminar a costes cada vez mayores. Hace décadas estos residuos orgánicos todavía se podían extender sobre terreno o mezclar con otros productos para producir pienso como alimento para animales (cerdos). Más recientemente, en varios países, muchos de estos residuos se tienen que incinerar. Últimamente, hay una tendencia a usar estos residuos como cosustrato en las plantas de digestión anaeróbica, aún a costa de la fábrica que los produce. Además de estos residuos de los procesos de tratamiento de aguas residuales, las fábricas de alimentos, también producen residuos orgánicos, que pueden ser lotes rechazados, productos devueltos, concentrados producidos durante la limpieza CIP, derrames, etcétera.

[0006] Para tratar los lodos de los sistemas de pretratamiento (físico-químico) se suelen instalar sistemas de digestión anaeróbica. En estos casos se necesitan productos químicos y equipos para producir estos lodos. Una alternativa es mezclar las aguas residuales y los residuos orgánicos y tratarlos en un digestor anaeróbico, como el descrito en la publicación de la patente estadounidense US 5.015.384. Como las aguas residuales están relativamente diluidas y la digestión anaeróbica requiere un tiempo de retención de sustancias sólida

s (SRT) de al menos 15-20 días, una planta de digestión de este tipo requeriría un tiempo de retención igual al SRT. Sin embargo, un reactor con un tiempo de retención superior a 10 días no suele ser económico.

[0007] A partir del documento WO 2013/155631 se conoce un digestor anaeróbico para el tratamiento de aguas residuales industriales en el que la corriente afluente puede ser una sola corriente o una corriente compuesta de dos o más corrientes de residuos. Un dispositivo de separación sólido-líquido que puede ser un espesador de tornillo de lodos, trata una corriente del digestor en un bucle de recirculación. La parte de sólidos se devuelve al digestor para aumentar el tiempo de retención de sólidos y la TSS en el digestor. Esto permite controlar el SRT por separado del tiempo de retención hidráulica HRT. Una parte líquida con menos del 5% de sólidos en la corriente se retira y se trata posteriormente en una unidad de purificación.

[0008] Es un objeto de la presente invención proporcionar una separación efectiva de flujos de residuos cargados orgánicamente utilizando un reactor anaeróbico. Es otro objeto de la invención proporcionar un método de tratamiento anaeróbico de aguas residuales utilizando cantidades reducidas de polímero coagulante y/o floculante. Es otro objeto de la invención proporcionar un método de tratamiento anaeróbico de aguas residuales en el que el polímero coagulante y/o floculante pueda ser rentable y sea capaz de utilizar complejos metálicos que contengan, por ejemplo, Al o Fe.

[0009] Otro objeto es proporcionar un separador de coste relativamente bajo aguas abajo del reactor anaeróbico.

[0010] Otro objeto es proporcionar aguas abajo del reactor anaeróbico un separador que pueda funcionar con un gas derivado del ambiente.

Resumen de la invención

[0011] Según la presente invención, se proporciona un método de tratamiento anaeróbico de una corriente de residuos orgánicos de acuerdo con la reivindicación 1.

[0012] Utilizando una primera unidad de separación, la corriente de salida del reactor anaeróbico puede concentrarse y los sólidos pueden, en su mayor parte, volver a introducirse en el reactor. La fracción líquida de la primera unidad de separación contiene cantidades reducidas de TSS y puede ser tratada eficazmente en una unidad de flotación de gas disuelto (DGF) de tamaño relativamente pequeño (disminución de tamaño entre 50-80%). La fracción de lodo a la salida de la unidad DGF se devuelve al reactor anaeróbico, mientras que el efluente de la DGF es de una calidad relativamente alta.

[0013] El método según la invención proporciona una solución muy buena para tratar tanto un agua residual orgánica como los sólidos de residuos orgánicos en un único proceso, con una alta eficiencia y permitiendo un diseño de sistema bastante compacto. Al devolver la biomasa al reactor, el Tiempo de Retención de Sólidos (SRT) puede extenderse en gran medida sobre el Tiempo de Retención Hidráulica (HRT). Normalmente, la separación sólido-líquido es un sistema de flotación de biogás disuelto (DBF). El preseparador aguas arriba de la DBF/DGF es un filtro prensa de vacío o un filtro de tela, un filtro dinámico basado en fuerzas centrífugas, como un ciclón o una centrífuga o una DGF sin o con poca adición de floculantes y/o coagulantes. El método según la invención es beneficioso para aquellos fluidos para los que el SRT necesita ser sustancialmente mayor que el HRT para obtener un proceso estable y bueno.

[0014] Con el método anterior se pueden tratar uno o más flujos de residuos en un sistema y se puede conseguir un alto nivel de conversión en biogás. Para cumplir con las normativas locales de vertido puede ser necesario un tratamiento biológico post-aeróbico. Los lodos sobrantes de este sistema aeróbico pueden devolverse al reactor anaeróbico, lo que supone otra ventaja respecto a los reactores de alta tasa (tipo UASB). El método según la invención proporciona aproximadamente un 20% menos de costes operativos en comparación con un método en el que un paso de tratamiento químico es seguido por un paso que implica un reactor de tipo UASB.

[0015] En una forma de realización del método según la invención, a la salida de la primera unidad de separación se añade un floculante y/o coagulante a la segunda fracción en una dosis de entre 1-12 g de floculante/kg de sólidos secos, preferiblemente entre 3-9 g de floculante/kg de sólidos secos, más preferiblemente entre 3-6 kg de floculante/g de sólidos secos. Las cantidades relativamente bajas de polímero floculante permiten un funcionamiento eficaz de la unidad de flotación por gas disuelto.

[0016] El floculante y/o coagulante puede comprender compuestos relativamente baratos como complejos metálicos, por ejemplo, Al o Fe en una dosis de entre 50-1000 ppm, preferiblemente entre 100-400, para que sea más rentable.

[0017] La unidad DGF puede funcionar utilizando biogás del reactor anaeróbico para minimizar el nivel de oxígeno en la corriente de retorno al reactor anaeróbico. En lugar de biogás se puede utilizar aire después de eliminar la mayor parte del oxígeno.

[0018] Sin embargo, al utilizar el método según la invención se descubrió que también se puede utilizar una unidad de flotación por aire disuelto (DAF) como separador. En el proceso de alimentación de los lodos de la DAF de vuelta al reactor anaeróbico, se encontró que el oxígeno en la corriente de lodos no inhibe los procesos anaeróbicos en este reactor.

Breve descripción de los dibujos

[0019] La presente invención se discutirá con más detalle a continuación basándose en una forma de realización ejemplar con referencia al único dibujo.

Descripción detallada de las formas de realización ejemplares

[0020] La figura 1 muestra un sistema 22 para el tratamiento anaeróbico de un agua residual orgánica y flujos de residuos orgánicos 1. El sistema 22 comprende un tampón de ecualización 3, por ejemplo, en forma de un sumidero de bomba o un tanque de mezcla, provisto de una entrada primaria 23 dispuesta para recibir una corriente primaria 2 de aguas residuales orgánicas. Las aguas residuales orgánicas 1 pueden ser, por ejemplo, aguas residuales de una fábrica de productos lácteos, chocolate o queso, que comprenden lodos y líquidos (como en el caso de las fábricas de chocolate). Un reactor anaeróbico 5 está conectado a una salida 24 del tampón de compensación 3. Una salida 40 del reactor 5 está conectada a una unidad de separación previa 33. Una primera salida 35 de la unidad de separación previa 33 está conectada a una entrada de retroalimentación 41 del reactor 5 para devolver al reactor 5 una corriente 7" que contiene entre el 50 % y el 80 % de los sólidos en peso.

[0021] Una segunda salida 36 de la unidad de separación previa 33 está conectada a una entrada 42 de un separador 16 para suministrar una corriente con pocos sólidos 7 al separador 16. En el separador 16, que puede ser DGF unitor una unidad DAF como se describe en el documento EP 1735 070 a nombre del solicitante, la mezcla del reactor 7 se separa en una fracción líquida 8 y una fracción de lodos 9. La fracción de lodos 9 se devuelve a la entrada de retroalimentación 41 del reactor 5.

[0022] El reactor anaeróbico 5 puede ser cilíndrico con un techo de doble membrana. Si se desea, pueden utilizarse varios reactores anaeróbicos subsiguientes 5, en los que el primer reactor es un reactor relativamente grande y el segundo reactor está equipado con un techo de membrana para el almacenamiento de gas (no mostrado). Preferiblemente, se instalan dispositivos de mezcla (no mostrados) en el reactor 5 para mejorar la mezcla y evitar la estratificación. La temperatura en el reactor 5 puede controlarse mediante tubos de acero en la pared del reactor 5, que actúan como intercambiador de calor. El tiempo de retención hidráulica puede variar entre 1 y 14 días. La carga orgánica dependerá normalmente de los sustratos y de los sólidos y estará normalmente entre 2-20, preferiblemente 3-7 kg DQO/m3/día. Es necesario reciclar los sólidos para conseguir la carga orgánica deseada y lograr un tiempo de retención de sólidos (SRT) suficientemente largo. Alternativamente, el tampón de ecualización 3 puede omitirse, de manera que las corrientes primaria 2 y secundaria 11 fluyan directamente al reactor 5 (como se indica en las líneas discontinuas).

[0023] Se proporciona un alimentador de floculante y/o coagulante 6 que está conectado a la entrada 42 del separador 16, en el que el alimentador está dispuesto para dosificar el floculante y/o coagulante a 1-12, preferiblemente 3-9, más preferiblemente 3-6, g de floculante/kg de sólidos secos. El separador 16 de la figura 1 puede ser un separador de flotación de biogás disuelto (DBF) 16, que comprende una salida de la fracción líquida 25, una salida de la fracción de lodo 26 conectada a la entrada de retroalimentación 41 del reactor anaeróbico 5, y una entrada secundaria 27 que está dispuesta para recibir biogás del reactor anaeróbico 5.

[0024] En lugar del biogás introducido en el reactor 16 a través de la entrada secundaria 27, puede introducirse aire tratado que contenga menos oxígeno o aire no tratado en la entrada secundaria 43, de modo que el reactor sea una unidad de flotación por aire disuelto. El aire puede ser suministrado por un compresor 37 que aspira aire del ambiente. El suministro de aire se ha indicado con una línea discontinua y puede utilizarse en combinación o en lugar del suministro de biogás a través de la entrada 27.

[0025] Otra unidad separadora 44 se encuentra aguas arriba de la entrada 41 del reactor anaeróbico para eliminar aún más líquido de la corriente devuelta al reactor anaeróbico hasta un 4-30% de TSS.

[0026] Según la invención, el tampón de ecualización 3 comprende además una entrada secundaria 28 dispuesta para recibir una corriente secundaria 11 que comprende sólidos orgánicos de desecho. El separador 16 puede ser herméti

[0027] El sistema 22 puede comprender además una unidad de pretratamiento 12 que comprende una entrada principal 29 y una salida 30 conectadas a la entrada secundaria 28 del tampón de ecualización 3. La unidad de pretratamiento 12 puede ser una unidad de desempaquetado, una unidad de corte, una unidad de trituración, una unidad de pasteurización, una unidad de esterilización, una unidad de oxidación, una unidad de solubilización, una unidad de hidrólisis o cualquier combinación de ellas. El tipo de pretratamiento depende del tipo de producto, del país (normativa) y de los requisitos del proceso. Se puede utilizar un tamiz para eliminar los residuos más grandes, como tela, madera o papel. Además, puede instalarse un preseparador (indicado por la forma frustocónica, con el número de referencia 33) antes del DGF 16, para poder dosificar un floculante y reducir aún más el volumen del tanque. Dicho preseparador 33 es un filtro prensa de vacío o un filtro de tela, un filtro dinámico basado en fuerzas centrífugas, como un ciclón o una centrífuga o un DGF, sin o con poca adición de productos químicos.

[0028] En una configuración ejemplar (no mostrada), utilizada por el solicitante en un entorno de pruebas seguro, el sistema 22 se utiliza con dos reactores anaeróbicos 5, con un volumen de 600-900, como 750 m3, cada uno. Se utiliza un reactor tubular con dosificación de floculante. Este sistema puede utilizarse, por ejemplo, en una fábrica de chocolate. Un volumen típico de aguas residuales es entonces de 100 m3/d con una concentración de COD que varía entre 10-60 g/l con una media de 37 g/l. Sobre la base de un volumen de líquido efectivo de 1300 m3, la carga orgánica es de 2,5-3,0 kg de COD /m3/d de media. El dispositivo de separación/flotación 16 funciona a 5 m3/h. El solicitante ha conseguido resultados estables con los parámetros mencionados y la dosis de floculante utilizada. Se han conseguido porcentajes de eliminación de TSS y COD superiores al 95% para las aguas residuales del DBF 16.

[0029] Según la invención, el método de tratamiento anaeróbico de un agua residual orgánica y de corrientes de residuos orgánicos 1, comprende los pasos de

a) suministrar a un reactor anaeróbico 5 una corriente primaria 2 de aguas residuales orgánicas 1;

b) suministrar al reactor anaeróbico 5 una corriente secundaria 11 que comprende sólidos de residuos orgánicos d) separar una mezcla del reactor 7 procedente del reactor anaeróbico 5 en una fracción líquida 8 y una fracción de lodos 9; y

e) devolver al reactor anaeróbico 5, al menos en parte, la fracción de lodos 9.

[0030] Preferiblemente, el método se lleva a cabo en condiciones mesófilas (25-42° C), aunque también pueden utilizarse condiciones termófilas (43-60° C).

[0031] El paso del método de (a) alimentar la corriente primaria 2 de aguas residuales orgánicas y corrientes de residuos orgánicos 1 puede comprender además el paso de suministro de la corriente secundaria 11 de los sólidos de residuos orgánicos al tampón de ecualización 3. El suministro de la corriente secundaria 11 de sólidos de residuos orgánicos puede comprender el suministro proporcional de la segunda corriente 11 al tampón de ecualización 3 para obtener una mezcla más consistente. Como ya se ha dicho, el suministro de la corriente secundaria de sólidos de residuos orgánicos puede comprender un pretratamiento 12 de los mismos que comprenda el desempaquetado, el corte, la trituración, la pasteurización, la esterilización, la solubilización o la hidrólisis, o cualquier combinación de los mismos.

[0032] Además, el paso del método de (a) alimentar la corriente primaria 2 de aguas residuales orgánicas puede comprender además separar la corriente primaria 2 de aguas residuales orgánicas en una primera fracción 13 y una segunda fracción 14, y alimentar la primera fracción 13 al tampón de ecualización 3 y la segunda fracción 14 al pretratamiento 12. El paso del método de alimentar la mezcla tampón 4 comprende además precalentar la mezcla tampón 4 del tampón de igualación 3 mediante una unidad de calentamiento (no mostrada). La unidad de calentamiento también puede utilizarse para calentar el agua residual bruta que entra en el tampón de igualación 3. Preferentemente, se utiliza un sistema de recuperación de calor, en el que el calor de las aguas residuales se utiliza para calentar otras aguas residuales, por ejemplo, mediante un intercambiador de calor.

[0033] El paso de método de separación la mezcla de reactor 7 puede comprender biogás de alimentación 15 del reactor anaeróbico a un separador de flotación de biogás disuelto (DGF) 16. En esto, 5-30, preferiblemente 5-20, más preferiblemente alrededor de 10-15 1 sólidos de biogás/kg, se alimenta para el (DBF) de separador de flotación de biogás disuelto 16. El método además puede comprender el paso de biogás de recogida 17 del (DBF) de separador de flotación de biogás disuelto 16 para uso adicional, tal en cuanto a calentamiento o generación de energía.

[0034] El paso del método de suministrar, al menos en parte, la fracción de lodo 9 de vuelta al reactor anaeróbico 5 comprende además la recogida, al menos en parte, de la fracción de lodo 18 para su uso posterior.

[0035] Ventajosamente, las aguas residuales 19 del separador 16 se someten posteriormente a una fase de purificación 20. La fase de purificación 20 comprende preferiblemente el tratamiento aeróbico 21. El exceso de lodo originado de la fase de purificación 20 se puede suministrar de nuevo al reactor anaeróbico 5.

Claims (10)

REIVINDICACIONES

1. Método de tratamiento anaeróbico de un flujo de residuos orgánicos flujo (1) que comprende las siguientes fases:

- Suministro del flujo de residuos orgánicos a un reactor anaeróbico (5),

- separar una mezcla de reactor (7') que se origina a partir del reactor anaeróbico (5) en una primera unidad de separación (33), con una primera salida (35) y una segunda salida (36), donde la primera unidad de separación separa la mezcla (7') en una primera fracción (7") que contiene entre 50 % y 80 % de las sustancias sólidas por peso y una segunda fracción (7), donde la primera fracción (7") sale de la primera unidad de separación a través de la primera salida (35), y la segunda fracción (7) sale de la primera unidad de separación a través de la segunda salida (36), donde la primera unidad de separación (33) es una unidad de separación previa que es un filtro dinámico basado en fuerzas centrífugas o una unidad de flotación de gas disuelto, sin la adición de floculantes y/o coagulantes,

- suministro de la segunda fracción (7) desde la primera unidad de separación a una unidad de flotación de gas disuelto (DGF) (16), donde en la segunda salida (36) de la primera unidad de separación (33) se añade un floculante y/o coagulante (6) a la segunda fracción (7) en una dosificación de entre 1-12 g de floculante/kg de sustancia sólida seca,

- separar en la unidad DGF (16) la segunda fracción (7) en una fracción de lodo (9) y una fracción líquida (8), - suministro de la primera fracción (7") que se origina de la primera unidad de separación (33) y la fracción de lodo (9) que se origina de la unidad dGf (16) por medio de una unidad de separación adicional (44), de vuelta al reactor anaeróbico (5), donde la unidad de separación adicional retira líquido del flujo que se devuelve al reactor anaeróbico (5) al 4-30 % de sustancia sólida total suspendida.

2. Método según la reivindicación 1, donde en la segunda salida (36) de la primera unidad de separación (33) el floculante y/o coagulante (6) se añade a la segunda fracción (7) en una dosificación de entre 3-6 g de floculante/kg de sustancia sólida seca.

3. Método según la reivindicación 2, donde el floculante y/o coagulante (6) comprende un complejo metálico, preferiblemente un Fe o Al complejo.

4. Método según la reivindicación 1,2 o 3, donde aire se introduce en la unidad de DGF (16).

5. Método según la reivindicación 1,2 o 3, donde el biogás del reactor anaeróbico (5) se introduce en la unidad DGF (16).

6. Método según la reivindicación 1, donde la unidad DGF de aguas residuales de la unidad DGF (16) se somete a una fase de purificación (20) directamente aguas abajo de la unidad DGF (16).

7. Sistema para tratamiento anaeróbico de un flujo de residuos orgánicos (1) que comprende:

- un reactor anaerobio (5),

- una primera unidad de separación (33) conectada a una salida (40) del reactor (5) para separar una mezcla de reactor (7') en la salida del reactor anaeróbico (5) en una primera fracción (7") en una primera salida (35), que contiene entre 50 % y 80 % de la sustancia sólida por peso y una segunda fracción (7) en una segunda salida (36), donde la primera salida (35) está conectada a una entrada (41) del reactor (5), donde la primera unidad de separación (33) es una unidad de separación previa que es un filtro dinámico basado en fuerzas centrífugas o una unidad de flotación de gas disuelto, sin la adición de floculantes y/o coagulantes,

- una unidad de flotación de gas disuelto (DGF) (16) conectada con una entrada (42) a la segunda salida (36) de la primera unidad de separación (33), para recibir la segunda fracción (7), donde una salida de lodo (26) de la unidad de flotación de gas disuelto (16) y la primera salida (35) de la primera unidad de separación (33) están conectadas a la entrada (41) del reactor (5) por medio de una unidad de separación adicional (44) dispuesta aguas arriba del reactor (5), donde la unidad de separación adicional (44) está adaptada para eliminar líquido del flujo que se devuelve al reactor anaeróbico (5) al 4-30 % de la sustancia sólida total suspendida,

- un dispositivo de inyección de gas (27,37) conectado a la unidad de flotación de gas disuelto (16) para inyección de un gas disuelto en la unidad de flotación de gas (16), y

- una unidad de dosificación (6) conectada en la segunda salida (36) a la unidad de flotación de gas (16) para dosificación de un floculante y/o coagulante a la unidad de flotación de gas (16).

8. Sistema según la reivindicación 7, donde la unidad de dosificación (6) está adaptada para dosificar entre 1-12 g, preferiblemente entre 3-9 g, más preferiblemente entre 3-6 g de floculante/kg sustancias sólidas a la unidad de flotación de gas (16).

9. Sistema según la reivindicación 7 o 8, donde un suministro de aire (37) está conectado a una entrada de gas (43) de la unidad DGF (16).

10. Sistema según la reivindicación 7, en el que la unidad DGF (16) comprende una entrada secundaria (27) dispuesta para recibir biogás del reactor anaeróbico (5).