ES2927687T3 - Regulación de agua de alimentación para generadores de vapor de calor residual de flujo forzado - Google Patents
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Abstract
La invención se refiere a un método para operar un generador de vapor de flujo forzado construido como un generador de vapor de calor residual que tiene un precalentador (1), que comprende una serie de superficies de calentamiento del precalentador (2) y que tiene un evaporador (3) que comprende una serie de superficies de calentamiento del evaporador (4) que están conectadas aguas abajo en el lado del medio de flujo de las superficies de calentamiento del precalentador (2), en las que se suministra un dispositivo para ajustar un flujo másico de agua de alimentación que tiene un punto de ajuste para el flujo másico de agua de alimentación, donde, durante la creación del punto de ajuste para el flujo másico de agua de alimentación, se determina un flujo de calor residual transferido a un fluido en las superficies de calentamiento del evaporador (4) y, además, almacenamiento de masa y almacenamiento de energía en el fluido de las superficies de calentamiento del evaporador (4) se detecta durante el funcionamiento no estacionario de la planta, caracterizado porque se acopla un comportamiento en el tiempo de un almacenamiento masivo en el evaporador (3) con un comportamiento en el tiempo de un almacenamiento masivo en el precalentador (1), donde la escama g se realiza con una relación de los cambios de densidad en el evaporador (3) y en el precalentador (1). La invención se refiere además a un generador de vapor de calor residual de flujo forzado (11). (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Regulación de agua de alimentación para generadores de vapor de calor residual de flujo forzado
La invención se refiere a un procedimiento para operar un generador de vapor continuo, diseñado como un generador de vapor de calor residual. También se refiere a un generador de vapor de flujo forzado para llevar a cabo el procedimiento.
El concepto de regulación del agua de alimentación para los evaporadores Benson se basa esencialmente en el cálculo de una señal de control previo para el flujo másico del agua de alimentación por medio de variables medidas de procedimiento. Tal señal de control previo se calcula típicamente a partir de valores nominales conocidos o magnitudes de perturbación del circuito regulador o sus cambios y, finalmente, se corrige multiplicativamente con la señal de salida del regulador. La reacción del regulador anticipa a un cambio de valor nominal o una magnitud de perturbación y aumenta la dinámica del regulador, de modo que el sobrecalentamiento deseado a la salida del evaporador (valor nominal) se ajusta lo mejor posible en todas las fases concebibles del procedimiento. La primera aplicación de un evaporador Benson en un generador de vapor de calor residual de diseño vertical ha demostrado ahora que dicha intervención del regulador debe resultar significativamente más fuerte, en términos de diseño, que con el conocido diseño horizontal. Sin embargo, esto también aumenta la capacidad vibratoria del circuito regulador. Como resultado, la exactitud de posicionamiento insuficiente de las válvulas de regulación de agua de alimentación (por ejemplo, debido a la baja calidad del hardware) gana aún más en importancia. En casos extremos, se pueden observar fluctuaciones residuales indeseables del procedimiento de orden de magnitud significativa en la operación de la planta por lo demás estacionaria.
Una regulación de agua de alimentación para los generadores de vapor de calor residual Benson se divulga, por ejemplo, en la publicación EP 2 212 618 B1. Allí se supone que una regulación predictiva de flujo másico suficientemente confiable que también se puede utilizar para generadores de vapor conmutados como calderas de calor residual debe adaptarse en gran medida a las características especiales de la caldera de calor residual. En particular, debe tenerse en cuenta que, a diferencia de las calderas de combustión, en este caso el rendimiento de combustión no es un parámetro adecuado que permita una conclusión suficientemente fiable sobre el balance subyacente de flujo de calor. En particular, debe tenerse en cuenta que, en el caso de un tamaño equivalente a las calderas de calor residual, más precisamente, la potencia actual de la turbina de gas u otros parámetros correlacionados con esta, pueden presentarse otros parámetros internos de la turbina de gas, de modo que no sea posible una conclusión aceptable sobre las relaciones de entalpía cuando el gas de calefacción entra en el canal de gases de combustión del generador de vapor. Por lo tanto, el balance de flujo de calor que sirve de base para determinar el flujo de agua de alimentación requerido debe basarse en otros parámetros particularmente adecuados, como la temperatura del gas de calefacción al ingresar al evaporador y el flujo másico del gas de calefacción.
La publicación EP 2297518 B1 revela además que los valores de corrección característicos se tienen en cuenta para la derivación temporal de la entalpía a la entrada de una o más de las superficies de calentamiento del evaporador.
Para su uso en plantas de energía térmica solar, la publicación DE 10 2010 040 210 A1 también revela un procedimiento en el que se tiene en cuenta un valor de corrección característico de la derivación temporal de la entalpía, la temperatura o la densidad del medio de flujo a la entrada de una o más de las superficies de calentamiento para la creación del valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación.
Además de un generador de vapor solar térmico en sí, la publicación US 2014/034044 A1 también reivindica un procedimiento para operar este generador de vapor solar térmico, en el que el ajuste del flujo másico de agua de alimentación se regula predictivamente. Para este propósito también se utiliza un valor de corrección aquí, mediante el cual se corrigen los efectos de almacenamiento térmico de la energía térmica almacenada o desplegada.
Por último, la publicación DE 102011 004263 A1 también revela un procedimiento para operar un generador de vapor de calor residual calentado por energía solar en el que se suministra un valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación a un dispositivo para ajustar el flujo másico de agua de alimentación, en cuyo caso se tiene en cuenta un valor de corrección característico mediante el cual se corrigen los efectos de almacenamiento térmico de la energía térmica almacenada o desplegada en una o más de las superficies de calentamiento.
Dado que el problema actual surgió en el contexto de la aplicación inicial de un evaporador Benson en un generador vertical de vapor de calor residual, no existen más enfoques para resolver el problema. La solución elegida en el caso específico fue reducir un poco el refuerzo del regulador. Sin embargo, dependiendo de las condiciones de contorno dadas, en este procedimiento se cuenta con un comportamiento operativo peor y, en casos extremos incluso indeseable del equipo.
El objetivo de la invención es, por lo tanto, proporcionar un procedimiento para operar un generador de vapor de flujo, diseñado como un generador de vapor de calor residual, en el que una regulación mejorada del agua de alimentación conduce a un comportamiento operativo estable del equipo. Además, se debe especificar un generador de vapor de flujo forzado que sea particularmente adecuado para llevar a cabo el procedimiento.
La invención se define por las características de la reivindicación 1 y logra el objetivo dirigido a un procedimiento al proporcionar que en un generador de vapor continuo, diseñado como un generador de vapor de calor residual con un precalentador que comprende una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador y con un evaporador que comprende una cantidad de superficies de calentamiento del evaporador, conectadas más adelante, en el lado del medio de flujo, de las superficies de calentamiento del precalentador, en el que a un dispositivo para ajustar un flujo másico de agua de alimentación se suministra un valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación, en cuyo caso al crear el valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación se determina un flujo de calor residual transferido a un fluido en las superficies de calentamiento del evaporador y, además, se detecta almacenamiento de masa y almacenamiento de energía en el fluido en las superficies de calentamiento del evaporador durante el funcionamiento transitorio del equipo, se acople un comportamiento temporal de almacenamiento de masa en el evaporador a un comportamiento temporal de almacenamiento de masa en el precalentador, en cuyo caso se efectúa un escalamiento con una relación de los cambios de densidad en el evaporador y en el precalentador.
Es importante entender que en la presente invención un observador en sentido figurado no está conectado a una partícula fluida y fluye con ella a través del evaporador, sino que el observador considera el evaporador como un espacio de equilibrio hacia el que el fluido fluye hacia adentro y hacia afuera. En el funcionamiento normal del equipo, una partícula de fluido siempre absorberá energía en el camino desde la entrada del evaporador hasta la salida del evaporador, independientemente de si la operación del equipo es estacionaria o transitoria. Es diferente cuando se considera el equipo según la invención, donde en el funcionamiento estacionario del equipo (el evaporador) en una determinada ubicación en el evaporador en diferentes momentos se miden las mismas temperaturas y presiones y, por lo tanto, las derivadas temporales de los términos correspondientes en las fórmulas que describen el procedimiento se vuelven cero. Por medio del procedimiento inventivo ahora se tienen en cuenta los cambios temporales de estos parámetros en el funcionamiento transitorio del evaporador. Por supuesto, esto puede conducir a almacenamientos tanto de energía o masa, como también a despliegues de energía o de masa.
Con este procedimiento, en el que el algoritmo para calcular la señal de control previo, que en el estado de la técnica en el caso más simple solo tiene en cuenta el flujo de calor Qev,a transferido al fluido en el evaporador, que resulta del flujo de calor en el gas de escape Qeg menos el almacenamiento de calor en el material de pared de las tuberías de superficie de calefacción Qs,w , se amplía en la influencia de los efectos de almacenamiento, del lado del fluido, de masa y de energía en el evaporador, la calidad de la señal de control previo se mejora aún más, especialmente para la aplicación descrita del generador vertical de vapor de calor residual y, por lo tanto, se minimiza la corrección necesaria por parte del regulador. Esto tiene como consecuencia, potencialmente, que luego el regulador puede ser parametrizado más débil nuevamente, de modo que el problema descrito anteriormente no ocurra, pero al mismo tiempo el comportamiento operativo del equipo no se vea afectado negativamente.
Ventajosamente, los términos de almacenamiento para el almacenamiento masivo y el almacenamiento de energía se determinan a partir de los valores medidos actuales. Con esto se hace posible una evaluación particularmente fiable del balance de flujo de calor y, por lo tanto, la determinación de un valor nominal de agua de alimentación calculado previamente con especial precisión.
Convenientemente, los valores medidos actuales son presiones y temperaturas en la entrada del precalentador, en la salida del precalentador o en la entrada del evaporador y en la salida del evaporador.
Es ventajoso si una entalpía específica del fluido en el evaporador requerida para la estimación del almacenamiento de energía se aproxima por la media aritmética de la entalpía de ebullición y saturación.
Es conveniente si la entalpía de ebullición y la entalpía de saturación se determinan mediante al menos una medición de presión en la entrada del evaporador o en la salida del evaporador.
Los valores de corrección para el almacenamiento de masa y el almacenamiento de energía para la determinación del valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación se determinan ventajosamente teniendo en cuenta las derivadas temporales de las entalpías de ebullición y saturación en el evaporador y la densidad del medio de flujo en el precalentador. Con respecto a la densidad, en particular mediante mediciones adecuadas de temperatura y presión en la entrada y salida de la superficie respectiva de calentamiento del precalentador, se puede definir y calcular una densidad media de fluido en el precalentador, en cuyo caso se toma como base convenientemente un perfil de densidad lineal. Con esto pueden compensarse los efectos de almacenamiento de masa que resultan de procedimientos transitorios. Si, por ejemplo, el suministro de calor se reduce en las superficies de calentamiento del evaporador durante un cambio en la carga, el líquido se almacena temporalmente allí. Con un caudal constante de la bomba de agua de alimentación, el flujo másico disminuiría cuando salga de la superficie de calentamiento. Esto ahora puede ser compensado por un aumento temporal en el flujo másico de agua de alimentación.
En la práctica, estos procedimientos variables en el tiempo o derivadas temporales se determinan ventajosamente a través de un primer y un segundo elemento diferenciador, preferiblemente elementos DT1, a los que se suministran parámetros como la temperatura y la presión en el lado de entrada en sitios de medición adecuados.
Es ventajoso si al primer elemento diferenciador que describe el curso temporal del cambio de densidad en el precalentador para la estimación del almacenamiento de masa se aplica un factor de refuerzo correspondiente al
volumen total del medio de flujo en las superficies de calentamiento del evaporador. Las señales de corrección generadas con la invención para el flujo másico de agua de alimentación pueden reflejar los efectos del almacenamiento de masa y energía de manera particularmente ventajosa si se seleccionan refuerzos y constantes de tiempo adecuadas para el respectivo elemento DT-1.
En particular, es ventajoso si al primer elemento diferenciador se aplica una constante de tiempo correspondiente a sustancialmente la mitad del tiempo de recorrido del medio de flujo por el evaporador.
Además, es ventajoso si al segundo elemento diferenciador para la estimación del almacenamiento de energía se aplica una constante de tiempo que está entre 5s y 40s. Con respecto al generador de vapor de flujo forzado, el objetivo mencionado se logra mediante un generador de vapor de flujo forzado según la reivindicación 11 con una cantidad de superficies de calentamiento del evaporador y una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador conectadas antes del lado del medio de flujo y con un dispositivo para ajustar el flujo másico de agua de alimentación, que es capaz de realizarse por medio de un valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación, en cuyo caso el valor nominal se interpreta por medio del procedimiento inventivo.
Con la presente invención, la corrección de la señal de control previo por parte del regulador puede reducirse notablemente y el regulador puede parametrizarse con un refuerzo menor. Por lo tanto, se puede eliminar el problema descrito antes de las fluctuaciones residuales indeseables del procedimiento de un orden de magnitud significativa descrita anteriormente. El comportamiento operativo del equipo no se ve afectado negativamente.
También son concebibles factores de corrección encontrados empíricamente para la señal de control previo (o incluso campos completos de parámetros). Sin embargo, encontrarlos significa mucho esfuerzo. Por el contrario, la invención descrita se basa en enfoques físicos y no necesita ser parametrizada más.
La invención se explica con más detalle a modo de ejemplo por medio de los dibujos. Estos muestran esquemáticamente:
Figura 1 un boceto del algoritmo para calcular el flujo másico de agua de alimentación y
Figura 2 una representación de las variables medidas y las aproximaciones resultantes para los cambios en el algoritmo para calcular el valor nominal del flujo másico de agua de alimentación, tal como se implementarán en la automatización de plantas de energía eléctrica.
La Figura 1 muestra esquemáticamente el cambio resultante en el algoritmo, resultante de la invención, para calcular el valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación Mfw. Se muestra la parte inventivamente relevante del algoritmo dentro del reborde discontinuo y del estado de la técnica exterior.
Por lo tanto, el valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación Mfw está compuesto por el flujo másico de agua de alimentación para el evaporador MEv,in y el flujo másico Ms,e, que se almacena o se despliega en el precalentador, corregido con un factor fctri.
El flujo másico de agua de alimentación para el evaporador MEv,in resulta según el estado de la técnica como un cociente del flujo de calor QEv,fl transferido del gas de escape al fluido en el evaporador y el valor nominal para el cambio de entalpía en el evaporador Ah Ev, establecido. El flujo de calor Qev,a transferido al fluido en el evaporador a su vez resulta del flujo de calor en el gas de escape Qeg menos el almacenamiento de calor en el material de la pared de las tuberías de la superficie de calefacción Qs,w .
Según la invención, el término para el flujo de calor transferido al fluido en el evaporador se complementa y se corrige con dos términos adicionales.
La primera corrección se refiere al efecto de almacenamiento de masa en el evaporador, la segunda corrección se refiere al efecto de almacenamiento de energía en el evaporador.
El efecto de almacenamiento de masa está representado en los flujos de calor de la Figura 1 por medio del producto dMEv dUEv
de d t (almacenamiento de masa) y hEv.out,set (entalpía en la salida del evaporador). d t representa el efecto de almacenamiento de energía.
Estos valores se aproximan adecuadamente según la invención para que puedan determinarse a partir de valores medidos de procedimiento.
La Figura 2 muestra estos valores medidos o los puntos de medición en el generador de vapor de calor residual de flujo forzado y su procesamiento.
El generador de vapor de calor residual de flujo forzado según la Figura 2 comprende un precalentador 1 para el agua de alimentación proporcionada como medio de flujo, también conocido como economizador, con una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador 2, y un evaporador 3 con una cantidad de superficies de calentamiento
del evaporador 4 conectadas más adelante, en el lado del medio de flujo, de las superficies de calentamiento del precalentador 2. El evaporador 3 es seguido por un recalentador 12 con las correspondientes superficies de calentamiento del recalentador 13. Las superficies de calentamiento se encuentran en una válvula reguladora no representada más detalladamente, a la que se aplican los gases de escape de un equipo de turbina de gas asignado.
Como ya se ha explicado, el generador de vapor de flujo forzado está diseñado para una carga regulada de agua de alimentación. Para este propósito, una bomba de agua de alimentación 31 es una válvula de mariposa 33 conectada más adelante, controlada por un servomotor 32, de modo que la cantidad de agua de alimentación transportada por la bomba de agua de alimentación 31 en la dirección del precalentador 1 o el flujo másico de agua de alimentación se puede ajustar a través de una regulación adecuado de la válvula de mariposa 33. Para determinar un valor característico actual para el flujo másico de agua de alimentación suministrado, para determinar el flujo másico de agua de alimentación a través de la tubería de agua de alimentación 35, después de la válvula del acelerador 33 está conectado un dispositivo de medición 34. El servomotor 32 está controlado por un elemento de regulación 36, que se carga en el lado de entrada con un valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación Mfw suministrado a través de un conducto de datos 37 y con el valor medido actual del flujo másico de agua de alimentación determinado por medio del dispositivo de medición 34. Mediante la formación diferencial entre estas dos señales, se transmite una demanda de sistema de seguimiento al regulador 36, de modo que, en caso de una desviación del valor medido del valor nominal, se realiza un seguimiento correspondiente de la válvula de mariposa 33 por medio del control del motor 32.
Con el fin de determinar un valor nominal, particularmente basado en demanda, para el flujo másico de agua de alimentación Mfw a la manera de una configuración predictiva, anticipada u orientada a la demanda futura o actual del flujo másico de agua de alimentación, el conducto de datos 37 está conectado en el lado de entrada a un equipo de regulación de flujo de agua de alimentación 38 diseñado para especificar el valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación Mfw. Este está diseñado para determinar el valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación Mfw por medio de un balance de flujo de calor en las superficies de calentamiento del evaporador 4, en cuyo caso el valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación Mfw se averigua determinando un flujo de calor residual transferido a un fluido en las superficies de calentamiento del evaporador 4 y también teniendo en cuenta el almacenamiento de masa y el almacenamiento de energía en el fluido en las superficies de calentamiento del evaporador 4. En detrimento de la integridad, pero a favor de la claridad, la Figura 2 en la regulación del flujo de agua de alimentación 38 muestra solo los elementos que son relevantes para la corrección del valor nominal del flujo másico de agua de alimentación Mfw según la invención. No se muestra la parte conocida del estado de la técnica.
Los valores medidos para determinar un valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación Mfw son valores de presión y temperatura y los puntos de medición se encuentran en las áreas de entrada del precalentador 5, salida del precalentador 6 o entrada del evaporador 7 y salida del evaporador 8.
Los valores medidos se procesan en los elementos funcionales 14, 15, 16, 17 y 18. Mediante los elementos funcionales primero, segundo y tercero 14, 15 y 16, se determina la densidad del fluido en diferentes ubicaciones de las superficies de calentamiento del precalentador 1 y el evaporador 3 a partir de los valores medidos de presión y temperatura. Los elementos funcionales cuarto y quinto 17 y 18 proporcionan la entalpia de ebullición y saturación a partir de los valores de presión medidos.
El término de almacenamiento para el almacenamiento de masa 
se aproxima formando primero un valor medio a partir de las densidades determinadas en la entrada del precalentador 5 y en la salida del precalentador 6 por medio de un primer elemento de adición 19 y un primer elemento de multiplicación 20; el valor medio luego se procesa en el primer elemento de diferenciación 9 con una constante de tiempo seleccionada correspondientemente y se aplica un factor de refuerzo correspondiente al volumen total Vev del medio de flujo en las superficies de calentamiento del evaporador 4 en el segundo elemento de multiplicación 21.
Se lleva a cabo un escalamiento adicional en un tercer elemento de multiplicación posterior 22 con una relación de los cambios de densidad del fluido en el evaporador 3 y en el precalentador 1, que se determina mediante los elementos de sustracción 23 y 24, segundo y tercero, y del primer elemento divisor 25 de la manera que se muestra en la Figura 2.
dUEv
El término de almacenamiento para el almacenamiento de energía se aproxima formando un valor medio a partir de las entalpías determinadas con la ayuda del segundo elemento de adición 26 y del cuarto elemento de multiplicación 27. Este valor medio representa una buena suposición para la entalpía específica del fluido en el evaporador 3.
d U E»
El elemento de almacenamiento para el almacenamiento de energía d t se determina ahora por la suma de dos términos. El primer término se determina siguiendo con el tratamiento de la entalpia específica del fluido en el evaporador 3 en el segundo elemento diferenciador 10 con una constante de tiempo seleccionada correspondientemente y se aplica un valor promedio de las masas de fluido ^ Ev en el evaporador a carga máxima y mínima en el quinto elemento de multiplicación 28. En aras de la simplicidad, este valor medio se considera un valor constante en el tiempo. El segundo término se determina multiplicando la entalpia específica del fluido en el evaporador d M Ev
3 por el término de almacenamiento para almacenamiento de masa d t . Esto se efectúa en el sexto ele mentó de multiplicación 29.
En el tercer elemento de adición 30, los dos términos se combinan.
El algoritmo correspondiente debe implementarse en los planes de función de la regulación de agua de alimentación y, por lo tanto, en la automatización de la planta de energía.
Claims (11)
1. Procedimiento para hacer funcionar un generador de vapor continuo diseñado como generador de vapor de calor residual con un precalentador (1), que comprende una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador (2), y con un evaporador (3), que comprende una cantidad de superficies de calentamiento del evaporador (4) conectadas más adelante, en el lado del medio de flujo, de las superficies de calentamiento del precalentador (2), en el que se suministra un valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación a un dispositivo para ajustar un flujo másico de agua de alimentación, en cuyo caso al crear el valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación se determina un flujo de calor residual transferido a un fluido en las superficies de calentamiento del evaporador (4) y, además, el almacenamiento de masa y el almacenamiento de energía en el fluido en las superficies de calentamiento del evaporador (4) se detectan durante el funcionamiento transitorio del equipo,
caracterizado porque un comportamiento temporal del almacenamiento de masa en el evaporador (3) se acopla a un comportamiento temporal de un almacenamiento de masa en el precalentador (1), en cuyo caso se efectúa un escalamiento con una relación de los cambios de densidad en el evaporador (3) y en el precalentador (1).
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en el que los términos de almacenamiento para el almacenamiento de masa y el almacenamiento de energía se determinan a partir de los valores medidos actuales.
3. Procedimiento según la reivindicación 2, en el que los valores medidos actuales son presiones y temperaturas en la entrada del precalentador (5), en la salida del precalentador (6) o en la entrada del evaporador (7) y en la salida del evaporador (8).
4. Procedimiento según una de las reivindicaciones anteriores, en el que una entalpía específica del fluido en el evaporador (3), requerida para la estimación del almacenamiento de energía, se aproxima por la media aritmética de la entalpía de ebullición y saturación.
5. Procedimiento según la reivindicación 4, en el que la entalpía de ebullición y la entalpía de saturación se determinan mediante al menos una medición de presión, ya sea en la entrada del evaporador (7) o en la salida del evaporador (8).
6. Procedimiento según la reivindicación 5, en el que se evalúan las derivadas temporales de las entalpías de ebullición y saturación en el evaporador (3) y de una densidad del medio de flujo en el precalentador (1).
7. Procedimiento según la reivindicación 6, en el que se determinan las derivadas temporales por medio del primer y del segundo elemento diferenciador (9, 10).
8. Procedimiento según la reivindicación 7, en el que al primer elemento diferenciador (9) que describe el curso temporal del cambio de densidad en el precalentador (1) para la estimación del almacenamiento de masa se aplica un factor de refuerzo correspondiente al volumen total del medio de flujo en las superficies de calentamiento del evaporador (4).
9. Procedimiento según una de las reivindicaciones 7 u 8, en el que al primer elemento diferenciador (9) se aplica una constante de tiempo que corresponde esencialmente a la mitad del tiempo de recorrido del medio de flujo a través del evaporador (3).
10. Procedimiento según la reivindicación 7, en el que al segundo elemento diferenciador (10) para la estimación del almacenamiento de energía se aplica una constante de tiempo que está entre 5s y 40s.
11. Generador de vapor de calor residual de flujo forzado (11) con una cantidad de superficies de calentamiento del evaporador (4) y una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador (2) conectadas antes en el medio de flujo caracterizado porque el generador de vapor de calor residual de flujo forzado comprende un dispositivo para ajustar un flujo másico de agua de alimentación, que puede guiarse por medio de un valor nominal para el flujo másico de agua de alimentación, en cuyo caso el valor nominal se interpreta mediante el procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 10.
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