ES2973764T3

ES2973764T3 - Nueva aleación austenítica

Info

Publication number: ES2973764T3
Application number: ES19724876T
Authority: ES
Inventors: Karin Antonsson; Ulf Kivisäkk
Original assignee: Alleima Tube AB
Current assignee: Alleima Tube AB
Priority date: 2018-05-23
Filing date: 2019-05-23
Publication date: 2024-06-24
Anticipated expiration: 2039-05-23
Also published as: EP3797179A1; CN112154220A; EP3797179C0; US20210079499A1; JP2021525310A; WO2019224287A1; KR20210014631A; EP3797179B1; CN112154220B; KR102748419B1

Abstract

La invención se refiere a una aleación austenítica que comprende los siguientes elementos en % en peso: C <= 0,03; Si <= 1,0; 5Mn <= 1,5; S <= 0,03; P <= 0,03; Cr 25,0 a 33,0; Ni 42,0 a 52,0; 10 meses 6,0 a 9,0; N 0,07 - 0,11; Cu <= 0,4; Equilibrio Fe e impurezas inevitables; y caracterizado porque la aleación austenítica cumple la siguiente condición: ENi>1,864*ECr-19,92 en la que ECr = [wt%Cr]+[wt%Mo]+1,5*[wt%Si] y ENi =[wt%Ni]+ 30*[% peso C]+30*[% peso N]+0,5*[% peso Mn]+0,5*[% peso Cu]. La invención también se refiere a un método de fabricación y a un objeto que comprende dicha aleación. La aleación y los objetos fabricados con ella tienen menos del 0,3 % de fases intermetálicas después de la solidificación. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN

Nueva aleación austenítica

Campo técnico

La presente divulgación se refiere a una aleación austenítica que tiene un alto contenido de Ni, Mo y Cr la cual, después de la solidificación, tendrá un bajo contenido de fases intermetálicas (menos que 0,3%). La presente divulgación también se refiere al uso de la aleación austenítica en diferentes productos y a un método para fabricar dicha aleación.

Antecedentes

Las aleaciones basadas en níquel se utilizan en muchas aplicaciones corrosivas donde la resistencia a la corrosión y la estabilidad de la microestructura de los aceros inoxidables actuales son insuficientes. Sin embargo, existen problemas asociados con estas aleaciones, ya que son propensas a formar microsegregaciones durante el proceso de solidificación y, por tanto, a formar fases intermetálicas no deseadas. Estas, a su vez, provocarán una ductilidad deficiente y propiedades de corrosión deficientes. El contenido de fases intermetálicas se puede reducir mediante el uso de ciertos métodos de fabricación, tales como la refundición y el remojo, pero estos métodos son muy caros. A pesar de que los documentos US 4400211, US 4400210 y JP57-207150 describen aleaciones basadas en níquel y su uso en la fabricación de revestimientos de pozos profundos de alta resistencia que tengan resistencia al agrietamiento por corrosión bajo tensión, existe la necesidad de una aleación basada en níquel que tenga un bajo contenido de fases intermetálicas y que pueda fabricarse mediante métodos metalúrgicos convencionales.

Sumario

Por lo tanto, un aspecto de la presente invención es resolver o al menos reducir los problemas mencionados anteriormente. Por tanto, la presente invención proporciona una aleación austenítica que, en % en peso, consiste en: C < 0,03;

Si < 1,0;

Mn < 1,5;

S < 0,03;

P < 0,03;

Cr 25,5 a 32,0;

Ni 42,0 a 52,0;

Mo 6,0 a 9,0;

N 0,07-0,11;

Cu < 0,4;

resto, Fe e impurezas inevitables;

opcionalmente uno o más de Al, Mg, Ca, Ce y B < 1,0;

caracterizada por que la aleación austenítica cumple la siguiente condición:

E<ní>> 1,864 * ECr - 19,92

en donde

ECr = [% en peso de Cr]+[% en peso de Mo]+1,5*[% en peso de Si],

E<ní>= [% en peso de Ni]+30*[% en peso de C]+30*[% en peso de N]+0,5*[% en peso de Mn]+0,5*[% en peso de Cu], en donde la CPT es superior a 88 °C (norma ASTM G150 con MgCl23 M como electrolito).

La aleación austenítica como se define anteriormente o en lo sucesivo tendrá una buena resistencia a la corrosión y una alta ductilidad ya que la aleación austenítica comprenderá menos que 0,3% de fases intermetálicas después de la solidificación, lo que significa que habrá menos fases intermetálicas presentes en la aleación austenítica. Las fases intermetálicas tienen un impacto negativo en cualquiera de los procesos realizados tras la solidificación.

La presente divulgación también se refiere a un objeto que comprende la aleación austenítica como se define anteriormente o en lo sucesivo. Ejemplos de un objeto, pero no limitados a los mismos, son un tubo, una tubería, una barra, una varilla, un tubo hueco de paredes gruesas, una palanquilla, un desbaste de sección cuadrada, una tira, un alambre, una placa y una lámina.

Además, la presente divulgación también proporciona un método para fabricar una aleación austenítica que, en % en peso, consiste en:

C < 0,03;

Si < 1,0;

Mn < 1,5;

S < 0,03;

P < 0,03;

Cr 25,5 a 32,0;

Ni 42,0 a 52,0;

Mo 6,0 a 9,0;

N 0,07-0,11;

Cu < 0,4;

opcionalmente uno o más de Al, Mg, Ca, Ce y B < 1,0

resto, Fe e impurezas inevitables;

en donde la aleación austenítica tendrá un contenido de fases intermetálicas de menos que 0,3% después de la solidificación, en donde dicho método comprende las etapas de:

• proporcionar una masa fundida;

• analizar la masa fundida para obtener el % en peso de los elementos contenidos en ella;

• insertar los valores obtenidos del análisis en la siguiente ecuación:

E<ní>> 1,864 * Ecr - 19,92

en donde

Ecr = [% en peso de Cr]+[% en peso de Mo]+1,5*[% en peso de Si], y

E<ní>= [% en peso de Ni]+30*[% en peso de C]+30*[% en peso de N]+0,5*[% en peso de Mn]+0,5*[% en peso de Cu],

• opcionalmente añadir uno o más elementos de aleación a la aleación austenítica hasta que se cumpla la ecuación;

• solidificar la aleación austenítica.

Al integrar las etapas mencionados anteriormente en los procesos de fabricación metalúrgicos convencionales, el objeto final obtenido tendrá un bajo contenido de fases intermetálicas, tal como < 0,3%.

Breve descripción de las Figuras

Figura 1 describe un diagrama de DeLong en donde los ejes X e Y muestran el equivalente de Cr (Ecr) y el equivalente de Ni (E<ní>). Los cuadrados sin llenar en la figura son las hornadas con menos que 0,3% de fases intermetálicas en áreas interdendríticas después de la solidificación, es decir, aleaciones que cumplen las condiciones de la presente invención;

Figura 2A muestra una fotografía de microscopio óptico de luz (LOM) de la estructura fundida y las fases intermetálicas de una aleación austenítica (muestra 3) fuera del alcance de la presente invención; Figura 2B muestra una fotografía LOM de la estructura fundida y las fases intermetálicas de una aleación austenítica (muestra 2) como se define anteriormente o en lo sucesivo;

Figura 3A muestra una fotografía LOM de la estructura fundida y las fases intermetálicas de una aleación austenítica (muestra 4) fuera del alcance de la presente invención;

Figura 3B muestra una fotografía LOM de la estructura fundida y las fases intermetálicas de una aleación austenítica (muestra 7) como se define anteriormente o en lo sucesivo.

Descripción detallada

La presente divulgación se refiere a una aleación austenítica que consiste en los siguientes elementos en % en peso: C < 0,03;

Si < 1,0;

Mn < 1,5;

S < 0,03;

P < 0,03;

Cr 25,5 a 32,0;

Ni 42,0 a 52,0;

Mo 6,0 a 9,0;

N 0,07-0,11;

Cu < 0,4;

opcionalmente uno o más de Al, Mg, Ca, Ce y B < 1,0

resto, Fe e impurezas inevitables;

y que cumple la siguiente ecuación:

E<ní>> 1,864 * ECr - 19,92

en donde

ECr = [% en peso de Cr]+[% en peso de Mo]+1,5*[% en peso de Si], y

E<ní>= [% en peso de Ni]+30*[% en peso de C]+30*[% en peso de N]+0,5*[% en peso de Mn]+0,5*[% en peso de Cu], y en donde la CPT es superior a 88°C (norma ASTM G150 con MgCl23 M como electrolito).

La aleación austenítica de la presente divulgación tendrá una fracción (cantidad) baja de fases intermetálicas (menos que 0,3%) formadas en las áreas interdendríticas durante el proceso de solidificación. La fracción se calcula dividiendo el volumen de fases intermetálicas en las zonas interdendríticas entre el volumen total del material. Ejemplos de fases intermetálicas son la fase sigma, las fases de Laves y la fase chi.

La solidificación es una transformación de fase en donde una aleación se transformará de una fase líquida a una fase de estructura cristalina sólida. El proceso de solidificación comienza con la formación de dendritas y durante el proceso de solidificación se producirá microsegregación. La microsegregación es una distribución desigual de los elementos de la aleación entre las dendritas solidificadas que promoverá la formación de fases intermetálicas no deseadas. El área entre las dendritas se llama área interdendrítica. Procesos de solidificación típicos son, pero no se limitan a, la fundición, tal como la fundición de lingotes, la colada continua y la refundición.

La aleación austenítica tal como se define anteriormente o en lo sucesivo tendrá, debido al bajo contenido de fases intermetálicas en las áreas intermetálicas, una buena resistencia a la corrosión y una muy buena ductilidad. Por lo tanto, la aleación austenítica será muy adecuada para su uso en aplicaciones en donde es necesaria una alta resistencia a la corrosión, tal como en la industria del petróleo y el gas, la industria petroquímica y la industria química. Además, la aleación austenítica tal como se define anteriormente o en lo sucesivo también cumple la condición de tener una temperatura crítica de corrosión por picadura (CPT) superior a 88 °C.

La presente divulgación también se refiere a un objeto que comprende la aleación austenítica como se define anteriormente o en lo sucesivo. Ejemplos de un objeto, pero sin limitarse a los mismos, son un tubo, una barra, una tubería, una varilla, un tubo hueco de paredes gruesas, una palanquilla, un desbaste de sección cuadrada, una tira, un alambre, una placa y una lámina. Otros ejemplos incluyen tuberías de producción y tuberías de intercambiadores de calor.

De aquí en adelante, los elementos de aleación de la aleación austenítica tal como se definen anteriormente o en lo sucesivo se analizan con respecto a su contribución a las propiedades de la aleación. Cabe señalar que los elementos de aleación también podrían contribuir a otras propiedades de la aleación austenítica, incluso aunque no se mencionen en el presente documento. Las cifras proporcionadas en este documento se dan en % en peso:

Carbono (C): < 0,03% en peso

El C es una impureza contenida en las aleaciones austeníticas. Cuando el contenido de C excede de 0,03% en peso, la resistencia a la corrosión se reduce debido a la precipitación de carburo de cromo en los límites de los granos. Por tanto, el contenido de C es < 0,03% en peso, tal como < 0,02% en peso.

Silicio (Si): < 1,0% en peso

El Si es un elemento que puede añadirse para la desoxidación. Sin embargo, el Si promoverá la precipitación de las fases intermetálicas, tales como la fase sigma; por lo tanto, el Si está contenido en un contenido de < 1,0% en peso, tal como < 0,5% en peso, tal como < 0,3% en peso. Según una realización, el límite inferior de Si es 0,01% en peso. Manganeso (Mn): < 1,5% en peso

El Mn se utiliza a menudo para unir azufre formando MnS y aumentar así la ductilidad en caliente de la aleación austenítica. El Mn también mejorará el endurecimiento por deformación de la aleación austenítica durante el trabajo en frío. Sin embargo, un contenido demasiado alto de Mn reducirá la resistencia de la aleación austenítica. En consecuencia, el contenido de Mn se fija en < 1,5% en peso, tal como < 1,2% en peso. Según una realización, el límite inferior de Mn es inferior al 0,01% en peso.

Fósforo (P): < 0,03% en peso

El P es una impureza contenida en la aleación austenítica y es bien sabido que tiene un efecto negativo sobre la trabajabilidad en caliente y la resistencia al agrietamiento en caliente. En consecuencia, el contenido de P es < 0,03% en peso, tal como < 0,02% en peso.

Azufre (S): < 0,03% en peso

El S es una impureza contenida en la aleación austenítica y deteriorará la trabajabilidad en caliente. En consecuencia, el contenido permitido de S es < 0,03% en peso, tal como < 0,02% en peso.

Cobre (Cu): < 0,4% en peso

El Cu puede reducir la velocidad de corrosión en ácido sulfúrico. Sin embargo, el Cu reducirá la trabajabilidad en caliente, por lo tanto, el contenido máximo de Cu es < 0,4% en peso, tal como < 0,25% en peso. Según una realización, el límite inferior de Cu es 0,01% en peso.

Níquel (Ni): 42,0 a 52,0% en peso

El Ni es un elemento estabilizador de austenita. Además, el Ni también contribuirá a la resistencia al agrietamiento por corrosión bajo tensión en entornos tanto de cloruros como de sulfuro de hidrógeno. Por tanto, se requiere un contenido de Ni del 42,0% en peso o más. Sin embargo, un mayor contenido de Ni disminuirá la solubilidad del N, por lo tanto, el contenido máximo de Ni es 52,0% en peso. Según una realización de la presente aleación austenítica, el contenido de Ni es de 43,0 a 51,0% en peso, tal como de 44,0 a 51,0% en peso.

Cromo (Cr): 25,5 a 32,0% en peso

El Cr es un elemento de aleación que mejorará la resistencia a la corrosión por picaduras. Además, la adición de Cr aumentará la solubilidad del N. Cuando el contenido de Cr es inferior al 25,5% en peso, el efecto del Cr no es suficiente para la resistencia a la corrosión, y cuando el contenido de Cr supera el 32,0% en peso se formarán fases secundarias, como nitruros y fases intermetálicas, lo que afectará negativamente a la resistencia a la corrosión. Por consiguiente, el contenido de Cr es de 25,5 a 32,0% en peso.

Molibdeno (Mo): 6,0 a 9,0% en peso

El Mo es un elemento de aleación que es eficaz para estabilizar la película pasiva formada sobre la superficie de la aleación austenítica. Además, el Mo es eficaz para mejorar la corrosión por picaduras. Cuando el contenido de Mo es inferior al 6,0% en peso, la resistencia a la corrosión por picaduras en entornos hostiles no es lo suficientemente alta y, cuando el contenido de Mo es superior al 9,0% en peso, la trabajabilidad en caliente se deteriora. Por consiguiente, el contenido de Mo es de 6,0 a 9,0% en peso, tal como de 6,1 a 9,0% en peso, tal como de 6,4 a 9,0% en peso, tal como de 6,4 a 8,0% en peso.

Nitrógeno (N): 0,07 a 0,11% en peso

El N es un elemento de aleación eficaz para aumentar la resistencia de la aleación austenítica mediante el endurecimiento por solución y también es beneficioso para mejorar la estabilidad de la estructura. La adición de N también mejorará el endurecimiento por deformación durante el trabajo en frío. Para tener estos efectos en la presente aleación, el contenido de N tiene que ser superior al 0,07% en peso. Sin embargo, cuando el contenido de N es superior al 0,11% en peso, entonces la tensión de flujo será demasiado alta para un trabajo en caliente eficiente y se reducirá la resistencia contra la corrosión por picaduras. Por tanto, el contenido de N es de 0,07 a 0,11% en peso. La aleación austenítica como se define anterior o posteriormente puede comprender opcionalmente uno o más de los siguientes elementos Al, Mg, Ca, Ce y B. Estos elementos se pueden agregar durante el proceso de fabricación para mejorar, p. ej., la desoxidación, la resistencia a la corrosión, la ductilidad en caliente o la maquinabilidad. Sin embargo, como se sabe en la técnica, la adición de estos elementos y su cantidad dependerá de qué elementos de aleación están presentes en la aleación y qué efectos se desean. Por tanto, si se añaden, el contenido total de estos elementos es < 1,0% en peso, tal como < 0,5% en peso.

La aleación austenítica consiste en todos los elementos de aleación mencionados anteriormente o en lo sucesivo en los rangos mencionados anteriormente o en lo sucesivo.

El término "impurezas", como se hace referencia en el presente documento, significa sustancias que contaminarán la aleación austenítica cuando se produzca industrialmente debido a las materias primas, tales como minerales y chatarras, y a otros diversos factores en el proceso de producción y se permite que contaminen dentro de los rangos que no afectan negativamente a las propiedades de la aleación austenítica como se definen anteriormente o en lo sucesivo. Ejemplos de elementos de aleación que se consideran impurezas son Co y Sn. En la presente divulgación, los elementos formadores de carburos, tales como Nb y W, se consideran impurezas y/o elementos traza y, si están presentes, solo están presentes en concentraciones muy bajas, lo que significa que no formarán carburos y, por lo tanto, no tendrán un impacto sobre las propiedades finales de la aleación austenítica.

La presente divulgación también proporciona un método para fabricar una aleación austenítica que tiene una composición que consiste en los siguientes elementos en % en peso:

C < 0,03;

Si < 1,0;

Mn < 1,5;

S < 0,03;

P < 0,03;

Cr 25,5 a 32,0;

Ni 42,0 a 52,0;

Mo 6,0 a 9,0;

N 0,07-0,11;

Cu < 0,4;

opcionalmente uno o más de Al, Mg, Ca, Ce y B < 1,0;

resto, Fe e impurezas inevitables;

• proporcionar una masa fundida;

• insertar los valores obtenidos del análisis en la siguiente ecuación:

E<ní>> 1,864 * ECr - 19,92

en donde

ECr = [% en peso de Cr]+[% en peso de Mo]+1,5*[% en peso de Si], y

E<ní>= [% en peso de Ni]+30*[% en peso de C]+30*[% en peso de N]+0,5*[% en peso de Mn]+0,5*[% en peso de Cu]

• solidificar la masa fundida.

Los inventores, mediante investigaciones exhaustivas, han encontrado sorprendentemente que al integrar este método en procesos de fabricación metalúrgicos convencionales, el objeto obtenido del mismo tendrá un bajo contenido de fases intermetálicas después de la solidificación, lo que tendrá un impacto positivo en el resultado de otros procesos metalúrgicos utilizados.

Según una realización del presente método como se define anteriormente en el presente documento o en lo sucesivo, la ecuación también se puede usar al diseñar la aleación austenítica, es decir, antes de que se funda la aleación austenítica.

El análisis de la masa fundida se puede realizar usando, por ejemplo, espectrometría de fluorescencia de rayos X, espectrometría de emisión óptica de descarga por chispa, análisis de combustión, análisis de extracción y espectrometría de emisión óptica de plasma acoplado inductivamente. El contenido del elemento obtenido del análisis se inserta luego en la ecuación. Si no se cumple la condición (ecuación), se añaden elementos de aleación hasta que se cumpla la ecuación. Cuando se hayan agregado los elementos de aleación adicionales, la masa fundida se puede analizar nuevamente y estas etapas se pueden repetir varias veces hasta que se cumpla la ecuación (condición).

Según otra realización más del presente método, opcionalmente se pueden tomar muestras de la aleación austenítica después de solidificarse para medir y verificar las fases intermetálicas.

Según una realización del método definido anteriormente o en lo sucesivo, el método de solidificación es la fundición.

Después de la etapa de solidificación, el método puede comprender etapas convencionales de fabricación de metales tales como trabajo en caliente y/o trabajo en frío. El método puede comprender opcionalmente etapas de tratamiento térmico y/o de envejecimiento. Ejemplos de procesos de trabajo en caliente son la laminación en caliente, la forja y la extrusión. Ejemplos de procesos de trabajo en frío son la laminación a paso de peregrino, el estirado y el laminado en frío. Ejemplos de procesos de tratamiento térmico son el remojo y el recocido, tal como el recocido por solución o el recocido por enfriamiento rápido. Ejemplos de objetos, pero sin limitarse a los mismos, que pueden obtenerse mediante el método definido anteriormente o en lo sucesivo son un tubo, una tubería, una barra, una varilla, un tubo hueco de paredes gruesas, una palanquilla, un desbaste de sección cuadrada, una tira, un alambre, una placa y una lámina.

La presente divulgación se ilustra adicionalmente mediante los siguientes ejemplos no limitantes.

Ejemplos

Ejemplo 1

Las aleaciones de la Tabla 1 se fabricaron fundiendo en un horno de inducción de HF (Alta Frecuencia) de 270 kg y posteriormente se convirtieron en lingotes mediante fundición en un molde de 22,86 cm (9 in). Después de la fundición y solidificación, se retiraron los moldes y se enfriaron los lingotes en agua. Las composiciones de las hornadas experimentales, los equivalentes de Cr y Ni y la fracción de fases intermetálicas en áreas interdendríticas se dan en las Tablas 1 y 2.

Se cortaron muestras de la parte superior de los lingotes y se prepararon metalográficamente y se grabaron con el grabador Beraha 9b. Este grabado mostró la estructura dendrítica y las fases intermetálicas. Se realizaron estudios de microestructura con un microscopio óptico de luz (LOM) (microscopio óptico de luz Nikon) para investigar las fases intermetálicas. El porcentaje (%) de fases intermetálicas en áreas interdendríticas se midió usando una cuadrícula insertada de 10x10 líneas con un aumento de 200 veces y contando a continuación el número de intersecciones en la cuadrícula que chocaban con las fases intermetálicas en el área interdendrítica y se dividió entre el número total de intersecciones. Se midieron un total de 10 campos colocados aleatoriamente sobre la muestra metalográfica para decidir la fracción de fases intermetálicas en el área interdendrítica.

Dos ejemplos típicos de la microestructura, uno con fases intermetálicas en áreas interdendríticas, véase la Figura 2A, y otro sin ellas, véase la Figura 2B. La composición de las fases intermetálicas se midió mediante EDS (espectroscopia por dispersión de energía de rayos X) en un FEG-SEM (Microscopio electrónico de barrido con cañón de emisión de campo), Zeiss ZIGMA VP. La Figura 2A (muestra 3), que está fuera de la presente invención, muestra, como se puede observar, que tiene fases intermetálicas en una cantidad superior al 0,3% después de la solidificación. La Figura 2B (muestra 2), que es según la presente invención, muestra, como puede verse, que no tiene fases intermetálicas después de la solidificación. En las Figuras 3A a 3B se muestran ejemplos adicionales, en donde la Figura 3A (muestra 4) está fuera del alcance de la presente invención mientras que la Figura 3B (muestra 7) está dentro del alcance de la presente invención y no tiene fases intermetálicas.

Los equivalentes de Cr y Ni de las hornadas se representan en la Figura 1, que muestra un diagrama de DeLong en donde los ejes X e Y son los equivalentes de Cr (Ecr) y Ni (E<n>¡). Los cuadrados sin llenar en la figura son las hornadas con menos que 0,3% de fases intermetálicas en áreas interdendríticas después de la solidificación, es decir, aleaciones que cumplen la condición de la presente invención.

Tabla 2. Fracción de fases intermetálicas (IP) medidas para cada muestra. Las muestras marcadas con un están dentro de la presente invención.

Ejemplo 2

Se obtuvieron tres muestras del material laminado en frío y recocido en solución y se ensayaron para detectar corrosión por picaduras según la norma ASTM G150 con MgCl<2>3 M como electrolito. Los valores promedio de la temperatura de corrosión por picaduras (CPT) para cada serie se muestran en la siguiente tabla.

Tabla 3. CPT de cada muestra. Las muestras marcadas con un "*" están dentro de la presente invención.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Una aleación austenítica que consiste en los siguientes elementos en % en peso:

C < 0,03;

Si < 1,0;

Mn < 1,5;

S < 0,03;

P < 0,03;

Cr 25,5 a 32,0;

Ni 42,0 a 52,0;

Mo 6,0 a 9,0;

N 0,07-0,11;

Cu < 0,4;

opcionalmente uno o más de Al, Mg, Ca, Ce y B < 1,0;

resto, Fe e impurezas inevitables;

caracterizada por que la aleación austenítica cumple la siguiente condición:

E<ní>> 1,864 * Ecr - 19,92

en donde

Ecr = [% en peso de Cr]+[% en peso de Mo]+1,5*[% en peso de Si],

E<ní>= [% en peso de Ni]+30*[% en peso de C]+30*[% en peso de N]+0,5*[% en peso de Mn]+0,5*[% en peso de Cu], en donde la CPT es superior a 88 °C (norma ASTM G150 con MgCL 3 M como electrolito).

2. La aleación austenítica según la reivindicación 1, en donde el contenido de Cu es < 0,25% en peso.

3. La aleación austenítica según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 2, en donde el contenido de Mn es < 1,2% en peso.

4. La aleación austenítica según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en donde el contenido de Si es < 0,5% en peso.

5. La aleación austenítica según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en donde el contenido de Mo está entre 6,1 y 9,0% en peso.

6. La aleación austenítica según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en donde el contenido de Ni está entre 43,0 y 51,0% en peso.

7. Un método para fabricar una aleación austenítica según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6; aleación austenítica que tendrá un contenido intermetálico inferior al 0,3% después de la solidificación, en donde dicho método comprende las etapas de:

- proporcionar una masa fundida;

- analizar la masa fundida para obtener el % en peso de los elementos contenidos en la misma;

- insertar los valores obtenidos de la masa fundida en la siguiente ecuación:

E<ní>> 1,864 * ECr - 19,92

en donde

Ecr = [% en peso de Cr]+[% en peso de Mo]+1,5*[% en peso de Si], y

- añadir opcionalmente un elemento de aleación a la masa fundida hasta que se cumpla la ecuación; - solidificar la masa fundida.

8. El procedimiento según la reivindicación 7, en donde el método de solidificación es la fundición.

9. El procedimiento según la reivindicación 7 u 8, en donde dicho procedimiento también comprende al menos una etapa de trabajo en caliente.

10. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 9, en donde dicho procedimiento también comprende al menos una etapa de trabajo en frío.

11. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 10, en donde dicho procedimiento también comprende al menos una etapa de tratamiento térmico.