ES2984077T3 - Sistema de apoyo para una red de distribución de energía térmica a baja temperatura - Google Patents
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Abstract
Se describe un sistema de respaldo (4) para una red de distribución de energía térmica a baja temperatura remota (red anergética) (2) conectada a instalaciones térmicas de usuarios, que comprende una o más bombas de calor (5) acopladas térmicamente a la red anergética a través de un intercambiador de calor (10a), uno o más intercambiadores de calor aire/líquido (6) acoplados térmicamente al aire exterior, y una red hidráulica (8) que interconecta las bombas de calor (5) al intercambiador de calor (10a) de la red anergética (2), siendo al menos una de las bombas de calor una bomba de calor líquido/aire conectada fluídicamente por la red hidráulica (8) a al menos uno de los intercambiadores de calor aire/líquido (6). El sistema de respaldo comprende además un sistema de medición, control y regulación (MCR) (13). La red hidráulica comprende válvulas controladas por el sistema MCR (13) y un circuito hidráulico configurado para permitir la conexión directa de los intercambiadores de calor aire/líquido (6) al intercambiador de calor (10a) de la red de anergy (2). (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Sistema de apoyo para una red de distribución de energía térmica a baja temperatura
La presente invención se refiere a una red de alimentación y distribución de energía térmica, en concreto para la alimentación con calor o frío de edificios, por ejemplo, de edificios de un barrio urbano, conectados a la red. El documento WO2010/145040 A1 divulga una red de ese tipo. La presente invención se refiere más particularmente a un sistema de apoyo para una red de distribución de energía térmica a baja temperatura.
Existen redes de distribución de energía térmica a distancia (también llamadas redes de calefacción a distancia "CAD") con las redes de energía térmica locales, teniendo en cuenta las diferencias de temperatura, así como las posibles variaciones de temperaturas y flujos de fluidos caloportadores entre las diversas redes según las condiciones, por ejemplo, las condiciones de uso, meteorológicas y geotérmicas.
Es conocido utilizar una red de distribución de energía térmica a distancia a baja temperatura (llamada "red de Anergía") y bombas de calor de usuarios conectados a esta red para transferencias de energía térmica entre usuarios y la red de Anergía. Una red de Anergía comprende típicamente un tubo donde circula un fluido caloportador conectado a una pluralidad de usuarios (clientes) consumidores de energía y uno o más productores de energía. La conciliación de las redes de distribución de energía térmica a distancia a baja temperatura y de las bombas de calor de usuarios conectados en esta red de Anergía con una gran resiliencia y una eficiencia máxima es difícil de alcanzar por los sistemas existentes. En los sistemas existentes, es crucial asegurarse de que las temperaturas medias de funcionamiento de los registros terrestres sean positivas para evitar la congelación del subsuelo, lo que tendría consecuencias que podrían ser muy negativas para el rendimiento y la resiliencia de dicha red de distribución de energía térmica.
Se conocen varios tipos de apoyo térmico de energía renovable para redes de tipo Anergía con el fin de aumentar la resiliencia y la eficiencia de la red, siendo los más comunes de tipo geotérmico, solar, las capas freáticas, los cursos de agua, los lagos, las aguas residuales o los vertidos térmicos de procesos industriales.
El apoyo geotérmico mediante el uso de sondas geotérmicas de tipo vertical se utiliza particularmente con una red de Anergía porque el gradiente de temperatura está muy cerca. La ventaja de esta combinación es que permite almacenar el excedente estacional en las sondas verticales y recuperar esta energía en invierno. Un inconveniente de esta solución es el coste relacionado con dichas sondas geotérmicas y las dificultades para hacer enfriamiento debido a las temperaturas de funcionamiento (típicamente más de 15 grados) que son demasiado altas.
El apoyo solar térmico es muy interesante a nivel de rendimiento con un coste aceptable. El principal inconveniente proviene de las variaciones diarias y estacionales de la energía disponible, y en particular la disminución de energía en el período frío donde este apoyo se vuelve muy bajo.
El apoyo por capas freáticas también es interesante en términos de rendimiento, pero los costes, las autorizaciones y las fluctuaciones de caudal son limitaciones importantes para el despliegue de esta solución. El apoyo por los cursos de agua y el lago encuentra las mismas dificultades que el apoyo por capas freáticas. El apoyo por aguas residuales o vertidos térmicos plantea los mismos problemas que el apoyo por fuentes freáticas.
En los casos en que estos diferentes apoyos sean insuficientes para calentar dicha red de anergía, es posible el uso de una caldera que utilice energía primaria, renovable o no. El inconveniente de esta solución es que disminuye la posibilidad de calentar directamente los edificios que están conectados a dicha red de anergía, con esta energía primaria.
Para obtener el mejor rendimiento de una caldera, es preferible utilizar un sistema de cogeneración calor-fuerza, también llamado acoplamiento calor-fuerza (CCF), que produce simultáneamente calor y electricidad. La electricidad generada se puede utilizar localmente para alimentar los edificios, así como las bombas de calor. El inconveniente de esta solución es que es imposible utilizar al 100 % la parte de calor y electricidad debido a la variabilidad de la demanda. Unidades de acoplamiento calor-fuerza que permiten la variación de potencia reduce este inconveniente, pero no lo elimina.
Un objeto de la invención es proporcionar un sistema de apoyo para una red de distribución de energía térmica a distancia a baja temperatura (red de Anergía) que palíe los inconvenientes de los sistemas existentes y que ofrezca una gran resiliencia y un alto rendimiento.
Es ventajoso proporcionar un sistema de apoyo para una red de Anergía que sea económico de instalar.
Es ventajoso proporcionar un sistema de apoyo para una red de Anergía que es robusto, fiable y económico de mantener.
Es ventajoso proporcionar un sistema de apoyo para una red de Anergía que se puede controlar fácilmente y a distancia.
Los objetos de la invención se realizan mediante un sistema de apoyo para una red de distribución de energía térmica a distancia a baja temperatura según la reivindicación 1. Las reivindicaciones dependientes describen características ventajosas de la invención. En la presente, se describe un sistema de apoyo para una red de distribución a distancia de energía térmica a baja temperatura (red de anergía) conectado a instalaciones térmicas de usuarios. El sistema de apoyo comprende un intercambiador de calor y una o varias bombas de calor acopladas térmicamente a la red de anergía mediante dicho intercambiador de calor, uno o varios intercambiadores de calor aire-líquido acoplados térmicamente al aire exterior, y una red hidráulica que interconecta las bombas de calor al intercambiador de calor de la red de anergía. Al menos una de las bombas de calor es una bomba de calor líquido-aire conectada fluídicamente por la red hidráulica a al menos uno de dichos intercambiadores de calor aire-líquido. El sistema de apoyo comprende además un sistema de medición, control y regulación (MCR).
Según la invención, la red hidráulica comprende válvulas controladas por el sistema MCR y un circuito hidráulico configurados para permitir una conexión directa de dichos intercambiadores de calor aire-líquido al intercambiador de calor de la red de anergía.
En una forma de ejecución ventajosa, el sistema de apoyo comprende además un sistema de cogeneración de energía eléctrica y térmica, también llamado sistema de acoplamiento calor-fuerza (CFF), acoplado térmicamente a la red hidráulica mediante un intercambiador de calor.
En una forma de ejecución ventajosa, la red hidráulica comprende válvulas controladas por el sistema MCR y un circuito hidráulico configurados para permitir una conexión directa del sistema CCF al intercambiador de calor de la red de anergía.
En una forma de ejecución ventajosa, el sistema comprende además una red de distribución de energía térmica a alta temperatura (red HT) acoplada térmicamente a la red hidráulica mediante un intercambiador de calor.
En una forma de ejecución ventajosa, la red hidráulica comprende válvulas controladas por el sistema MCR y un circuito hidráulico configurados para permitir una conexión directa de la red HT al intercambiador de calor de la red de anergía.
En una forma de ejecución ventajosa, el sistema de apoyo comprende una pluralidad de dichas bombas de calor.
En una forma de ejecución ventajosa, las bombas de calor están interconectadas fluídicamente a la red hidráulica en paralelo, estando conectada cada bomba de calor a la red hidráulica a través de válvulas controladas individualmente por el sistema MCR de manera que permita la activación individual de cada bomba de calor independientemente de las demás bombas de calor.
En una forma de ejecución ventajosa, los intercambiadores de calor aire-líquido comprenden ventiladores controlados por el sistema MCR.
En una forma de ejecución ventajosa, el sistema de apoyo comprende una pluralidad de dichos intercambiadores de calor aire-líquido.
En una forma de ejecución ventajosa, los intercambiadores de calor aire-líquido están interconectados fluídicamente a la red hidráulica en paralelo.
En una forma de ejecución ventajosa, el sistema MCR comprende una pluralidad de sensores de temperatura, que incluyen al menos un sensor de temperatura que proporciona una medición de temperatura del fluido caloportador en la red de anergía y al menos un sensor de temperatura que proporciona una medición de temperatura del aire exterior.
En la presente, se describe también un procedimiento de control de un sistema de apoyo donde las bombas de calor se activan sucesivamente según la necesidad de calor de la red de anergía.
En la presente, se describe también un procedimiento de control de un sistema de apoyo donde, en período de necesidad de energía calórica, los intercambiadores de calor aire-líquido están conectados directamente al intercambiador de calor de la red de anergía cuando la temperatura del aire exterior es superior a cero y superior a la temperatura medida del fluido caloportador que circula en la red de anergía
Otros objetivos y aspectos ventajosos de la invención se desprenderán de la lectura de las reivindicaciones y/o de la descripción detallada a continuación de formas de ejecución de la invención en relación con las figuras, donde:
La fig. 1 es una vista esquemática de un sistema de distribución de energía térmica según una forma de ejecución de la invención;
La fig. 2 es una vista esquemática de un sistema de apoyo de una red de distribución de energía térmica a baja temperatura según una forma de ejecución de la invención;
Las fig. 3a y 3b son vistas en perspectiva y lateral de un intercambiador de calor aire - líquido del sistema de apoyo según una forma de ejecución de la invención;
Las fig. 4a y 4b son vistas frontal y lateral de un intercambiador de calor aire - líquido con ventilador del sistema de apoyo según una forma de ejecución de la invención;
Las fig. 5a a 5g son vistas esquemáticas de un sistema de distribución de energía térmica según una forma de ejecución de la invención, que ilustran diferentes modos de funcionamiento;
Las fig. 6a a 6c son gráficos de la temperatura de evaporación según la temperatura de condensación de diferentes fluidos caloportadores para bombas de calor;
Las fig. 7a y 7b ilustran ejemplos de variaciones de temperatura de una red de anergía y del aire exterior a lo largo de un día;
La figura 8 ilustra un gráfico de temperatura de calentamiento a la salida de una instalación de calefacción típica con respecto a la temperatura exterior.
Haciendo referencia a las figuras, comenzando por las figuras 1 y 2, un sistema de distribución de energía térmica 1 comprende una red de distribución a distancia de energía térmica a baja temperatura 2, llamada red de Anergía, un sistema de apoyo para red de Anergía 4 conectado térmicamente a la red de Anergía 2, e instalaciones térmicas de usuarios (clientes y proveedores de energía térmica) 14 conectados térmicamente a la red de Anergía 2, en concreto a través de intercambiadores de calor (no ilustrados).
Además, el sistema de apoyo para red de Anergía 4 puede conectarse mediante un intercambiador de calor 10b a, y/o comprender, un sistema de cogeneración de energía eléctrica y térmica, llamado sistema de acoplamiento calor-fuerza (CCF) 11.
Además, el sistema de apoyo para red de Anergía 4 puede conectarse mediante un intercambiador de calor 10b a, y/o comprender, una red de distribución de energía térmica a alta temperatura (HT) 3.
Las instalaciones térmicas de usuarios 14 que son consumidores de energía térmica, típicamente en edificios (edificio residencial, vivienda, fábrica, centro comercial,...), comprenden típicamente una o varias redes de agua caliente (no ilustradas), una o varias bombas de calor 18, un sistema MCR 20 conectado eléctricamente, entre otros, a la bomba de calor, sensores de temperatura (no ilustrados) y válvulas (no ilustradas) para la regulación térmica de la instalación.
El sistema de apoyo 4 puede comprender además analizadores de potencia 15 de las diversas unidades generadoras de calor o frío. El sistema de apoyo 4 puede comprender además un módulo de comunicación 21 para la transmisión y la recepción electrónica de datos entre el sistema de apoyo 4 y las instalaciones de usuarios, y/o servidores, mediante una red de comunicación 16 tal como Internet. Estos datos pueden servir para la verificación del estado, el control y la gestión a distancia, o de forma centralizada, del sistema de distribución de energía térmica.
La red de Anergía 2 comprende al menos un tubo por el que circula un fluido caloportador entre al menos un emisor de calor y una pluralidad de consumidores de energía térmica situados a distancia del emisor. La red de Anergía 2 es típicamente una red urbana que interconecta una pluralidad de edificios de un barrio residencial o industrial, o de un barrio mixto residencial e industrial. La red de Anergía está en gran parte soterrada y puede utilizar el suelo para acumular energía térmica, por ejemplo, debido a la producción de calor solar en verano o para enfriar edificios, o para liberar energía térmica, por ejemplo, en invierno para calentar edificios o agua sanitaria. Las redes de distribución a distancia de energía térmica a baja temperatura 2 de este tipo son conocidas de por sí y no necesitan ser descritas en detalle en la presente.
La red de Anergía 2 puede acoplarse ventajosamente al sistema de apoyo para red de Anergía 4 mediante un intercambiador de calor de 10 A, de modo que el fluido caloportador de la red de Anergía es independiente del fluido caloportador que circula en el sistema de apoyo para red de Anergía 4.
El fluido caloportador que circula en la red de Anergía 2 puede ser típicamente agua o salmuera. La salmuera permite a la red de Anergía circular el fluido caloportador a temperaturas inferiores a 0 °C.
El sistema de apoyo para red de anergía 4 comprende un intercambiador de calor 10a, una o varias bombas de calor 5 uno o varios intercambiadores de calor aire-líquido 6 y una red hidráulica 8. La red hidráulica interconecta las bombas de calor 5 a la red de Anergía 2 mediante el intercambiador de calor 10a, a las redes HT 3 y CCF 11 mediante un intercambiador de calor 10b, así como a los intercambiadores de calor aire-líquido 6. El sistema de apoyo para red de Anergía 4 comprende además un sistema de medición, control y regulación (MCR) 13.
Como se mencionó anteriormente, el sistema de cogeneración CCF puede integrarse ventajosamente en el sistema de apoyo para red de anergía 4, preferiblemente instalado en el mismo local o edificio que otros elementos del sistema de apoyo, en concreto las bombas de calor 5. El sistema CCF comprende una red hidráulica CCF 11 donde circula un fluido caloportador acoplada a través de un intercambiador de calor a un generador CCF (no ilustrado) que produce calor y una fuerza mecánica que sirve para accionar un generador eléctrico (no ilustrado) para la producción de electricidad. El generador CCF puede ser, en concreto, un motor térmico de combustión con un eje de salida acoplado a un rotor giratorio de un generador eléctrico. El generador CCF también podría estar en forma de una turbina de gas o de una turbina de vapor. Dichos generadores CCF son conocidos de por sí y no necesitan ser descritos en la presente solicitud. La instalación de un generador CCF cerca de los demás elementos del sistema de apoyo permite disminuir las pérdidas y reducir los costes relacionados con la interconexión fluídica y eléctrica del sistema CCF y los demás elementos del sistema de apoyo.
Al menos una de las bombas de calor 5 es una bomba de calor líquido-gas, en concreto agua-aire, conectada fluídicamente a al menos un intercambiador de calor aire-líquido 6, Es en concreto un circuito de lado de evaporador 28 de cada bomba de calor el que está conectado fluídicamente a al menos un intercambiador de calor aire-líquido. Si hay varias bombas de calor 5a, 5b...5n, todas pueden conectarse a intercambiadores de calor aire-líquido 6, o algunas pueden conectarse a una sonda geotérmica u otras fuentes de calor cerca del lugar de instalación de la bomba de calor, tal como fuentes de calor residual de una planta. El intercambiador de calor aire-líquido 6 se instala en un intercambio con el aire ambiental, es decir, el aire exterior, para extraer la energía renovable del medio ambiente.
El intercambiador de calor aire-líquido 6 puede tener diferentes configuraciones bien conocidas de por sí en el estado de la técnica, que comprenden un circuito de fluido caloportador 26 con conductos, por ejemplo, tubos) que tienen una superficie de intercambio expuesta a un flujo de aire ambiental. Una parte del circuito acoplada a una entrada 26a del circuito está dispuesta preferiblemente aguas abajo de la dirección del flujo de aire con respecto a una parte del circuito conectada a una salida 26b del circuito de fluido caloportador 26. Esta configuración "cruzada" permite mejorar la eficiencia de intercambio de calor ya que el gradiente de temperatura del flujo de aire en un sentido axial a través del intercambiador de calor disminuye mientras que en el sentido axial opuesto la temperatura del fluido caloportador en el circuito de fluido caloportador 26 aumenta.
En una forma de ejecución preferida, el intercambiador de calor aire-líquido 6 comprende preferiblemente un ventilador 7 que puede montarse en el cuerpo o la estructura que sostiene los conductos (por ejemplo, tubos) del circuito de fluido caloportador 26, para un flujo axial de aire a través del circuito de fluido caloportador.
En el contexto de la invención, sin embargo, es posible tener un flujo de aire por otros medios de convección forzada, o por convección natural. En este último caso, los tubos se colocarán en un lugar en el exterior que favorezca un flujo de aire a través del intercambiador. Sin embargo, para controlar mejor el intercambio de calor, es preferible tener un ventilador para un intercambio de calor por convección forzada cerca del circuito líquido.
En la invención, es preferible tener una pluralidad de intercambiadores de calor, que comprenden, cada uno, un circuito de fluido caloportador y un ventilador, en concreto en una configuración donde cada intercambiador de calor 6 está acoplado a una bomba de calor 5 con el fin de poder poner en marcha las bombas de calor individualmente según la necesidad calorífica del sistema de apoyo 4.
Una pluralidad de intercambiadores de calor aire-líquido 6 puede interconectarse fluídicamente porque una red de batería hidráulica 19, estando los circuitos 26 conectados a la batería hidráulica a través de válvulas de cierre V.
La red hidráulica 8 interconecta las bombas de calor 5 a los diversos elementos del sistema de apoyo que comprenden el intercambiador de calor aire-líquido 6, el intercambiador de calor de sistema de apoyo de red de Anergía 10a y el intercambiador de calor de sistema de apoyo de red HT/CCF 10b. La red hidráulica comprende válvulas V1, V2,...Vn para controlar el flujo de líquido caloportador en las diversas secciones de la red hidráulica 8, bombas P1, P2,... Pn para el transporte de fluido caloportador en diversas secciones de la red hidráulica, y vasos de expansión E1, E2,... En para compensar variaciones de presión en la red hidráulica.
Las válvulas de la red hidráulica pueden comprender válvulas mezcladoras y válvulas de cierre.
Las válvulas y las bombas están dispuestas en la red hidráulica 8 de manera que permiten conectar hidráulicamente las bombas de calor 5 individualmente con los intercambiadores de calor líquido-líquido, en concreto de la red de Anergía 10a, y también poder conectar hidráulicamente los intercambiadores de calor aire-líquido 6 con las bombas de calor 5, o directamente con el intercambiador de calor sistema de apoyo-red de Anergía 10a, según la temperatura del aire exterior y las necesidades caloríficas del sistema de apoyo que depende en concreto de la temperatura del circuito caloportador que circula en la red de Anergía 2. La conexión directa de los intercambiadores de calor airelíquido 6 con la red de Anergía 2 permite optimizar el coeficiente de rendimiento (Coefficient Of Performance COP) del sistema de apoyo y, por consiguiente, también del sistema de distribución de energía térmica 1 en su conjunto.
El hecho de poder acoplar fluídicamente los intercambiadores de calor aire-líquido 6 directamente a la red de Anergía 2 cuando la temperatura del aire exterior es superior a la temperatura de la red de Anergía 2 como se ilustra en las partes grises de las figuras 7a y 7b, en lugar de acoplar los intercambiadores aire-agua 6 a las bombas de calor 5, permite tener una eficiencia óptima. De hecho, en los sistemas convencionales, se utilizan las bombas de calor aireagua, pero la eficiencia es inferior al acoplamiento directo de los intercambiadores de calor aire-agua con la red de Anergía cuando las temperaturas del aire exterior son superiores a las temperaturas de la red de Anergía.
Las bombas de calor son necesarias para transferir calor a la red de Anergía cuando la temperatura del aire exterior es inferior a la temperatura de la red de Anergía, pero al poder desacoplar los intercambiadores aire - líquido 6 de las bombas de calor 5 correspondientes para una conexión hidráulica directa con el intercambiador de calor 10a acoplado a la red de Anergía 2, el rendimiento aumenta debido al hecho de que solo existe el consumo eléctrico de los ventiladores (si los hay), sin el consumo eléctrico de los compresores de las bombas de calor 5. Además, el hecho de que los intercambiadores de calor aire-líquido 6, cuando hay una pluralidad, estén desacoplados de las bombas de calor 5, permite utilizarlos en paralelo para alimentar una bomba de calor o varias bombas de calor a elegir, o directamente la red de Anergía, con la máxima flexibilidad que permite optimizar el COP.
Las bombas de calor 5 comprenden, cada una, una parte de circuito hidráulico de lado de evaporador 28 y una parte de circuito hidráulico de lado de condensador 30. La parte de circuito hidráulico de lado de evaporador está acoplada térmicamente a una parte de baja presión (evaporador) de la bomba de calor y la parte de circuito hidráulico de lado de condensador está acoplada térmicamente a una parte de alta presión (condensador) de la bomba de calor. Como es bien sabido en las bombas de calor, la parte de baja presión es la parte fría de la bomba de calor que recibe energía térmica del circuito hidráulico de lado de evaporador y la parte de alta presión es la parte caliente de la bomba de calor que suministra energía térmica al circuito hidráulico de lado de condensador. Por simplificación, se llamará a la parte de circuito hidráulico de lado de evaporador "circuito de lado de evaporador" y se llamará a la parte de circuito hidráulico de lado de condensador "circuito de lado de condensador".
El circuito de lado de condensador comprende una entrada 30a y una salida 30b, conectadas a la red de Anergía 2 mediante el intercambiador de calor 10a, así como a la red HT 3 y a la red CCF 11.
El circuito de lado de evaporador 28 comprende una entrada 28a y una salida 28b, conectadas a la red hidráulica 8.
El fluido caloportador que circula en el intercambiador de calor 10a del lado del sistema de apoyo 4, y que circula también en el circuito de lado de condensador 30 de la bomba de calor 5 y en la red HT 3 y/o c Cf 11, debe poder soportar temperaturas inferiores a 0 °C y superiores a la temperatura de la red HT 3 y/o CCF 11, en concreto en un intervalo de temperaturas que va típicamente de -20 °C a 90 °C. Este fluido puede ser, por ejemplo, agua glicolada, bien conocida en los sistemas térmicos.
La red de distribución de energía térmica a alta temperatura 3 comprende al menos dos tubos 3a, 3b donde circula, en circuito cerrado, un fluido caloportador entre el intercambiador de calor 10b y una fuente de calor a alta temperatura (HT), tal como un generador térmico fotovoltaico, solar o de combustible. La fuente de calor HT puede ser una fuente de calor local, es decir, una fuente de energía generada en el edificio donde se encuentran las bombas de calor 5 del sistema de apoyo 4, o una fuente de calor remota, por ejemplo, resultante de una operación industrial, tal como una planta de transformación de materiales, o de una central de producción de energía. En este último caso, el circuito cerrado de la red HT conectado al sistema de apoyo 4, puede acoplarse a la fuente de calor producido a distancia por un intercambiador de calor cerca de la fuente de calor, de manera que una parte del circuito cerrado de la red HT 3 esté dispuesta localmente (en el sistema de apoyo 4).
La red de distribución CCF 11 comprende al menos dos tubos 11a, 11b donde circula, en circuito cerrado, un fluido caloportador entre el intercambiador de calor 10b y un generador CCF, tal como un motor térmico (por ejemplo, un motor de combustión). El generador CCF se instala preferiblemente localmente, es decir, cerca de las bombas de calor 5, por ejemplo, en el mismo local o edificio.
El intercambiador de calor 10b de la red CCF 11 y/o de la red HT 3 puede estar conectado por válvulas de la red hidráulica 8 a una o varias bombas de calor 5, en particular al(a los) circuito(s) de lado de condensador de dicha(s) bomba(s) de calor, o directamente al intercambiador de calor 10a de la red de Anergía con el fin de poder tener un intercambio de calor directamente entre la red HT 3 y/o la red CCF 11 con la red de Anergía según las necesidades optimizando al mismo tiempo el COP del sistema de distribución de energía térmica 1.
El tubo de entrada 3a de fluido de la red HT 3, puede conectarse ventajosamente fluídicamente a través de una válvula mezcladora Vm al tubo de salida 11b de la red CCF con el fin de utilizar el generador CCF (no ilustrado) para aumentar la temperatura del fluido caloportador procedente de la red HT. Dado que la temperatura del intercambiador de calor del lado del generador CCF es generalmente más alta que la temperatura de la red HT, hay una ventaja para mejorar el COP global de hacer circular el fluido caloportador de la red HT en serie a través de la red CCF cuando esta última está en funcionamiento, en lugar de mezclar los fluidos caloportadores que atraviesan el intercambiador de calor 10b o de conectar individualmente las redes HT 3 y CCF 11 por intercambiadores de calor separados a la red hidráulica 8 del sistema de apoyo 4. Además, esto permite reducir los equipos (en concreto el número de intercambiadores de calor) para obtener ahorros en espacio y en disminución de los costes de mantenimiento e instalación.
El sistema MCR 13 se instala preferiblemente en el edificio donde están instaladas las bombas de calor 5 del sistema de apoyo 4, y está conectado a diversas sondas de temperatura T (incluida una sonda exterior), bombas P, válvulas V y unidades de accionamiento (motores) de los compresores de las bombas de calor 5 y de los ventiladores 6, para la regulación de la temperatura y del flujo de fluido caloportador en la red hidráulica 8 según las necesidades.
Por lo tanto, el sistema de apoyo según la invención tiene una configuración modular que se puede adaptar según las necesidades, por ejemplo, es posible conectar varias bombas de calor 5 en paralelo, y en este caso, las válvulas de cierre controladas por el módulo MCR 13 permiten aislar hidráulicamente las unidades que no están en funcionamiento. De esta forma se preserva una eficiencia máxima.
En un ejemplo de instalación práctica para un barrio residencial de algunos cientos de habitantes, el dimensionamiento de un intercambiador de calor aire-líquido 6 tendrá, por ejemplo, un caudal de aire máximo de 5000 m3/h con un diferencial de temperatura de aire de 4 °C y un diferencial de temperatura del fluido caloportador de 3 °C y una pérdida de carga de un valor máximo de 30 kPa. El dimensionamiento térmico global de los intercambiadores aire-agua deberá satisfacer la potencia frigorífica máxima alcanzada cuando las necesidades de calefacción sean más significativas. La conexión hidráulica en los intercambiadores de calor aire-líquido 6 de tipo contracorriente como se mencionó anteriormente, permite alcanzar una temperatura del fluido caloportador a la salida del intercambiador lo más cercana posible a la temperatura del flujo de aire que entra en dicho intercambiador de calor.
La elección del refrigerante de las bombas de calor 5 deberá hacerse por un factor GWP (Global Warming Potential) lo más bajo posible con la envoltura de funcionamiento en adecuación con la temperatura mínima del aire exterior del lugar geográfico de instalación de la red de anergía 2 y con una temperatura de referencia de la red que corresponda a la temperatura media del lugar a la profundidad en el suelo del tubo de la red de anergía 2, por ejemplo a 1,5 metros de profundidad.
La temperatura mínima de evaporación será igual a la temperatura mínima de funcionamiento de la parte fría de la batería hidráulica 19 y en este punto de funcionamiento la temperatura de condensación será igual o ligeramente superior. La temperatura máxima de evaporación será igual o superior a 0 °C con una temperatura de condensación lo más baja posible. La envoltura ideal del compresor debería corresponder a la envoltura de funcionamiento de la figura 6a. Sin embargo, los refrigerantes que pueden funcionar con una temperatura de evaporación de 0 °C con una temperatura de condensación de 10 °C no son comunes y para paliar este problema es posible utilizar compresores para la refrigeración que permitan un intervalo de funcionamiento adecuado para calentar la red de anergía con una buena eficiencia. Por ejemplo, un refrigerante ventajoso para utilizar es el tipo R449, con un GWP de 1300 y un ODP (Ozone Depletion Potential) de 0 (figura 6b).
En el futuro, se podrá considerar un refrigerante natural de tipo C02, ya que idealmente tiene un GWP de 0 y un ODP (Ozone Depletion Potential) de 0. Su temperatura crítica es de 31 °C, muy por encima de los 10 °C deseados. Un funcionamiento en modo subcrítico está bien adaptado. La figura 6c ilustra la envoltura de funcionamiento para este tipo de refrigerante.
Los fluidos caloportadores en las diferentes partes del sistema separadas por intercambiadores de calor pueden tener diferentes composiciones, típicamente mezclas anticongelantes, optimizadas para el intervalo de temperatura de funcionamiento en la parte en cuestión y las propiedades de viscosidad. En el circuito hidráulico de las bombas de calor y de las baterías hidráulicas frías 19, la mezcla puede ser, por ejemplo, principalmente de tipo etilenglicol con una protección anticongelante superior a la temperatura exterior más baja alcanzada en la ubicación geográfica de la instalación. La elección de esta mezcla está dictada principalmente por el deseo de obtener una buena fluidez a muy baja temperatura. Por ejemplo, las temperaturas mínimas pueden ser de -30 °C en las regiones de montaña, -25 °C en las regiones de llanura y -20 °C en las ciudades. Esta diferenciación es muy importante para aumentar la eficiencia global de la instalación según la temperatura media anual de funcionamiento.
En el circuito CCF, el fluido caloportador también puede comprender una mezcla anticongelante, por ejemplo, compuesta por propilenglicol que no es tóxico para la protección a -5 °C en todos los casos concretos.
En el circuito de la red de anergía, el fluido caloportador puede ser agua con una mezcla de propilenglicol con una protección a -5 °C, o una salmuera.
El intercambiador de calor 10a entre la red de anergía y las bombas de calor 5 puede comprender placas con un dimensionamiento que permita obtener potencias de transferencia elevadas con un diferencial de temperatura bajo de 3-5 °C.
Las válvulas de selección de las diferentes bombas de calor 5 deberán poder funcionar con la temperatura mínima de la instalación que está, por ejemplo, entre -30 °C y -20 °C. Para zonas muy frías, las válvulas pueden tener un eje de accionamiento calentado y estar hechas de un material resistente al frío tal como el ABS (Acrilnitrilo-Butadieno-Estirol).
El sistema comprende varios modos de funcionamiento según las necesidades, siendo el control y la regulación de los elementos efectuados por el módulo electrónico de gestión MCR 13.
La prioridad del módulo MCR 13 es garantizar que la temperatura del fluido caloportador que circula en la red de anergía 2 esté a una temperatura adecuada para el buen funcionamiento de las bombas de calor de los usuarios 14 que están conectadas a la red de anergía 2. La temperatura de retorno de la red de anergía 2 deberá mantenerse a una temperatura superior a 0 °C para evitar la congelación del terreno que envuelve el tubo de la red de anergía. En algunos casos concretos, el fluido caloportador puede descender a una temperatura inferior a 0 °C durante un corto período de tiempo, por ejemplo, de unas pocas horas.
Según la temperatura de la red de anergía 2, el módulo MCR 13 hace variar la potencia producida por las bombas de calor 5 del sistema de apoyo. La temperatura media de retorno de la red de anergía 2 se mantendrá siempre por encima de 0 °C. Un primer sensor de temperatura T1 en la red de anergía 2, en la entrada del intercambiador de calor 10a está conectado al módulo MCR 13 y da la información de la temperatura de la red de anergía 2. Este primer sensor de temperatura da la referencia para que el módulo MCR 13 active, ponga en marcha y regule los diferentes elementos (válvulas, bombas, ventiladores) para intentar obtener la mejor eficiencia posible según la temperatura de la red de anergía 2 y la temperatura del aire exterior. Un segundo sensor de temperatura T2 conectado al módulo MCR 13 puede montarse en la red de anergía 2 a la salida del intercambiador de calor 10a.
En un primer ejemplo de caso de concreto de funcionamiento ilustrado en la figura 5a, la temperatura del aire exterior, medida por un sensor de temperatura (no ilustrado) conectado al MCR 13, es superior a la temperatura medida por el sensor de temperatura T2 del fluido caloportador que circula en el tubo de la red de anergía 2. Esto corresponde a las zonas grises indicadas en las figuras 7a, 7b que ilustran ejemplos de mediciones de temperatura de la red de anergía y del aire exterior durante un día. El módulo MCR 13 controla la apertura de las válvulas de dos vías V9a y V9b y acciona las bombas de circulación P4, P5 en la red hidráulica 8 del sistema de apoyo 4. El módulo MCR también controla el accionamiento de los ventiladores 7 de los intercambiadores de calor aire-líquido 6. El módulo MCR 13 también controla el accionamiento de una bomba P3 acoplada a la red de anergía 2 que hace circular el fluido caloportador de la red de anergía en el intercambiador de calor 10a en la interfaz con la red hidráulica 8 del sistema de apoyo. Como la temperatura del fluido caloportador de la red de anergía 2 es más fría que la temperatura del aire exterior, este último calentará el fluido de la red de anergía a través del intercambiador de calor de red de anergíasistema de apoyo 10a. El sistema MCR 9 puede comprender un contador de energía térmica C10 en la red hidráulica 8 del sistema de apoyo, en particular en la entrada del intercambiador de calor 10a, que permite medir la cantidad de energía térmica que pasa por la red. El módulo MCR 13 mediante esta medición de energía medida puede regular la velocidad de las bombas P4, P5 y la velocidad de rotación de los ventiladores 7 de los intercambiadores aire-líquido 6 para obtener el mejor rendimiento posible midiendo el consumo eléctrico. El objetivo es transferir energía térmica con los costes más bajos. Las bombas de calor 5 pueden detenerse ventajosamente siempre que la temperatura de retorno de la red de anergía medida por el sensor de temperatura T2 sea superior a 0 °C.
Cuando la temperatura de retorno del fluido caloportador que circula en la red de anergía 2 medida por el sensor de temperatura T2 está por debajo o cerca de 0 °C y el modo de funcionamiento descrito en el primer ejemplo, es decir, solo utilizando los intercambiadores de calor aire-líquido 6 directamente acoplados al intercambiador de calor 10a entre el sistema de apoyo y la red de anergía 2, es insuficiente para contener la caída de temperatura del fluido caloportador, el módulo<M c R>13 ordena un aporte de energía de otras fuentes de energía del sistema de apoyo. Estas otras fuentes de energía pueden comprender una o varias de las bombas de calor 5, la red HT 3 y/o el sistema CCF 11.
En un segundo ejemplo, cuando la temperatura de retorno del fluido caloportador que circula en la red de anergía 2 está por debajo o cerca de 0 °C y el modo de funcionamiento utilizando los intercambiadores de calor aire-líquido 6 directamente es insuficiente, el sistema MCR controla la activación de una o varias de las bombas de calor 5 según la necesidad de energía. Preferiblemente, las bombas de calor se activan de forma gradual y sucesiva según la necesidad energética, y por consiguiente, el número de bombas de calor activadas dependerá de la demanda energética. Para una demanda dada, el uso de una parte de las bombas de calor es más eficiente que hacer funcionar todas las bombas de calor simultáneamente pero a un régimen más bajo.
Las bombas de calor están conectadas hidráulicamente en paralelo, y al actuar sobre las diferentes válvulas V7b a V7g, V8a a V8g, la apertura y el cierre de los circuitos condensadores 30 y evaporadores 28 de cada bomba de calor 5 pueden ser controlados por el sistema MCR 13 para conectar las bombas de calor 5 a la red hidráulica 8 del sistema de apoyo 4. En caso de necesidad energética, en un primer momento, se activa una primera bomba de calor 5a, tal como se muestra en la fig. 5b, y el calor producido se transfiere a la red de anergía 2, el intercambiador de calor 10a. El módulo MCR 13 que recibe una medición de la temperatura de la red de anergía 2 por el sensor de temperatura T1 puede efectuar un cálculo con el fin de simular la variación de la temperatura a corto plazo (por ejemplo, de 1 a 15 minutos). Si la simulación indica que la temperatura sigue bajando, se puede activar una segunda bomba de calor 5b en paralelo tal como se ilustra en la fig. 5c. La segunda bomba de calor 5b puede tener la misma potencia que la primera bomba de calor 5a. Si la tendencia de temperatura de la red de anergía 2 sigue siendo a la baja, una tercera bomba de calor 5b puede activarse en paralelo tal como se ilustra en la fig. 5d.
En el contexto de la invención, el sistema de apoyo 4 puede tener solo una bomba de calor, o solo dos bombas de calor, o más de tres bombas de calor, según las necesidades energéticas previstas, que dependen, entre otras cosas, de la ubicación geográfica y del número de usuarios.
Cuando se utilizan todas las bombas de calor 5, si la temperatura de la red de anergía sigue bajando, el módulo MCR 13 puede ordenar un aumento de la potencia térmica de las bombas de calor 5 si no funcionan a su potencia máxima. Las bombas de circulación P4, P5 y la velocidad de los ventiladores 7 se pueden elegir para obtener un diferencial de temperatura fijo, por ejemplo de aproximadamente 3 °C, entre entradas y salidas de los condensadores 30, y/o entre entradas y salidas de los evaporadores 28, y/o entre entradas y salidas 26a, 26b de los intercambiadores de calor airelíquido 6.
La modulación de potencia de las bombas de calor 5 se puede elegir para aumentar la temperatura del fluido caloportador de la red de anergía 2 a una temperatura de referencia de aproximadamente 4 °C a 6 °C, por ejemplo 5 °C. Esta temperatura permite limitar ventajosamente la transferencia de energía al terreno que envuelve el tubo (conducto) de la red de anergía 2.
Si la temperatura del fluido caloportador de la red de anergía aumenta y supera un valor umbral, por ejemplo, el valor de referencia o el valor de referencia más un margen, por ejemplo, 1 °C más que el valor de referencia, el MCR 13 ordena una disminución de la potencia de las bombas de calor 5. La disminución de la potencia se puede realizar en orden inverso al aumento de potencia descrito anteriormente, reduciendo el número de bombas de calor en funcionamiento.
La posibilidad de poner en marcha las bombas de calor sucesivamente en paralelo o de desacoplarlas dejando los intercambiadores de calor aire-agua para calentar directamente la red de anergía a través del intercambiador de calor 10b permite optimizar el COP medio del conjunto del sistema de apoyo 4 teniendo en cuenta el consumo de todas las bombas y compresores necesarios para el funcionamiento de las bombas de calor y la circulación de fluido caloportador en la red hidráulica y los intercambiadores de calor aire-líquido del sistema de apoyo.
Cuando el aporte de calor a la red de anergía 2 por todas las bombas de calor 5 asociado a los intercambiadores de calor aire-agua 6 es insuficiente, la energía calorífica puede ser aportada por la red CCF 11 de un sistema CCF (acoplamiento calor-fuerza). La red HT 3 también puede aportar energía calórica. El sistema CCF 11 puede activarse si las bombas de calor y la red HT 3 (si están disponibles) no son suficientes para alcanzar la temperatura deseada de la red de anergía 2.
Además, cuando la temperatura del aire exterior es muy baja, el consumo eléctrico de las bombas de calor 5 se vuelve más significativo y el uso de un apoyo térmico, tal como un sistema de acoplamiento calor-fuerza, puede optimizar el COP global.
El calor de la red CCF 11 se transfiere por el intercambiador de calor 10b a la red hidráulica 8 por la apertura de la válvula V7a y a continuación a la red de anergía 2 por el intercambiador de calor 10a.
El módulo MCR 13 controla el ajuste de la velocidad de la bomba de circulación P4 para garantizar un diferencial de temperatura deseado, por ejemplo de 2 a 4 °C, por ejemplo, 3 °C, en el condensador 30 de la bomba de calor 5 o de las bombas de calor 5. La bomba P6 del circuito hidráulico de la red CCF 11 también se ajusta para garantizar la transferencia de energía a través del intercambiador de calor 10b según la temperatura del fluido caloportador de la red CCF 11. Según las necesidades y del aporte de energía del sistema CCF, el número de bombas de calor 5 activadas puede ajustarse de cero a todas
La parte eléctrica producida por el generador CCF puede ser utilizada en parte directamente por la o las bombas de calor 5 que están activadas. Todos los accesorios que constituyen el sistema de apoyo también pueden utilizar la energía eléctrica generada. El saldo de producción eléctrica puede distribuirse a las instalaciones eléctricas de los usuarios 14 de la red de anergía 2, que pueden conectarse mediante un armario de distribución 22 en el mismo transformador de alimentación como se ilustra en la figura 1.
Dado que el módulo MCR del CAD está conectado al analizador eléctrico que alimenta al grupo CCF, es perfectamente posible multiplicar el número de unidades de acoplamiento de calor, así como el número de bombas de calor que pueden autoconsumir la electricidad producida por todas las unidades CCF.
Cuando la temperatura del aire exterior es inferior a 3-4 grados, la temperatura del fluido caloportador que circula en los intercambiadores de calor aire-líquido 6 será inferior a -1 °C y, en este caso concreto, la humedad contenida en el aire exterior condensará en la superficie exterior (por ejemplo, las aletas) del intercambiador de calor y, como la temperatura de la superficie es inferior a 0 °C, esta agua de condensación se escarchará. La formación de escarcha disminuye la eficiencia del intercambio de calor. En un tercer ejemplo, para eliminar una capa de escarcha en los intercambiadores de calor aire-líquido 6, en una forma de ejecución ventajosa, la red de anergía que está a una temperatura superior a 0 °C puede acoplarse al fluido caloportador de la red hidráulica 8 como se ilustra en la figura 5a (pero en este caso los ventiladores no están en funcionamiento), para calentar el fluido caloportador de la parte del circuito que alimenta los intercambiadores aire-líquido 6.
En el caso concreto en que el sistema CCF esté en funcionamiento, es ventajoso utilizar el calor de este sistema, como se ilustra en la figura 5f, ya que está a una temperatura más alta que la de la red de anergía con la consecuencia de una mayor velocidad del ciclo de descongelación.
Si el sistema CCF 11 se encuentra directamente en un edificio que requiere calefacción y agua caliente sanitaria, es posible derivar con la válvula V12 una parte de la producción para alimentar una red HT 3, como se ilustra en la figura 5f, estando la red HT 3 en este caso conectada a la distribución de agua de calefacción y de agua caliente sanitaria del edificio.
La regulación dinámica y autoadaptativa del módulo MCR 13 según la temperatura del aire exterior permite maximizar el número de horas de funcionamiento del sistema de apoyo 4 sin la intervención de las bombas de calor 5, o con un mínimo de las bombas de calor necesarias, que tienen un coeficiente de rendimiento más bajo que el uso de los intercambiadores de calor aire-agua 6 con ventiladores 7.
El módulo MCR 13 mediante el contador de calor C10, puede contabilizar la producción térmica diaria inyectada en la red de anergía 2. La relación de la variación de temperatura del fluido caloportador y de la energía inyectada permite determinar de una manera sencilla si se deben utilizar las bombas de calor 5 y/o el sistema CCF 11, siendo el objetivo maximizar el funcionamiento del sistema de apoyo sin el sistema CCF 11 y sin o con un mínimo de bombas de calor 5 en el período donde la temperatura exterior es superior a la temperatura del fluido caloportador de la red de anergía 2 como se ilustra en las figuras 7a y 7b. .
Lista de referencias
Sistema de distribución de energía térmica 1
Red de distribución (a distancia) de energía térmica a baja temperatura 2
(red de Anergía)
monotubo 24
Red de distribución de energía térmica a alta temperatura 3
(red HT)
tubos 26a, 26b
Sistema de apoyo para red de Anergía 4
Bombas de calor (PAC) 5, 5a, 5b, ...5n
circuito de lado de evaporador 28
entrada 28a
salida 28b
circuito de lado de condensador 30
entrada 30a
salida 30b
Intercambiador de calor aire ambiental (exterior) - líquido (agua) 6, 6a, 6b ...6n(Intercambiador aire-líquido)Circuito de fluido caloportador 26
entrada 26a
salida 26b
Ventilador 7
Red de interconexión de batería hidráulica 19
Red hidráulica 8
Válvulas V1, V2, V3, V4, V5, V6....Vn
válvulas mezcladoras
válvulas de cierre
Bombas P1, P2... Pn
Vasos de expansión E1, E2...En
Sistema de Medición, Control y Regulación (sistema MCR) 9
Módulo de control (módulo MCR) 13
Sensores
sensores de temperaturaT, T1, T2...Tn
sensores de flujo (caudal)
contador de potencia C, C10
Módulo de comunicación 21
Analizador (Power Quality Analyser) 15
Intercambiadores de calor líquido-líquido 10
intercambiador de calor sistema de apoyo / red de anergía 10a intercambiador de calor sistema de apoyo / red HT 10b intercambiador de calor sistema de apoyo / red CCF 10c
Sistema de cogeneración (sistema de acoplamiento calor-fuerza (CCF)) 11 Red CCF 11
Generador CCF 12
local (edificio) 17
Instalaciones térmicas de usuarios (en concreto de edificios) 14 Bomba de calor 18
Sistema MCR 20
Red de calefacción / refrigeración edificio
Red de agua caliente sanitaria (red ECS)
Red o armario de distribución eléctrica 22
Red de comunicación 16
Claims (13)
1. Sistema de apoyo (4) para una red de distribución a distancia de energía térmica a baja temperatura (red de anergía) (2) conectada a instalaciones térmicas de usuarios, comprendiendo el sistema de apoyo un intercambiador de calor (10a) y una o varias bombas de calor (5) acoplada(s) térmicamente a la red de anergía mediante dicho intercambiador de calor (10a), comprendiendo el sistema de apoyo también uno o varios intercambiadores de calor aire-líquido (6) acoplado(s) térmicamente al aire exterior, y una red hidráulica (8) que interconecta las bombas de calor (5) al intercambiador de calor (10a), siendo al menos una de las bombas de calor una bomba de calor líquido-aire conectada fluídicamente por la red hidráulica (8) a al menos uno de dichos intercambiadores de calor aire-líquido (6), comprendiendo el sistema de apoyo además un sistema de medición, control y regulación (MCR) (13),caracterizado porquela red hidráulica comprende válvulas controladas por el sistema MCR (13) y un circuito hidráulico configurados para permitir una conexión directa de dichos intercambiadores de calor aire-líquido (6) al intercambiador de calor (10a).
2. Sistema de apoyo según la reivindicación anterior, caracterizado por que comprende además un sistema de cogeneración de energía eléctrica y térmica (sistema CCF) (11) acoplado térmicamente a la red hidráulica (8) mediante un intercambiador de calor (10b).
3. Sistema de apoyo según la reivindicación anterior, caracterizado porque la red hidráulica comprende válvulas controladas por el sistema MCR (13) y un circuito hidráulico configurados para permitir una conexión directa del sistema CCF al intercambiador de calor (10a) de la red de anergía (2).
4. Sistema de apoyo según cualquiera de las reivindicaciones anteriores caracterizado porque comprende además una red de distribución de energía térmica a alta temperatura (red HT) (3) acoplada térmicamente a la red hidráulica (8) mediante un intercambiador de calor (10b).
5. Sistema de apoyo según la reivindicación anterior, caracterizado porque la red hidráulica comprende válvulas controladas por el sistema MCR (13) y un circuito hidráulico configurados para permitir una conexión directa la red HT (3) al intercambiador de calor (10a) de la red de anergía (2).
6. Sistema de apoyo según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque comprende una pluralidad de dichas bombas de calor (5).
7. Sistema de apoyo según la reivindicación anterior, caracterizado porque las bombas de calor están interconectadas fluídicamente a la red hidráulica (8) en paralelo, estando conectada cada bomba de calor a la red hidráulica (8) a través de válvulas controladas individualmente por el sistema MCR (13) de manera que permita la activación individual de cada bomba de calor independientemente de las demás bombas de calor.
8. Sistema de apoyo según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque los intercambiadores de calor aire-líquido (6) comprenden ventiladores (7) controlados por el sistema MCR (13).
9. Sistema de apoyo según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque comprende una pluralidad de dichos intercambiadores de calor aire-líquido (6).
10. Sistema de apoyo según la reivindicación anterior, caracterizado porque los intercambiadores de calor aire-líquido (6) están interconectados fluídicamente a la red hidráulica (8) en paralelo.
11. Sistema de apoyo según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el sistema MCR comprende una pluralidad de sensores de temperatura, que incluyen al menos un sensor de temperatura (T1) que proporciona una medición de temperatura del fluido caloportador en la red de anergía (2) y al menos un sensor de temperatura que proporciona una medición de temperatura del aire exterior.
12. Procedimiento de control de un sistema de apoyo según cualquiera de las reivindicaciones anteriores en combinación con la reivindicación 6, caracterizado porque las bombas de calor se activan sucesivamente según la necesidad de calor de la red de anergía.
13. Procedimiento de control de un sistema de apoyo según cualquiera de las reivindicaciones anteriores en combinación con la reivindicación 9, caracterizado porque en período de necesidad de energía calórica, los intercambiadores de calor aire-líquido están conectados directamente al intercambiador de calor (10a) de la red de anergía (2) cuando la temperatura del aire exterior es superior a cero y superior a la temperatura medida del fluido caloportador que circula en la red de anergía (2).
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