ES3025185T3 - Wound iron core, manufacturing method for wound iron core, and wound iron core manufacturing device - Google Patents

Abstract

Este núcleo de hierro bobinado (10), con forma de bobinado, presenta una parte rectangular hueca (15) en su centro e incluye una sección en la que se laminan, en la dirección del espesor de la placa, láminas de acero electromagnético de grano orientado (1), cada una obtenida alternando partes planas (4) y dobladas (5) en dirección longitudinal. El núcleo de hierro bobinado se forma mediante laminación de las láminas de acero electromagnético de grano orientado (1), plegadas y dobladas individualmente, en una capa para ensamblarse en forma de bobinado. El núcleo de hierro bobinado está formado de tal manera que, para un bobinado, varias láminas de acero electromagnético de grano orientado se conectan entre sí mediante al menos una pieza de unión (6). Las partes dobladas (5) de las láminas de acero electromagnético de grano orientado laminadas (1) se caracterizan por tener una dureza Vickers promedio de 190-250 HV en la sección transversal L, que es una sección transversal a lo largo de la dirección del espesor de las láminas de acero electromagnético de grano orientado (1) y paralela a la dirección longitudinal. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN

Núcleo de hierro enrollado, procedimiento de fabricación para núcleo de hierro enrollado y dispositivo de fabricación de núcleo de hierro enrollado

[Campo técnico]

La presente invención se refiere a un núcleo enrollado, a un procedimiento de producción de un núcleo enrollado y a un dispositivo de producción de núcleo enrollado. Se reivindica prioridad de la solicitud de patente japonese N.° 2020-178562, presentada el 26 de octubre de 2020.

[Técnica anterior]

Los núcleos de hierro de transformador incluyen núcleos de hierro apilados y núcleos enrollados. Entre estos, el núcleo enrollado se produce generalmente apilando láminas de acero eléctrico de grano orientado en capas, enrollándolas en forma de rosquilla (forma enrollada), y luego prensando el cuerpo enrollado para moldearlo en una forma sustancialmente rectangular (en la presente memoria descriptiva, un núcleo enrollado producido de esta manera puede denominarse núcleo Tranco). Según este proceso de moldeo, deformación de procesamiento mecánico (deformación plástica) se aplica a todas las láminas de acero eléctrico de grano orientado, y la deformación de procesamiento es un factor que deteriora en gran medida la pérdida de hierro de la lámina de acero eléctrico de grano orientado de modo que es necesario llevar a cabo un recocido de alivio de deformación.

Por otro lado, como otro procedimiento de producción de un núcleo enrollado, se describen técnicas tales como las que se encuentran en los Documentos de Patente 1 a 3 en los que porciones de láminas de acero que se convierten en porciones de esquina de un núcleo enrollado se doblan por adelantado de modo que se forma un área de doblado relativamente pequeña con un radio de curvatura de 3 mm o menos y las láminas de acero dobladas se laminan para formar un núcleo enrollado (en la presente memoria descriptiva, el núcleo enrollado producido de esta manera puede denominarse Unicore (marca registrada)). Según este procedimiento de producción, no se requiere un proceso de moldeo a gran escala convencional, la lámina de acero se dobla con precisión para mantener la forma del núcleo de hierro, y la deformación de procesamiento se concentra solo en la porción doblada (esquina) de modo que es posible omitir la eliminación de deformación según el proceso de recocido anterior, y sus ventajas industriales son grandes y su aplicación está progresando.

[Lista de citas]

[Documento de patente]

[Documento de patente 1] Solicitud de patente sin examinar, Primera publicación número 2005-286169 [Documento de patente 2] Patente japonesa número 6224468

[Documento de patente 3] Solicitud de patente sin examinar, Primera publicación número 2018-148036 [Compendio de la invención]

[Problemas a resolver por la invención]

A propósito, cuando se dobla la porción de la lámina de acero que es una porción de esquina de un Unicore doblando la lámina de acero, se introduce deformación en la porción doblada. Debido a esta deformación, existe el problema de que la pérdida de hierro del núcleo se vuelve inferior cuando el núcleo se usa sin haberse recocido. Además, incluso si el núcleo se recuece y se usa, dependiendo de las condiciones de recocido, la deformación introducida puede no liberarse completamente, y también existe el riesgo de que la pérdida de hierro del núcleo se vuelva inferior. Por ejemplo, en el Documento de Patente 3, el grado de deformación plástica introducida no se controla suficientemente. Por tanto, en el procedimiento descrito en el Documento de Patente 3, existe el riesgo de deterioro de la pérdida de hierro.

La presente invención se ha realizado a la vista de las circunstancias anteriores, y un objeto de la presente invención es proporcionar un núcleo enrollado con baja pérdida de hierro independientemente de si se lleva a cabo recocido, un procedimiento de producción de un núcleo enrollado y un dispositivo de producción de núcleo enrollado.

[Medios para resolver el problema]

Con el fin de conseguir el objeto anterior, la presente invención proporciona un núcleo enrollado que tiene una forma enrollada que incluye una porción hueca rectangular en el centro y una porción donde las láminas de acero eléctrico de grano orientado donde las porciones planas y las porciones dobladas son alternativamente continuas en una dirección longitudinal se apilan en una dirección del espesor de lámina, que es un núcleo enrollado formado apilando las láminas de acero eléctrico de grano orientado que se han doblado individualmente en capas y ensamblado en una forma enrollada y donde la pluralidad de láminas de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de al menos una parte de unión para cada rodillo, donde una o más de las porciones dobladas arbitrarias entre las láminas de acero eléctrico de grano orientado laminadas tienen una dureza Vickers promedio de 190 a 250 HV en una sección transversal en L en la dirección longitudinal que es una sección transversal de la lámina de acero eléctrico de grano orientado en una dirección del espesor.

Los autores de la invención han tenido en cuenta el hecho de que, en un núcleo enrollado de tipo Unicore, cuando se dobla una porción de una lámina de acero que se convierte en una porción de esquina de un Unicore doblando la lámina de acero, se introduce deformación en una porción doblada, y la pérdida de hierro del núcleo se vuelve inferior debido a esta deformación, centrada en el hecho de que, cuando se forma una porción doblada al doblar una lámina de acero, el grado de deformación plástica introducida en la porción doblada se controla para que esté dentro de un intervalo predeterminado, y de ese modo se obtiene un núcleo enrollado con baja pérdida de hierro, y se encuentra que, si la dureza Vickers promedio en una sección transversal en L de la porción doblada después del doblado está dentro de un intervalo de 190 a 250 HV, el grado de deformación plástica introducida en la porción doblada se reduce para que esté dentro de un intervalo predeterminado, y se puede realizar un núcleo enrollado con baja pérdida de hierro independientemente de si se lleva a cabo el recocido.

Para conseguir una dureza Vickers promedio dentro de un intervalo de 190 a 250 HV después de doblar en la porción doblada, en el doblado de la lámina de acero usando una matriz de doblar, es un control efectivo de dos parámetros, la esfuerzo de tracción durante el procesamiento de la lámina de acero y el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina de acero y la matriz de doblar. Específicamente, por ejemplo, con respecto a la porción doblada de las láminas de acero eléctrico de grano orientado laminadas,

(1) el esfuerzo de tracción aplicado a la lámina de acero en la dirección longitudinal (dirección L) durante el procesamiento de la lámina de acero se establece en 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos (por ejemplo, la lámina de acero eléctrico de grano orientado se dobla mientras se aplica un esfuerzo de tracción en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos a la lámina de acero eléctrico de grano orientado en la dirección longitudinal), y

(2) el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina de acero y la matriz de doblar se establece en 0,10 o más y 0,74 o menos,

si ambos ajustes se realizan al mismo tiempo en combinación,

es posible, de manera efectiva, fácil y fiable conseguir una dureza Vickers promedio dentro de un intervalo de 190 a 250 HV y, por consiguiente, incluso si el núcleo se usa sin recocerse, es posible obtener un núcleo con poco deterioro por pérdida de hierro y si el núcleo se recuece, es posible obtener un núcleo con poca deformación residual.

En la configuración anterior, por ejemplo, se pueden seleccionar 10 puntos arbitrarios como posiciones en la sección transversal en L de la porción doblada donde se mide la dureza Vickers. Las posiciones en la sección transversal en L de la porción doblada donde se mide la dureza Vickers están separadas preferentemente de la superficie de la lámina de acero por una distancia predeterminada en la dirección del espesor de la lámina de acero. La posición en la sección transversal en L de la porción doblada donde se mide la dureza Vickers es más preferiblemente sustancialmente el centro de la lámina de acero en la dirección del espesor. Además, los puntos de medición están preferiblemente separados entre sí por una distancia predeterminada en la dirección longitudinal de la lámina de acero.

Además, la presente invención proporciona un procedimiento de producción de un núcleo enrollado y un dispositivo de producción que tienen las características anteriores.

[Efectos de la invención]

Según la presente invención, dado que la dureza Vickers promedio en la sección transversal en L de la porción doblada después de doblar está dentro de un intervalo de 190 a 250 HV, el grado de deformación plástica introducida en la porción doblada se reduce para estar dentro de un intervalo predeterminado, independientemente de si se lleva a cabo el recocido, se puede realizar un núcleo enrollado con baja pérdida de hierro, un procedimiento de producción de un núcleo enrollado y un dispositivo de producción de núcleo enrollado.

[Breve descripción de los dibujos]

La FIG. 1 es una vista en perspectiva que muestra esquemáticamente un núcleo enrollado según una realización de la presente invención.

La FIG. 2 es una vista lateral del núcleo enrollado mostrado en la realización de la FIG. 1.

La FIG. 3 es una vista lateral que muestra esquemáticamente un núcleo enrollado según otra realización de la presente invención.

La FIG. 4 es una vista lateral que muestra esquemáticamente un ejemplo de una lámina de acero eléctrico de grano orientado monocapa que constituye un núcleo enrollado.

La FIG. 5 es una vista lateral que muestra esquemáticamente otro ejemplo de la lámina de acero eléctrico de grano orientado monocapa que constituye el núcleo enrollado.

La FIG. 6 es una vista lateral que muestra esquemáticamente un ejemplo de una porción doblada de la lámina de acero eléctrico de grano orientado que constituye el núcleo enrollado de la presente invención.

La FIG. 7 es una vista esquemática en perspectiva que muestra un ejemplo de un dispositivo para llevar a cabo el doblado donde una lámina de acero se dobla mientras se aplica un esfuerzo de tracción a toda la superficie de extremo de la lámina de acero que se va a doblar en una dirección longitudinal.

La FIG. 8 es un diagrama que muestra un ejemplo de un procedimiento de medición de la dureza Vickers en 10 puntos arbitrarios en una sección transversal en L de una porción doblada.

La FIG. 9 es un diagrama de bloques que muestra esquemáticamente una configuración de un dispositivo de producción de núcleo enrollado de tipo Unicore.

La FIG. 10 es una vista esquemática que muestra los tamaños de un núcleo enrollado producido cuando se evalúan las propiedades.

[Realización(s) para implementar la invención]

En lo sucesivo, se describirá en detalle y en orden un núcleo enrollado según una realización de la presente invención. Sin embargo, la presente invención no se limita a solo la configuración descrita en la presente realización, y puede modificarse de diversas maneras sin apartarse de la esencia de la presente invención. Aquí, los valores límite inferiores y los valores límite superiores se incluyen en los intervalos limitantes de valores numéricos descritos a continuación. Los valores numéricos indicados por "más que" o "menos que" no se incluyen en estos intervalos de valores numéricos. Además, a menos que se especifique lo contrario, "%'' en relación con la composición química significa "% en masa".

Además, términos tales como "paralelo", "perpendicular", "idéntico" y "ángulo recto" y valores de longitud y ángulo usados en la presente memoria descriptiva para especificar formas, condiciones geométricas y sus extensiones no están limitados por significados estrictos, y se deben interpretar de modo tal que incluyan la medida en que se pueden esperar funciones similares.

Además, en la presente memoria descriptiva, "lámina de acero eléctrico de grano orientado" puede describirse simplemente como "lámina de acero" o "lámina de acero eléctrica", y "núcleo enrollado" puede describirse simplemente como "núcleo de hierro".

El núcleo enrollado según una realización de la presente invención es un núcleo enrollado que incluye un cuerpo principal de núcleo enrollado sustancialmente rectangular en una vista lateral, y el cuerpo principal de núcleo enrollado incluye una porción donde las láminas de acero eléctrico de grano orientado, donde las porciones planas y las porciones dobladas son alternativamente continuas en la dirección longitudinal, se apilan en una dirección del espesor de la lámina y tiene una estructura laminada sustancialmente poligonal en una vista lateral. Aquí, la porción plana es una porción recta distinta de la porción doblada. El radio de curvatura interior r de la porción doblada en una vista lateral es, por ejemplo, de 1,0 mm o más y de 5,0 mm o menos. Como ejemplo, la lámina de acero eléctrico de grano orientado tiene una composición química que contiene, en % en masa, Si: 2,0 a 7,0 %, siendo el resto Fe e impurezas, y tiene una textura orientada en la orientación de Goss. Como lámina de acero eléctrico de grano orientado, por ejemplo, se puede usar una banda de acero electromagnético de grano orientado descrita en la norma JIS C 2553: 2019.

A continuación, se describirán en detalle las formas del núcleo enrollado y la lámina de acero eléctrico de grano orientado según una realización de la presente invención. Las propias formas del núcleo enrollado y de la lámina de acero eléctrico de grano orientado descritas en este documento no son particularmente nuevas, y corresponden simplemente a las formas de núcleos enrollados y láminas de acero eléctrico de grano orientado conocidos.

La FIG. 1 es una vista en perspectiva que muestra esquemáticamente un núcleo enrollado según una realización. La FIG. 2 es una vista lateral del núcleo enrollado mostrado en la realización de la FIG. 1. Además, la FIG. 3 es una vista lateral que muestra esquemáticamente otra realización del núcleo enrollado.

En este caso, en la presente invención, la vista lateral es una vista de la lámina de acero eléctrico de grano orientado de forma larga que constituye el núcleo enrollado en la dirección de la anchura (dirección del eje Y en la FIG. 1). La vista lateral es una vista que muestra una forma visible desde el lado (una vista en la dirección del eje Y en la FIG. 1).

Un núcleo 10 enrollado según una realización de la presente invención incluye un cuerpo principal de núcleo enrollado sustancialmente poligonal en una vista lateral. El cuerpo 10 principal de núcleo enrollado tiene una estructura laminada sustancialmente rectangular en una vista lateral donde las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado se apilan en una dirección del espesor de la lámina. El cuerpo 10 principal de núcleo enrollado puede usarse como un núcleo enrollado sin cambios, o puede incluir, según sea necesario, por ejemplo, un elemento de fijación conocido tal como una banda de unión para fijar de manera solidaria una pluralidad de láminas de acero eléctricas de grano orientado apiladas.

En la presente realización, la longitud del núcleo de hierro del cuerpo 10 principal del núcleo enrollado no está particularmente limitada. Si el número de porciones 5 dobladas es el mismo, incluso si la longitud del núcleo de hierro del cuerpo 10 principal del núcleo enrollado cambia, el volumen de la porción 5 doblada es constante de modo que la pérdida de hierro generada en la porción 5 doblada es constante. Si la longitud del núcleo de hierro es más larga, la relación de volumen de la porción 5 doblada al cuerpo 10 principal del núcleo enrollado es más pequeña y la influencia en el deterioro de la pérdida de hierro también es pequeña. Por lo tanto, es preferible una longitud de núcleo de hierro más larga del cuerpo 10 principal de núcleo enrollado. La longitud del núcleo de hierro del cuerpo 10 principal del núcleo enrollado es preferentemente de 1,5 m o más y más preferentemente de 1,7 m o más. Aquí, en la presente invención, la longitud del núcleo de hierro del cuerpo 10 principal del núcleo enrollado es la longitud circunferencial en el punto central en la dirección de laminación del cuerpo 10 principal del núcleo enrollado en una vista lateral.

Dicho núcleo enrollado puede usarse adecuadamente para cualquier aplicación conocida convencionalmente.

El núcleo de hierro según la presente realización tiene sustancialmente una forma poligonal en una vista lateral. En la descripción que usa los siguientes dibujos, para simplificar la ilustración y la descripción, se describirá un núcleo de hierro sustancialmente rectangular (cuadrado), que es una forma general, pero se pueden producir núcleos de hierro que tienen diversas formas dependiendo del ángulo y el número de porciones 5 dobladas y la longitud de la porción plana. Por ejemplo, si los ángulos de todas las porciones 5 dobladas son 45° y las longitudes de las porciones 4 planas son iguales, la vista lateral es octogonal. Además, si el ángulo es de 60°, hay seis porciones 5 dobladas, y las longitudes de las porciones 4 planas son iguales, la vista lateral es hexagonal.

Como se muestra en la FIG. 1 y la FIG. 2, el cuerpo 10 principal de núcleo enrollado incluye una porción donde las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado donde las porciones 4 y 4a planas y las porciones 5 dobladas son alternativamente continuas en la dirección longitudinal, se apilan una dirección del espesor de la lámina y tiene una estructura 2 laminada sustancialmente rectangular que tiene una porción 15 hueca en una vista lateral. Una porción 3 de esquina que incluye la porción 5 doblada tiene dos o más porciones dobladas 5 que tienen una forma curva en una vista lateral, y la suma de los ángulos doblados de las porciones 5 dobladas presentes en una porción 3 de esquina es, por ejemplo, 90°. La porción 3 de esquina tiene una porción 4a plana más corta que la porción 4 plana entre las porciones dobladas adyacentes 5 y 5. Por lo tanto, la porción 3 de esquina tiene una forma que incluye dos o más porciones 5 dobladas y una o más porciones 4a planas. En este caso, en la realización de la FIG. 2, una porción 5 doblada tiene un ángulo de 45°. En el ejemplo de realización de la FIG. 3, una porción 5 doblada presenta un ángulo de 30°.

Como se muestra en estos ejemplos, el núcleo enrollado de la presente realización puede formarse con porciones dobladas que tienen varios ángulos, pero para minimizar la aparición de distorsión debida a la deformación durante el procesamiento y minimizar la pérdida de hierro, el ángulo de doblado 9 (91, 92, 93) de la porción 5 doblada es preferiblemente 60° o menos y más preferiblemente 45° o menos. El ángulo de doblado 9 de la porción doblada de un núcleo de hierro puede formarse arbitrariamente. Por ejemplo, se pueden establecer 91=60° y 92=30°. Es preferible que los ángulos de plegado (ángulos de doblados) sean iguales en consideración a la eficiencia de producción, y cuando la pérdida de hierro del núcleo de hierro generada según la pérdida de hierro de la lámina de acero usada puede reducirse si pueden reducirse porciones deformadas iguales o mayores que un cierto tamaño, el procesamiento puede realizarse con una combinación de diferentes ángulos. El diseño puede seleccionarse arbitrariamente de puntos que se enfatizan en el procesamiento del núcleo de hierro.

La porción 5 doblada se describirá con más detalle con referencia a la FIG. 6. La FIG. 6 es un diagrama que muestra esquemáticamente un ejemplo de la porción 5 doblada (porción curva) de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado. El ángulo de doblado de la porción 5 doblada es la diferencia de ángulo que se produce entre la porción recta trasera y la porción recta delantera en la dirección de doblado en la porción doblada de la lámina de acero eléctrico de grano orientado, y se expresa, en la superficie exterior de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado, como un ángulo 9 que es un ángulo suplementario del ángulo formado por dos líneas virtuales Lb-elongación1 y Lb-elongación2 obtenidas al extender las porciones rectas que son superficies de las porciones 4 y 4a planas en ambos lados a través de la porción 5 doblada. En este caso, el punto en el que la línea recta extendida se separa de la superficie de la lámina de acero es el límite entre la porción 4 plana y la porción 5 doblada en la superficie exterior de la lámina de acero, que es el punto F y el punto G en la FIG. 6.

Además, las líneas rectas perpendiculares a la superficie exterior de la lámina de acero se extienden desde el punto F y el punto G y las intersecciones con la superficie interior de la lámina de acero son el punto E y el punto D. El punto E y el punto D son los límites entre la porción 4 plana y la porción 5 doblada en la superficie interior de la lámina de acero.

Aquí, en la presente invención, la porción 5 doblada es una porción de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado rodeada por el punto D, el punto E, el punto F y el punto G en una vista lateral de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado. En la FIG. 6, la superficie de la lámina de acero entre el punto D y el punto E, es decir, la superficie interior de la porción 5 doblada, se indica con La, y la superficie de la lámina de acero entre el punto F y el punto G, es decir, la superficie exterior de la porción 5 doblada, se indica con Lb.

Además, este dibujo muestra el radio de curvatura interior r de la porción 5 doblada en una vista lateral. El radio de curvatura r de la porción 5 doblada se obtiene aproximando el anterior La con un arco que pasa a través del punto E y el punto D. Un radio de curvatura r más pequeño indica una curvatura más aguda de la porción curva de la porción 5 doblada, y un radio de curvatura r más grande indica una curvatura más suave de la porción curva de la porción 5 doblada.

En el núcleo enrollado de la presente invención, el radio de curvatura r en cada porción 5 doblada de las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado laminadas en la dirección del espesor de la lámina puede variar en cierta medida. Esta variación puede ser una variación debida a la precisión del moldeo, y es concebible que pueda producirse una variación involuntaria debido a la manipulación durante la laminación. Dicho error no deseado puede minimizarse a aproximadamente 0,2 mm o menos en la producción industrial general actual. Si dicha variación es grande, se puede obtener un valor representativo midiendo y promediando los radios de curvatura de un número suficientemente grande de láminas de acero. Además, es concebible cambiarlo intencionadamente por conseguir razón, y la presente invención no excluye tal forma. El radio de curvatura (el radio de curvatura interior de la porción 5 doblada en una vista lateral) r de la porción 5 doblada es preferiblemente de 1 mm o más y 5 mm o menos. Cuando el radio de curvatura r se establece en 1 mm o más y 5 mm o menos, es posible minimizar aún más el factor de construcción (BF).

En este caso, el procedimiento de medición del radio de curvatura r de la porción 5 doblada no está particularmente limitado y, por ejemplo, el radio de curvatura r puede medirse observando usando un microscopio disponible comercialmente (Nikon ECLIPSE LV150) con un aumento de 200. Específicamente, el punto central de curvatura A se obtiene a partir del resultado de la observación, y para un procedimiento de obtención del mismo, por ejemplo, si la intersección del segmento de línea EF y el segmento de línea DG extendido hacia dentro en el lado opuesto al punto B se define como A, la magnitud del radio de curvatura r corresponde a la longitud del segmento de línea AC. Aquí, cuando el punto A y el punto B se conectan por una línea recta, la intersección en un arco DE dentro de la porción doblada de la lámina de acero es C.

La FIG. 4 y la FIG. 5 son diagramas que muestran esquemáticamente un ejemplo de una lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado monocapa en un cuerpo principal de núcleo enrollado. La lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado usada en los ejemplos de la FIG. 4 y la FIG. 5 se dobla para realizar un núcleo enrollado de tipo Unicore, e incluye dos o más porciones 5 dobladas y la porción 4 plana, y forma un anillo sustancialmente poligonal en una vista lateral a través de una parte 6 de unión (hueco) que es una superficie de extremo de una o más láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado en la dirección longitudinal.

En la presente realización, todo el cuerpo 10 principal de núcleo enrollado puede tener en una vista lateral una estructura laminada sustancialmente poligonal. Como se muestra en el ejemplo de la FIG. 4, una lámina de acero eléctrico de grano orientado puede formar una capa del cuerpo principal de núcleo enrollado a través de una parte 6 de unión (una lámina de acero eléctrico de grano orientado está conectada a través de una parte 6 de unión para cada rodillo), y como se muestra en el ejemplo de la FIG. 5, una lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado puede formar aproximadamente la mitad de la circunferencia del núcleo enrollado, y dos láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado pueden formar una capa del cuerpo principal de núcleo enrollado a través de dos partes de unión 6 (dos láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de dos partes de unión 6 para cada rodillo).

El espesor de lámina de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado usada en la presente realización no está particularmente limitado, y puede seleccionarse apropiadamente según aplicaciones y similares, pero está generalmente dentro de un intervalo de 0,15 mm a 0,35 mm y preferiblemente en un intervalo de 0,18 mm a 0,27 mm.

Además, el procedimiento de producción de la lámina de acero eléctrico de grano orientado no está particularmente limitado, y se puede seleccionar adecuadamente un procedimiento conocido convencionalmente de producción de una lámina de acero eléctrico de grano orientado. Ejemplos específicos de un procedimiento de producción preferible incluyen, por ejemplo, un procedimiento donde una plancha que contiene de 0,04 a 0,1 % en masa de C y la otra composición que tiene la composición química de la lámina de acero eléctrico de grano orientado mencionada anteriormente, se calienta a 1000 °C o superior y luego se lleva a cabo el recocido de la lámina laminada en caliente según sea necesario, y luego se obtiene una lámina de acero laminada en frío mediante laminación en frío una vez, o mediante laminación en frío dos veces o más con recocido intermedio, la lámina de acero laminada en frío se calienta, descarbura y recuece, por ejemplo, a de 700 a 900 °C en una atmósfera húmeda de gas inerte al hidrógeno, y según sea necesario, se lleva a cabo adicionalmente el recocido de nitruración, se aplica un separador de recocido, luego se lleva a cabo el recocido de acabado a aproximadamente 1000 °C, y se forma un recubrimiento aislante a aproximadamente 900 °C. Además, después de eso, se puede implementar un recubrimiento o similar para ajustar el coeficiente de fricción dinámica.

Además, en general, los efectos de la presente invención se pueden obtener incluso con una lámina de acero que se ha sometido a un tratamiento denominado "control de dominio magnético" usando deformación, ranuras o similares en el proceso de producción de lámina de acero mediante un procedimiento conocido.

Además, en la presente realización, el núcleo enrollado compuesto por la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado que tiene la forma anterior se forma apilando las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado que se han doblado individualmente en capas y ensamblado en una forma enrollada, una pluralidad de láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de al menos una parte 6 de unión para cada rodillo, y la porción 5 doblada de la lámina de acero eléctrico de grano orientado laminada 1 tiene una dureza Vickers promedio de 190 a 250 HV en una sección transversal en L (una sección transversal obtenida cortando una porción de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado rodeada por el punto D, el punto E, el punto F, y el punto G en la FIG. 6 en un plano paralelo al plano en la FIG. 6) en la dirección longitudinal que es una sección transversal de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado en la dirección del espesor (dirección del eje Z en el dibujo). Entre las láminas 1 de acero eléctricas de grano orientado, la variación en la dureza Vickers de la porción 5 doblada es pequeña. Por lo tanto, cuando se mide la dureza Vickers promedio, se puede seleccionar y medir cualquier lámina de acero eléctrico de grano orientado y, por ejemplo, se pueden seleccionar y medir tres láminas de acero eléctrico de grano orientado y se puede usar el promedio de estos valores de medición. Además, dado que la porción 5 doblada de la lámina de acero eléctrico de grano orientado tiene una pequeña variación, se pueden seleccionar porciones 5 dobladas arbitrarias, el valor promedio de las mismas se puede usar como la dureza Vickers promedio, y se puede usar el valor promedio de la pluralidad de porciones 5 dobladas. En este caso, la dureza Vickers se mide según la norma JIS Z 2244 (2009). La carga de medición es de 25 gf.

Además, la dureza Vickers promedio de la porción 4 plana y la dureza Vickers promedio de la porción 5 doblada son preferentemente de 200 HV a 225 HV. Para la dureza Vickers promedio de la porción 4 plana, en la medición de la dureza Vickers de la porción 5 doblada, la "porción doblada" se reemplaza por la "porción plana".

El valor absoluto de la diferencia entre la dureza Vickers promedio de la porción 4 plana y la dureza Vickers promedio de la porción 5 doblada es preferentemente de 50 HV o menos. El valor absoluto de la diferencia entre la dureza Vickers promedio de la porción 4 plana y la dureza Vickers promedio de la porción 5 doblada es más preferentemente de 40 HV o menos. Si el valor absoluto de la diferencia entre la dureza Vickers promedio de la porción 4 plana y la dureza Vickers promedio de la porción 5 doblada es de 50 HV o menos, es posible minimizar aún más el factor de construcción (BF).

Para conseguir una dureza Vickers promedio dentro de un intervalo de 190 a 250 HV después de doblar en la porción 5 doblada, en la presente realización, en el doblado de láminas de acero usando una matriz de doblar (troquel), ambos parámetros (factores de control), el esfuerzo de tracción durante el procesamiento de láminas de acero y el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina 1 de acero y la matriz de doblar se controlan para estar dentro de un intervalo predeterminado. Específicamente, en la presente realización, con respecto al doblado de lámina de acero donde se forman una o más porciones 5 dobladas arbitrarias de las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado laminadas, se controla un proceso de doblado de modo que el esfuerzo de tracción durante el procesamiento de la lámina de acero esté en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos y el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado y la matriz de doblar esté en un intervalo de 0,10 o más y 0,74 o menos. El esfuerzo de tracción es más preferiblemente 2,2 MPa o más y 4,3 MPa o menos. El coeficiente de fricción dinámica es más preferiblemente de 0,3 a 0,44. A continuación, se describirá simplemente un dispositivo para realizar tal doblado. En este caso, para el coeficiente de fricción dinámica, dos muestras, una placa de material y una lámina de acero, con la misma rugosidad que la superficie del troquel, se ponen en contacto entre sí y se dejan, se coloca un peso como carga de prueba, se une una tira de estirado a la muestra superior y la desliza, y se mide una fuerza de resistencia (fuerza de fricción) generada en ese momento con una celda de carga.

El doblado realizado mientras se aplica un esfuerzo de tracción en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos en una dirección longitudinal L a toda la superficie de extremo (sección transversal C) perpendicular a la lámina de acero a doblar en la dirección longitudinal se lleva a cabo, por ejemplo, mediante una unidad 71 de doblado que incluye un dispositivo 50 (matriz de doblar) tal como se muestra en la FIG. 7. El dispositivo 50 mostrado en la FIG. 7 incluye una unidad 52 de sujeción de lámina de acero que sujeta y fija una porción lateral 1a de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado, por ejemplo, en un estado de sujeción, y un mecanismo 54 de doblado para llevar a cabo el doblado en una dirección Z perpendicular a la dirección longitudinal L y la dirección de anchura C mientras se sujeta el otro extremo lateral 1b de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado que se va a doblar y se aplica esfuerzo de tracción a la superficie de extremo del otro extremo lateral 1b en la dirección longitudinal L. Específicamente, el mecanismo 54 de doblado incluye una porción 62 de sujeción que sujeta el otro extremo lateral 1b de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado, por ejemplo, en la dirección Z perpendicular a la dirección longitudinal L y la dirección de anchura C de una manera de sujeción, una unidad de aplicación de esfuerzo de tracción 63 que se proporciona en un lado de la porción 62 de sujeción en la dirección longitudinal L y aplica un esfuerzo de tracción en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos al otro extremo lateral 1b de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado sujetada por la porción 62 de sujeción en la dirección longitudinal L, y una porción 59 de formación de porción doblada que presiona hacia abajo la porción 62 de sujeción en la dirección Z, dobla el otro extremo lateral 1b de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado sujetada por la porción 62 de sujeción, por ejemplo, a una Velocidad del punzón de 20 mm/s o más y 80 mm/s o menos, y forma la porción 5 doblada. Cuando el coeficiente de fricción dinámica y el esfuerzo de tracción se controlan apropiadamente y la Velocidad del punzón se establece en 20 mm/s o más y 80 mm/s o menos, el valor absoluto de la diferencia entre la dureza Vickers de la porción 4 plana y la dureza Vickers de la porción 5 doblada puede ser de 50 HV o menos. La unidad 63 de aplicación de esfuerzo de tracción puede controlar el esfuerzo de tracción mediante un medidor 56 de carga usando un resorte 55 y puede establecer una carga mediante un mango 57. Además, la porción 59 de formación de la porción doblada incluye un servomotor 58, una bomba 60 que es accionada por el servomotor 58, y una porción 61 de elevación que está conectada al extremo superior de la porción 62 de sujeción, y la porción 62 de sujeción puede moverse en la dirección Z subiendo y bajando la porción 61 de elevación con la presión generada por la bomba 60.

Además, en el doblado usando tal dispositivo 50, para que el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina 1 de acero y el dispositivo 50 (matriz de doblar) esté en un intervalo de 0,10 o más y 0,74 o menos, por ejemplo, la rugosidad de la superficie de un troquel superior 52a y un troquel inferior 52b, que constituyen la unidad 52 de sujeción de lámina de acero, y con la porción 1 a lateral de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado interpuesta entre los lados superior e inferior, se establece de modo que el coeficiente de fricción dinámica esté en un intervalo de 0,10 o más y 0,74 o menos, o una capa hecha de un aceite o similar se une a la superficie del troquel superior 52a y el troquel inferior 52b (el espesor de la película de aceite cambia) de modo que el coeficiente de fricción dinámica esté en un intervalo de 0,10 o más y 0,74 o menos. En este caso, en general, el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado y la matriz de doblar es de 0,03 o menos.

A continuación, se describirá un ejemplo de medición de la dureza Vickers en la sección transversal en L de la porción 5 doblada de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado obtenida usando el dispositivo 50 anterior con referencia a la FIG. 8.

En la medición de la dureza Vickers de la porción 5 doblada de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado, como se muestra en la FIG. 8(a), en una sección transversal en L ilustrada en la dirección longitudinal L que es una sección transversal de la lámina de acero eléctrico de grano orientado en una dirección del espesor 1, la dureza Vickers se mide en 10 puntos arbitrarios. Específicamente, durante la medición, se forman 10 indentaciones 90 aproximadamente cuadradas (punto de evaluación de dureza; punto arbitrario) obtenidas presionando un indentador rígido en la sección transversal de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado en la dirección longitudinal de la porción 5 doblada, se miden dos longitudes diagonales D1 y D2 de la indentación 90 aproximadamente cuadrada mostrada en la FIG. 8(b), el valor promedio de las mismas se define como la longitud diagonal D de la indentación 90, y basándose en la longitud D de la línea diagonal, la dureza Vickers en la indentación 90 se calcula mediante un procedimiento bien conocido. Por ejemplo, en la presente realización, la dureza Vickers se mide usando HM-221 (Mitutoyo Corporation) como dispositivo de evaluación de dureza. Aquí, la fuerza de prueba, que es una carga que presiona el indentador, se establece en 25 gf, y la posición de la indentación 90, que es el punto de evaluación de la dureza, está separada preferiblemente de la superficie de la lámina de acero una distancia predeterminada en la dirección del espesor de la lámina de acero (al menos 2,5D dentro de la superficie de la lámina de acero). Además, la posición de la indentación 90 es más preferiblemente el centro en la dirección del espesor de la lámina de acero. Además, las indentaciones 90 están separadas preferiblemente por una distancia predeterminada (al menos 2,5D) en la dirección longitudinal de la lámina de acero (preferiblemente a intervalos iguales). Por lo tanto, en la presente realización, el valor promedio de las durezas Vickers en estas 10 indentaciones 90 debe ser de 190 a 250 HV.

En este caso, en la evaluación de las longitudes diagonales D1 y D2 en el análisis utilizando HM-221 (Mitutoyo Corporation) después de representar 10 indentaciones 90, como se muestra en la FIG. 8(c), la indentación 90 se pone en contacto con el interior de una línea de evaluación 92. Es decir, como se muestra en la FIG. 8(d), una parte de la indentación 90 no sobresale fuera de la línea de evaluación 92, o como se muestra en la FIG.

8(e), la indentación 90 no debe estar demasiado hacia dentro desde la línea de evaluación 92.

En este caso, con respecto a un procedimiento de preparación de una muestra para la medición de una sección transversal de la porción 5 doblada, se ejemplificará el núcleo 10 enrollado según la presente realización.

Se recoge una muestra para la medición de una sección transversal de la porción 5 doblada desde la proximidad de la porción 3 de esquina (una región A mostrada en la FIG. 2) de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado que constituye el núcleo 10 enrollado. De la región A, se recoge una muestra que incluye la porción 5 doblada usando una cizalla mecánica. En este caso, la holgura de la cuchilla de corte se ajusta a aproximadamente 0,1 a 2 mm, y la porción 5 doblada se corta de manera que la sección transversal cortada no se cruza. Además, dado que es difícil cizallar las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado que se apilan como componentes doblados, a la vez, las láminas se cizallan una a una. A continuación, mientras se apilan los elementos que se han cortado uno a uno, un lado en la anchura de la lámina se embebe con una resina epoxi, y la superficie incrustada se pule. En el pulido, después de cambiar el papel de pulido de SiC de #80 a #220, #600, #1000 y #1500 el tamaño de grano enumerado en JIS R 6010, se realizan pulidos con diamante de 6 pm, 3 pm y 1 pm para conseguir un acabado especular. Finalmente, para corroer la estructura, la estructura se sumerge en una solución obtenida añadiendo 2 a 3 gotas de ácido pícrico y ácido clorhídrico al 3 % nital durante poco menos de 20 segundos y se corroe para obtener una muestra para la medición de una sección transversal de la porción 5 doblada.

Además, la FIG. 9 muestra esquemáticamente un diagrama de bloques de un dispositivo que puede producir un núcleo enrollado que implica el doblado de una lámina de acero como se ha descrito anteriormente. La FIG.

9 muestra esquemáticamente un dispositivo 70 de producción para un núcleo enrollado de tipo Unicore, y el dispositivo 70 de producción incluye la unidad 71 de doblado que dobla individualmente las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado, e incluye una unidad 72 de ensamblaje que apila las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado dobladas en capas y las ensambla en una forma enrollada para formar un núcleo enrollado que tiene una forma enrollada que incluye una porción donde las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado donde las porciones planas 4 y las porciones 5 dobladas son alternativamente continuas en la dirección longitudinal se apilan en una dirección del espesor de la lámina.

Las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado se alimentan a una velocidad de transporte predeterminada desde una unidad 75 de suministro de lámina de acero que sujeta un miembro de aro formado enrollando la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado en forma de rollo y se suministra a la unidad 71 de doblado. Las láminas 1 de acero eléctricas de grano orientado suministradas de esta manera se cortan apropiadamente a un tamaño apropiado en la unidad 71 de doblado y se someten a doblado donde un pequeño número de láminas se doblan individualmente tal como una lámina cada vez. En la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado obtenida de esta manera, dado que el radio de curvatura de la porción 5 doblada causado por el doblado es muy pequeño, la deformación por procesamiento aplicada a la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado por el doblado es muy pequeña. De esta manera, aunque se espera que aumente la densidad de la deformación de procesamiento, si se puede reducir el volumen influenciado por la deformación de procesamiento, se puede omitir el proceso de recocido.

Además, la unidad 71 de doblado incluye el dispositivo 50 anterior, controla el doblado de modo que el esfuerzo de tracción durante el procesamiento de la lámina de acero esté en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos y el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina 1 de acero y la matriz de doblar esté en un intervalo de 0,10 o más y 0,74 o menos, y forme una o más porciones 5 dobladas arbitrarias cualesquiera de las láminas 1 de acero eléctrico de grano orientado laminadas.

A continuación, se muestran los datos que verifican que la pérdida de hierro se minimiza con el núcleo 10 enrollado que tiene la configuración anterior según la presente realización.

Los autores de la invención produjeron núcleos a a f de hierro que tienen las formas mostradas en la Tabla 1 y la FIG. 10 usando láminas de acero respectivas como materiales cuando se adquieren los datos de verificación.

Aquí, L1 es paralelo a la dirección del eje X y es una distancia entre láminas 1 de acero eléctricas paralelas de grano orientado en la periferia más interna del núcleo enrollado en una sección transversal plana que incluye el centro CL (una distancia entre porciones planas del lado interior). L2 es paralelo a la dirección del eje Z y es una distancia entre láminas 1 de acero eléctricas paralelas de grano orientado en la periferia más interna del núcleo enrollado en una sección transversal vertical que incluye el centro CL (una distancia entre porciones planas laterales internas). L3 es paralelo a la dirección del eje X y es un espesor de laminación del núcleo enrollado en una sección transversal plana que incluye el centro CL (un espesor en la dirección de laminación). L4 es paralelo a la dirección del eje X y es una anchura de las láminas de acero laminadas del núcleo enrollado en una sección transversal plana que incluye el centro CL. L5 es una distancia entre porciones planas que son adyacentes entre sí en la porción más interna del núcleo enrollado y dispuestas para formar un ángulo recto entre sí (una distancia entre porciones dobladas). En otras palabras, L5 es una longitud de la porción 4a plana en la dirección longitudinal que tiene la longitud más corta entre las porciones 4 y 4a planas de las láminas de acero eléctrico de grano orientado en la periferia más interna. r es el radio de curvatura de la porción 5 doblada en el lado periférico más interno del núcleo enrollado. 9 es el ángulo de doblado de la porción 5 doblada del núcleo enrollado. Los núcleos de los núcleos de hierro a hasta f sustancialmente rectangulares de la Tabla 1 tienen una estructura donde una porción plana con una distancia de porción plana del lado interior de L1 se divide aproximadamente en el centro de la distancia L1 y se conectan dos núcleos de hierro que tienen "sustancialmente una forma de U". El radio de curvatura del núcleo e del núcleo de hierro aumenta hacia el exterior. Por lo demás, los radios de curvatura interior y exterior del núcleo son los mismos. Además, el ángulo de curvatura del núcleo e del núcleo de hierro es de 90 grados.

En este caso, el núcleo de hierro del núcleo número e se usa convencionalmente como un núcleo enrollado general, y es un núcleo enrollado del tipo denominado núcleo Tranco producido mediante un procedimiento de cizallamiento de una lámina de acero, enrollándola en una forma cilíndrica, presionando después el cuerpo laminado cilíndrico sin cambios, y conformándolo en una forma sustancialmente rectangular. Por lo tanto, el radio de curvatura de la porción 5 doblada del núcleo enrollado del núcleo número e varía en gran medida dependiendo de la posición de laminación de la lámina de acero. Con respecto al núcleo de hierro del núcleo número e, en la Tabla 1, * indica que r aumenta hacia el exterior, r = 5 mm en la parte periférica más interna y r = 60 mm en la parte periférica más externa. Además, el núcleo de hierro del núcleo número c es un núcleo enrollado de tipo Unicore que tiene un radio de curvatura r mayor (el radio de curvatura r excede de 5 mm) que los núcleos de hierro de los núcleos números a, b, d, y f (núcleo enrollado de tipo Unicore), y el núcleo de hierro del núcleo número d es un núcleo enrollado de tipo Unicore que tiene tres porciones 5 dobladas en una porción de esquina 3. ;;[Tabla 1] ;; ;;; La Tabla 2 a la Tabla 10 muestran, en base a diversas formas de núcleo como se describió anteriormente, la dureza Vickers (HV) de la media en 10 puntos en la porción 5 doblada descrita anteriormente obtenida midiendo 204 materiales de ejemplo donde se establecieron el ángulo de doblado objetivo cp(°), el espesor de la lámina de acero (mm), el esfuerzo de tracción (MPa) aplicada a la lámina 1 de acero en la dirección longitudinal L, y el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina 1 de acero y la matriz de doblar (los troqueles 52a y 52b del dispositivo 50). Además, el factor de construcción (BF) se midió y evaluó en base a la pérdida de hierro (W/kg) del núcleo de hierro y la pérdida de hierro (W/kg) de la lámina de acero. En este caso, la dureza Vickers se midió en el centro en la dirección del espesor de la lámina de modo que las indentaciones se separaron entre sí una distancia predeterminada (la anterior 2,5D) en la dirección longitudinal de la lámina de acero a intervalos iguales. La carga fue de 25 gf. Para la dureza Vickers del núcleo e del núcleo de hierro, se midieron las durezas Vickers de las porciones 5 dobladas recogidas de la periferia más externa y la periferia más interna del núcleo de hierro del núcleo n.° e, y se usó un valor promedio de las mismas. De manera similar, para la dureza Vickers de la porción plana del núcleo e del núcleo de hierro, de la misma manera que para la porción doblada, se midió la dureza Vickers en las porciones planas recogidas de la periferia más externa y la periferia más interna, y se usó un valor promedio de la misma. El valor absoluto de la diferencia en la dureza Vickers entre la porción doblada y la porción plana se obtuvo a partir de la diferencia entre el valor promedio medido de la dureza Vickers de la porción doblada y el valor promedio de la dureza Vickers de la porción plana. ;;En la medición del factor de construcción, con respecto a los núcleos enrollados de los núcleos número a a número f en la Tabla 1, la medición usando un procedimiento de corriente de excitación descrito en JIS C 2550 1 se llevó a cabo en condiciones de una frecuencia de 50 Hz y una densidad de flujo magnético de 1,7 T y se midió el valor de pérdida de hierro (pérdida de hierro del núcleo de hierro) W<a>el núcleo enrollado. Además, se recogió una muestra con una anchura de 100 mm*a de longitud de 500 mm del aro (con una anchura de lámina de 152,4 mm) de la lámina de acero eléctrico de grano orientado usada para el núcleo de hierro, la muestra se midió según una prueba de propiedad m agnética única de lám ina de acero e léctrico usando un procedim iento de bobina H descrito en JIS C 2556 en condiciones de una frecuencia de 50 Hz y una densidad de flujo m agnético de 1,7 T, y se midió el va lo r de pérdida de hierro (pérdida de hierro de la lám ina de acero) W b la única lám ina de acero de m aterial. A continuación, se obtuvo un fac to r de construcción (BF) d iv id iendo el va lor de pérdida de hierro W a por el va lo r de pérdida de hierro W b. Se evaluó un caso con un BF de 1,15 o más com o D. Se evaluó un caso con un BF de 1,13 o más y m enos de 1,15 com o C. Se evaluó un caso con un BF de 1,05 o más y menos de 1,13 com o B. Se evaluó un caso con un BF de m enos de 1,05 com o A. Se determ inó que la eva luación A o la eva luación B eran satisfactorias.

[Tabla 2]

[Tabla 3]

[Tabla 4]

[Tabla 5]

[Tabla 6]

[Tabla 7]

[Tabla 8]

[Tabla 9]

[Tabla 10]

Como puede entenderse de la Tabla 2 a la Tabla 10, con respecto a los núcleos de hierro de los núcleos números a, b, d y f que forman un tipo Unicore que tiene un pequeño radio de curvatura r (5 mm o menos) de la porción 5 doblada, independientemente del espesor de la lámina, si la dureza Vickers promedio en 10 puntos arbitrarios en la sección transversal en L de la lámina 1 de acero fue de 190 a 250 HV, es decir, el esfuerzo de tracción aplicado a la lámina de acero durante el procesamiento de la lámina de acero se estableció en 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos, y el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina de acero y los troqueles 52a y 52b (matriz de doblar) se estableció en 0,10 o más y 0,74 o menos, el factor de construcción (BF) se redujo a menos de 1,13 (la pérdida de hierro del núcleo enrollado se minimizó). Por otro lado, en el caso de que el núcleo de hierro del núcleo N.° c que forma un tipo Unicore que tiene una porción doblada con un radio de curvatura de 6 mm y el núcleo de hierro del núcleo N.° e que forma un tipo de núcleo Tranco, incluso si el esfuerzo de tracción aplicado a la lámina de acero durante el procesamiento de la lámina de acero se estableció en 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos y el coeficiente de fricción dinámica entre la lámina de acero y los troqueles 52a y 52b (matriz de doblar) se estableció en 0,10 o más y 0,74 o menos, la dureza Vickers promedio en la sección transversal en L de la lámina 1 de acero no se encontraba dentro de un intervalo de 190 a 250 HV, y el factor de construcción (BF) no pudo minimizarse suficientemente.

Basándose en los resultados anteriores, puede entenderse claramente que el núcleo enrollado de la presente invención que incluye la presente realización tenía un tipo Unicore, la dureza Vickers promedio en 10 puntos arbitrarios en la sección transversal en L de la lámina 1 de acero eléctrico de grano orientado era de 190 a 250 HV, y se redujo el deterioro de la pérdida de hierro.

(Apéndice)

Un núcleo enrollado, un procedimiento de producción de un núcleo enrollado y un dispositivo de producción de núcleo enrollado según las realizaciones anteriores pueden entenderse como sigue.

Un núcleo enrollado de la presente descripción que es un núcleo enrollado que tiene una forma enrollada que incluye una porción hueca rectangular en un centro y una porción donde las láminas de acero eléctrico de grano orientado donde las porciones planas y las porciones dobladas son alternativamente continuas en una dirección longitudinal se apilan en una dirección del espesor de la lámina, que es un núcleo enrollado formado apilando las láminas de acero eléctrico de grano orientado que se han doblado individualmente en capas y ensamblado en una forma enrollada y donde la pluralidad de láminas de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de al menos una parte de unión para cada rodillo, donde una o más de las porciones dobladas arbitrarias entre las láminas de acero eléctrico de grano orientado laminadas tienen una dureza Vickers promedio de 190 a 250 HV en 10 puntos arbitrarios en la sección transversal en L en la dirección longitudinal que es una sección transversal de la lámina de acero eléctrico de grano orientado en la dirección del espesor.

Un procedimiento de producción de un núcleo enrollado de la presente descripción es un procedimiento de producción de un núcleo enrollado que es un núcleo enrollado que tiene una forma enrollada que incluye una porción hueca rectangular en un centro y una porción donde las láminas de acero eléctrico de grano orientado donde las porciones planas y las porciones dobladas son alternativamente continuas en una dirección longitudinal se apilan en una dirección del espesor de la lámina que es un núcleo enrollado formado apilando las láminas de acero eléctrico de grano orientado que se han doblado individualmente en capas y ensamblado en una forma enrollada y donde la pluralidad de láminas de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de al menos una parte de unión para cada rodillo, donde, se dobla la lámina de acero eléctrico de grano orientado mientras se aplica un esfuerzo de tracción en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos a la lámina de acero eléctrico de grano orientado en la dirección longitudinal y/o se dobla la lámina de acero eléctrico de grano orientado ajustando el coeficiente de fricción entre una matriz de doblar que dobla la lámina de acero eléctrico de grano orientado y la lámina de acero eléctrico de grano orientado a 0,10 o más y 0,74 o menos, y de ese modo se forman una cualquiera o más de las porciones dobladas arbitrarias entre las láminas de acero eléctrico de grano orientado laminadas.

Un dispositivo de producción de núcleo enrollado de la presente descripción incluye una unidad de doblado que dobla individualmente láminas de acero eléctrico de grano orientado y una unidad de ensamblaje que apila las láminas de acero eléctrico de grano orientado que han sido dobladas individualmente en capas por la unidad de doblado y las ensambla en una forma enrollada para formar un núcleo enrollado que tiene una forma enrollada que incluye una porción hueca rectangular en un centro donde la pluralidad de láminas de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de al menos una parte de unión para cada rodillo y que incluye una porción donde las láminas de acero eléctrico de grano orientado donde las porciones planas y las porciones dobladas son alternativamente continuas en una dirección longitudinal se apilan en una dirección del espesor de la lámina, donde la unidad de doblado dobla la lámina de acero eléctrico de grano orientado mientras se aplica un esfuerzo de tracción en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos a la lámina de acero eléctrico de grano orientado en la dirección longitudinal y/o dobla la lámina de acero eléctrico de grano orientado ajustando el coeficiente de fricción entre una matriz de doblar que dobla la lámina de acero eléctrico de grano orientado y la lámina de acero eléctrico de grano orientado a 0,10 o más y 0,74 o menos, y de ese modo se forma una cualquiera o más de las porciones dobladas arbitrarias entre las láminas de acero eléctrico de grano orientado laminadas.

[Breve descripción de los símbolos de referencia]

1 Lámina de acero eléctrico de grano orientado

4 Porción plana

5 Porción doblada

6 Parte de unión

10 Núcleo enrollado (cuerpo principal del núcleo enrollado)

Claims (3)

REIVINDICACIONES

1. Un núcleo (10) enrollado que tiene una forma enrollada que incluye una porción (15) hueca rectangular en un centro y una porción donde las láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado donde las porciones (4) planas y las porciones (5) dobladas son alternativamente continuas en una dirección longitudinal se apilan en una dirección del espesor de la lámina, que es un núcleo enrollado formado apilando las láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado que se han doblado individualmente en capas y ensamblado en una forma enrollada y donde la pluralidad de láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de al menos una parte (6) de unión para cada rodillo,

caracterizado por que cada porción (5) doblada de la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado laminada tiene una dureza Vickers promedio de 190 a 250 HV en una sección transversal en L en la dirección longitudinal que es una sección transversal de la lámina de acero eléctrico de grano orientado (1) en una dirección del espesor.

2. Un procedimiento de producción de un núcleo (10) enrollado que es un núcleo enrollado que tiene una forma enrollada que incluye una porción (15) hueca rectangular en un centro y una porción donde las láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado donde las porciones (4) planas y las porciones (5) dobladas son alternativamente continuas en una dirección longitudinal se apilan en una dirección del espesor de la lámina, que es un núcleo enrollado formado apilando las láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado que se han doblado individualmente en capas y ensamblado en una forma enrollada y donde la pluralidad de láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de al menos una parte (6) de unión para cada rodillo, caracterizado por que el procedimiento comprende:

doblar la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado mientras se aplica un esfuerzo de tracción en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos a la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado en la dirección longitudinal y

doblar la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado ajustando un coeficiente de fricción dinámica entre una matriz de doblar que dobla la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado y la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado a 0,10 o más y 0,74 o menos, y de ese modo

formar las porciones (5) dobladas de las láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado laminadas.

3. Un dispositivo (70) de producción de núcleos enrollados, que comprende:

una unidad (71) de doblado que dobla individualmente láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado; y

una unidad (72) de montaje que apila las láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado que han sido dobladas individualmente en capas por la unidad de doblado y las monta en una forma enrollada para formar un núcleo enrollado que tiene una forma enrollada que incluye una porción (15) hueca rectangular en un centro donde la pluralidad de láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado se conectan entre sí a través de al menos una parte (6) de unión para cada rodillo y que incluye una porción donde las láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado donde porciones (4) planas y porciones (5) dobladas son alternativamente continuas en una dirección longitudinal se apilan en una dirección del espesor de la lámina,

caracterizado por que la unidad de doblado dobla la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado mientras aplica un esfuerzo de tracción en un intervalo de 0,8 MPa o más y 6,8 MPa o menos a la lámina de acero eléctrico de grano orientado (1) en la dirección longitudinal y dobla la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado ajustando un coeficiente de fricción dinámica entre una matriz de doblar que dobla la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado y la lámina (1) de acero eléctrico de grano orientado a 0,10 o más y 0,74 o menos, y de ese modo forma las porciones (5) dobladas de las láminas (1) de acero eléctrico de grano orientado laminadas.