ES3035519T3 - Air conditioner - Google Patents

Air conditioner

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ES3035519T3
ES3035519T3 ES22875448T ES22875448T ES3035519T3 ES 3035519 T3 ES3035519 T3 ES 3035519T3 ES 22875448 T ES22875448 T ES 22875448T ES 22875448 T ES22875448 T ES 22875448T ES 3035519 T3 ES3035519 T3 ES 3035519T3
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Hiroyuki Nakano
Shota Ago
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Daikin Industries Ltd
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Abstract

Se proporciona un aire acondicionado 1 que acondiciona el aire mediante la conexión de una unidad interior 2 con un primer intercambiador de calor 11, por el que circula refrigerante para el intercambio de calor con el aire interior, y una unidad exterior 3 con un segundo intercambiador de calor 24, por el que circula refrigerante para el intercambio de calor con el aire exterior. El primer intercambiador de calor 11 cuenta con un primer tubo de transferencia de calor 11a1 de aluminio o una aleación de aluminio, y el segundo intercambiador de calor 24 cuenta con un segundo tubo de transferencia de calor 24a de aluminio o una aleación de aluminio. Una primera capa de sacrificio 45a está formada en la superficie circunferencial exterior del primer tubo de transferencia de calor 11a1, y una segunda capa de sacrificio 35 está formada en la superficie circunferencial exterior del segundo tubo de transferencia de calor 24a. El espesor máximo t0 de la segunda capa de sacrificio 35 es mayor que el espesor máximo t1 de la primera capa de sacrificio 45a. Esto inhibe la corrosión del tubo de transferencia de calor de la unidad exterior. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

d es c r ip c ió n
Acondicionador de aire
[Campo técnico]
La presente divulgación se refiere a un acondicionador de aire.
[Antecedentes]
En un acondicionador de aire, recientemente se ha usado aluminio o aleación de aluminio como un material de una tubería de refrigerante que incluye un tubo de transferencia de calor de un intercambiador de calor. El aluminio y la aleación de aluminio se corroen fácilmente. Por lo tanto, para suprimir la fuga de un refrigerante debido a la corrosión, se puede proporcionar una capa de sacrificio (una capa anticorrosión) que incluye zinc, etc., en una circunferencia externa de un tubo de transferencia de calor. A este respecto, el potencial eléctrico del zinc es menor que el del aluminio. En la bibliografía de patentes 1, el grosor de una capa anticorrosión proporcionada en la parte más delgada de un tubo de transferencia de calor de una unidad de interior es mayor que el de una capa anticorrosión proporcionada en la parte más delgada de una tubería de refrigerante de una unidad de exterior para suprimir la fuga de un refrigerante en una habitación donde el refrigerante se estanca fácilmente.
[Lista de citas]
[Bibliografía de patentes]
[Bibliografía de patentes 1] Patente abierta a la inspección pública con n.° de publicación 2020-56572 El documento JP6865809 describe un acondicionador de aire que tiene las características del preámbulo de la reivindicación 1.
[Compendio de la invención]
[Problema técnico]
Se sabe que la corrosión del aluminio se acelera por el cloro. Típicamente, el contenido en sal del aire del exterior tiende a ser mayor que el del aire de la habitación. Debido a esto, el tubo de transferencia de calor de la unidad de exterior puede corroerse en la bibliografía de patentes 1. A este respecto, el tubo de transferencia de calor está hecho de aluminio o aleación de aluminio.
Un objeto de la presente divulgación es proporcionar un acondicionador de aire configurado para suprimir la corrosión de un tubo de transferencia de calor de una unidad de exterior.
[Solución al problema]
Un acondicionador de aire de la presente invención está configurado para acondicionar aire conectando una unidad de interior que incluye un primer intercambiador de calor, en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire de la habitación, a una unidad de exterior que incluye un segundo intercambiador de calor en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire del exterior. El primer intercambiador de calor incluye un primer tubo de transferencia de calor hecho de aluminio o aleación de aluminio y el segundo intercambiador de calor incluye un segundo tubo de transferencia de calor hecho de aluminio o aleación de aluminio. Se forma una primera capa de sacrificio en una superficie circunferencial exterior del primer tubo de transferencia de calor, se forma una segunda capa de sacrificio en una superficie circunferencial exterior del segundo tubo de transferencia de calor, y el grosor máximo de la segunda capa de sacrificio es mayor que el grosor máximo de la primera capa de sacrificio.
Según la presente divulgación, la corrosión se suprime en el segundo tubo de transferencia de calor que está incluido en el segundo intercambiador de calor y a través del cual pasa el aire del exterior. A este respecto, el contenido en sal del aire del exterior es alto.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, el grosor de pared del primer tubo de transferencia de calor es preferiblemente menor que el grosor de pared del segundo tubo de transferencia de calor. Debido a que el grosor de la primera capa de sacrificio es menor que el de la segunda capa de sacrificio, (i) se asegura el grosor necesario de un material de base y (ii) el grosor de pared del primer tubo de transferencia de calor que es una combinación de la primera capa de sacrificio y el material de base es pequeño. Esto mejora la eficacia de la conducción de calor en el primer intercambiador de calor.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, un diámetro interno del primer tubo de transferencia de calor es preferiblemente mayor que un diámetro interno del segundo tubo de transferencia de calor. Esto reduce la caída de presión de un refrigerante en el primer intercambiador de calor.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, un diámetro externo del primer tubo de transferencia de calor es preferiblemente menor que un diámetro externo del segundo tubo de transferencia de calor. Esto suprime el aumento de la resistencia del aire que pasa a través del primer intercambiador de calor.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, la primera capa de sacrificio y la segunda capa de sacrificio están hechas preferiblemente de zinc o aleación que incluye zinc. Con esta disposición, se obtiene un buen efecto anticorrosivo de sacrificio.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, el grosor máximo de la primera capa de sacrificio puede ser de 0,12 mm o más.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, el grosor máximo de la segunda capa de sacrificio puede ser de 0,17 mm o más.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, (i) el primer tubo de transferencia de calor puede estar formado por: un material de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la primera capa de sacrificio, (ii) el segundo tubo de transferencia de calor puede estar formado por otro material de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la segunda capa de sacrificio, y (iii) cada uno del primer tubo de transferencia de calor y el segundo tubo de transferencia de calor puede estar formado por un material revestido. Esto suprime la variación de grosor de cada capa de sacrificio.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, (i) el primer tubo de transferencia de calor puede estar formado por: un material de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la primera capa de sacrificio, (ii) el segundo tubo de transferencia de calor puede estar formado por otro material de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la segunda capa de sacrificio, y (iii) cada una de la primera capa de sacrificio y la segunda capa de sacrificio puede ser una capa difusa hecha de aleación de aluminio y zinc. Con esta disposición, cada capa de sacrificio se forma de manera relativamente fácil pulverizando zinc sobre un material de base correspondiente.
El acondicionador de aire descrito anteriormente puede incluir además un conducto de suministro de aire configurado para permitir que el aire del exterior fluya hacia la unidad de interior, el primer intercambiador de calor puede incluir además un tercer tubo de transferencia de calor hecho de aluminio o aleación de aluminio, una tercera capa de sacrificio puede formarse en una superficie circunferencial exterior del tercer tubo de transferencia de calor, el grosor máximo de la tercera capa de sacrificio puede ser mayor que el grosor máximo de la primera capa de sacrificio, y el tercer tubo de transferencia de calor puede estar más cerca de una abertura del conducto de suministro de aire que el primer tubo de transferencia de calor está de la abertura. Con esta disposición, se suprime la corrosión en el tercer tubo de transferencia de calor a través del cual fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire. El aire es expulsado del conducto de suministro de aire y tiene un alto contenido en sal.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, el grosor de pared del primer tubo de transferencia de calor es preferiblemente menor que el grosor de pared del tercer tubo de transferencia de calor. Debido a que el grosor de la primera capa de sacrificio es menor que el de la tercera capa de sacrificio, (i) se asegura el grosor necesario de un material de base y (ii) el grosor de pared del primer tubo de transferencia de calor que es una combinación de la primera capa de sacrificio y el material de base es pequeño. Esto mejora la eficacia de la conducción de calor en un área del primer tubo de transferencia de calor del primer intercambiador de calor.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, el diámetro interno del primer tubo de transferencia de calor es preferiblemente mayor que un diámetro interno del tercer tubo de transferencia de calor. Esto reduce la caída de presión de un refrigerante en el área del tubo de transferencia de calor del primer intercambiador de calor.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, el diámetro externo del primer tubo de transferencia de calor es preferiblemente menor que un diámetro externo del tercer tubo de transferencia de calor. Esto suprime el aumento de la resistencia del aire que pasa a través del área del primer tubo de transferencia de calor del primer intercambiador de calor.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, el grosor máximo de la tercera capa de sacrificio puede ser el mismo que el grosor máximo de la segunda capa de sacrificio. Con esta disposición, se suprime la corrosión en el tercer tubo de transferencia de calor en el mismo grado que en el segundo tubo de transferencia de calor.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, la segunda capa de sacrificio, la tercera capa de sacrificio y la primera capa de sacrificio en este orden pueden tener el mayor, el segundo mayor y el tercer mayor grosor máximo. Con esta disposición, cuanto mayor es el contenido en sal de aire con el que un tubo de transferencia de calor intercambia calor, mayor es el grosor de una capa de sacrificio formada en este tubo de transferencia de calor.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, preferiblemente, se forma un recubrimiento en una primera aleta en contacto con la superficie circunferencial exterior del primer tubo de transferencia de calor, y se forma otro recubrimiento en una segunda aleta en contacto con la superficie circunferencial exterior del segundo tubo de transferencia de calor. Con esta disposición, cada aleta tiene resistencia a la corrosión.
En el acondicionador de aire descrito anteriormente, el grosor del otro recubrimiento formado en la segunda aleta es preferiblemente mayor que el grosor del recubrimiento formado en la primera aleta. Esto mejora la resistencia a la corrosión de la segunda aleta con la que entra en contacto el aire del exterior.
[Breve descripción de Ios dibujos]
La FIG. 1 muestra una vista externa de un acondicionador de aire de la primera realización de la presente divulgación.
La FIG. 2 es un diagrama de estructura esquemático del acondicionador de aire mostrado en la FIG. 1. La FIG. 3 es una sección transversal de una unidad de interior mostrada en la FIG. 1.
La FIG. 4A es una vista en sección transversal y parcialmente ampliada de un tubo de transferencia de calor (segundo tubo de transferencia de calor) de un intercambiador de calor de exterior.
La FIG. 4B es una vista en sección transversal y parcialmente ampliada de un tubo de transferencia de calor (primer tubo de transferencia de calor) de un primer grupo de un intercambiador de calor de interior.
La FIG. 4C es una vista en sección transversal y parcialmente ampliada de un tubo de transferencia de calor (tercer tubo de transferencia de calor) de un segundo grupo del intercambiador de calor de interior.
La FIG. 5A es una sección transversal parcialmente ampliada de una superficie de una aleta del intercambiador de calor de exterior y sus alrededores.
La FIG. 5B es una sección transversal parcialmente ampliada de una superficie de una aleta del intercambiador de calor de interior y sus alrededores.
La FIG. 6A es una vista en sección transversal y parcialmente ampliada de un tubo de transferencia de calor (primer tubo de transferencia de calor) de un primer grupo de un intercambiador de calor de interior en un acondicionador de aire de la segunda realización de la presente divulgación.
La FIG. 6B es una vista en sección transversal y parcialmente ampliada de un tubo de transferencia de calor (tercer tubo de transferencia de calor) de un segundo grupo del intercambiador de calor de interior en el acondicionador de aire de la segunda realización de la presente divulgación.
La FIG. 7A es una vista en sección transversal y parcialmente ampliada de un tubo de transferencia de calor (primer tubo de transferencia de calor) de un primer grupo de un intercambiador de calor de interior en un acondicionador de aire de la tercera realización de la presente divulgación.
La FIG. 7B es una vista en sección transversal y parcialmente ampliada de un tubo de transferencia de calor (tercer tubo de transferencia de calor) de un segundo grupo del intercambiador de calor de interior en el acondicionador de aire de la tercera realización de la presente divulgación.
La FIG. 8 es una vista en sección transversal y parcialmente ampliada de un tubo de transferencia de calor (tercer tubo de transferencia de calor) de un segundo grupo de un intercambiador de calor de interior en un acondicionador de aire de la cuarta realización de la presente divulgación.
La FIG. 9 es una sección transversal esquemática de un tubo de transferencia de calor (primer tubo de transferencia de calor) de un intercambiador de calor de interior en un acondicionador de aire de la quinta realización de la presente divulgación.
[Realización preferida de la invención]
<Primera realización>
Lo siguiente describirá un acondicionador 1 de aire de la primera realización de la presente divulgación. Como se muestra en la FIG. 1, el acondicionador 1 de aire incluye una unidad 2 de interior unida a una superficie de pared, etc. de una habitación y una unidad 3 de exterior instalada fuera de la habitación. La unidad 3 de exterior incluye una unidad 4 de refrigerante de exterior y una unidad 5 de humidificación. La unidad 2 de interior está conectada a la unidad 4 de refrigerante de exterior a través de una tubería 7 de refrigerante de modo que se forma un circuito de refrigerante. La unidad 2 de interior está conectada a la unidad 5 de humidificación a través de un conducto 8 de suministro de aire usado para suministrar aire calentado o aire húmedo a la unidad 2 de interior. El aire calentado y el aire húmedo se generan en la unidad 5 de humidificación.
Como se muestra en la FIG. 2, la unidad 4 de refrigerante de exterior incluye: un compresor 21; una válvula 22 de conmutación de cuatro pasos que está conectada al puerto de descarga del compresor 21; un acumulador 23 que está conectado al puerto de succión del compresor 21; un intercambiador 24 de calor de exterior conectado a la válvula 22 de conmutación de cuatro pasos; y una válvula 25 de expansión eléctrica conectada al intercambiador 24 de calor de exterior. El intercambiador 24 de calor de exterior es un panel intercambiador de calor de tipo tubo de aleta transversal que incluye una sección de tubería de exterior y múltiples aletas 24c. La sección de tubería de exterior está formada por: una pluralidad de tubos 24a de transferencia de calor; y una curva 24b en U que es una tubería de conexión que conecta las porciones de extremo de los tubos 24a de transferencia de calor entre sí. En la presente realización, cada tubo 24a de transferencia de calor es una tubería recta. Sin embargo, cada tubo 24a de transferencia de calor puede ser un tubo de horquilla que incluye dos porciones de tubería rectas y una porción en forma de U que conecta estas dos porciones de tubería rectas. Cada aleta 24c es un miembro de placa plana y está penetrada por los tubos 24a de transferencia de calor. Cada aleta 24c está en contacto con superficies circunferenciales exteriores de los tubos 24a de transferencia de calor. Cada tubo 24a de transferencia de calor (véase la FIG. 4A) está formado por: un material 34 de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y una capa 35 de sacrificio hecha de zinc o aleación que incluye zinc. La capa 35 de sacrificio se forma en una superficie circunferencial exterior del material 34 de base. Cada aleta 24c está hecha de aluminio o aleación de aluminio, y se forma un recubrimiento descrito más adelante en su superficie.
La válvula 25 de expansión eléctrica está conectada al intercambiador 24 de calor de exterior a través de un filtro 26a, conectada a una tubería 32 de comunicación a través de un filtro 26b y una válvula 27 de retención de líquido, y conectada a un extremo de un intercambiador 11 de calor de interior a través de esta tubería 32 de comunicación. La válvula 22 de conmutación de cuatro pasos está conectada a una tubería 31 de comunicación a través de una válvula 28 de retención de gas y conectada al otro extremo del intercambiador 11 de calor de interior a través de esta tubería 31 de comunicación. Cada una de estas tuberías 31 y 32 de comunicación es equivalente a la tubería 7 de refrigerante mostrada en la FIG. 1 y la FIG. 2. En la unidad 4 de refrigerante de exterior, se proporciona un ventilador 29 de exterior para descargar aire que ha sido sometido a intercambio de calor en el intercambiador 24 de calor de exterior al exterior. El ventilador 29 de exterior es un ventilador de hélice que es accionado rotacionalmente por un motor 30 de ventilador de exterior. En el intercambiador 24 de calor de exterior, el intercambio de calor se produce entre (i) un refrigerante que fluye en cada tubo 24a de transferencia de calor a través del compresor 21 o la válvula 25 de expansión eléctrica y (ii) aire que hace contacto con cada tubo 24a de transferencia de calor y cada aleta 24c.
El intercambiador 11 de calor de interior conectado a las tuberías 31 y 32 de comunicación se proporciona en la unidad 2 de interior. El intercambiador 11 de calor de interior es un panel intercambiador de calor de tipo tubo de aleta transversal que incluye una sección de tubería de interior y múltiples aletas 11c. La sección de tubería de interior está formada por: una pluralidad de tubos 11a de transferencia de calor; y una curva 11b en U que es una tubería de conexión que conecta las porciones de extremo de los tubos 11a de transferencia de calor entre sí. En la presente realización, cada tubo 11a de transferencia de calor es una tubería recta. Sin embargo, cada tubo 11a de transferencia de calor puede ser un tubo de horquilla que incluye dos porciones de tubería rectas y una porción en forma de U que conecta estas dos porciones de tubería rectas. Cada aleta 11c es un miembro de placa plana, y penetrada por los tubos 11a de transferencia de calor. Cada aleta 11c está en contacto con superficies circunferenciales exteriores de los tubos 11a de transferencia de calor. Cada tubo 11a de transferencia de calor (véanse las FIGs. 4B y 4C) está formado por: un material 44a o 44b de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y una capa 45a o 45b de sacrificio hecha de zinc o aleación que incluye zinc. Cada una de las capas 45a y 45b de sacrificio se forma en una superficie circunferencial exterior del material 44a o 44b de base. Cada aleta 11c está hecha de aluminio o aleación de aluminio, y se forma un recubrimiento descrito más adelante en su superficie. En el intercambiador 11 de calor de interior, el intercambio de calor se produce entre (i) un refrigerante que se suministra desde la unidad 4 de refrigerante de exterior a través de la tubería 7 de refrigerante y que fluye en cada tubo 11a de transferencia de calor y (ii) aire que hace contacto con cada tubo 11a de transferencia de calor y cada aleta 11c.
Un ventilador 12 de interior y un motor 13 de ventilador de interior configurados para accionar rotacionalmente el ventilador 12 de interior se proporcionan en la unidad 2 de interior. El ventilador 12 de interior es un ventilador de flujo transversal que tiene forma cilíndrica y en una superficie circunferencial del cual se proporciona un gran número de palas. El ventilador 12 de interior está configurado para generar un flujo de aire en una dirección que interseca con su eje de giro. El ventilador 12 de interior está configurado para permitir que el aire de la habitación sea aspirado hacia la unidad 2 de interior desde una entrada 6a de aire principal y una entrada 6b de aire auxiliar y para expulsar, desde una salida 9, aire que ha intercambiado calor con el refrigerante que fluye en cada tubo 11a de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior.
En la presente realización, el intercambiador 11 de calor de interior está dividido en cuatro partes mostradas en la FIG.3, es decir, una parte superior de superficie delantera Ba, una parte intermedia de superficie delantera Bb, una parte inferior de superficie delantera Bc y una parte de superficie trasera Bd. Estas cuatro partes Ba, Bb, Bc y Bd están conectadas entre sí mediante una tubería de conexión a través de la cual pasa el refrigerante. En el intercambiador 11 de calor de interior, una porción de extremo superior de la parte superior de superficie delantera Ba está cerca de una porción de extremo superior de la parte de superficie trasera Bd, la parte superior de superficie delantera Ba está colocada de modo que su porción de extremo inferior esté dispuesta delante de su porción de extremo superior y la parte de superficie trasera Bd está colocada de modo que su porción de extremo inferior esté dispuesta detrás de su porción de extremo superior. Con estas disposiciones, el intercambiador 11 de calor de interior tiene forma de V inversa en una vista lateral. La parte intermedia de superficie delantera Bb se extiende verticalmente y la parte inferior de superficie delantera Bc está inclinada de modo que su porción de extremo inferior se proporciona detrás de su porción de extremo superior. Como se muestra en la FIG. 3, se proporcionan múltiples tuberías rectas equivalentes a los tubos de transferencia de calor para formar dos líneas en cada una de las cuatro partes Ba, Bb, Bc y Bd. Las dos líneas, formadas cada una de las tuberías rectas, están ubicadas aguas arriba y aguas abajo del flujo de aire, respectivamente, al ventilador 12 de interior. En la presente realización, la dirección arriba-abajo y la dirección delante-atrás de la unidad 2 de interior se definen como las mostradas en la FIG. 3.
La unidad 5 de humidificación se proporciona en la unidad 4 de refrigerante de exterior. La unidad 5 de humidificación incluye un rotor que absorbe humedad, un conjunto calentador, un ventilador de humidificación y un ventilador de absorción (no se muestran todos ellos). La unidad 5 de humidificación está configurada para tomar aire del exterior y generar el aire calentado o aire húmedo. El aire calentado o el aire húmedo generado se suministra a la unidad 2 de interior a través del conducto 8 de suministro de aire. En la presente realización, una parte de sal, tal como un compuesto de cloro y un ion cloro incluido en el aire del exterior, se elimina del aire mediante un proceso de calentamiento o un proceso de humidificación de la unidad 5 de humidificación.
Como se muestra en la FIG. 3, el conducto 8 de suministro de aire se extiende horizontalmente entre un panel delantero 10 y la parte superior de superficie delantera Ba del intercambiador 11 de calor de interior en la unidad 2 de interior. Una abertura 8a que es una salida del conducto 8 de suministro de aire se proporciona en la unidad 2 de interior para orientarse hacia la parte superior de superficie delantera Ba del intercambiador 11 de calor de interior. Con esta disposición, el aire calentado o aire húmedo expulsado por la abertura 8a fluye hacia la parte superior de superficie delantera Ba del intercambiador 11 de calor de interior. El aire calentado o aire húmedo suministrado desde la unidad 5 de humidificación es expulsado desde la abertura 8a a la unidad 2 de interior, y después expulsado desde la salida 9 a una habitación por el ventilador 12 de interior junto con el aire de la habitación aspirado desde la entrada 6a de aire principal y la entrada 6b de aire auxiliar. En la unidad 2 de interior de la presente realización, la longitud del conducto 8 de suministro de aire y la abertura 8a en una dirección de anchura (una dirección ortogonal al plano de la FIG. 3) de la unidad 2 de interior es menor que la del intercambiador 11 de calor de interior en la dirección de anchura. Para ser más específicos, la primera longitud es de 1/3 a 1/4 de la última longitud. Por lo tanto, solo una parte de la parte superior de superficie delantera Ba en la dirección de anchura está orientada hacia la abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire, y la parte restante de la parte superior de superficie delantera Ba en la dirección de anchura no está orientada hacia la abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire. Debido a que una parte de la sal incluida en el aire del exterior se elimina en la unidad 5 de humidificación como se ha descrito anteriormente, el contenido en sal del aire calentado o aire húmedo expulsado de la abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire es menor que el del aire del exterior y mayor que el del aire de la habitación.
En la presente realización, los tubos 11a de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior están divididos en dos grupos dependiendo del grosor de una capa de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior de cada tubo 11a de transferencia de calor. El primer grupo está formado por tubos 11a1 de transferencia de calor incluidos en la parte intermedia de superficie delantera Bb, la parte inferior de superficie delantera Bc y la parte de superficie trasera Bd. El segundo grupo está formado por tubos 11a2 de transferencia de calor incluidos en la parte superior de superficie delantera Ba. Los tubos 11a2 de transferencia de calor del segundo grupo están más cerca de la abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire que los tubos 11a1 de transferencia de calor del primer grupo están de la abertura 8a. A este respecto, si cada tubo de transferencia de calor está cerca de la abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire se determina comparando partes de tubos de transferencia de calor entre sí. Una parte de cada tubo de transferencia (una parte de cada tubo de transferencia de calor, que se superpone a la abertura 8a en la dirección de anchura (es decir, una dirección longitudinal de cada tubo de transferencia de calor) de la unidad 2 de interior de la presente realización) está más cerca de la abertura 8a que la parte restante de cada tubo de transferencia de calor está de la abertura 8a. Como se describe a continuación, el grosor de una capa de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior de cada tubo 11a2 de transferencia de calor del segundo grupo es mayor que el de una capa de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior de cada tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo.
A continuación, se detallará (i) cada tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior y (ii) cada tubo 11a de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior (tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo, tubo 11a2 de transferencia de calor del segundo grupo) en la presente realización.
Como se muestra en la FIG. 4A, cada tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Do1 y un diámetro interno Do2. Para suprimir el aumento de resistencia del canal de un refrigerante y mejorar el rendimiento de la conductividad térmica, una superficie circunferencial interna del tubo 24a de transferencia de calor es una superficie irregular en donde se extienden nervios a lo largo de la dirección longitudinal del tubo 24a de transferencia de calor. Como se muestra en la vista ampliada parcial, el tubo 24a de transferencia de calor está formado por: el material 34 de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la capa 35 de sacrificio que está hecha de zinc o aleación que incluye zinc y que está formada en la superficie circunferencial exterior del material 34 de base. El potencial eléctrico del metal que forma la capa 35 de sacrificio es menor que el del metal que forma el material 34 de base. La capa 35 de sacrificio y el material 34 de base están unidos por difusión. Es decir, el tubo 24a de transferencia de calor está formado por un material revestido. La capa 35 de sacrificio se forma a lo largo de toda la longitud del tubo 24a de transferencia de calor. El grosor to de la capa 35 de sacrificio es sustancialmente uniforme a lo largo de la circunferencia del material 34 de base. Con esta disposición, el grosor to es el grosor máximo de la capa 35 de sacrificio. En la presente realización, el diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor es de 5 mm a 7 mm, y un grosor de pared To (=(Do1 -Do2)/2) del tubo 24a de transferencia de calor es de 0,4 mm a 0,5 mm. El grosor to de la capa 35 de sacrificio es preferiblemente de 0,04 mm o más. Por ejemplo, el grosor to de la capa 35 de sacrificio es de 0,05 mm.
Como se muestra en la FIG. 4B, cada tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador 11 de calor de interior es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Di1 y un diámetro interno Di2. Una superficie circunferencial interna del tubo 11a1 de transferencia de calor es una superficie irregular de la misma manera que se muestra en un ejemplo de la FIG. 4A. Como se muestra en la vista ampliada parcial, el tubo 11a1 de transferencia de calor está formado por: el material 44a de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la capa 45a de sacrificio que está hecha de zinc o aleación que incluye zinc y que está formada en la superficie circunferencial exterior del material 44a de base. El potencial eléctrico del metal que forma la capa 45a de sacrificio es menor que el del metal que forma el material 44a de base. La capa 45a de sacrificio y el material 44a de base están unidos por difusión. Es decir, el tubo 11a1 de transferencia de calor está formado por un material revestido. La capa 45a de sacrificio se forma a lo largo de toda la longitud del tubo 11a1 de transferencia de calor. El grosor ti1 de la capa 45a de sacrificio es sustancialmente uniforme a lo largo de la circunferencia del material 44a de base. Con esta disposición, el grosor ti1 es el grosor máximo de la capa 45a de sacrificio. En la presente realización, el diámetro externo Di1 del tubo 11a1 de transferencia de calor es de 5 mm a 7 mm, y el grosor de pared Ti1 (=(Di1 -Di2)/2) del tubo 11a1 de transferencia de calor es de 0,3 mm a 0,4 mm. El grosor ti 1 de la capa 45a de sacrificio es preferiblemente de 0,01 mm o más. Por ejemplo, el grosor ti1 de la capa 45a de sacrificio es de 0,03 mm.
Como se muestra en la FIG.4C, cada tubo 11a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador 11 de calor de interior es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Di3 y un diámetro interno Di4. Una superficie circunferencial interna del tubo 11a2 de transferencia de calor es una superficie irregular de la misma manera que se muestra en el ejemplo de la FIG. 4A. Como se muestra en la vista ampliada parcial, el tubo 11a2 de transferencia de calor está formado por: el material 44b de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la capa 45b de sacrificio que está hecha de zinc o aleación que incluye zinc y que está formada en la superficie circunferencial exterior del material 44b de base. El potencial eléctrico del metal que forma la capa 45b de sacrificio es menor que el del metal que forma el material 44b de base. La capa 45b de sacrificio y el material 44b de base están unidos por difusión. Es decir, el tubo 11a2 de transferencia de calor está formado por un material revestido. La capa 45b de sacrificio se forma a lo largo de toda la longitud del tubo 11a2 de transferencia de calor. El grosor ti2 de la capa 45b de sacrificio es sustancialmente uniforme a lo largo de la circunferencia del material 44b de base. Con esta disposición, el grosor ti2 es el grosor máximo de la capa 45b de sacrificio. En la presente realización, el diámetro externo Di3 del tubo 11a2 de transferencia de calor es de 5 mm a 7 mm, y el grosor de pared Ti2 (=(Di3-Di4)/2) del tubo 11a2 de transferencia de calor es de 0,4 mm a 0,5 mm. El grosor ti2 de la capa 45b de sacrificio es preferiblemente de 0,02 mm o más. Por ejemplo, el grosor ti2 de la capa 45b de sacrificio es de 0,04 mm.
En la presente realización, el grosor to de la capa 35 de sacrificio del intercambiador 24 de calor de exterior es mayor que el grosor ti2 de la capa 45b de sacrificio del segundo grupo del intercambiador 11 de calor de interior, y el grosor ti2 de la capa 45b de sacrificio es mayor que el grosor ti1 de la capa 45a de sacrificio del primer grupo del intercambiador 11 de calor de interior. Es decir, la capa 35 de sacrificio, la capa 45b de sacrificio y la capa 45a de sacrificio en este orden tienen el mayor, el segundo mayor y el tercer mayor grosor máximo (to>ti2>ti1). El grosor de cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio puede medirse con el uso de un microanalizador de sonda de electrones (EPMA), etc. Para comprobar el grosor de cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio, cada uno de los tubos 24a, 11a1 y 11a2 de transferencia de calor no se corta alrededor de su porción de extremo a la que se suelda la curva 24b o 11b en U, sino alrededor de su centro en la dirección longitudinal.
En la presente realización, el diámetro externo Do1 y el diámetro interno Do2 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior son los mismos que el diámetro externo Di3 y el diámetro interno Di4 del tubo 11a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador 11 de calor de interior (Do1=Di3, Do2=Di4). Con esta disposición, el grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor es el mismo que el grosor de pared Ti2 del tubo 11a2 de transferencia de calor (To = Ti2). El diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor, el diámetro externo Di1 del tubo 11a1 de transferencia de calor y el diámetro externo Di3 del tubo 11a2 de transferencia de calor son iguales entre sí (Do1=Di1=Di3). Mientras tanto, el diámetro interno Di2 del tubo 11a1 de transferencia de calor es mayor que cada uno del diámetro interno Do2 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior y el diámetro interno Di4 del tubo 11a2 de transferencia de calor (Do2, Di4<Di2). Con esta disposición, el grosor de pared Ti1 del tubo 11a1 de transferencia de calor es menor que cada uno del grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior y el grosor de pared Ti2 del tubo 11a2 de transferencia de calor (Ti1 <To, Ti2).
A continuación, se describirá la estructura de cada aleta 24c del intercambiador de calor de exterior con referencia a la FIG. 5A. La aleta 24c está formada por un material 52 de base que está hecho de aluminio o aleación de aluminio y sobre una superficie de la cual se forman recubrimientos. Como se muestra en la FIG. 5A, un recubrimiento hidrófobo 53 y un recubrimiento hidrófilo 54 que están hechos de resina de uretano se forman en este orden sobre el material 52 de base. Estos recubrimientos se forman mediante un proceso de inmersión. Tanto el recubrimiento hidrófobo 53 como el recubrimiento hidrófilo 54 mejoran la resistencia a la corrosión de la aleta 24c. El recubrimiento hidrófilo 54 facilita el drenaje de un drenaje que se adhiere a la aleta 24c.
A continuación, se describirá la estructura de cada aleta 11c del intercambiador de calor de interior con referencia a la FIG. 5B. La aleta 11c está formada por un material 56 de base que está hecho de aluminio o aleación de aluminio y sobre una superficie de la cual se forma un recubrimiento. Como se muestra en la FIG.
5B, se forma un recubrimiento hidrófilo 57 sobre el material 56 de base. El recubrimiento hidrófilo 57 se forma mediante el proceso de inmersión. El recubrimiento hidrófilo 57 mejora la resistencia a la corrosión de la aleta 11c y facilita el drenaje de un drenaje que se adhiere a la aleta 11c. En la presente realización, el grosor de una combinación del recubrimiento hidrófobo 53 y el recubrimiento hidrófilo 54 de la aleta 24c es mayor que el del recubrimiento hidrófilo 57 de la aleta 11c.
A continuación, se describirá el progreso de la corrosión en los tubos 11a y 24a de transferencia de calor. En un estado inicial (inmediatamente después de la fabricación), todas las circunferencias de los materiales 34, 44a y 44b de base están cubiertas respectivamente por las capas 35, 45a y 45b de sacrificio. Con esta disposición, la corrosión comienza no en los materiales 34, 44a y 44b de base, sino en las capas 35, 45a y 45b de sacrificio. Cuando el potencial eléctrico en cada una de las superficies de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio es idealmente constante, la corrosión progresa de modo que el grosor de cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio disminuye uniformemente a lo largo de cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio. Debido a esto, cuando las superficies circunferenciales exteriores de los materiales 34, 44a y 44b de base están expuestas, las capas 35, 45a y 45b de sacrificio ya no existen. Mientras tanto, cuando el potencial eléctrico no es constante en cada una de las superficies de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio, cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio se corroe rápidamente en su parte donde el potencial eléctrico es bajo. Como resultado, las superficies circunferenciales exteriores de los materiales 34, 44a y 44b de base están parcialmente expuestas mientras que las capas 35, 45a y 45b de sacrificio permanecen parcialmente. A este respecto, el potencial eléctrico del zinc o aleación que incluye zinc que forma las capas 35, 45a y 45b de sacrificio es menor que el del aluminio o aleación de aluminio que forma los materiales 34, 44a y 44b de base. Debido a esto, la corrosión de los materiales 34, 44a y 44b de base aún no comienza, y la corrosión de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio progresa aún más de modo que las capas 35, 45a y 45b de sacrificio en los materiales 34, 44a y 44b de base ya no existen. En este punto, la corrosión por picaduras de los materiales 34, 44a y 44b de base comienza en cada uno de los siguientes casos: el caso en donde el potencial eléctrico es constante en cada una de las superficies de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio; y el caso en donde el potencial eléctrico no es constante en cada una de las superficies de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio. La corrosión por picaduras es un fenómeno en donde la corrosión progresa típicamente en una dirección del grosor de un material.
El progreso de la corrosión se ha descrito anteriormente. Por lo tanto, cuando (i) el grosor de cada uno de los materiales 34, 44a y 44b de base es grande y (ii) el grosor de cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio es pequeño, las capas 35, 45a y 45b de sacrificio desaparecen en un período de tiempo relativamente corto desde el estado inicial y, después de eso, se forma un orificio pasante en cada uno de los tubos 11a y 24a de transferencia de calor debido a la corrosión por picaduras en un período de tiempo relativamente corto. Mientras tanto, cuando el grosor de cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio es grande, se requiere un período de tiempo relativamente largo para que desaparezcan las capas 35, 45a y 45b de sacrificio en los materiales 34, 44a y 44b de base. Después de eso, incluso si se forma un orificio pasante en cada uno de los tubos 11a y 24a de transferencia de calor debido a la corrosión por picaduras en un período de tiempo relativamente corto, un período de tiempo desde el estado inicial a un estado en el que se forma un orificio pasante en cada uno de los tubos 11a y 24a de transferencia de calor es largo. En la presente realización, el grosor to hasta la capa 35 de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior es mayor que el grosor t il de la capa 45a de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo 11a1 de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior. Con esta disposición, se suprime la corrosión en los siguientes tubos: el tubo 11a1 de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire de la habitación; y el tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior en donde fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire del exterior. El contenido en sal del aire de la habitación es bajo, y el contenido en sal del aire del exterior es alto. Adicionalmente, debido a que la capa 45a de sacrificio no necesita ser gruesa, se reduce la cantidad de uso de materiales. Como resultado, se consigue un bajo coste.
El grosor ti2 de la capa 45b de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo 11a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador 11 de calor de interior es mayor que el grosor ti1 de la capa 45a de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador 11 de calor de interior. Con esta disposición, se suprime la corrosión en los siguientes tubos: el tubo 11a1 de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire de la habitación; y el tubo 11a2 de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior en donde fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire calentado o aire húmedo. A este respecto, el contenido en sal del aire de la habitación es bajo, y el contenido en sal de cada uno del aire calentado y el aire húmedo es menor que el del aire del exterior y mayor que el del aire de la habitación. Adicionalmente, debido a que la capa 45a de sacrificio no necesita ser gruesa, se reduce la cantidad de uso de materiales. Como resultado, se consigue el bajo coste. Además de eso, debido a que el grosor ti2 de la capa 45b de sacrificio es menor que el grosor to de la capa 35 de sacrificio, se reduce la cantidad de uso de materiales. Como resultado, se consigue el bajo coste.
El grosor ti1 de la capa 45a de sacrificio del intercambiador 11 de calor de interior es relativamente pequeño, de modo que la relación del grosor del material 44a de base al de la capa 45a de sacrificio es grande en el tubo 11a1 de transferencia de calor. Esto hace fácil mantener el diámetro externo Di1 del tubo 11a1 de transferencia de calor y suprimir la disminución del diámetro interno Di2 del tubo 11a1 de transferencia de calor. Al suprimir la disminución del diámetro interno Di2 del tubo 11a1 de transferencia de calor, se suprime (i) el aumento de la caída de presión de un refrigerante que pasa a través del tubo 11a1 de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior y (ii) la disminución de la capacidad del intercambiador 11 de calor de interior. Dicho de otro modo, el grosor ti1 de la capa 45a de sacrificio del intercambiador 11 de calor de interior es relativamente pequeño, de modo que la relación del grosor del material 44a de base al de la capa 45a de sacrificio es grande en el tubo 11a1 de transferencia de calor. Esto hace posible mantener el diámetro interno Di2 del tubo 11a1 de transferencia de calor y suprimir el aumento del diámetro externo Di1 del tubo 11a1 de transferencia de calor. Al suprimir el aumento del diámetro externo Di1 del tubo 11a1 de transferencia de calor, (i) la estructura de la aleta 11c no necesita cambiarse en gran medida y (ii) la resistencia al aire no aumenta en el intercambiador 11 de calor de interior.
En la presente realización, el grosor ti 1 de la capa 45a de sacrificio es menor que cada uno del grosor to de la capa 35 de sacrificio y el grosor ti2 de la capa 45b de sacrificio como se ha descrito anteriormente. Con esta disposición, se asegura el grosor necesario del material 44a de base, y el grosor de pared Ti1 del tubo 11a1 de transferencia de calor, que es una combinación de la capa 45a de sacrificio y el material 44a de base, es menor que cada uno del grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor y el grosor de pared Ti2 del tubo 11a2 de transferencia de calor. Esto mejora la eficacia de la conducción de calor en el tubo 11a1 de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior.
En la presente realización, el diámetro interno Di2 del tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador 11 de calor de interior es mayor que el diámetro interno Do2 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior. Esto reduce la caída de presión de un refrigerante en el intercambiador 11 de calor de interior. Adicionalmente, esto hace que el área superficial de la superficie circunferencial interna del tubo 11a1 de transferencia de calor sea relativamente grande. Por lo tanto, es posible suprimir la disminución de la capacidad del intercambiador 11 de calor de interior. En la presente realización, el diámetro interno Di2 del tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador 11 de calor de interior es mayor que el diámetro interno Di4 del tubo 11a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador 11 de calor de exterior. Esto reduce la caída de presión de un refrigerante en el tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador 11 de calor de interior. Adicionalmente, esto hace que el área superficial de la superficie circunferencial interna del tubo 11a1 de transferencia de calor sea relativamente grande. Por lo tanto, es posible suprimir la disminución de la capacidad del tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador 11 de calor de interior.
En la presente realización, estas capas 35, 45b y 45a de sacrificio en este orden tienen el mayor, el segundo mayor y el tercer mayor grosor (to>ti2>ti1). Este orden refleja el contenido en sal del aire que pasa a través de la superficie de cada capa de sacrificio. Es decir, debido a que el aire del exterior cuyo contenido en sal es alto pasa a través de la superficie de la capa 35 de sacrificio, la capa 35 de sacrificio es la más gruesa. Adicionalmente, debido a que el aire del exterior cuyo contenido en sal es bajo pasa a través de la superficie de la capa 45a de sacrificio, la capa 45a de sacrificio es la más delgada. Además de eso, debido a que el aire calentado o aire húmedo que tiene un contenido en sal menor que el aire del exterior y un contenido en sal mayor que el aire de la habitación pasa a través de la superficie de la capa 45b de sacrificio, la capa 45b de sacrificio es más delgada que la capa 35 de sacrificio y más gruesa que la capa 45a de sacrificio. Los grosores de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio de tres tipos se ajustan como se ha descrito anteriormente. Esto suprime la aparición de una gran diferencia entre los tubos 11a1, 11a2 y 24a de transferencia de calor de tres tipos en términos de un período de tiempo desde el estado inicial a un estado en donde se forma un orificio pasante.
El diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor, el diámetro externo Di1 del tubo 11a1 de transferencia de calor y el diámetro externo Di3 del tubo 11a2 de transferencia de calor son iguales entre sí (Do1=Di1=Di3). Con esta disposición, las aletas 11c y 24c se fabrican fácilmente.
En la presente realización, cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio está hecha de zinc o aleación que incluye zinc, y cada uno de los materiales de base está hecho de aluminio o aleación de aluminio. A este respecto, el potencial eléctrico de cada uno de zinc y aleación que incluye zinc es menor que el de cada uno de aluminio y aleación de aluminio. Con esta disposición, se obtiene un buen efecto anticorrosivo de sacrificio. Cada capa de sacrificio puede estar hecha de metal que no sea zinc ni aleación que incluya zinc, siempre que el potencial eléctrico del metal sea menor que el de cada uno de aluminio y aleación de aluminio que hacen un material de base.
En la presente realización, el tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior y el tubo 11a de transferencia de calor del intercambiador 11 de calor de interior están formados por materiales revestidos en los que los materiales 34, 44a y 44b de base y las capas 35, 45a y 45b de sacrificio están unidos por difusión. Esto suprime la variación de grosor de cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio. Cuando la variación de grosor de cada capa de sacrificio es significativamente grande, una parte expuesta de la superficie circunferencial exterior de cada uno de los materiales 34, 44a y 44b de base puede estar tan alejada de la parte restante de cada una de las capas 35, 45a y 45b de sacrificio que la parte expuesta de la superficie circunferencial exterior de cada uno de los materiales 34, 44a y 44b de base tenga una posición en donde no se espera el efecto anticorrosión. Al usar los materiales revestidos, se suprime la aparición de este problema.
En la presente realización, se forman recubrimientos en la aleta 24c del intercambiador 24 de calor de exterior y la aleta 11c del intercambiador de calor de exterior 11. Con esta disposición, la aleta 24c tiene resistencia a la corrosión. El grosor de una combinación del recubrimiento hidrófobo 53 y el recubrimiento hidrófilo 54 de la aleta 24c es mayor que el del recubrimiento hidrófilo 57 de la aleta 11c. Esto mejora la resistencia a la corrosión de la aleta 24c con la que entra en contacto el aire del exterior. A este respecto, esta mejora no depende del número de recubrimientos formados en la aleta 24c y la aleta 11c. El número de recubrimientos formados en la aleta 24c puede ser menor o igual que el de los recubrimientos formados en la aleta 11c.
<Segunda realización>
A continuación, se describirá la segunda realización con referencia a la FIG. 6A y la FIG. 6B. En un acondicionador de aire de la presente realización, la estructura de cada tubo de transferencia de calor de un intercambiador 24 de calor de exterior es la misma que en la primera realización. Sin embargo, la estructura de cada tubo de transferencia de calor de un intercambiador de calor de interior es diferente de la de la primera realización. A continuación, se describirá principalmente cómo la estructura de cada tubo de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior es diferente de la de la primera realización. La estructura de un conducto 8 de suministro de aire es la misma que la de la primera realización, y los tubos de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior están divididos en dos grupos, es decir, (i) tubos de transferencia de calor (los que se indicarán con un símbolo 61a1 de referencia en la presente realización) de un primer grupo y (ii) tubos de transferencia de calor (los que se indicarán con un símbolo 61a2 de referencia en la presente realización) de un segundo grupo que están más cerca de una abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire que los tubos 61a1 de transferencia de calor del primer grupo están de la abertura 8a. Para ser más específicos, el primer grupo incluye tubos de transferencia de calor incluidos en una parte intermedia de superficie delantera Bb, una parte inferior de superficie delantera Bc y una parte de superficie trasera Bd como se muestra en la FIG. 3. El segundo grupo incluye tubos de transferencia de calor incluidos en una parte superior de superficie delantera Ba. Como se describe a continuación, el grosor de una capa de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior de cada tubo 61a2 de transferencia de calor del segundo grupo es mayor que el de una capa de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior de cada tubo 61a1 de transferencia de calor del primer grupo.
Como se muestra en la FIG. 6A, cada tubo 61 a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador de calor de interior es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Di5 y un diámetro interno Di6. El tubo 61 a1 de transferencia de calor está formado por: un material 74a de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y una capa 75a de sacrificio que está hecha de zinc o aleación que incluye zinc y que está formada en una superficie circunferencial exterior del material 74a de base. El tubo 61a1 de transferencia de calor está formado por un material revestido. El grosor ti3 de la capa 75a de sacrificio es sustancialmente uniforme a lo largo de la circunferencia del material 74a de base. Con esta disposición, el grosor ti3 es el grosor máximo de la capa 75a de sacrificio. En la presente realización, el diámetro externo Di5 del tubo 61 a l de transferencia de calor es de 4 mm a 6 mm, y el grosor de pared Ti3 (=(Di5-Di6)/2) del tubo 61 a1 de transferencia de calor es de 0,3 mm a 0,4 mm. El grosor ti3 de la capa 75a de sacrificio es preferiblemente de 0,01 mm o más. Por ejemplo, el grosor ti3 de la capa 75a de sacrificio es de 0,03 mm.
Como se muestra en la FIG. 6B, cada tubo 61a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador de calor de interior es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Di7 y un diámetro interno Di8. El tubo 61a2 de transferencia de calor está formado por: un material 74b de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y una capa 75b de sacrificio que está hecha de zinc o aleación que incluye zinc y que está formada en una superficie circunferencial exterior del material 74b de base. El tubo 61 a2 de transferencia de calor está formado por un material revestido. El grosor ti4 de la capa 75b de sacrificio es sustancialmente uniforme a lo largo de la circunferencia del material 74b de base. Con esta disposición, el grosor ti4 es el grosor máximo de la capa 75b de sacrificio. En la presente realización, el diámetro externo Di7 del tubo 61 a2 de transferencia de calor es de 5 mm a 7 mm, y el grosor de pared Ti4 (=(Di7-Di8)/2) del tubo 61 a2 de transferencia de calor es de 0,4 mm a 0,5 mm. El grosor ti4 de la capa 75b de sacrificio es preferiblemente de 0,02 mm o más. Por ejemplo, el grosor ti4 de la capa 75b de sacrificio es de 0,04 mm.
En la presente realización, una capa 35 de sacrificio, la capa 75b de sacrificio y la capa 75a de sacrificio en este orden tienen el mayor, el segundo mayor y el tercer mayor grosor máximo (to>ti4>ti3).
En la presente realización, un diámetro externo Do1 y el diámetro interno Do2 de cada tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior son los mismos que el diámetro externo Di7 y el diámetro interno Di8 del tubo 61a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador de calor de interior (Do1=Di7, Do2=Di8). Con esta disposición, el grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor es el mismo que el grosor de pared Ti4 del tubo 61a2 de transferencia de calor (To = Ti4). El diámetro interno Do2 del tubo 24a de transferencia de calor, el diámetro interno Di6 del tubo 61a1 de transferencia de calor y el diámetro interno Di8 del tubo 61 a2 de transferencia de calor son iguales entre sí (Do2=Di6=Di8). Mientras tanto, el diámetro externo Di5 del tubo 61a1 de transferencia de calor es menor que cada uno del diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor y el diámetro externo Di7 del tubo 61a2 de transferencia de calor (Di5<Do1, Di7). Con esta disposición, el grosor de pared Ti3 del tubo 61 a1 de transferencia de calor es menor que cada uno del grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior y el grosor de pared Ti4 del tubo 61 a2 de transferencia de calor (Ti3<To, Ti4).
En la presente realización, el grosor to hasta la capa 35 de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior es mayor que el grosor ti3 de la capa 75a de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo 61a1 de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior. Con esta disposición, se suprime la corrosión en los siguientes tubos: el tubo 61a1 de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con aire de la habitación; y el tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior en donde fluye un refrigerante que intercambia calor con aire del exterior. El contenido en sal del aire de la habitación es bajo, y el contenido en sal del aire del exterior es alto. Adicionalmente, debido a que la capa 75a de sacrificio no necesita ser gruesa, se reduce la cantidad de uso de materiales. Como resultado, se consigue un bajo coste. El grosor ti4 de la capa 75b de sacrificio es mayor que el grosor ti3 de la capa 75a de sacrificio. Con esta disposición, se suprime la corrosión en los tubos 61a1 y 61a2 de transferencia de calor.
En la presente realización, el grosor ti3 de la capa 75a de sacrificio es menor que cada uno del grosor to de la capa 35 de sacrificio y el grosor ti4 de la capa 75b de sacrificio como se ha descrito anteriormente. Con esta disposición, se asegura el grosor necesario del material 74a de base, y el grosor de pared Ti3 del tubo 61a1 de transferencia de calor, que es una combinación de la capa 75a de sacrificio y el material 74a de base, es menor que cada uno del grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor y el grosor de pared Ti4 del tubo 61a2 de transferencia de calor. Esto mejora la eficacia de la conducción de calor en el tubo 61a1 de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior.
En la presente realización, el diámetro externo Di5 del tubo 61 a1 de transferencia de calor del primer grupo es menor que cada uno del diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior y el diámetro externo Di7 del tubo 61a2 de transferencia de calor del segundo grupo. Esto suprime el aumento de la resistencia del aire que pasa a través del intercambiador de calor de interior.
<Tercera realización>
A continuación, se describirá la tercera realización con referencia a la FIG. 7A y la FIG. 7B. En un acondicionador de aire de la presente realización, la estructura de cada tubo de transferencia de calor de un intercambiador 24 de calor de exterior es la misma que en la primera realización. Sin embargo, la estructura de cada tubo de transferencia de calor de un intercambiador de calor de interior es diferente de la de la primera realización. A continuación, se describirá principalmente cómo la estructura de cada tubo de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior es diferente de la de la primera realización. La estructura de un conducto 8 de suministro de aire es la misma que la de la primera realización, y los tubos de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior están divididos en dos grupos, es decir, (i) tubos de transferencia de calor (los que se indicarán con un símbolo 81 a1 de referencia en la presente realización) de un primer grupo y (ii) tubos de transferencia de calor (los que se indicarán con un símbolo 81a2 de referencia en la presente realización) de un segundo grupo que están más cerca de una abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire que los tubos 81a1 de transferencia de calor del primer grupo están de la abertura 8a. Para ser más específicos, el primer grupo incluye tubos de transferencia de calor incluidos en una parte intermedia de superficie delantera Bb, una parte inferior de superficie delantera Bc y una parte de superficie trasera Bd como se muestra en la FIG. 3. El segundo grupo incluye tubos de transferencia de calor incluidos en una parte superior de superficie delantera Ba. Como se describe a continuación, el grosor de una capa de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior de cada tubo 81 a2 de transferencia de calor del segundo grupo es mayor que el de una capa de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior de cada tubo 81a1 de transferencia de calor del primer grupo.
Como se muestra en la FIG. 7A, cada tubo 81 a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador de calor de interior es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Di9 y un diámetro interno Di10. El tubo 81 a1 de transferencia de calor está formado por: un material 94a de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y una capa 95a de sacrificio que está hecha de zinc o aleación que incluye zinc y que está formada en una superficie circunferencial exterior del material 94a de base. El tubo 81a1 de transferencia de calor está formado por un material revestido. El grosor ti5 de la capa 95a de sacrificio es sustancialmente uniforme a lo largo de la circunferencia del material 94a de base. Con esta disposición, el grosor ti5 es el grosor máximo de la capa 95a de sacrificio. En la presente realización, el diámetro externo Di9 del tubo 81a1 de transferencia de calor es de 3 mm a 5 mm, y el grosor de pared Ti5 (=(Di9-Di10)/2) del tubo 81 a1 de transferencia de calor es de 0,3 mm a 0,4 mm. El grosor ti5 de la capa 95a de sacrificio es preferiblemente de 0,01 mm o más. Por ejemplo, el grosor ti5 de la capa 95a de sacrificio es de 0,03 mm.
Como se muestra en la FIG. 7B, cada tubo 81a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador de calor de interior es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Di11 y un diámetro interno Di12. El tubo 81 a2 de transferencia de calor está formado por: un material 94b de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y una capa 95b de sacrificio que está hecha de zinc o aleación que incluye zinc y que está formada en una superficie circunferencial exterior del material 94b de base. El tubo 81 a2 de transferencia de calor está formado por un material revestido. El grosor ti6 de la capa 95b de sacrificio es sustancialmente uniforme a lo largo de la circunferencia del material 94b de base. Con esta disposición, el grosor ti6 es el grosor máximo de la capa 95b de sacrificio. En la presente realización, el diámetro externo Di11 del tubo 81 a2 de transferencia de calor es de 3 mm a 5 mm, y el grosor de pared Ti6 (=(Di11 -Di12)/2) del tubo 81 a2 de transferencia de calor es de 0,3 mm a 0,4 mm. El grosor ti6 de la capa 95b de sacrificio es preferiblemente de 0,02 mm o más. Por ejemplo, el grosor ti6 de la capa 95b de sacrificio es de 0,04 mm.
En la presente realización, una capa 35 de sacrificio, la capa 95b de sacrificio y la capa 95a de sacrificio en este orden tienen el mayor, el segundo mayor y el tercer mayor grosor máximo (to>ti6>ti5).
En la presente realización, el diámetro externo Di9 y el diámetro interno Di10 del tubo 81 a1 de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador de calor de interior son los mismos que el diámetro externo Di11 y el diámetro interno Di12 del tubo 81a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador de calor de interior (Di9=Di11, Di10=Di12). Cada uno del diámetro externo Di9 del tubo 81 a1 de transferencia de calor y el diámetro externo Di11 del tubo 81a2 de transferencia de calor es menor que un diámetro externo Do1 de cada tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior (Di9, Di11 <Do1). Cada uno del diámetro interno Di10 del tubo 81a1 de transferencia de calor y el diámetro interno Di12 del tubo 81a2 de transferencia de calor es menor que un diámetro interno Do2 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior (Di10, Di12<Do2). Cada uno del grosor de pared Ti5 del tubo 81a1 de transferencia de calor y el grosor de pared Ti6 del tubo 81 a2 de transferencia de calor es menor que el grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor (Ti5, Ti6<To).
En la presente realización, el grosor to hasta la capa 35 de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior es mayor que el grosor ti5 de la capa 95a de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo 81a1 de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior. Con esta disposición, se suprime la corrosión en los siguientes tubos: el tubo 81a1 de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior en el que fluye un refrigerante que intercambia con aire de la habitación; y el tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior en donde fluye un refrigerante que intercambia calor con aire del exterior. El contenido en sal del aire de la habitación es bajo, y el contenido en sal del aire del exterior es alto. Adicionalmente, debido a que la capa 95a de sacrificio no necesita ser gruesa, se reduce la cantidad de uso de materiales. Como resultado, se consigue un bajo coste. El grosor ti6 de la capa 95b de sacrificio es mayor que el grosor ti5 de la capa 95a de sacrificio. Con esta disposición, se suprime la corrosión en los tubos 81a1 y 81a2 de transferencia de calor.
En la presente realización, cada uno del grosor ti5 de la capa 95a de sacrificio y el grosor ti6 de la capa 95b de sacrificio es menor que el grosor to de la capa 35 de sacrificio como se ha descrito anteriormente. Con esta disposición, se aseguran los grosores necesarios de los materiales 94a y 94b de base, y cada uno de los siguientes grosores de pared es menor que el grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor: el grosor de pared Ti5 del tubo 81a1 de transferencia de calor, que es una combinación de la capa 95a de sacrificio y el material 94a de base; y el grosor de pared Ti6 del tubo 81a2 de transferencia de calor, que es una combinación de la capa 95b de sacrificio y el material 94b de base. Esto mejora la eficacia de la conducción de calor en los tubos 81 a1 y 81 a2 de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior.
En la presente realización, cada uno del diámetro externo Di5 del tubo 61a1 de transferencia de calor del primer grupo y el diámetro externo Di7 del tubo 61a2 de transferencia de calor del segundo grupo es menor que el diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior. Esto suprime el aumento de la resistencia del aire que pasa a través del intercambiador de calor de interior en comparación con la segunda realización.
<Cuarta realización>
A continuación, se describirá la cuarta realización con referencia a la FIG. 8. Una unidad 3 de exterior de un acondicionador de aire de la presente realización no incluye una unidad 5 de humidificación mostrada en la FIG. 2. Un conducto 8 de suministro de aire está configurado para suministrar el aire del exterior inhalado directamente a una unidad 2 de interior. Con esta disposición, el contenido en sal del aire expulsado por una abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire es el mismo que el del aire del exterior. El acondicionador de aire de la presente realización es diferente del de la primera realización en términos del grosor de una capa de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior de cada tubo de transferencia de calor de un segundo grupo. Lo siguiente describirá principalmente esta diferencia. En la presente realización, la unidad 3 de exterior puede incluir una unidad en lugar de la unidad 5 de humidificación y esta unidad puede tomar el aire del exterior y suministrar el aire del exterior a la unidad 2 de interior a través del conducto 8 de suministro de aire sin reducir el contenido en sal del aire del exterior.
En la presente realización, cada tubo de transferencia de calor de un intercambiador de calor de exterior es el mismo que en la primera realización mostrada en la FIG. 4A. Cada tubo de transferencia de calor de un primer grupo de un intercambiador de calor de interior es el mismo que el de la primera realización mostrada en la FIG. 4B. Como se muestra en la FIG. 8, cada tubo 101a2 de transferencia de calor del segundo grupo del intercambiador de calor de interior es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Di13 y un diámetro interno Di14. El tubo 101a2 de transferencia de calor está formado por: un material 114b de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y una capa 115b de sacrificio que está hecha de zinc o aleación que incluye zinc y que está formada en una superficie circunferencial exterior del material 114b de base. El tubo 101a2 de transferencia de calor está formado por un material revestido. El grosor ti7 de la capa 115b de sacrificio es sustancialmente uniforme a lo largo de la circunferencia del material 114b de base. Con esta disposición, el grosor ti7 es el grosor máximo de la capa 115b de sacrificio. En la presente realización, el diámetro externo Di13 del tubo 61a2 de transferencia de calor es de 5 mm a 7 mm, y el grosor de pared Ti7 (=(Di13-Di14)/2) del tubo 61a2 de transferencia de calor es de 0,4 mm a 0,5 mm. El grosor ti7 de la capa 115b de sacrificio es preferiblemente de 0,04 mm o más. Por ejemplo, el grosor ti7 de la capa 115b de sacrificio es de 0,05 mm.
En la presente realización, el grosor to de la capa 35 de sacrificio del intercambiador 24 de calor de exterior es el mismo que el grosor ti7 de la capa 115b de sacrificio del segundo grupo del intercambiador de calor de interior. Cada uno de estos grosores hasta y ti7 es mayor que el grosor ti 1 de la capa 45a de sacrificio del primer grupo del intercambiador de calor de interior (to=ti7>ti 1). En la presente realización, debido a que el contenido en sal del aire expulsado desde la abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire es el mismo que el del aire del exterior, el grosor ti7 de la capa 115b de sacrificio del segundo grupo es el mismo que el grosor to de la capa 35 de sacrificio del intercambiador 24 de calor de exterior como se ha descrito anteriormente. Con esta disposición, se suprime la corrosión en el tubo 101a2 de transferencia de calor del segundo grupo en el mismo grado que en el tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior.
<Quinta realización>
A continuación, se describirá la quinta realización con referencia a la FIG. 9. La FIG. 9 es un diagrama esquemático que ilustra el grosor de cada capa de sacrificio con un tamaño mayor que un tamaño real. En una unidad de exterior de un acondicionador de aire de la presente realización, la estructura de cada tubo de transferencia de calor de un intercambiador 24 de calor de exterior es la misma que en la primera realización. Sin embargo, la estructura de cada tubo de transferencia de calor de un intercambiador de calor de interior es diferente de la de la primera realización. A continuación, se describirá principalmente cómo la estructura de cada tubo de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior es diferente de la de la primera realización. En la presente realización, no se proporciona un conducto de suministro de aire, y los tubos de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior no se dividen en grupos dependiendo del grosor de cada capa de sacrificio.
Como se muestra en la FIG. 9, cada tubo 121a de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior de la presente realización es un tubo cilíndrico con un diámetro externo Di15 y un diámetro interno Di16. Una superficie circunferencial interna del tubo 121a de transferencia de calor no es una superficie irregular en la que se extienden nervios a lo largo de su dirección longitudinal. La sección transversal de esta superficie circunferencial interna tiene forma circular. El tubo 121a de transferencia de calor está formado por: un material 131 de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y una capa 132 de sacrificio que está hecha de aleación de aluminio-zinc y que está formada en una superficie circunferencial exterior del material 131 de base. En las primera a cuarta realizaciones descritas anteriormente, cada tubo de transferencia de calor está formado por un material revestido en el que un material de base y una capa de sacrificio están unidos por difusión. En la presente realización, la capa 132 de sacrificio es una capa difusa que está hecha de aleación de aluminio-zinc pulverizando zinc sobre el material 131 de base. A este respecto, se usa zinc como metal cuyo potencial eléctrico es inferior al del aluminio.
Preferiblemente, el zinc se pulveriza uniformemente sobre un material de base a lo largo de la circunferencia del material de base para formar una capa de sacrificio cuyo grosor es uniforme. Sin embargo, debido a la limitación en la fabricación, el grosor de una capa de sacrificio formada realmente tiende a variar en una dirección circunferencial de un material de base. En el tubo 121a de transferencia de calor de la presente realización, como se muestra en la FIG. 9, el grosor máximo ti8 de la capa 132 de sacrificio se proporciona en dos puntos en la superficie circunferencial exterior del material 131 de base que están separados 180 grados entre sí. El grosor de la capa 132 de sacrificio disminuye alejándose de estos dos puntos. En el tubo 121a de transferencia de calor en el que el grosor de la capa de sacrificio varía en la dirección circunferencial del material de base, cuanto mayor es el grosor máximo de la capa de sacrificio, más se suprime la corrosión. Esto se entiende por el progreso de la corrosión descrito en la primera realización. En la presente realización, el diámetro externo Di15 del tubo 121a de transferencia de calor es de 4 mm a 6 mm, y el grosor de pared Ti8 (=(Di15-Di16)/2) del tubo 121a de transferencia de calor es de 0,3 mm a 0,4 mm. El grosor ti8 de la capa 132 de sacrificio es preferiblemente de 0,12 mm o más. Por ejemplo, el grosor ti8 de la capa 132 de sacrificio es de 0,12 mm.
El grosor máximo ti8 de la capa 132 de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo 121 a de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior es menor que el grosor máximo to de una capa 35 de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior de cada tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 2 de calor de exterior. A este respecto, la capa de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo de transferencia de calor del intercambiador 2 de calor de exterior puede formarse por pulverización. En este caso, el grosor máximo de la capa de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo de transferencia de calor del intercambiador de calor de exterior es preferiblemente de 0,17 mm o más.
En la presente realización, un diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior es el mismo que el diámetro externo Di15 del tubo 121a de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior (Do1 = Di15). Mientras tanto, el diámetro interno Di16 del tubo 121a de transferencia de calor es mayor que un diámetro interno Do2 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior (Do2<Di16). Con esta disposición, el grosor de pared Ti8 del tubo 121 a de transferencia de calor es menor que el grosor de pared To del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior (Ti8<To).
En la presente realización, la capa 132 de sacrificio se forma de manera relativamente fácil pulverizando zinc sobre el material 131 de base. Se obtienen efectos que son los mismos que los del tubo 11a1 de transferencia de calor de la primera realización descrita anteriormente.
<Modificaciones>
En cada una de las primera a cuarta realizaciones descritas anteriormente, los tubos de transferencia de calor del primer grupo o segundo grupo pertenecen a cada una de las cuatro partes (la parte superior de superficie delantera Ba, la parte intermedia de superficie delantera Bb, la parte inferior de superficie delantera Bc y la parte de superficie trasera Bd) del intercambiador 11 de calor de interior. Es decir, los tubos de transferencia de calor de dos tipos entre los que el grosor de una capa de sacrificio es diferente no se incluyen en la misma parte. En una modificación, sin embargo, los tubos de transferencia de calor de los dos tipos entre los que el grosor de la capa de sacrificio es diferente pueden incluirse en cada una de las cuatro partes usando los tubos de transferencia de calor del segundo grupo como tubos de transferencia de calor en una línea que está más cerca de la abertura 8a del conducto 8 de suministro de aire y usando los tubos de transferencia de calor del primer grupo como tubos de transferencia de calor en la otra línea que está más lejos de la abertura 8a que los tubos de transferencia de calor del segundo grupo. A este respecto, el grosor de la capa de sacrificio de cada tubo de transferencia de calor del segundo grupo es grande mientras que el del primer grupo es pequeño.
En cada una de las realizaciones descritas anteriormente, el diámetro externo y el diámetro interno de cada tubo de transferencia de calor pueden cambiarse adecuadamente. Por ejemplo, en la primera realización, el diámetro externo y el diámetro interno del tubo 24a de transferencia de calor (véase la FIG. 4A) del intercambiador 24 de calor de exterior pueden ser los mismos que los de cada tubo de transferencia de calor (véase la FIG. 4B) del primer grupo, los del tubo 61a1 de transferencia de calor (véase la FIG. 6A) del primer grupo de la segunda realización o los del tubo 81a1 de transferencia de calor (véase la FIG. 7A) del primer grupo de la tercera realización. En la primera realización, el diámetro externo y el diámetro interno del tubo 11a2 de transferencia de calor (véase la FIG. 4C) del segundo grupo pueden ser los mismos que los del tubo 11a1 de transferencia de calor (véase la FIG. 4B) del primer grupo. En la segunda realización, el diámetro externo y el diámetro interno del tubo 61a2 de transferencia de calor (véase la FIG. 6B) del segundo grupo pueden ser los mismos que los del tubo 61 a1 de transferencia de calor (véase la FIG. 6A) del primer grupo o los del tubo 11a1 de transferencia de calor (véase la FIG. 4B) del primer grupo de la primera realización.
En la primera realización, el diámetro interno Di2 del tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo es mayor que el diámetro interno Do2 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior, y el diámetro externo Di1 del tubo 11a1 de transferencia de calor del primer grupo es el mismo que el diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior. En la segunda realización, el diámetro externo Di5 del tubo 61a1 de transferencia de calor del primer grupo es menor que el diámetro externo Do1 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior, y el diámetro interno Di6 del tubo 61a1 de transferencia de calor del primer grupo es el mismo que el diámetro interno Do2 del tubo 24a de transferencia de calor del intercambiador 24 de calor de exterior. Para otro ejemplo, (i) el diámetro interno de cada tubo de transferencia de calor del primer grupo puede ser mayor que el de cada tubo de transferencia de calor del intercambiador de calor de exterior y (ii) el diámetro externo del tubo de transferencia de calor del primer grupo puede ser menor que el diámetro externo Do1 del tubo de transferencia de calor del intercambiador de calor de exterior. Alternativamente, (i) el diámetro interno del tubo de transferencia de calor del primer grupo puede ser mayor que el de cada tubo de transferencia de calor del segundo grupo y (ii) el diámetro externo del tubo de transferencia de calor del primer grupo puede ser menor que el del tubo de transferencia de calor del segundo grupo.
El acondicionador de aire de cada una de las Realizaciones Primera a Cuarta descritas anteriormente incluye el conducto de suministro de aire configurado para permitir que el aire del exterior fluya hacia la unidad de interior. Sin embargo, el acondicionador de aire de cada una de estas realizaciones puede no incluir el conducto de suministro de aire. En este caso, todos los tubos de transferencia de calor del intercambiador de calor de interior pueden ser los mismos que los tubos de transferencia de calor de los primeros grupos en cada una de estas realizaciones descritas anteriormente. En cada una de las primera a tercera realizaciones descritas anteriormente, la unidad 5 de humidificación incluye el rotor que absorbe humedad, el conjunto calentador, el ventilador de humidificación y el ventilador de absorción. Sin embargo, la unidad 5 de humidificación puede ser una unidad de suministro de aire usada para suministrar el aire del exterior a la habitación. La unidad de suministro de aire incluye un ventilador de suministro de aire. La unidad de humidificación y la unidad de suministro de aire pueden proporcionarse en la unidad 4 de refrigerante o pueden proporcionarse por separado de la unidad de exterior.
El grosor de la capa de sacrificio formada en cada tubo de transferencia de calor del primer grupo del intercambiador de calor de interior puede ser cero. La presente divulgación es aplicable a un intercambiador de calor de microcanales que incluye un tubo de transferencia de calor hecho de aluminio o aleación de aluminio. La presente divulgación también es aplicable a un procesador de aire del exterior configurado para acondicionar y suministrar aire del exterior a una habitación.
En otra perspectiva, el acondicionador de aire de la presente divulgación está configurado para acondicionar aire conectando las siguientes unidades entre sí: incluyendo la unidad de interior un primer intercambiador de calor en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire de la habitación; incluyendo la unidad de exterior un segundo intercambiador de calor en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire del exterior. El primer intercambiador de calor incluye un primer tubo de transferencia de calor y el segundo intercambiador de calor incluye un segundo tubo de transferencia de calor. Adicionalmente, se forma un recubrimiento en una primera aleta en contacto con una superficie circunferencial exterior del primer tubo de transferencia de calor, y se forma un recubrimiento en una segunda aleta en contacto con una superficie circunferencial exterior del segundo tubo de transferencia de calor. Una primera capa de sacrificio y una segunda capa de sacrificio pueden no formarse en el primer tubo de transferencia de calor y el segundo tubo de transferencia de calor. El grosor del recubrimiento formado sobre la segunda aleta es preferiblemente mayor que el del recubrimiento formado sobre la primera aleta. La primera aleta y la segunda aleta están hechas preferiblemente de aluminio o aleación de aluminio. La primera capa de sacrificio y la segunda capa de sacrificio se forman preferiblemente en el primer tubo de transferencia de calor y el segundo tubo de transferencia de calor.
En cada una de las realizaciones descritas anteriormente, el grosor de la capa de sacrificio formada en la superficie circunferencial exterior del tubo de transferencia de calor de cada intercambiador de calor puede variar dependiendo de una posición en el intercambiador de calor. En el intercambiador de calor, por ejemplo, el grosor de una parte de la capa de sacrificio es preferiblemente mayor que el de otra parte de la capa de sacrificio. A este respecto, la velocidad del aire es alta en una parte de la capa de sacrificio y baja en otra parte de la misma. En una zona en donde la velocidad del aire es alta, el gran número de iones cloruro que aceleran la corrosión se adhiere de modo que la corrosión progresa fácilmente. Por lo tanto, el grosor de la capa de sacrificio se dispone para variar dependiendo de la posición en el intercambiador de calor como se ha descrito anteriormente, de modo que se suprime la corrosión del tubo de transferencia de calor según la distribución de la velocidad del aire. Esta disposición para variar el grosor de la capa de sacrificio según la distribución de la velocidad del aire es aplicable tanto al intercambiador de calor de interior como al intercambiador de calor de exterior. Adicionalmente, esta disposición es aplicable a un caso en donde, en cada una de las primera a cuarta realizaciones, (i) no se proporciona el conducto 8 de suministro de aire y (ii) solo se forma el tubo de transferencia de calor del primer grupo en el intercambiador de calor de interior. En otra perspectiva, el acondicionador de aire de la presente divulgación incluye un intercambiador de calor, el intercambiador de calor incluye un primer tubo de transferencia de calor y un segundo tubo de transferencia de calor que están hechos de aluminio o aleación de aluminio, la velocidad del aire en el primer tubo de transferencia de calor es menor que en el segundo tubo de transferencia de calor, se forma una primera capa de sacrificio en una superficie circunferencial exterior del primer tubo de transferencia de calor, se forma una segunda capa de sacrificio en una superficie circunferencial exterior del segundo tubo de transferencia de calor, y el grosor máximo de la segunda capa de sacrificio es mayor que el de la primera capa de sacrificio.
Aunque las realizaciones se han descrito anteriormente, se entenderá que son posibles diversos cambios en la forma y los detalles siempre que los cambios no se aparten del alcance de las reivindicaciones.
[Lista de signos de referencia]
1 acondicionador de air
2 unidad de interior
3 unidad de exterior
4 unidad refrigerante de exterior
5 unidad de humidificación
8 conducto de suministro de aire
8a abertura
11 intercambiador de calor de interior
11 a tubo de transferencia de calor
11 a1 tubo de transferencia de calor del primer grupo
11 a2 tubo de transferencia de calor del segundo grupo
11b curva en U
11 c aleta
24 intercambiador de calor de exterior
24a tubo de transferencia de calor
24b curva en U
24c aleta
34, 44a, 44b material de base
35, 45a, 45b capa de sacrificio

Claims (17)

r e iv in d ic a c io n e s
1. Un acondicionador (1) de aire configurado para acondicionar aire conectando una unidad (2) de interior que incluye un primer intercambiador (11) de calor, en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire de la habitación, a una unidad (3) de exterior que incluye un segundo intercambiador (24) de calor en el que fluye un refrigerante que intercambia calor con el aire del exterior,
incluyendo el primer intercambiador (11) de calor un primer tubo (11a1; 61 a1; 81a1; 121 a) de transferencia de calor hecho de aluminio o de aleación de aluminio,
incluyendo el segundo intercambiador (24) de calor un segundo tubo (24a) de transferencia de calor de aluminio o de aleación de aluminio,
estando una primera capa (45a; 75a; 95a; 132) de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior del primer tubo (11a1; 61 a1; 81a1; 121 a) de transferencia de calor,
estando una segunda capa (35) de sacrificio formada en una superficie circunferencial exterior del segundo tubo (24a) de transferencia de calor, y caracterizado por
siendo el grosor máximo (to) de la segunda capa (35) de sacrificio mayor que el grosor máximo (ti1; ti3; ti5; ti8) de la primera capa (45a; 75a; 95a; 132) de sacrificio.
2. El acondicionador de aire según la reivindicación 1, en donde el grosor de pared (Ti 1; Ti3; Ti5; Ti8) del primer tubo (11a1; 61 a1; 81a1; 121 a) de transferencia de calor es menor que el grosor de pared (To) del segundo tubo (24a) de transferencia de calor.
3. El acondicionador de aire según la reivindicación 1 o 2, en donde un diámetro interno (Di2; Di16) del primer tubo (11a1; 121 a) de transferencia de calor es mayor que un diámetro interno (Do2) del segundo tubo (24a) de transferencia de calor.
4. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en donde un diámetro externo (Di5; Di9) del primer tubo (61 a1; 81a1) de transferencia de calor es menor que un diámetro externo (Do1) del segundo tubo (24a) de transferencia de calor.
5. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en donde la primera capa (45a; 75a; 95a; 132) de sacrificio y la segunda capa (35) de sacrificio están hechas de zinc o aleación que incluye zinc.
6. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en donde el grosor máximo (ti8) de la primera capa (132) de sacrificio es de 0,12 mm o más.
7. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en donde el grosor máximo de la segunda capa de sacrificio es de 0,17 mm o más.
8. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en donde, el primer tubo (11a1; 61a1; 81a1) de transferencia de calor está formado por: un material (34, 44a; 74a; 94a) de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la primera capa (45a; 75a; 95a) de sacrificio, el segundo tubo (24a) de transferencia de calor está formado por: otro material (34, 44a; 74a; 94a) de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la segunda capa (35) de sacrificio, y
cada uno del primer tubo de transferencia de calor y el segundo tubo de transferencia de calor está formado por un material revestido.
9. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en donde el primer tubo (121a) de transferencia de calor está formado por: un material (131) de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la primera capa (132) de sacrificio, el segundo tubo de transferencia de calor está formado por: otro material (131) de base hecho de aluminio o aleación de aluminio; y la segunda capa de sacrificio, y
cada una de la primera capa (132) de sacrificio y la segunda capa de sacrificio es una capa difusa hecha de aleación de aluminio-zinc.
10. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, que comprende además un conducto (8) de suministro de aire configurado para permitir que el aire del exterior fluya hacia la unidad (2) de interior, en donde,
el primer intercambiador (11) de calor incluye además un tercer tubo (11a2; 61a2; 81a2; 101a2) de transferencia de calor hecho de aluminio o de aleación de aluminio,
una tercera capa (45b; 75b; 95b; 115b) de sacrificio se forma en una superficie circunferencial exterior del tercer tubo de transferencia de calor,
el grosor máximo (ti2; ti4; ti6; ti7) de la tercera capa (45b; 75b; 95b; 115b) de sacrificio es mayor que el grosor máximo (ti 1; ti3; ti5; ti1) de la primera capa (45a; 75a; 95a) de sacrificio, y
el tercer tubo (11a2; 61a2; 81a2; 101a2) de transferencia de calor está más cerca de una abertura (8a) del conducto de suministro de aire que el primer tubo (11a1; 61a1; 81a1) de transferencia de calor está de la abertura (8a).
11. El acondicionador de aire según la reivindicación 10, en donde el grosor de pared (Ti 1; Ti3) del primer tubo (11a1; 61a1) de transferencia de calor es menor que el grosor de pared (Ti2; Ti4) del tercer tubo (11a2; 61a2) de transferencia de calor.
12. El acondicionador de aire según la reivindicación 10 u 11, en donde el diámetro interno (Di2) del primer tubo (11a1) de transferencia de calor es mayor que un diámetro interno (Di4) del tercer tubo (11a2) de transferencia de calor.
13. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 9 a 12, en donde el diámetro externo (Di5) del primer tubo (61 a1) de transferencia de calor es menor que un diámetro externo (Di7) del tercer tubo (61 a2) de transferencia de calor.
14. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 9 a 13, en donde el grosor máximo (ti7) de la tercera capa (115b) de sacrificio es el mismo que el grosor máximo (to) de la segunda capa (35) de sacrificio.
15. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 9 a 13, en donde la segunda capa (35) de sacrificio, la tercera capa (45b; 75b; 95b) de sacrificio y la primera capa (45a; 75a; 95a) de sacrificio en este orden tienen el mayor, el segundo mayor y el tercer mayor grosor máximo.
16. El acondicionador de aire según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 15, en donde se forma un recubrimiento (57) sobre una primera aleta (11 c) en contacto con la superficie circunferencial exterior del primer tubo de transferencia de calor, y se forma otro recubrimiento (53, 54) sobre una segunda aleta (24c) en contacto con la superficie circunferencial exterior del segundo tubo de transferencia de calor.
17. El acondicionador de aire según la reivindicación 16, en donde el grosor del otro recubrimiento (53, 54) formado en la segunda aleta (24c) es mayor que el grosor del recubrimiento (57) formado en la primera aleta (11c).
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