ES3037170T3 - Heap leaching of copper - Google Patents

Abstract

Un método de lixiviación de cobre de un montón de mineral, cuyo método incluye al menos una etapa de reposo seguida de una etapa de irrigación, en donde, durante la etapa de irrigación, se aplica al mineral una solución de lixiviación que contiene iones de cloruro a una tasa mayor que durante la etapa de reposo. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN

Lixiviación en pilas de cobre

Sector de la técnica

Esta invención se refiere a un método hidrometalúrgico de lixiviación en pilas de cobre, a partir de, principalmente, calcopirita o calcopirita mezclada con minerales de óxido refractario tales como óxidos de manganeso y cobre ((Cu,Mn,Co,Ni,Ca,Zn,Fe)x(O,OH)x) y minerales de sulfuro secundarios tales como calcosina, covellina, enargita y bornita. El método de la invención también es aplicable a la lixiviación de minerales de arcilla que contienen cobre (Cux.(K,Fe,Mg)x.Alx.Six.(OH)x) los cuales son refractarios para la lixiviación en pilas convencional aplicadas al tratamiento de minerales de óxidos y minerales de sulfuros secundarios.

Antecedentes de la invención

El documento WO2012/001501 describe un proceso de lixiviación en pilas que consiste en dos ciclos, en concreto, un ciclo de lixiviación con cloruro en el que la concentración de cloruro se mantiene entre 7 g/l y 8 g/l, y un ciclo de lixiviación biológica en el que el mineral se trata con soluciones con alto contenido en cloruro procedentes del ciclo de lixiviación con cloruro, se eliminan las impurezas y se irriga el mineral con una solución microbiana adecuada y una concentración de cloruro inferior a 6 g/l.

El documento WO2014/030048 describe una fase de pretratamiento que se lleva a cabo antes de la implementación de una fase de lixiviación completa. Durante la fase de pretratamiento, en respuesta al contenido de humedad medido en la pila, la tasa a la que se aplica la solución a la pila puede variar o interrumpirse a intervalos. Además, en respuesta al contenido de humedad medido en el mineral, se controla la adición de agua a la solución de lixiviación y se varía la adición de solución de lixiviación a la red de irrigación. Una vez completada la fase de pretratamiento, se lleva a cabo un ciclo de lixiviación activo utilizando una solución de lixiviación.

El documento US 2009/173188 describe un método para la lixiviación con cloruro de mineral de calcopirita a una concentración de cloruro inferior a 100 g/l.

Los métodos descritos anteriormente dan como resultado una tasa de extracción de cobre inaceptable.

Un objeto de la invención es aumentar la tasa de extracción de cobre, normalmente de calcopirita contenida en minerales triturados, y para costos operacionales más bajos reduciendo el volumen estándar actual en la industria de la solución de lixiviación aplicada a una pila con la finalidad de completar un ciclo de lixiviación.

Explicación de la invención

La invención se describe en lo sucesivo con referencia a un método de operación de lixiviación en pila, para calcopirita, que emplea un principio de una sola etapa de reposo seguida por irrigación continua o múltiples etapas de reposo alternas y etapas de irrigación en el ciclo de lixiviación en ambiente alto en cloruro para mejorar la cinética de lixiviación de calcopirita evitando o reduciendo la pasivación de la calcopirita.

La invención se basa principalmente en el sorprendente descubrimiento de que la lixiviación de calcopirita pueda ser lograda ampliamente exponiendo las superficies de la calcopirita a una solución de lixiviación "estancada" o "movimiento más lento" que contiene cobre y iones cloruro. La fase de la solución estancada o de movimiento más lento es promovida por una sola etapa de reposo, o por múltiples etapas de reposo, seguidas por una etapa de irrigación posterior o etapas dentro del ciclo de lixiviación en pilas.

Cómo se utiliza en el presente documento "una pila" incluye una pila, un vertedero, un tanque, una columna u otro cuerpo que contiene un mineral que es el que será procesado.

Cómo se utiliza en el presente documento, una "etapa de aplicación de la solución" se refiere a una etapa de irrigación, o a una adición de una lixiviación o solución de irrigación durante una etapa de aglomeración.

El término "sección de pila" como se utiliza en el presente documento se refiere a un segmento de una pila que se caracteriza por tener un área superficial menor que la pila completa.

Como se utiliza en el presente documento, la expresión "circuito de lixiviación de pilas de cobre" se refiere a al menos una pila construida sobre una plataforma revestida que facilita el drenaje de la pila a un sistema de solución colectiva que incluye al menos un tanque conectado mediante tuberías a un proceso de extracción con disolvente y electrólisis para recuperar el cobre del drenaje de la pila (comúnmente denominada "solución de lixiviación rica"). La solución con menor contenido de cobre y mayor contenido de ácido del proceso de extracción con disolvente (comúnmente denominada "refinado") se utiliza, al menos en parte, para la irrigación de la pila.

Como se utiliza en el presente documento, un "circuito dinámico de lixiviación de pilas de cobre" se refiere a un circuito de lixiviación de pilas de cobre, en donde el material lixiviado se retira del circuito, una vez completado el ciclo de la pila. Dicha retirada también se denomina "recuperación".

Cómo se utiliza en el presente documento, "múltiples etapas de reposo" se refiere a más de una etapa de reposo.

Cómo se utiliza en el presente documento, una "etapa de aglomeración" se refiere al uso de una técnica de aglomeración, solo una vez dentro del ciclo de lixiviación en pilas, para aplicar la solución de lixiviación a un mineral previo o durante la construcción de la pila. Sin embargo, esta etapa no es esencial para la implementación del método de la invención. Una pila puede ser construida sin utilizar una técnica de aglomeración.

Una "etapa de irrigación" incluye el uso de una malla de irrigación mediante la cual se aplica la solución de lixiviación a toda la pila directamente después de su construcción, o después de cada etapa de reposo. La malla de irrigación puede estar situada sobre la superficie de la pila, o dentro de la pila, o puede emplearse una combinación de ambas formas de construcción.

Se puede emplear un tanque para contener la solución de irrigación o lixiviación que se utiliza durante la etapa de aplicación de la solución. Este tanque se denomina en el presente documento "tanque de aplicación de la solución".

En el método de la invención, el cobre se lixivia de una pila de mineral de calcopirita triturado, o de mineral de calcopirita triturado mezclado con minerales de óxido refractario o minerales de sulfuro secundario, tales como calcocita, covellina, enargita y bornita, método que incluye al menos una etapa de reposo seguida de una etapa de irrigación, en donde, durante la etapa de irrigación, se aplica una solución de lixiviación al mineral a una tasa mayor que durante la etapa de reposo, y durante la etapa de reposo la concentración de iones cloruro de la solución de lixiviación está entre 130 g/l y 190 g/l, en donde la etapa de reposo tiene una duración de entre 20 horas y 50 días, y en la etapa de reposo la solución de lixiviación que entra en contacto con el mineral contiene al menos 0,5 g/l de cobre soluble, en donde los iones cloruro se introducen mediante la adición de uno o más de los siguientes: NaCI, MgCb, KCI y AICI<3>, a una solución contenida en el tanque intermedio.

La implementación del método de la invención no requiere la adición de ninguna forma de fuente de cloruro sólido directamente al mineral antes o durante la aglomeración.

El método de la invención puede implementarse según la reivindicación 1 adjunta.

Preferiblemente durante una etapa de reposo:

1. no se aplica una solución de lixiviación a la pila;

2. una solución de lixiviación en la pila como resultado de la aglomeración del mineral, o una primera etapa de irrigación, está estancada o se mueve a una tasa menor sobre las superficies de calcopirita del mineral en la pila, que durante una etapa de irrigación;

3. el drenaje de la humedad interna de la pila que pueda producirse se contiene, opcionalmente, en un tanque de solución rica (denominado "tanque PLS");

4. el cobre de la solución de lixiviación en contacto con las superficies de calcopirita aumenta hasta alcanzar una concentración mayor que en la solución de lixiviación en contacto con las superficies de calcopirita durante una etapa de irrigación debido a la solución estancada o a la solución que se mueve más lentamente sobre las superficies de calcopirita; y

La solución aplicada al mineral, desde el tanque de aplicación de la solución, puede producirse, al menos en parte, mediante una etapa de extracción con disolvente.

Durante una etapa de reposo, la pila puede airearse. Una tasa de aireación típica es del orden de 0,01 Nm3/h.ton.

El pH de la solución de lixiviación que hace contacto con el mineral puede aumentar a un pH por encima de 1,5 conforme el resultado del consumo de ácido debido a la disolución de minerales de la ganga. El aumento en el pH de la solución de lixiviación es una función del ácido del mineral que consume propiedades y la duración de la etapa de reposo. El pH de la solución en contacto con el mineral puede ser esperado para que esté dentro de un pH de intervalo -3,5. El intervalo del pH especificado es por medio sólo de ejemplo y no se limita en el método de la invención. La tasa de extracción de cobre aumenta con el pH de la solución incrementado a un pH de intervalo 1,0 a un pH de 3,0.

El aumento en el pH de la solución de lixiviación puede conducir a jarosita o alguna forma de sulfato de hierro y/o precipitación de hierro con hidroxicloruro. Esto permite la aplicación de una técnica para reducir los niveles de impurezas tales como sulfato, hierro, potasio y sodio en el circuito de lixiviación.

El método de la invención utiliza al menos una etapa de reposo dentro del ciclo de lixiviación en pila. Como se ha indicado, un periodo inicial después de la aglomeración del mineral y la construcción de la pila puede ser considerado como una primera o una única etapa de reposo, previa a múltiples etapas de irrigación y reposo, o solamente irrigación continua. El número de etapas de reposo no está limitado o depende de la extracción de cobre incremental lograda durante cada etapa de reposo y la extracción de cobre del objetivo general, o la máxima extracción de cobre alcanzable.

La malla de irrigación se puede construir u operar de tal manera que la solución de lixiviación se puede aplicar según el requerimiento solamente a una sola sección seleccionada o secciones de la pila.

Preferiblemente, durante la irrigación continua o para cada etapa de irrigación:

1. la concentración de ácido sulfúrico de la solución aplicada al mineral (solución que también se denomina en el presente documento como "refinado") es entre 4 g/l y 100 g/l;

2. la concentración de iones cloruro de la solución es entre 130 g/l y 190 g/l;

3. el drenaje del líquido de la pila opcionalmente se contiene en el tanque PLS; y

4. el cobre puede recuperarse, al menos parcialmente, a partir de la solución en el tanque PSL, por medio de una etapa de extracción de disolvente con al menos una etapa de lavado orgánica de cobre cargado para promover una concentración de ion cloruro de electrolito por debajo de 50 ppm.

La cantidad de solución de lixiviación aplicada a la pila no excederá de 3 m3 por tonelada de mineral de más de un ciclo de lixiviación completo. Este valor es solamente de manera ilustrativa y no limitativa y no incluye líquidos procedentes del aclarado de la pila después de un ciclo de lixiviación.

El ácido en la solución de irrigación reacciona con los minerales de la ganga en el mineral principal, por ejemplo, a la lixiviación de ácido de clorito o biotita. Este tipo de reacción genera calor y, controlando la tasa de irrigación y la concentración del ácido, la temperatura del mineral puede aumentar de manera significativa, dependiendo, entre otros, del contenido de los minerales de la ganga reactivos en el mineral. La temperatura elevada contribuye a la oxidación mineral más rápida y, consecuentemente, conduce a un aumento en la recuperación de metal y una reducción en el tiempo del ciclo de lixiviación.

El aumento en la temperatura es particularmente importante para aumentar la tasa de lixiviación de los óxidos de cobre refractarios; por ejemplo "óxidos negros" ((Cu,Mn,Co,Ni,Ca,Zn,Fe)x(O,OH)x) y minerales de arcilla que contienen cobre (Cux.(K,Fe,Mg)x.Alx.Six.(OH)x). El aumento de temperatura sobrepasa o reduce la activación de energía qué se requiere para lixiviar los minerales de óxido de cobre refractarios y esto conduce a un aumento en la tasa y grado la disolución de cobre.

La disolución de minerales de sulfuro de cobre tales como calcopirita se mejora por aireación de la pila. La aireación proporciona oxígeno que aumenta de manera significativa la tasa y el grado de disolución del cobre. La aireación se puede efectuar durante la etapa de irrigación. Una tasa de aireación de 0,01 Nm3/h.ton es característica, pero este valor es ilustrativo y no es limitativo.

En el caso de un circuito dinámico de lixiviación en pilas de cobre, posterior a las múltiples o única etapa de irrigación y de reposo anteriormente mencionadas, se puede incluir una etapa de enjuague al final del ciclo de lixiviación dirigido a la recuperación de cobre soluble y cloruro del material lixiviado antes del proceso de recuperación o material de desecho de un circuito de lixiviación.

Durante la etapa de enjuague:

1. la solución de enjuague se puede aplicar a una pila completa o a una sección de una pila la cual es para que sea recuperada directamente después de la etapa de enjuague;

2. la humedad interna puede ser drenada desde la pila completa o la sección de la pila, según el caso, antes de la aplicación de la solución de enjuague;

3. la solución de enjuague se puede preparar en un tanque de enjuague y puede consistir, al menos, en su mayoría, de agua producida por un proceso de osmosis inversa, o cualquier agua de proceso disponible, o cualquier combinación de lo anteriormente mencionado; y

4. la solución de enjuague puede contener menos de 100 g/l de iones cloruro;

La solución de enjuague puede contener menos ácido sulfúrico que la solución que se aplica al mineral durante la etapa de irrigación.

El drenaje de la pila o de la sección de la pila, como resultado de la irrigación con la solución de enjuague, se puede contener, al menos parcialmente, en el tanque PSL. Esta etapa es aplicable, particularmente, cuando el drenaje inicial tiene concentraciones de cobre y cloruro que son considerados aceptables para mezclar con la solución en el tanque PSL.

Alternativamente, la solución drenada de la pila o de la sección de la pila, como resultado de la irrigación con la solución de enjuague durante o después de la etapa de enjuague, se puede contener, al menos parcialmente, en un tanque que se denomina en el presente documento como un "tanque intermedio".

Para un funcionamiento óptimo el periodo de enjuague no deberá exceder 50 días. Este valor, sin embargo, es ilustrativo y no limitativo.

La tasa de irrigación de la solución de enjuague no deberá exceder 7 litros aplicados por metro cuadrado de la superficie de la pila por día. Sin embargo, se pueden utilizar tasas de irrigación más altas.

Durante la etapa de enjuague la pila no se airea.

No se utiliza una etapa de enjuague para lixiviar cobre de cualquier mineral de sulfuro de cobre.

Se puede implementar una etapa de enjuague utilizando la misma malla de irrigación conforme a la que se empleó en la etapa de irrigación.

Se puede agregar la solución producida del proceso de la extracción del disolvente o la solución contenida en el tanque de aplicación de la solución a la solución contenida en el tanque intermedio con la finalidad de mantener un equilibrio de agua en el circuito de lixiviación.

Se pueden introducir iones cloruro en el circuito de lixiviación añadiendo de uno a más de los siguientes NaCl, MgCb, KCl y AlCl3 a una solución realizada en el tanque intermedio.

Al menos una parte de una solución contenida en el tanque se puede transferir al tanque PSL.

Se puede transferir parte de la solución contenida en el tanque intermedio al tanque de aplicación de la solución.

Se puede transferir parte de la solución contenida en el tanque PSL al tanque de aplicación de la solución de manera directa sin someterla a la etapa de extracción de disolvente.

Breve descripción de los dibujos

La invención además se describe por medio de ejemplos con referencia a los dibujos adjuntos en los que:

La Fig. 1 es un diagrama de flujo dinámico simplificado que ilustra una forma en la que el método de la invención se puede implementar;

La Fig. 2 ilustra curvas del volumen de aplicación de la solución acumulada a la relación de masa del mineral a través del tiempo para cuatro ensayos de lixiviación;

La Fig. 3 refleja la tasa de cobre extraído de los ensayos referidos en conjunto con la Fig. 2;

La Fig. 4 muestra concentraciones de ácido sulfúrico de soluciones de lixiviación;

La Fig. 5 muestra concentraciones de iones cloruro de soluciones de lixiviación y drenaje;

La Fig. 6 presenta concentraciones de cobre de la solución de lixiviación durante la etapa de irrigación y durante el drenaje posterior;

La Fig. 7 contiene gráficas de extracción de cobre cómo una función de volumen de aplicación de la solución acumulada a la relación de masa del mineral para los tres ensayos de lixiviación;

La Fig. 8 representa una extracción de cobre como la función de tiempo durante el periodo de lixiviación.

La Fig. 9 muestra una concentración de cobre de un PSL y de refinado como una función de tiempo;

La Fig. 10 muestra valores transitorios de carga máxima de electrodos cómo una función de concentración de iones cloruro;

La Fig. 11 muestra el grosor de la película superficial de la solución sobre las partículas minerales cómo una función de volumen de solución en una columna de prueba;

La Fig. 12 muestra medidas Eh iniciales y finales cómo una función del grosor de la capa de la solución;

La Fig. 13 ilustra la tasa de transferencia de oxígeno como una función de la solución al área superficial del aire y volumen de trabajo;

La Fig. 14 muestra la energía generada de un mineral de clorito como una función de suministro de ácido;

La Fig. 15 muestra temperaturas en una columna de prueba como una función de tiempo y tasas de irrigación; La Fig. 16 es una representación de un perfil de temperatura de una parte superior a una parte inferior de una columna sobre ciclos de lixiviación y ciclos de enjuague;

La Fig. 17 muestra valores de potencial de la solución de un refinado y un PLS cómo una función de tiempo; La Fig. 18 muestra concentración de sulfuro en un refinado y en un PLS;

La Fig. 19 muestra valores de concentración de iones cloruro en el PLS durante la etapa de enjuague;

La Fig. 20 muestra valores de extracción de cobre parcial o acumulado a partir de calcopirita en relación con el tiempo;

La Fig. 21 ilustra tasas de aireación en relación con el tiempo durante las etapas de reposo e irrigación;

La Fig. 22 muestra valores de utilización de oxígeno;

La Fig. 23 muestra tasas de extracción de cobre;

La Fig. 24 muestra tasas de extracción de cobre contra relación de solución/mineral;

La Fig. 25 muestra tasas de extracción de cobre a través del tiempo;

La Fig. 26 ilustra tasas de irrigación de porcentaje de manera diaria;

La Fig. 27 muestra concentraciones de cobre en el PLS y el refinado;

La Fig. 28 muestra valores potenciales de la solución de refinado de un refinado y un PLS como una función en el tiempo;

La Fig. 29 muestra concentraciones de ácido refinado y PLS;

La Fig. 30 presenta el consumo de ácido neto logrado bajo concentraciones de ácido mostrados en la Fig. 29; La Fig. 31 muestra los perfiles de PLS y pH refinado;

La Fig. 32 muestra la extracción de cobre lograda con el tiempo;

La Fig. 33 densidades aproximadas de corriente anódica registradas a 0,7 voltios para el electrodo de calcopirita expuesta a un pH diferente;

La Fig. 34 muestra concentraciones de cobre de PLS obtenido durante la etapa de enjuague. Los valores del % de peso de la solución recolectados también se muestran;

La Fig. 35 muestra concentraciones de cobre PLS obtenidas durante la etapa de enjuague cómo una función de la relación de solución/mineral;

La Fig. 36 muestra extracciones de cobre obtenidas como una función de aumento de concentraciones de iones cloruro empleados en el refinado durante las etapas de irrigación;

La Fig. 37 captura los constantes de tasas de extracción de cobre calculados desde la fecha establecida presentada en la Fig. 36;

La Fig. 38 muestra valores de extracción de cobre estimados a partir de los análisis de gases residuales del oxígeno y los valores medidos a partir de muestras de solución;

La Fig. 39 muestra extracción de cobre contra el periodo de lixiviación para una prueba de columna de 6m que emplea una combinación de etapas de reposo y etapas de irrigación e irrigación continua.

Realización preferente de la invención

La Fig. 1 es un diagrama de flujo simplificado del método de la invención. En el presente documento no se describen los aspectos operacionales generales de un circuito de lixiviación en pilas, que incluyen las etapas de extracción del disolvente, electrolixiviación, aglomeración, apilamiento del mineral y de recuperación.

El circuito de la pila se caracteriza porque contiene principalmente mineral de calcopirita en el mineral, el cual se puede mezclar con minerales de sulfuro de cobre secundarios tales como calcosina, covellina, enargita y bornita. En segundo lugar, se utiliza una solución de lixiviación que tiene un alto contenido de cloruro (entre 130 g/l Cl- y 190 g/l Cl-). La descripción no se limita a la lixiviación de minerales de calcopirita y el mismo método puede ser aplicado a los minerales de óxido refractarios tales como óxidos de magnesio de cobre ((Cu,Mn,Co,Ni,Ca,Zn,Fe)x(O,OH)x) y minerales de sulfuro secundarios tales como calcosina, covellina, enargita y bornita. El método de la invención también es aplicado a la lixiviación de minerales de arcilla que contienen cobre (Cux.(K,Fe,Mg)x.Alx.Six.(OH)x) que son refractarios para la lixiviación en pilas convencional aplicada para el tratamiento de minerales de óxido y minerales de sulfuro secundarios.

La Fig. 1 ilustra un principio de manejo de solución para minimizar el consumo de un reactivo tales como iones cloruro y para mantener una concentración de cobre durante una etapa de aplicación de la solución para lograr una concentración de cobre por encima de 0,5 g/l en la solución que hace contacto con la superficie de calcopirita, durante la etapa de reposo.

El mineral 10 se aglomera con una solución 12 de un tanque de aplicación de la solución 14 y una pila se construye mediante un proceso de apilamiento del mineral 18.

Siguiendo con la construcción de la pila 16 se somete a una etapa de reposo después de la aglomeración seguida por una irrigación continua o múltiples etapas de irrigación y de reposo posterior dentro de un ciclo de lixiviación en pilas.

En este ejemplo, la pila 16 se considera como parte de una serie de pilas construidas, bajo diferentes etapas de operación en el ciclo de lixiviación en pilas referidas, sucesivamente, cómo 16D, 16C, 16B, 16A etc.

La solución aplicada a la pila 16A durante la etapa de irrigación es extraída del tanque de aplicación de la solución 14. El drenaje 20 de la pila 16A, que resulta de la etapa de irrigación, es contenido en un tanque de la solución de lixiviación impregnada (tanque PLS) 22.

La humedad interna 26, de una pila precedente 16B se drena en el tanque PSL 22 después del ciclo de irrigación final, antes de la aplicación de una solución de enjuague 30.

El cobre se recupera de la solución contenida en el tanque PLS pasando la solución, o al menos parte de la solución, a través de una extracción del disolvente y la etapa de electro lixiviación 32.

Parte de la solución contenida en el tanque PLS 22 se envía directamente al tanque de aplicación de la solución 14.

La solución de enjuague 30 que se aplica a una sección de pilas precedente 16C se toma de un tanque de enjuague 36. La solución de enjuague tiene una concentración de iones cloruro que es menor de 100 g/l y se prepara con agua producida mediante un proceso de osmosis invertida, agua de mar, un agua de una fuente de origen natural, o cualquier otra agua de proceso disponible, o cualquier combinación de las anteriores.

La solución de enjuague 30 puede ser acidificada mediante la adición de un ácido sulfúrico 40 para evitar la precipitación de cobre durante la etapa de enjuague. El drenaje inicial 42 que resulta de la aplicación de la solución de enjuague 30 para la sección de la pila 16C se recolecta en el tanque PLS 22. El drenaje 44, que resulte de la aplicación de la solución de enjuague 30 a una sección de la pila 16D, se recolecta en un tanque intermedio 46 antes de la implementación de un proceso de recuperación 50.

Una adición, o una estructura, de sal 52 se forma en el tanque intermedio 46. La solución de este tanque se envía directamente al tanque de la aplicación de la solución 14. La solución 54, producida mediante el proceso de la extracción del disolvente 32, se puede enviar al tanque intermedio 46 con la finalidad para mantener un equilibrio del agua en el circuito de la pila.

La pila típica 16A puede ser airada durante la etapa de reposo y la etapa de irrigación que utiliza un sistema de aireación 60 (mostrada teóricamente) el cual se localiza en una base de la pila por encima de una capa de drenaje. La tasa de aireación 0,01 Nm3/h.ton es característica, pero puede ser de un intervalo entre 0,002 y 0,05 Nm3/h.ton dependiendo del grado del mineral de sulfuro.

Como se utiliza de aquí en adelante, la palabra "sal" se refiere a los datos generados dentro de los parámetros que se describen en el presente documento especificación.

La Fig. 2 presenta el volumen de aplicación de la solución acumulada a la relación (expresada como m3/ton) de masa con el tiempo durante cuatro ensayos de lixiviación dirigidos a la extracción de cobre del mineral triturado (80 % con un tamaño inferior a 1,27 cm (1^ ")) que contiene 85 % de calcopirita con un grado de cobre total de 0,6 p %. Los cuatro conjuntos de datos incluyen un secuencial de aumento de temperatura de biolixiviación, una lixiviación basada en iones cloruro (CJ convencional) (cómo se describe en el documento WO 2007134343 A2) a temperatura ambiente (25 °C), y dos ensayos de lixiviación a base de reposo múltiple y curado a temperaturas ambiente (25 °C), denominadas sal Q1 y Q2. El sal Q1 tiene un volumen final para la relación de masa por debajo de 3 m3/ton. Tanto Q1 y Q2 emplearon un ciclo de reposo de 10 días con la principal diferencia de que es el volumen de la solución de la lixiviación agregada durante el ciclo de irrigación. No se incluyeron ciclos de enjuague en los conjuntos de datos.

El porcentaje de cobre extraído de los ensayos de lixiviación mostrados en la Fig. 12 se presenta en la Fig. 3 contra el volumen de aplicación de la solución acumulativa para la relación de masa del mineral. El aumento de temperatura secuencial de la prueba de biolixiviación también se muestra. Se sabe que la tasa de extracción de la calcopirita se alcanza con el aumento de la temperatura -significativamente por encima de 25 °C. Por lo tanto, la tasa de extracción de cobre mejorada lograda con los ensayos de sal Q1 y Q2 a una temperatura de 25 °C se deberá notar como una mejora significativa qué se logra mediante la aplicación del método de la invención. La prueba Q1 de aplicación del volumen de la solución más baja alcanzó una tasa de extracción de cobre mayor que Q2, la cual excede el volumen de aplicación de la solución límite superior a la tasa de la masa de 3 m3/ton, como se estipuló en el presente documento.

Las concentraciones de ácido sulfúrico de las soluciones aplicadas al mineral durante las etapas de irrigación de sal Q1 y Q2 anteriormente mencionadas se presentan en la Fig. 4 (sal del refinado Q1 y Q2).

Las concentraciones de iones cloruro de la solución aplicada al mineral durante las etapas de irrigación (sal del refinado Q1 y Q2) y drenaje posterior (PSL Q1 y Q2) se presentan en la Fig. 5.

La Fig. 6 presenta concentraciones de cobre de la solución aplicada al mineral durante las etapas de irrigación (sal del refinado Q1 y Q2) y el drenaje posterior (PLS Q1 y Q2). Las concentraciones de cobre del drenaje disminuyen desde el inicio de cada ciclo de irrigación hasta el final. Las concentraciones de cobre obtenidas del drenaje inicial durante el ciclo de irrigación representado, a un grado razonable, las concentraciones de cobre que hace contacto con la superficie del mineral de calcopirita al final de un ciclo de reposo. El sal Q1 con una solución inferior a la relación del mineral mostrada en los valores de concentración de cobre más altos en el PSL siguiendo cada etapa de reposo.

La Fig. 7 presenta la extracción de cobre contra el volumen de aplicación de la solución acumulativa para la relación de masas del mineral (expresado como m3/ton) durante tres ensayos de lixiviación que dirigen la extracción de cobre del mineral triturado (80 % con un tamaño inferior a 1,27 cm (1^")) que contiene 90 % de calcopirita con un grado total de cobre de 0,4 en % de p.. Los tres conjuntos de datos incluyen una lixiviación (convencional Cl) (conforme a lo descrito en el documento WO2007134343 A2) basada en iones cloruro a temperatura ambiente (25 °C) y dos ensayos de lixiviación basándonos en "múltiple reposo y de curado" a temperatura ambiente (25 °C) conducidos dentro de los parámetros conforme se han descrito en el presente documento, denominado como 10 días de reposo sal (tiempo de etapa de reposo) y un reposo de 0,5 días. Se realizó un ciclo de reposo en condiciones de reposo de 10 días después de un volumen de aplicación de la solución a la relación de masa del mineral de 2 m3/ton, en el día 145 del ciclo de lixiviación como se muestra en la Fig. 8, la cual representa la extracción de cobre para las mismas ensayos contra el periodo de lixiviación en días.

Las concentraciones de cobre del PLS y el refinado durante el ciclo de enjuague se muestran en la Fig. 9. Se obtiene una eficiencia de enjuague del cobre de alrededor del 90 % en 12 días.

Los electrodos de calcopirita se exponen a diferentes potenciales de circuito abierto promovidos mediante diferentes soluciones que contienen las mismas concentraciones del cobre y hierro, pero aumentan las concentraciones de iones cloruro. Subsecuentemente, los electrodos cada uno se sometieron a un intervalo de potencial aplicado y la carga máxima transitoria expresada como mA/cm2 (y equivalente a la tasa de disolución del mineral) se midió contra la concentración de iones cloruro (Fig. 10). Un intervalo de concentración de iones cloruro, estipulado en el presente documento entre 130 y 190 g/l, se consideró una concentración aceptable con la finalidad de lograr una tasa de disolución de cal

Múltiples fracciones de una cantidad conocida de un mineral cubierto entre 1,2 y 6,4 mm se mezclaron y cargaron en una columna con una área superficial de mineral aproximado. La columna se sometió a una aplicación de solución continua a una tasa comúnmente empleada en la industria. La curva en la Fig. 11 muestra el aumento en el grosor de la película de la solución calculada (mm) por encima de las partículas de mineral cómo una función del volumen de la solución retenida en la columna. Debido a las propiedades de retención de la solución del mineral en los sistemas relacionados a la lixiviación en pilas, es aceptado ampliamente que un aumento en el volumen de la solución para la relación de mineral dentro del mismo periodo de lixiviación puede resultar en el aumento de la retención del volumen de la solución, que puede, a su vez, aumentar el grosor de la capa que rodea las partículas de mineral. El volumen de la solución para la relación de mineral puede aumentar para que todos los espacios vacíos entre las partículas de mineral se puedan llenar con la solución alcanzando la saturación. Lo opuesto puede ser considerado cuando disminuye el volumen de solución a la relación de mineral. El método de la invención, que utiliza periodos de reposo, permite el volumen de solución a la relación de mineral para que sea minimizada para que la capa de la solución que rodea las partículas de mineral también sea minimizada mediante la cual aumentan las tasas de promoción de la transferencia de especies reaccionantes, tales como, ácido, oxígeno, iones férricos y iones cúpricos, a la superficie del mineral para que se alcancen las tasas de disolución mineral.

Se producen cuatro conjuntos de datos de oxidación de cobre (I) separado, cada uno en un aumento de volumen de solución acidificada que contiene una concentración de inicio fija de cobre (I) y 150 g/l de iones cloruro añadido a una bandeja plana con superficie conocida. El volumen más grande en cada prueba corresponde a un aumento en el grosor de la capa de la solución de entre 1,5 y 4,5 mm. Las ensayos de oxidación son conducidas a 20°C y una presión del sistema de 1 presión del sistema de atmosfera. El potencial de la solución se midió con el tiempo cómo una indicación de la oxidación de cobre. El tiempo de oxidación (1,5 horas) se limitó para que el potencial de la solución permaneciera entre 500 y 580 mV SHE. Las medidas Eh iniciales y finales se presentan en la Fig. 12. Las tasas de oxidación de cobre en la masa con el tiempo también se muestran. Estas permanecieron constantes con el aumento de volumen o el grosor de la superficie mientras que disminuyó el potencial de la solución. Los datos de tasa de oxidación del cobre se utilizaron para calcular la tasa de transferencia de oxígeno como una función del área superficial de solución/aire (kg/día.m2) y volumen de trabajo (kg/día.m3) (Fig. 13). La cantidad o masa de cobre oxidado en el sistema particular se limitó por la tasa de transferencia de oxígeno. La disminución en la tasa de transferencia de oxígeno volumétrico esencialmente provoca una disminución de la relación de Cu(II)/Cu(I) con el aumento de volumen o grosor de la capa, de este modo, resulta en un aumento más lento en el potencial de la solución.

La capacidad de generación de un mineral de clorito que contiene mineral (90 % de calcopirita, 0,3 en % de p. CuT y el tamaño de la partícula de aprobación 80 % 1,5") se evaluó bajo condiciones estipuladas en el presente documento. Las siguientes figuras corresponden a los datos generados en un aparato de simulación de lixiviación en pilas del tipo descrito en el documento WO/2005/061741. El mineral cargado en la columna de simulación o aparato se sometió a múltiples etapas de irrigación (diez días) y reposo (15 días) con un volumen global de la solución del ciclo de lixiviación a la relación de mineral por debajo de 0,6 m3/ton. La solución de lixiviación utilizada durante los ciclos de irrigación contenía 100 g/l ácido sulfúrico, 150 g/l de iones cloruro, 1 g/l de hierro soluble y 5 g/l de cobre (II). La energía (vatios por metro cúbico de mineral) generada a partir del mineral de clorito durante los ciclos de irrigación se calculó utilizando la tasa de disolución de magnesio y medida contra el suministro de ácido en kilogramos por tonelada de mineral (Fig. 14). Un ciclo de enjuague alto en ácido (100 g/l H<2>SO<4>en solución de enjuague) se aplicó después del día 85.

Los valores promedio, máximos y de la sección superior de temperatura obtenidos en la columna se presentan en la Figura 15 y se representan gráficamente con la tasa de irrigación. Es evidente que el aumento de temperatura solamente se obtuvo durante el ciclo de irrigación y es una función del suministro de ácido (Fig. 14). Los perfiles de la temperatura de la columna superior a inferior se muestran por encima de los ciclos de enjuague y lixiviación en la Fig. 16. El calor se conservó en su mayoría a la mitad de la columna y se aplicó una tasa de aireación constante de 0,03 Nm3/h por ton.

Los valores del potencial de la solución del refinado y el PLS se muestran en la Fig. 17.

La precipitación de sulfuro es evidente con la diferencia en el refinado y la concentración de sulfuro en el PSL, lo cual es particularmente significativo durante las etapas de reposo y como se ve a partir del pH del drenaje que excede el pH 1,5 (Fig. 18. La concentración alta en ácido en la solución de enjuague (misma que en el refinado) tiene un efecto inesperado de solubilización de los compuestos de sulfuro precipitados, los cuales se pueden ver a partir del aumento significativo en la concentración de sulfuro del PLS por encima de la concentración de sulfuro de la solución de enjuague (Fig. 18). Por lo tanto, en el presente documento se estipula que la solución de enjuague puede contener menos ácido sulfúrico que la solución aplicada al mineral durante los ciclos de irrigación (refinado) con la finalidad de manejar el pH de tal manera que el precipitado de sulfuro no sea solubilizado.

La solución de enjuague empleada contenía menos de 1 g/l de iones cloruro. Los valores de concentración de iones cloruro en el PSL durante la etapa de enjuague se muestran en la Fig. 19. La eficiencia de enjuague de los iones cloruro que exceden el 90 % se obtuvo en aproximadamente 30 días.

Las extracciones de cobre, parciales y acumulativos de la calcopirita que contienen mineral se presentan en la Fig. 20; excediendo 60 % en 120 días que incluyen el ciclo de enjuague (día 85 a 120). Debido al gran inventario de cobre generado dentro del lecho de mineral durante las etapas de irrigación y de reposo, el ciclo de enjuague se considera crítico en la recuperación del cobre y, como se estipula en el presente documento, debe completarse dentro de los 50 días para un mejor rendimiento, pero no se limita a este periodo.

El requerimiento oxígeno para el concepto descrito en el presente documento se evaluó en los sistemas de columna de lixiviación a gran escala que emplean entrada y salida de análisis de oxígeno de mineral triturado (80 % con un tamaño inferior a 1,27 cm (1^ ")) que contiene 75 % calcopirita y 25 % de minerales de sulfuro secundarios con un alto grado total de cobre de 0,8 en % de p. Los ensayos de lixiviación de la columna se mantienen a una temperatura constante de mineral de 25 °C. El mineral se aglomeró y se cargó seguido de una etapa de reposo de 48 días y las posteriores etapas de irrigación de 10 días y de reposo de 15 días. Una tasa de aireación alta (0,05 Nm3 / h.ton) y baja (0,002 Nm3 / h.ton) se empleó en dos de los ensayos de columna durante estas etapas reposo y de irrigación (Figura 21).

Los valores de utilización de oxígeno para la oxidación de sulfuros en dos sistemas se expresan como diferencia porcentual diaria (parcial) entre la entrada y salida de oxígeno en la Figura 22. La condición de baja aireación fue privada de oxígeno (> 90 % de utilización) y se reflejan en una tasa de extracción menor de cobre tasa de los minerales de sulfuro en comparación con la condición de alta aireación. La Figura 23 muestra las tasas de la extracción de cobre desde el inicio de la primera etapa de irrigación después de la primera etapa de reposo de 45 días. También se incluyó un ensayo de columna de lixiviación operado en atmósfera de nitrógeno, el cual mostró una tasa de la extracción de cobre significativamente menor que la condición de baja aireación. La condición de alta aireación mostró una baja utilización de oxígeno de aproximadamente 5 % en el momento de la operación. Las tasas de aireación que promueven una utilización de oxígeno de entre el 25 y el 50 % pueden ser consideradas como la mejor práctica para la lixiviación en pilas comercial. Una tasa de aireación de 0,01 Nm3/h.ton, por lo tanto, puede ser considerada como adecuada para este mineral en particular en las condiciones descritas.

La Figura 24 presenta el volumen de aplicación de la solución acumulada a la relación de masa del mineral (expresado en m3/ton) con el tiempo para tres ensayos de alta lixiviación de una columna de seis metros que dirigen la extracción de cobre (%) a partir de tres ensayos de mineral triturado diferente (80 % con un tamaño inferior a 1,27 cm (1^")) que contienen por encima de 88 % calcopirita (cobre restante presente en forma de minerales de sulfuro secundario) con una calificación total de cobre de entre 0,45 y 0, % en peso. Las extracciones de cobre obtenidas con el tiempo para los tres ensayos en columnas se muestran en la Figura 25. Las muestras de mineral cargadas en las columnas se aglomeran con ácido concentrado y una solución que contiene 150 g/l de iones cloruro, seguido de una etapa de reposo de 50 días para cada prueba en columna. Los ensayos en columnas se mantuvieron a temperatura constante de 25 °C después de la aglomeración. A menos que se estipule lo contrario, todos los ejemplos descritos a continuación se llevaron a cabo a 25 °C después de la aglomeración. Después de la etapa de reposo de 50 días inicial, se emplearon múltiples etapas de irrigación (10 horas cada uno) y múltiples etapas de reposo alternas (14 horas cada una) para cada ensayo en columna (el cobre extraído representado después del día 0 a día en la Fig. 25). Una única etapa de reposo fue seguida por una sola etapa de irrigación. Durante las etapas de irrigación, la tasa de aplicación de la solución para cada prueba en columna se mantuvo a 6 litros por hora por metro cuadrado de la superficie del mineral (6 l/h.m2). La solución de irrigación ("refinado") empleada durante las etapas de irrigación contenía aproximadamente 150/l iones cloruro preparados a partir de cloruro de sodio y ácido sulfúrico aproximadamente 20 g/l. Las cantidades de aplicación de la solución de promedio diario se muestran en la Fig. 26 directamente después de cargar la columna. Las columnas se airearon en 0,01 Nm3/h.ton durante todas las etapas de reposo y de irrigación antes mencionadas. No se incluyeron ciclos de enjuague en los conjuntos de datos. Las concentraciones de cobre en el refinado y PLS de los ensayos de columna anteriormente mencionados se muestran en la Figura 27. Los valores de potencial de la solución (vs. electrodo normal de hidrógeno) en el refinado y PLS de ensayos de columna anteriormente mencionados se muestran en la Figura 28.

El consumo de ácido a partir de ácido ganga que consume minerales puede minimizarse empleando menos ácido en el refinado usado para la etapa/s de irrigación. Se cargó una columna de lixiviación de seis metros de altura con una muestra de mineral triturado (80 % con un tamaño inferior a 1,27 cm (1^"))que contiene un 90 % por encima de la calcopirita y el contenido total de cobre de 0,37 % en peso. Después de la aglomeración con 8 kg de ácido sulfúrico por tonelada de mineral y la solución de refinado que contiene iones cloruro 150 g/l, se empleó una etapa de reposo de 40 días. Posteriormente, se emplearon múltiples etapas de irrigación (10 horas cada uno) y etapas de reposo alternas (14 horas cada uno). Se utilizó refinado bajo en ácido que contiene 5 g/l de ácido sulfúrico y 150 g/l de iones cloruro durante las etapas de irrigación y remanente (Fig. 29). El consumo de ácido neto en kg por tonelada de mineral, perfiles de pH y extracciones de cobre se muestran en las Figuras 30, 31 y 32, respectivamente.

Los electrodos de calcopirita se expusieron en soluciones desaireadas de NaCl 5 M durante 3 minutos a pH 0, 1, 2 y 3 (25 °C). Después de la exposición, voltamogramas de barrido anódico se registraron entre 0,4 y 1 V a 1 mV/s. Las densidades de corriente anódica aproximadas registradas a 0,7 voltios para cada electrodo expuesto a un pH diferente se presentan en la Fig. 33. Esta muestra que la reactividad mineral anódica aumentó en condiciones antes mencionadas como una función del aumento de pH, lo que indica una mayor tasa de disolución con el aumento de pH de la solución.

Se realizó un ensayo de lixiviación en columna de 10 metros de altura, se realizó en una muestra triturada (80 % con un tamaño inferior a 1,59 cm (5/8") ) según las condiciones descritas en este documento. Siguiendo las etapas de irrigación y de reposo, se permitió que el sistema drenara el exceso de solución durante 15 días (sin irrigación). Después de 15 días de drenaje, una etapa de enjuague se llevó a cabo para recuperar el cobre soluble restante en la columna. La solución de enjuague utilizó agua acidificada que contiene ácido sulfúrico 20 g/l. El sistema se irrigó a una tasa de aplicación de la solución de 6 litros por hora por metro cuadrado durante 5 horas diarias. El sistema fue reposado durante 19 horas al día. Las concentraciones de cobre durante un periodo de 50 días en el PLS (incluyendo el cobre de la etapa de aclarado) se presentan en la Figura 34. La cantidad de PLS acumulado desde el sistema de lixiviación también se presenta en la Figura 34 como un % en peso (calculado a partir de la densidad de la solución) contra el peso de mineral seco cargado en la columna de la lixiviación. El volumen de PSL acumulado por tonelada de mineral cargado y de concentraciones de cobre se presentan en la Fig. 35.

Cuatro pruebas de lixiviación en columna se llevaron a cabo en muestras de mineral altamente refractarias de 98 % de calcopirita (0,45 en % de p. Cu) triturada (80 % con un tamaño inferior a 1,27 cm (1^")). Las muestras se aglomeraron con ácido sulfúrico concentrado y soluciones que contienen 80, 100, 130 y 150 g/l de iones cloruro. Una etapa de reposo inicial 45 días se empleó para las cuatro pruebas de lixiviación seguidas por varias etapas de irrigación (10 días) y etapas de reposo (10 días) alternas. Durante las etapas de irrigación, se emplearon refinados que contienen lo correspondiente a 80, 100, 130 y 150 g/l de iones cloruro para la aplicación de la solución. Las columnas se airearon después de la aglomeración. El resultado de la extracción de cobre obtenido de cada concentración de cloruro con el tiempo se presenta en la Fig. 36. Se obtuvieron las constantes de tasa de parámetros de ajuste comunes para cada condición de cloruro utilizando una expresión de la tasa de lixiviación en columna genérica (Fig. 37).

Un mineral de sulfuro de cobre (1 % en peso) se sometió a una prueba de lixiviación en columna de 6 metros operada bajo condiciones como se describe aquí. Con posterioridad a la aglomeración con ácido sulfúrico concentrado y 130 g/l de iones de cloruro que contiene refinado, se empleó una etapa de reposo inicial de 30 días y se aireó el sistema. Durante esta etapa inicial de reposo, las mediciones de concentración de oxígeno se realizaron en el aire de entrada (parte inferior de en columna) y el aire de salida (parte superior). Se estimó la extracción de cobre durante esta etapa de reposo inicial (Fig. 38) utilizando los datos de oxígeno; aproximadamente el 45 % después de 30 días. En casos como el que se muestra en la Fig. 38, en los que se lixivió una cantidad razonable de cobre durante el periodo de reposo inicial, se puede emplear una irrigación continua (sin reposo adicional) para recuperar el cobre en un tiempo de retención de la solución más corto. Este método puede reducir el tiempo de ciclo de lixiviación. La extracción de cobre (oxidación de sulfuro) puede continuar durante esta etapa de irrigación individual tal como se presenta en la Figura 38. La relación de solución/mineral puede permanecer menos de 3 m3 por tonelada de mineral en un ciclo de lixiviación completa.

Una calcopirita (95 %, 0,36 % en peso de Cu %) triturada (80 % con un tamaño inferior a 1,27 cm (1^")) de mineral se sometió a una prueba de lixiviación en columna de seis metros operada en las condiciones descritas en el presente documento. Con posterioridad a la aglomeración con ácido sulfúrico concentrado y 150 g/l de iones cloruro que contiene refinado, se empleó una etapa de reposo inicial de 47 días. El sistema se aireó durante toda la operación de la columna. Con posterioridad al periodo de reposo inicial, se emplearon múltiples etapas de irrigación (10 horas ENCENDIDA a 6 l/h.m2) y múltiples etapas de reposo alternas (14 horas cada una) durante 100 días. Después de los 100 días, la metodología de irrigación y de reposo se reemplazó por irrigación (24 horas en) continua a 6 l/h.m2 durante 30 días. El impacto de este cambio en la metodología se presenta en la curva de extracción de cobre mostrada en la Fig. 39. Durante los siguientes 20 días la misma metodología de las etapas de irrigación/reposo se restauró y se observó el impacto en la de la extracción de cobre (Fig. 39). Día 158; la columna inició un procedimiento de drenaje durante 15 días (sin aplicación de la solución). Después de los 15 días de drenaje, se llevó a cabo de nuevo la metodología de etapas de reposo/irrigación antes mencionada y se señaló el impacto en la extracción de cobre. Es importante tener en cuenta que a través de los cambios en la metodología de funcionamiento, la acidez se mantuvo de manera que el pH del PLS varía sólo ligeramente entre aproximadamente pH 1,5 y 1,7.

Claims (16)

REIVINDICACIONES

1. Un método para lixiviar cobre de una pila de mineral de calcopirita triturado, o mineral de calcopirita triturado mezclado con minerales de óxido refractario o minerales de sulfuro secundario, tales como calcocita, covellina, enargita y bornita, que incluye al menos una etapa de reposo seguida de una etapa de irrigación, en donde, durante la etapa de irrigación, se aplica una solución de lixiviación al mineral a una tasa mayor que durante la etapa de reposo, y durante la etapa de reposo la concentración de iones cloruro de la solución de lixiviación está entre 130 g/l y 190 g/l, en donde la etapa de reposo tiene una duración de entre 20 horas y 50 días, y en la etapa de reposo la solución de lixiviación que entra en contacto con el mineral contiene al menos 0,5 g/l de cobre soluble, en donde los iones cloruro se introducen mediante la adición de uno o más de los siguientes: NaCl, MgCb, KCl y AlCb, a una solución contenida en un tanque intermedio.

2. Un método según la reivindicación 1, en donde el mineral es calcopirita.

3. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 o 2, en donde, durante la etapa de reposo, no se aplica ninguna solución de lixiviación al mineral.

4. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en donde, en la etapa de reposo, la solución de lixiviación tiene un pH inferior a 3,5.

5. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en donde la pila se airea durante la etapa de reposo.

6. Un método según la reivindicación 1 o 5, en donde, durante la etapa de irrigación, la solución de lixiviación tiene una concentración de ácido sulfúrico de entre 4 g/l y 100 g/l.

7. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en donde, durante o después de la etapa de irrigación, el cobre se recupera de una solución drenada de la pila mediante una etapa de extracción con disolvente con al menos una etapa de lavado orgánico cargado de cobre para promover una concentración de iones cloruro electrolítico inferior a 50 ppm.

8. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en donde la etapa de irrigación es continua.

9. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, en donde, en la etapa de irrigación, la solución de lixiviación se aplica a la pila a una tasa inferior a 3 m3/ton de mineral con el fin de mejorar la disolución del mineral.

10. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, en donde la pila se airea durante la etapa de irrigación con el fin de mejorar la disolución del mineral.

11. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, en donde, durante la etapa de irrigación, la pila se irriga utilizando una malla situada sobre la superficie de la pila o dentro de la pila.

12. Un método según la reivindicación 11, en donde la malla está construida o funciona de manera que la solución de lixiviación se aplica solo a una parte seleccionada de la pila.

13. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 12, que incluye una pluralidad de etapas de reposo y una pluralidad de etapas de irrigación, y cada etapa de reposo va seguida de una etapa de irrigación respectiva.

14. Un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13, seguido de una etapa de enjuague para recuperar el cobre y cloruro solubles de la pila.

15. Un método según la reivindicación 14, en donde la etapa de enjuague continúa durante un periodo inferior a 50 días.

16. Un método según la reivindicación 1 o 2, en donde se produce una primera etapa de reposo tras la construcción de la pila a partir del mineral aglomerado.