FR2461101A1

FR2461101A1 - Dispositif de regulation de l'air de suralimentation des moteurs diesel

Info

Publication number: FR2461101A1
Application number: FR7920065A
Authority: FR
Inventors: Jean Ribeton
Original assignee: Alsacienne de Constructions Mecaniques SA
Current assignee: Alsacienne de Constructions Mecaniques SA
Priority date: 1979-08-06
Filing date: 1979-08-06
Publication date: 1981-01-30
Also published as: DE3028674A1; IT1132308B; SE8005556L; JPS5840645B2; FR2461101B1; JPS5735116A; GB2055963A; IT8023905A0; GB2055963B

Abstract

L'INVENTION CONCERNE LES MOTEURS DIESEL SURALIMENTES. L'AIR DE SURALIMENTATION FOURNI PAR LE COMPRESSEUR 10 PASSE DANS UN PREMIER ECHANGEUR DE CHALEUR R HAUTE TEMPERATURE PUIS DANS UN DEUXIEME ECHANGEUR R BASSE TEMPERATURE MONTE EN SERIE AVEC LE PREMIER ECHANGEUR. UNE CANALISATION DE DERIVATION 28 DERIVE UNE PARTIE REGLABLE DU DEBIT D'AIR DE SURALIMENTATION HORS DE L'ECHANGEUR R. UN OU PLUSIEURS VOLETS 30-36 REGLENT LES DEBITS D'AIR. APPLICATION A LA REGULATION DE LA TEMPERATURE DE L'AIR DE SURALIMENTATION A L'ENTREE DES MOTEURS.

Description

1.

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La présente invention concerne les moteurs thermiques surali-

mentés par compresseur, notamment les moteurs Diesel, et elle vise plus particulièrement un dispositif de régulation de la température

de l'air de suralimentation fourni au moteur par le compresseur.

On sait que, sur un moteur Diesel, il serait souhaitable que la température de l'air en fin de compression varie peu, quelles que soient les conditions de fonctionnement, afin d'obtenir des délais d'allumage convenables et une bonne combustion. C'est pourquoi, pour ne pas atteindre des températures excessives à Io pleine charge, lorsque la température de l'air à la sortie du

compresseur est élevée, il est usuel de monter un système échan-

geur de chaleur sur le circuit d'air de suralimentation, entre

la sortie du compresseur et l'entrée d'air sur le moteur.

Un tel système échangeur comprend souvent deux échangeurs thermiques. Sur certains moteurs, ces deux échangeurs sont montés en parallèle. Sur d'autres moteurs, les deux échangeurs sont montés en série, le deuxième échangeur étant parcouru par un fluide caloporteur (par exemple de l'eau provenant d'une source extérieure, ou de l'air ambiant) plus froid que le fluide caloporteur parcourant le premier échangeur. De façon connue, le premier échangeur peut utiliser comme fluide caloporteur l'eau

de refroidissement du moteur.

La présente invention concerne-plus précisément les systèmes de ce deuxième type, c'est-à-dire avec deux échangeurs en série, le premier échangeur étant un échangeur Haute Température, le

deuxième échangeur étant un échangeur Basse Température.

Les systèmes connus de ce type évitent normalement d'ali-

menter le moteur, aux fortes charges, avec de l'air de surali-

mentation à température trop élevée.

Cependant, les fortes températures extérieures peuvent con-

duire à des surcharges thermiques, tandis que les basses tempé-

ratures extérieures peuvent conduire à des combustions incomplè-

tes provoquant des encrassements sur les moteurs à rapport volu-

métriques normal, ou des impossibilités de fonctionnement dans

le cas des moteurs à rapport volumétrique réduit.

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Il a été proposé, pour réguler la température de l'air, de contrôler le débit ou la température des fluides caloporteurs

dans les deux échangeurs, de façon que le système puisse fonction-

ner en refroidisseur ou en réchauffeur d'air,suivant la charge, mais ceci entraîne une mauvaise utilisation des échangeurs, une complication des installations, et, par conséquent, une

moins grande sécurité de fonctionnement.

Par ailleurs, le contrôle du débit des fluides calopor-

teurs entraîne un phénomène d'hystérésis important, ce qui peut être préjudiciable-lorsque les moteurs travaillent à charges

très rapidement variables.

La présente invention permet, avec un système à deux

échangeurs thermiques en série, d'obtenir une régulation satis-

faisante, à réponse rapide, de la température de l'air de surali-

Tentation admis au moteur, ce résultat étant obtenu grace à des

moyens simples, peu cogteux et de fonctionnement sûr.

L'invention a pour objet un dispositif à deux échangeurs en série du type précité dans lequel il est prévu un passage de dérivation de l'ir de suralimentation dont l'entrée est

raccordée entre les deux échangeurs de chaleur et dont la sor-

tie est raccordée entre la sortie du deuxième échangeur et

l'entrée d'air du moteur.

De préférence, il est prévu un organe commandé de réglage du débit d'air de suralimentation à travers l'un au moins des passages comprenant le passage de dérivation précité et le passage reliant la sortie du deuxième échangeur à l'entrée

d'air du moteur.

Avantageusement, l'organe commandé précité est actionné par un servomécanisme sous la dépendance de l'un des paramètres de fonctionnement du moteur, notamment la pression d'air à la

sortie du compresseur.

De préférence, la température du fluide caloporteur tra-

versant l'échangeur haute température est supérieure à la tem-

pérature maximale de l'air ambiant, de façon qu'un réchauffage

systématique se produise dans les marches à vide, et, par ail-

leurs, est sensiblement inférieure à la température de l'air de

refoulement du compresseur lorsque le moteur est à pleine char-

ge, de façon qu'à ces régimes, l'échangeur puisse fonctionner

en refroidisseur.

L'invention s'applique aux moteurs Diesel à rapport volumé-

trique normal, mais elle présente un intérêt particulier dans le

cas des moteurs dits "à rapport volumétrique réduit", c'est-à-di-

re inférieur à 12 environ.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la descrip- tion détaillée qui va suivre et à l'aide du dessin annexé qui

représente à titre d'exemple non limitatif un des modes de réa-

lisation de l'invention.

La figure unique est une représentation schématique d'un moteur Diesel suralimenté comportant les perfectionnements de l'invention. Le moteur Diesel M comporte un groupe de suralimentation 2 à turbo-compresseur comportant au moins une turbine 4 qui est

alimentée par les gaz d'échappement venant du collecteur d'échap-

pement 6 du moteur et qui est attelée par un arbre 8 à un com-

presseur 10. Généralement le groupe de suralimentation est à deux étages, mais on n'a représenté qu'un seul étage pour simplifier

le dessin.

Le compresseur 10 aspire l'air atmosphérique à son entrée - 12 et refoule l'air d'alimentation du moteur par sa conduite de sortie 14. La conduite de sortie 14 du groupe turbo-compresseur

est reliée au collecteur d'admission 16 du moteur par l'inter-

médiaire d'un groupe réfrigérant 18-pour l'air d'alimentation.

Le groupe 18 comprend deux échangeurs thermiques Rl et R2 qui sont montés en série sur le circuit d'air d'alimentation du

moteur, par l'intermédiaire de conduites 20, 22, 23.

Le premier échangeur Rl a un circuit 24 dans lequel circule un fluide caloporteur relativement chaud. Par exemple, le circuit 24 peut être parcouru par l'eau haute température du circuit de

refroidissement à eau (non représenté) du moteur. -

Le deuxième échangeur R2 a un circuit 26 dans lequel cir-

cule un fluide caloporteur plus froid que celui du premier échangeur, par exemple de l'air ambiant. Si le moteur M est un

Diesel marin, le circuit 26 du deuxième échangeur peut être par-

couru par de l'eau de mer. S'il s'agit d'un moteur fixe, le cir-

cuit 26 pourrait être raccordé à une circulation d'eau de ville.

Suivant l'invention, une canalisation 28 pour l'air de

suralimentation est prévue en dérivation sur l'échangeur R2, c'est-

à-dire que l'entrée de cette canalisation dérivée est raccordée sur la conduite 20, entre les échangeurs Rl et R2 tandis que la sortie de cette canalisation dérivée est raccordée sur la conduite 22, c'est-à-dire entre la sortie de l'échangeur R2 et l'entrée

d'air du moteur 16.

De préférence, un organe de réglage de débit d'air, tel qu'un volet-30, est monté sur la canalisation 22 et est commandé par un servo-mécanisme 32 asservi à un ou plusieurs détecteurs 34, 34', 34" mesurant des paramètres de fonctionnement tels que la pression de l'air de suralimentation, la température ambiante,

la température ou la charge du moteur.

Pour certaines applications, et en fonction des températures que l'on peut avoir pour la source chaude et la source froide, il peut être avantageux de prévoir un organe de réglage de débit d'air,

tel qu'un volet 36, dans la canalisation de dérivation 28, ce vo-

let 36 étant également commandé par un servomécanisme 38 tribu-

taire des détecteurs 34, 34', 34".

On va décrire maintenant le fonctionnement du dispositif

suivant les différentes conditions de marche du moteur.

Il faut d'abord noter que l'échangeur haute température R2 généralement traversé par l'eau du moteur (80 à 1000C) fonctionne

en réchauffeur d'air lors des marches à vide ou à charges partiel-

les et en réfrigérant dès que, avec l'augmentation de la charge, le compresseur d'air dépasse le rapport de pression pour lequel la température de l'air comprimé est égale à la température du

fluide traversant l'échangeur haute température.

Sans aucun des volets 30 ou 36 sur les circuits d'air, la

répartition des débits se fait en fonction des pertes de charge.

Au niveau des faisceaux d'échangeur, le circuit dérivé a une perte de charge inférieure à celui traversant les deux échangeurs en série. Si le conduit de dérivation 28 est très perméable (gros diamètre) le débit dérivé pourra atteindre 3/4 et même plus du débit total et, aux marches à vide ou charges partielles, l'effet de réchauffage sera sensible, sans toutefois pouvoir atteindre le réchauffage obtenu par la totalité du débit d'air passant par le circuit dérivé. Si l'on monte le volet uniquement sur le circuit dérivé à grande perméabilité (volet 36) l'effet de réchauffage

ne sera pas maximum pour le volet ouvert, mais l'effet de refroi-

dissement sera total lorsque pour les fortes charges, le volet sera fermé. Cette disposition pourra être intéressante pour les moteurs

à rapports volumétriques normaux, moteurs pour lesquels on sou-

haite un certain niveau de réchauffage aux charges partielles, mais la plus grande efficacité du refroidissement aux fortes

charges.

Si on réalise une canalisation de dérivation 28 peu per-

méable (petit diamètre), le débit dérivé pourra être faible par rapport au débit total (20%fi par exemple) et, les deux circuits entièrement ouverts, la température résultante se rapprochera de la température minimale possible correspondant au débit total

traversant en série les deux échangeurs.

Avec le volet 30 monté en aval de l'échangeur basse tempé-

rature R2 lorsque ce volet sera fermé, on obtiendra, dans les mar-

ches à vide ou aux faibles charges du moteur, l'efficacité maxi-

male de réchauffage. Cette configuration sera généralement mieux adaptée aux moteurs à rapport volumétrique réduit pour lesquels

on recherche une réchauffe maximale à vide et aux faibles char-

ges. Si, à partir de cet arrangement, on veut, pour les fortes charges, profiter de l'efficacité totale des réfrigérants, il suffira d'installer le deuxième volet 36 sur le circuit dérivé 28

de façon que, aux fortes charges, ce volet étant fermé et le vo-

let principal 30 bien entendu ouvert, la totalité du débit d'air

traverse en série les deux échangeurs RI et R2.

Il faut rappeler que la température de l'air à la sortie du compresseur ne dépend pour une température ambiante de l'air, que du rapport de pression donné par le compresseur. Il s'ensuit que la commande du ou des volets sera d'une manière préférentielle

liée directement ou indirectement à la pression d'air de surali-

mentation (détecteur 34 commandant les servo-mécanismes 32 et 38).

Les positions successives du ou des volets seront diffé-

rentes suivant que les volets contrôleront l'un ou l'autre circuit.

Dans le cas d'installation du volet 36 sur la dérivation 28, le volet sera complètement ouvert au démarrage, en marche à vide et à faible charge du moteur. A partir d'un niveau de pres- sion d'air de suralimentation qui dépendra des températures d'air que l'on veut obtenir en fonction de la charge (avec intégration

éventuelle de l'influence de la température ambiante), le volet-

se fermera progressivement, pour arriver à une fermeture totale, généralement située entre la demi-charge et 3/4 de charge. Toutefois

lorsque le moteur aura à fonctionner par des températures ambian-

tes très basses, la correction pourra être telle que le volet ne

soit pas complètement fermé pour les charges maximales, afin d'é-

viter les inconvénients apportés par une température d'air trop

basse à l'entrée du cylindre.

Dans le cas o le volet sera installé en aval de l'échan-

geur basse température R2, ce volet 30 sera complètement fermé au

démarrage, pour les marches à vide et faibles charges du moteur.

A partir d'une certaine pression d'air de suralimentation, il s'ouvrira progressivement pour atteindre la pleine ouverture pour

une charge généralement comprise entre 1/2 et 3/4.

Comme pour le cas précédent, la correction de température ambiante pourra conduire à une ouverture partielle du volet à la

pleine charge, lorsque le moteur aura à fonctionner dans des con-

ditions d'ambiance très-basses.

Il faut noter que, pour ce cas d'installation, et contrai-

rement au précédent, le niveau de réchauffe sera pratiquement in-

dépendant des conditions ambiantes, la température de la source chaude étant pratiquement constante lorsqu'il s'agit de l'eau de

circulation du moteur, et les masses d'air à réchauffer étant re-

lativement faibles vis-à-vis de la capacité calorifique de l'échan-

geur haute température Rl.

Le troisième cas d'installation, o l'on utilise à la fois les deux volets 30 et 36, ne constitue qu'un développement du cas précédent. Lorsque, aux environs de la demi-charge par exemple, le volet 30 aura atteint la position de pleine ouverture, le volet 36 du circuit de dérivation commencera à se fermer pour atteindre

la fermeture totale entre 3/4 et pleine charge par exemple.

Bien entendu, dans le cas o l'on utilise à la fois les deux volets 30 et 36, ces deux volets peuvent être remplacés par

une vanne d'air à trois voies répartissant le débit d'air de su-

ralimentation entre l'échangeur R2 et la dérivation 28 et située, par exemple, entre les deux échangeurs, sur la canalisation 20 au

droit de la dérivation 28.

Il résulte bien de ce qui précède que l'invention permet d'obtenir une régulation satisfaisante de la température de l'air

de suralimentation à l'entrée des cylindres, pour les moteurs Die-

sel classiques et pour les moteurs à rapport volumétrique réduit,

avec une bonne utilisation de la capacité des échangeurs.

Avec ce nouvel agencement, l'échangeur haute température aux fortes charges travaille en réfrigérant et peut, dans le cas de très haute suralimentation, évacuer plus de la moitié de la

quantité de chaleur que l'on souhaite extraire de l'air; l'échan-

geur basse température ne devant évacuer qu'une fraction de la quan-

tité totale de chaleur que l'on désire extraire, sera de dimension-

nement beaucoup moins important.

Un important avantage procuré par l'invention est la ra-

pidité de réponse de la régulation de température, dans le cas de

variations rapides de la charge du moteur.

On va examiner, à titre d'exemple, le fonctionnement d'un moteur à rapport volumétrique réduit, pour lequel la température de l'air à l'admission souhaitable est de l'ordre de 70 et dont le turbo- compresseur à la pleine charge travaille avec un rapport de

pression de 4.

On enregistre au refoulement du compresseur des tempéra-

tures de l'ordre de la température ambiante, par exemple 250 pour

la marche à vide, et 220 environ à la pleine charge. Cette tempé-

rature, pour une température ambiante donnée, n'est liée qu'au rap-

port de pression donné par le compresseur et s'établit pratique-

ment sans retard par rapport au niveau de pression. Un moteur pou-

vant en particulier passer de la marche à pleine charge à la marche à vide en une fraction de seconde, il est clair que les dispositifs

de régulation connus jusqu'à présent, et qui agissaient par régla-

ge du débit ou de la température des fluides caloporteurs, étaient incapables de rétablir rapidement, à tous moments, la température

de l'air d'admission aux environs de 70 par suite de l'hystéré-

sis de l'ensemble du système.

Au contraire, suivant l'invention, on agit sur les flux d'air à travers les échangeurs et, suivant la forme de réalisation préférée, la position du ou des volets d'air est liée directement à la pression d'air de suralimentation, ce qui permet d'obtenir un délai de réponse très court assurant une régulation satisfai-

sante malgré les variations rapides de charge.

Au cas o l'on asservit également le ou les volets à un autre paramètre de fonctionnement du moteur, ces paramètres ne

doivent introduire qu'un facteur correctif à la position des vo-

lets, pour ne pas entraîner de retard de réponse, l'action princi-

pale étant liée à la pression d'air de suralimentation.

L'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisa-

tion décrits et représentés; elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art sans s'écarter pour cela

du cadre de l'invention.

Claims

R E V E N D I C A T I 0 N S

l. Dispositif de régulation de la-température de l'air de suralimentation d'un moteur thermique, notamment d'un moteur Diesel, suralimenté par compresseur, du type qui comprend sur le circuit d'air de suralimentation, un premier échangeur de chaleur parcouru par un premier fluide caloporteur et un deuxième échangeur de chaleur parcouru par un deuxième fluide caloporteur plus froid que le premier fluide, lesdits deux échangeurs étant montés en série entre le compresseur et l'entrée d'air du moteur, ledit dispositif étant caractérisé en

ce qu'il comporte un passage de dérivation de l'air de suralimen-

tation dont l'entrée est raccordée entre les deux échangeurs de chaleur et dont la sortie est raccordée entre la sortie du

deuxième échangeur de chaleur et l'intrée d'air du moteur.
2. Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un organe commandé de réglage du débit d'air

de suralimentation à travers l'un au moins des passages compre-

nant le passage de dérivation précitée et le passage reliant la

sortie du deuxième échangeur à l'entrée d'air du moteur.
3. Dispositif suivant l'une des revendications 1 ou 2

caractérisé en ce que le premier échangeur de chaleur est parcouru par un fluide caloporteur dont la températureest supérieure à la température maximale de l'air ambiant et est sensiblement inférieure à la température de l'air à la sortie

du compresseur lorsque le moteur est à pleine charge.
4. Dispositif suivant la revendication 3 caractérisé en ce que le premier échangeur de chaleur est un échangeur air

de suralimentation/eau de refroidissement du moteur.
5. Dispositif suivant l'une des revendications 1 à 4

caractérisé en ce que le deuxième échangeur de chaleur est un

échangeur air de suralimentation/air ambiant.
6. Dispositif suivant l'une des revendications 1 à 4,

caractérisé en ce que le deuxième échangeur de chaleur est un échangeur air de suralimentation/eau froide provenant d'une

source extérieure au moteur.
7. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications

1 à 6 caractérisé en ce que l'organe commandé de réglage du débit d'air de suralimentation est constitué par un volet disposé dans l'un au moins des passages précités et actionné

par un servomécanisme.
8. Dispositif suivant la revendication 7 caractérisé en ce que le servomécanisme précité est commandé par un

détecteur sensible à la pression d'air de suralimentation.
9. Dispositif suivant l'une des revendications 7 ou 8

caractérisé en ce que le servomécanisme précité est sous la dépendance d'un détecteur sensible à l'un au moins des paramètres comprenant la température ambiante, la température

du moteur, la charge du moteur, la vitesse du moteur.
10. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications

1 à 9 caractérisé en ce que l'organe commandé de réglage du débit d'air est constitué par une vanne à trois voies de

répartition de l'air entre les passages précités.