FR2463192A1 - Compositions d'alliages a base nickel ou cobalt pour utilisation a tres haute temperature et application de ces compositions - Google Patents
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Abstract
LES COMPOSITIONS D'ALLIAGES SUIVANT L'INVENTION SONT UTILISEES A TRES HAUTE TEMPERATURE. ELLES CONVIENNENT PLUS PARTICULIEREMENT A LA REALISATION DE PIECES MOULEES MONO OU POLYCRISTALLINES. ELLES CONTIENNENT EN POIDS: UNE BASE NI OU CO AVEC CR 5 A 40, MN 0,1 A 12, AL 10, TI 10, TA W MO NB RE V 30 SI 2 HF 5. CES COMPOSITIONS S'APPLIQUENT EN PARTICULIER A LA REALISATION D'AUBES DE TURBINES A GAZ, FIXES OU MOBILES.
Description
-1-* CObMPSITIQNS D'ALLIAGES A BASE NICKEL OI COBALT POU IrfTILISATION A
TRES HAUTE TEMPERATURE ET APPLICATION DE CES COMPOSITIONS
Cette invention concerne des compositions d'alliages particulièrement adaptées pour la production de pièces destinées à être utilisées dans
des applications à haute température. Ces compositions peuvent être ef-
fectivement mises en oeuvre dans des procédés de moulage de mono-cris-
taux et elles peuvent être aussi mises en oeuvre pour la production de composants poly-cristallins, tels que les matériaux à cristallisation orientée, les matériaux à cristallisation conventionnelle (équiaxe) et
les matériaux utilisés à l'état transformé, ou renforcés par dispersion.
Il est bien connu que les pièces métalliques sont exposées à des tempéra-
tures extrêmes dans certaines applications, par exemple pour les moteurs à turbine à gaz. Dans de telles applications, les pièces doivent avoir une bonne résistance mécanique et une bonne ductilité à une température
élevée et doivent aussi présenter une stabilité de surface suffisantevis-
à-vis des conditions corrosives rencontrées. D'autres caractéristiquesdé-
sirées comprennent la stabilité métallurgique et l'aptitude au moulage.
Les compositions d'alliages utilisées de façon typique pour de telles ap-
plications ne sont pas particulièrement aptes à l'addition d'éléments fa-
vorables à la stabilité de surface. De tels éléments peuvent avoir ten-
dance à affaiblir les joints de grains et, par conséquent, les améliora-
tions apportées dans le domaine de la stabilité de surface ont pour con-
séquence une perte de résistance mécanique à températures élevées. Lors-
que des éléments tels que le bore, le carbone ou le hafniun sont intro-
duits pour modifier les joints de grains, ces éléments peuvent être dé-
favorables vis-à-vis de la stabilité de surface et, par conséquent, la perte de certaines propriétés, afin d'obtenir une amélioration dans
d'autres propriétés, est aussi réalisée dans ces cas. Enfin, on a consta-
té une orientation au hasard des joints de grains dans les alliages dé-
jà connus, et ceci a pour conséquence un glissement des joints de grains
et un fluage aux températures élevées.
Les alliages de moulage conventionnels, qui permettent d'obtenir des per-
formances convenables jusqu'à une certaine limite de température cormen-
-2- nent par exemple un alliage connu sous la référence B-1900+Hf dont la composition est la suivante en %: Cr 8 %,.Co 10 %, A1 6 %, Ti 1%, Ta 4,3 %, Nb < 0,1 %, Hf 1,1 %, C 0,1 %, Zr < 0,13 %, B 0,015 %,
Fe < 0,35 %,}n < 0,2 %, Si < 0,2 %, lb 6 %, Ni reste.
Le phénomnne de glissement des joints de grains se produit en général
au niveau des joints de grains transversaux (joints orientés transver-
salement par rapport à la direction de l'effort) et peut être éliminé en supprimant dans l'alliage ces joints de grains. Une telle méthode de moulage est appelée solidification orientée (S.o.). Dans cette méthode,
on fait croître les grains suivant une orientation préférentielle paral-
lèle à la direction d'écoulement de la chaleur. Bien que ces alliages
présentent une meilleure résistance au fluage et une meilleure résistan-
ce aux chocs thermiques que les alliages moulés conventionnels, ils pré-
sentent encore des joints de grains qui limitent le ckoix-dés:éléents d'alliage qui peuvent être ajoutés pour accroître la durée de vie utile de l'alliage. Un exemple d'un alliage à base de nickel du type S.O. est l'alliage Mhr-14200+Hf qui présente la composition suivante: Cr 9 %, Co 10 %, A1 5 %, Ti 2 %, Nb 1 %, W 12 %, Hf 2 %, C 0,14 %, Zr 0,05 %, B 0,02 %, Ni reste. On voit que la plupart des éléments modificateurs de
joints de grains sont encore nécessaires dans cet alliage.
Les éléments modificateurs de joints de grains, qui ont été mentionnés,
peuvent être supprimés quand on utilise une méthode de moulage de mono-
cristauxpour lesquels il n'y a pas de joints de grains. Les alliages pro-
posés pour cette méthode présentuit.engénéral une résistance au fluage et une résistance mécanique à hautes températures, supérieures quand on les compare avec les alliages moulés de façon conventionnelle ou avec les alliages à solidification orientée. Cette caractéristique avantageuse rend souhaitable l'utilisation de ces alliages pour les applications à frèshautes températures (10935C). Il reste, cependant, le problème de la
stabilité de surface à ces hautes températures, le premier mode d'atta-
que de la surface étant l'oxydation et la fatigue thermique et, dans une
moindre mesure, la sulfuration. Un exemple d'alliage monocristallin uti-
isé couramment est le Inoly 454 dont la composition est la suivante:
Cr 10 %, Co 5 %, Al 5 %, Ti 1,5 %, Ta 12 %, W 4 % et Ni reste.
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Le but premier de la présente invention est de fournir des alliages
améliorés pour hautes températures, en particulier des alliages mono-
cristallins qui sont caractérisés par une résistance supérieure à l'oxy-
dation et à la sulfuration et qui sont substantiellement exempts de pro-
priétés défavorables. On envisage, suivant l'invention, l'utilisation d'éléments d'addition pour améliorer la stabilité de surface ce qui, dans le cas d'alliages à structure monocristalline, est facilité par
l'absence de joi- 'sde grains. Les ConpOSitionS dalliages suivant l'in-
vention présentent une excellente stabilité vis-àZvis du milieu environ-
nant (résistance à l'oxydation et à la sulfuration) et présentent de plus une ductilité élevée et une bonne résistance à la fatigue. Cette excellente performance est obtenue malgré la teneur relativement élevée en aluminium de l'alliage (selon les normes des alliages de structure), et malgré l'absence d'éléments modificateurs de joints de grains dans les compositions de revetement polycristallines. Ces résultats impliquent que les compositions de revêtement peuvent être utilisées pour former la
base d'une classe améliorée d'alliages de structure pour hautes tempéra-
tures. Dans ce cas, cependant, des modifications de compositions sont en-
visagées permettant d'atteindre un équilibre des propriétés plus compati-
bles avec l'utilisation comme matériaux de structure.
Dans le cas des alliages à base de nickel par exemple, les niveaux de
teneur en aluminium des compositions de revêtement déjà mentionnées, doi-
vent être réduits quelque peu de façon que le composé primaire nickel-
aluminium formé dans le matériau soit le composé intemétallique Ni3Al (garma prime), phase de renforcement cohérente pour les alliages à
base de nickel plutôt que NiAl (beta) composé plus résistant à l'oxyda-
tion mais qui est inefficace comme moyen de renforcement. Si on considère
les alliages à base cobalt, des niveaux de teneur en aluminium considéra-
blement inférieurs devront être utilisés en général (moins de t % en poids), car il ne se forme pas de composés cohérents Co-A; utiles pour le renforcement, dans ce système. De plus, quel que soit l'alliage de base
(Ni ou Co), de modestes additions d'éléments renforçateurs de solution so-
lide tels que le tungstène, le molybdène, le tantale, le niobium, le rhé-
nium, le vanadium ou des combinaisons de ces éléments sont souhaitables pour améliorer la résistance à la déformation à hautes températures. Bien que potentiellement utiles comme compositions de revêtement, les alliages à base de fer ne sont pas envisagés pour les matériaux de structure à
hautes températures car ils sont connus comme considérablement plus fai-
bles que les alliages à base de nickel ou de cobalt.
En modifiant de façon convenable la composition à l'intérieur des limi-
tes définies suivant la présente invention, les alliages peuvent aussi être rendus utilisables pour la réalisation de composants polycristallins
tels que les matériaux à solidification orientée, à solidification con-
ventionnelle (équiaxe), les matériaux tàSsfornés ou renforcés par dispersion. Dans la dernière méthode de moulage mentionnée, ainsi que cela est bien connu, les métaux ou les alliages sont renforcés par des dispersions de
matières inertes chimiquement telles que des particules d'oxydes.
Les compositions d'alliages suivant la présente inventioh possèdent de très bonnes propriétés de résistance au fluage à températures élevées, de résistance à la rupture, de résistance à l'oxydation et à la sulfuration,
de résistance à la fatigue thermique et de stabilité au niveau de la mi-
cro-structure et conviennent bien pour les techniques de moulage de mono-
cristaux.
Les alliages à base de nickel ou de cobalt suivant l'invention contien-
nent en poids: 5 à 40 % de Cr, jusqu'à environ 10 % d'aluminiun, jusqu'à environ 10 % de titane, jusqu'à environ 30 % en combinaison d'éléments du groupe comprenant le tantale, le tungstène, le molybdène, le niobium,
le rhénium et le vanadium, jusqu'à environ 2 % de silicium, jusqu'à en-
viron 5 % de hafnium et jusqu'à environ 5 % d'éléments réactifs tels que le lanthane, l'yttrium ou d'autres métaux des terres rares. La teneur en
manganèse est comprise entre 0,1 et 12 %, de préférence 0,5 à 4 %.
Les alliages suivant la présente invention sont particulièrement adaptés au moulage de monocristaux mais, cependant, comme nous l'avons noté, les alliages peuvent aussi 9tre utilisés pour la production de composants polycristallins. Dans ce cas, des éléments modificateurs de joints de grains sont utilisés, qui comprennent en poids: carbone jusqu'à 3 %, bore jusqu'à 2 %, zirconium jusqu'à 1%. Le hafnium est aussi utilisé
conmme modificateur de joints de grains de façon bien connue.
-5- Les alliages produits sont avantageusement utilisés comme alliages de structure pour la réalisation d'aubes de rotors de turbines à gaz et
d'aubes de stator qui nécessitent une grande résistance mécanique à hau-
tes températures, une bonne ductilité, la résistance à l'oxydation et à la corrosion à chaud et la stabilité au niveau de la micro-structure. On attend aussi de ces alliages qu'ils possèdent d'excellentes propriétés
de résistance à la fatigue thermique et mécanique.
Dans les alliages suivant l'invention qui viennent d'être décrits, des additions effectuées aux alliages à base de nickel ou de cobalt sont
ajustées pour satisfaire les besoins de stabilité au niveau de la micro-
structure et pour empêcher la formation de la phase signa défavorable ou d'autres phases du type TCP. D'un point de vue général, les alliages à
base de nickel contiennent en pour cent en poids: jusqu'à 15 %a de co-
balt et, de préférence, entre environ 5 et environ 10 %, et la teneur en
fer est inférieure à environ 1 %. Les alliages à base de cobalt contien-
nent jusqu'à environ 20 % de nickel et, de préférence, entre environ 5
et environ 10 %, la teneur en fer étant inférieure à 1 %.
En formulant les compositions d'alliages à base de nickel pour utilisa-
tion sous forme de monocristaux, les compositions préférées contiennent en pour cent en poids: 5 à 10 % de Co, 8 à 16 % de Cr, 3 à 7 % d'Al, 1 à 3 % de Ti, S à 8 % d'Al + Ti, 3 à 10 % d'un ou plusieurs éléments du groupe comprenant le tungstène, le molybdène, le tantale, le niobium, le rhénium et le vanadium, 0,1 à 3 % de manganèse, jusqu'à 1 % de silicium, jusqu'à 1 % de hafnium et jusqu'à environ 5 % de métaux réactifs tels que
le lanthane, l'yttrium ou les autres métaux des terres rares.
L'aluminium et le titane sont compris dans ces alliages dans des quanti-
tés et en proportions relatives permettant de précipiter des fractions importantes en volume de phase gamma prime cubique à face centrée qui
précipite de façon cohérente avec la phase gamma (Ni) de la matrice aus-
ténite. C'est cette phase gamma prime qui est responsable de la résis-
tance mécanique à hautes températures de ces alliages. Cette phase est du
type A3B, A représentant des éléments relativement élect-ro-
négatifs tels que le nickel, le cobalt et le fer, et B -eprssentit des éléments plus électropositifs comme l'altuminium, le titane: e -6niobium. De plus, l'aluminium, s'il est ajouté en quantité suffisante, peut aussi permettre la formation d'un film mince adhérent d'A1 203 sur
ces alliages. Ce film fournit la résistance à l'oxydation dans les envi-
ronnements à hautes températures. Le cobalt, le fer, l'aluminium et le titane peuvent aussi être dissouts dans la matrice gamma (Ni) en plus du chrome, du molybdène, du tantale, du tungstène et du vanadium. Un tel
partage entraine un renforcement de la solution solide.
Il est bien connu de l'homme de l'art que l'aluminium, le tungstène, le
molybdène et le chrome constituent de puissants renforçateurs pour la so-
lution solide tandis que le fer, le titane, le cobalt et le vanadium ne sont que da faibles éléments renforçateurs de solutions solides. Il est aussi connu que l'addition de chrome améliore aussi la résistance à la corrosion à chaud (sulfuration) de cet alliage. Il est montré, par ail- _
lceurs, dans une demande parallèle, que l'addition de tantale et de manga-
nei:e en combinaison, améliore la résistance à l'oxydation et que, en par-
tic-2iir, l'addition de manganèse améliore la résistance à la sulfura-
tion.
En plus des é-&menLts mentionnés ci-dessus, les alliages suivant la pré-
sente invention contiennent du manganèse et peuvent contenir du hafnium, du silicium et des nétaux réactifs tels que le lanthane, l'yttrium ou d'autres métaux des terres rares. L'aptitude du manganèse à améliorer la résistance à la corrosion à Mhaud (sulfuration) des alliages à base de
nickel ou de cobalt, est aussi utilisée, suivant la présente invention.
On utilise aussi les effets du hafnium, du silicium et des métaux réac -
tifs tels que le lanthane, l'yttrium ou les autres métaux des terres ra-
res pour améliorer encore la résistance à l'environnement des alliages
à base de nickel ou de cobalt. Le domaine de teneur préféré pour ces élé-
-O ments, dans le cas des alliages mono-cristallins à base de cobalt, est
généraler!ent le rNie que dans le cas des alliages mono-cristallins à ba-
se de nickel. Comme cela a été dit plus haut, dans le cas o les alliages
sont utilisés pour la production de composants poly-cristallins, des élé-
ments modificateurs de joints de grains comme le carbone, le bore et le
zirconium seront ajoutés aux niveaux de teneurs prescrits.
Le tableau suivant donne:n certain nombre de compositions envisagées,
confo!ôirent à la présente i]nvent-on.
-7-
ALLIAGES CONTENANT DU MANGANESE - TENEURS EN POUR CENT EN POIDS
Type Code Forme Ni Co Cr AI Ti Ta W Mo Nb Mn Aitres
Base 1' Mono-
Bakel 1cristna Pest 5 10 5 2 3 9 2,5 aickel cristal 2 " " 5 10 5 2 3 9 2, 5La=0,5 3 " 5 10 5 2 3 9 1,0 Si=1,5 "l 4 l 5 i0 5 2 3 9 1,O Si=1,5 La=0,5
" " 8 10 6 1 5 6 1 2,0
6 f" " 10 9 6 1 8 5 1 0,5 "7 Poly- i 7 oy-." 10 14 4 3 8 2,0 Co=0,1 cris ta B =0,01
8 " 14 6 1 5 2 1,5C =0,1
B =-0,0 1
Zr=0,08
9 " 19 0,5 0,9 3 5 1,0 C =0,05
B=0,06
" " 7 9 6 1 3 5 1,8 2,5C =0,08
B =0,01
Zr=0,02
11." " 7 9 6 I 4 6 1,8 2,0 C =0,08
B =0,01
Zr=0,02
12 " " 5 6 7 1 2,5 4 1 2,5C =0,08
B =gO0 Zr=QO2
13 " " 7 9 7 I 3,0 5 9,5 2,5 C =408
B =0,01
___ _____ _ _ __Zr=0,02
Base 14 Mono- Res-
14 10 21 3,5 8 1,0
obalt cristal te " 10 " 25, _ _ 8 1,5 Hf=0,5 " 16 Poly- 10 " 21 3,5 8 1,0 C =0,4 crista _____ ____B =0,01 Zr=0,3 On comprendra que des changements divers et des modifications qui ne
sont pas particulièrement précisés dans la description, peuvent être
effectués sans sortir du domaine de l'invention, tel qu'il est en par-
ticulier défini dans les revendications suivantes.
-9-
Claims (9)
1 / - Alliage pour la réalisation de pièces moulées ou transformées à
base de nickel ou de cobalt contenant en poids 5 à 40 % de chrome, jus-
qu'à environ 10 % Al, jusqu'à environ 10 % Ti, jusqu'à environ 30 % en combinaison d'éléments du groupe comprenant le tantale, le tungstène, le molybdène, le niobium, le rhénium et le vanadiun, jusqu'à environ 2 % de
silicium et jusqu'à environ 5 % de hafnium, caractérisé en ce qu'il con-
tient 0,1 à 12 % de manganèse.
2 / - Alliage suivant revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient jusqu'à environ 5 % d'au moins un métal réactif choisi dans le groupe du
lanthane, de l'yttrium ou des autres terres rares.
3 / - Alliage suivant revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il con-
tient 0,S à 4 % de manganèse.
4 / - Alliage suivant l'une des revendications 1 à 3, à base de nickel,
caractérisé en ce qu'il contient jusqu'à environ 15 % de cobalt et moins
de 1 % de fer.
/ - Alliage suivant l'une des revendications 1 à 3, à base de cobalt,
caractérisé en ce qu'il contient jusqu'à environ 20 % de nickel et moins
de environ 1 % de fer.
6 / - Alliage suivant revendication 4, caractérisé en ce qu'il contient 5
à 10 % de cobalt, 8 à 16 % de chrome, 3 à 7 % d'aluminium, 1 à 3 % de ti-
tane, 5 à 8 % d'aluminium + titane, 3 à 10 % d'un ou plusieurs éléments du groupe comprenant le tungstène, le tantale, le molybdène, le niobium,
le rhénium ou le vanadium, 0,1 à 3 % de manganèse, jusqu'à 1 % de sili-
cium, jusqu'à 3 % de hafniun et jusqu'à 5 % de métaux réactifs
7 / - Alliage suivant l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce
que, dans le but de réaliser des pièces de structure polycristalline, il contient des modificateurs de joints de grains et jusqu'à 30 % en r'.-s
d'oxydes renforçateurs par dispersion.
8 / - Composant pour moteur à turbine à gaz, caractérisé en ce qu'il eis 10-
constitué d'une alliage suivant l'une des revendications 1 à 7.
9 / - Composant pour moteur à turbine à gaz suivant revendication 8,
caractérisé en ce qu'il présente une structure monocristalline.
/ - Composant pour moteur à turbine à gaz suivant revendication 8, caractérisé en ce qu'il présente une structure polycristalline orientée ou non, à l'état moulé ou transformé, et contient des modificateurs de
joints de grains.
11 / - Composant suivant revendication 1 ayant une structure moulée ren-
forcée par dispersion, caractérisé en ce qu'il comporte des modificateurs
de joints de grains.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/067,097 US4313760A (en) | 1979-05-29 | 1979-08-16 | Superalloy coating composition |
| US06/149,499 US4764225A (en) | 1979-05-29 | 1980-05-13 | Alloys for high temperature applications |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2463192A1 true FR2463192A1 (fr) | 1981-02-20 |
| FR2463192B1 FR2463192B1 (fr) | 1984-11-02 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8018163A Granted FR2463192A1 (fr) | 1979-08-16 | 1980-08-13 | Compositions d'alliages a base nickel ou cobalt pour utilisation a tres haute temperature et application de ces compositions |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4764225A (fr) |
| JP (1) | JPS56108851A (fr) |
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| FR (1) | FR2463192A1 (fr) |
| GB (1) | GB2058835B (fr) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2512837A1 (fr) * | 1981-09-14 | 1983-03-18 | United Technologies Corp | Articles en monocristal de superalliage a base de nickel |
| FR2557598A1 (fr) * | 1983-12-29 | 1985-07-05 | Armines | Alliage monocristallin a matrice a base de nickel |
| EP0246092A3 (fr) * | 1986-05-15 | 1989-05-03 | Exxon Research And Engineering Company | Alliages résistant à la fissuration par corrosion sous tension |
| EP0208645A3 (en) * | 1985-06-10 | 1989-05-17 | United Technologies Corporation | Advanced high strength single crystal superalloy compositions |
| EP0351948A1 (fr) * | 1988-07-14 | 1990-01-24 | ROLLS-ROYCE plc | Alliage et procédés d'utilisation |
| EP0358185A1 (fr) * | 1988-09-09 | 1990-03-14 | Mitsubishi Materials Corporation | Superalliage monocristallin à base de nickel à haute résistance et résistant à la corrosion à haute température |
| EP0412397A1 (fr) * | 1989-08-10 | 1991-02-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Revêtement protecteur contenant du rhénium possédant une rÀ©sistance plus grande à la corrosion et l'oxydation |
| US5401307A (en) * | 1990-08-10 | 1995-03-28 | Siemens Aktiengesellschaft | High temperature-resistant corrosion protection coating on a component, in particular a gas turbine component |
| US5582635A (en) * | 1990-08-10 | 1996-12-10 | Siemens Aktiengesellschaft | High temperature-resistant corrosion protection coating for a component in particular a gas turbine component |
Families Citing this family (43)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2075548B (en) * | 1980-05-09 | 1985-03-06 | United Technologies Corp | Corrosion resistant nickel base superalloys containing manganese |
| CA1212020A (fr) * | 1981-09-14 | 1986-09-30 | David N. Duhl | Elements mineurs d'apport aux monocristaux pour ameliorer leur resistance a l'oxydation |
| CA1339811C (fr) * | 1981-12-30 | 1998-04-14 | David Noel Duhl | Article en alliage monocristallin a base de nickel resistant a la corrosion et ayant une grande resistance |
| JPS5965863U (ja) * | 1982-10-25 | 1984-05-02 | アイシン精機株式会社 | 接着式モ−ル |
| US4711763A (en) * | 1986-12-16 | 1987-12-08 | Cabot Corporation | Sulfidation-resistant Co-Cr-Ni alloy with critical contents of silicon and cobalt |
| US4854980A (en) * | 1987-12-17 | 1989-08-08 | Gte Laboratories Incorporated | Refractory transition metal glassy alloys containing molybdenum |
| US6127047A (en) * | 1988-09-21 | 2000-10-03 | The Trustees Of The University Of Pennsylvania | High temperature alloys |
| US5268238A (en) * | 1989-08-10 | 1993-12-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium applied to gas turbine component surface and method thereof |
| US5273712A (en) * | 1989-08-10 | 1993-12-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium |
| DE4123606A1 (de) * | 1991-07-17 | 1993-01-21 | Winkelstroeter Dentaurum | Kobalt-basis-legierung, insbesondere als werkstoff fuer die dentalprothetik |
| US5712050A (en) * | 1991-09-09 | 1998-01-27 | General Electric Company | Superalloy component with dispersion-containing protective coating |
| JP2843476B2 (ja) * | 1992-03-09 | 1999-01-06 | 日立金属株式会社 | 高耐食高強度超合金、高耐食高強度単結晶鋳造物、ガスタービンおよびコンバインドサイクル発電システム |
| EP0560296B1 (fr) * | 1992-03-09 | 1998-01-14 | Hitachi Metals, Ltd. | Superalliage à haute résistance mécanique présentant une bonne résistance à la corrosion à haute température, pièce coulée à structure monocristalline à haute résistance mécanique présentant une bonne résistance à la corrosion à haute température, turbine à gaz et centrale thermique à cycle combiné. |
| JP3421758B2 (ja) * | 1993-09-27 | 2003-06-30 | 株式会社日立製作所 | 酸化物分散強化型合金及び該合金から構成される高温機器 |
| US5489346A (en) * | 1994-05-03 | 1996-02-06 | Sps Technologies, Inc. | Hot corrosion resistant single crystal nickel-based superalloys |
| JPH0959747A (ja) * | 1995-08-25 | 1997-03-04 | Hitachi Ltd | 高強度耐熱鋳鋼，蒸気タービンケーシング，蒸気タービン発電プラント及び蒸気タービン |
| JP3209902B2 (ja) * | 1995-11-06 | 2001-09-17 | キャノン・マスキーガン・コーポレーション | 高温腐食抵抗性の単結晶ニッケル系スーパーアロイ |
| DE19629977C2 (de) * | 1996-07-25 | 2002-09-19 | Schmidt & Clemens Gmbh & Co Ed | Werkstück aus einer austenitischen Nickel-Chrom-Stahllegierung |
| US5858558A (en) * | 1996-10-30 | 1999-01-12 | General Electric Company | Nickel-base sigma-gamma in-situ intermetallic matrix composite |
| US6761854B1 (en) * | 1998-09-04 | 2004-07-13 | Huntington Alloys Corporation | Advanced high temperature corrosion resistant alloy |
| US6468367B1 (en) * | 1999-12-27 | 2002-10-22 | General Electric Company | Superalloy weld composition and repaired turbine engine component |
| US6565680B1 (en) * | 1999-12-27 | 2003-05-20 | General Electric Company | Superalloy weld composition and repaired turbine engine component |
| GB0012185D0 (en) * | 2000-05-20 | 2000-07-12 | Rolls Royce Plc | Single crystal seed alloy |
| DE10100790C2 (de) * | 2001-01-10 | 2003-07-03 | Mtu Aero Engines Gmbh | Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile |
| US6821313B2 (en) * | 2002-05-31 | 2004-11-23 | Honeywell International, Inc. | Reduced temperature and pressure powder metallurgy process for consolidating rhenium alloys |
| US6773663B2 (en) | 2002-05-03 | 2004-08-10 | Honeywell International, Inc. | Oxidation and wear resistant rhenium metal matrix composites |
| US6946096B2 (en) | 2002-05-03 | 2005-09-20 | Honeywell International, Inc. | Use of powder metal sintering/diffusion bonding to enable applying silicon carbide or rhenium alloys to face seal rotors |
| US6987339B2 (en) * | 2002-05-03 | 2006-01-17 | Honeywell International, Inc. | Flywheel secondary bearing with rhenium or rhenium alloy coating |
| DE10224891A1 (de) * | 2002-06-04 | 2003-12-18 | Bosch Gmbh Robert | Legierung auf Nickelbasis |
| CA2586974C (fr) * | 2004-11-18 | 2013-06-25 | Alstom Technology Ltd | Superalliage a base de nickel |
| CN101365815B (zh) * | 2005-12-28 | 2011-05-25 | 安萨尔多能源公司 | 用于制备保护涂层的合金组合物及其用途及应用方法以及涂覆有该组合物的高温合金制品 |
| RU2354733C1 (ru) * | 2007-06-27 | 2009-05-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "САЛЮТ" (ФГУП "ММПП "САЛЮТ") | Сплав на никелевой основе для литья монокристаллических лопаток турбины газотурбинного двигателя |
| JP4585578B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2010-11-24 | 株式会社東芝 | 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ |
| JP4853838B2 (ja) * | 2008-05-13 | 2012-01-11 | 株式会社フジノス | 取手 |
| EP2145968A1 (fr) * | 2008-07-14 | 2010-01-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Superalliage renforcé d'amorce de gamme à base de nickel |
| US8216509B2 (en) | 2009-02-05 | 2012-07-10 | Honeywell International Inc. | Nickel-base superalloys |
| US8354176B2 (en) | 2009-05-22 | 2013-01-15 | United Technologies Corporation | Oxidation-corrosion resistant coating |
| JP4982539B2 (ja) * | 2009-09-04 | 2012-07-25 | 株式会社日立製作所 | Ｎｉ基合金、Ｎｉ基鋳造合金、蒸気タービン用高温部品及び蒸気タービン車室 |
| US8449262B2 (en) * | 2009-12-08 | 2013-05-28 | Honeywell International Inc. | Nickel-based superalloys, turbine blades, and methods of improving or repairing turbine engine components |
| CH702642A1 (de) * | 2010-02-05 | 2011-08-15 | Alstom Technology Ltd | Nickel-Basis-Superlegierung mit verbessertem Degradationsverhalten. |
| DE102015204726A1 (de) * | 2015-03-16 | 2016-09-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Ni-Mn-Cr-Al-Ti-Legierung, Pulver, Verfahren und Bauteil |
| DE102016203724A1 (de) * | 2016-03-08 | 2017-09-14 | Siemens Aktiengesellschaft | SX-Nickel-Legierung mit verbesserten TMF-Eigenschaften, Rohmaterial und Bauteil |
| CN115772626B (zh) * | 2022-11-17 | 2023-11-28 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种镍基高温合金及其制备方法和应用 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1953025A1 (de) * | 1968-11-04 | 1970-05-27 | Union Carbide Corp | Oxydationsbestaendige Kobaltlegierung |
| FR2143065A1 (fr) * | 1971-06-19 | 1973-02-02 | Rolls Royce | |
| FR2284683A1 (fr) * | 1974-06-17 | 1976-04-09 | Cabot Corp | Alliage ni-cr-al-y resistant a l'oxydation et son procede de preparation |
| FR2371516A1 (fr) * | 1976-11-17 | 1978-06-16 | United Technologies Corp | Article en superalliage a base de nickel a structure monocristalline et procede de preparation |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB734210A (en) * | 1952-12-09 | 1955-07-27 | Rolls Royce | Improvements relating to processes of manufacturing turbine blades from heat-resisting alloys |
| US3494709A (en) * | 1965-05-27 | 1970-02-10 | United Aircraft Corp | Single crystal metallic part |
| GB1298943A (en) * | 1969-03-07 | 1972-12-06 | Int Nickel Ltd | Nickel-chromium-cobalt alloys |
| US3802934A (en) * | 1973-01-12 | 1974-04-09 | Cabot Corp | Precipitation strengthened alloys |
| JPS5549143B2 (fr) * | 1974-03-01 | 1980-12-10 | ||
| JPS51103817A (en) * | 1975-03-12 | 1976-09-14 | Hitachi Ltd | Kooneiseinoookii kobarutokigokin |
| US4219592A (en) * | 1977-07-11 | 1980-08-26 | United Technologies Corporation | Two-way surfacing process by fusion welding |
| US4569824A (en) * | 1980-05-09 | 1986-02-11 | United Technologies Corporation | Corrosion resistant nickel base superalloys containing manganese |
-
1980
- 1980-05-13 US US06/149,499 patent/US4764225A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-07-31 GB GB8025068A patent/GB2058835B/en not_active Expired
- 1980-08-13 FR FR8018163A patent/FR2463192A1/fr active Granted
- 1980-08-15 CA CA000358314A patent/CA1170862A/fr not_active Expired
- 1980-08-16 JP JP11291780A patent/JPS56108851A/ja active Granted
- 1980-08-16 DE DE19803030962 patent/DE3030962A1/de not_active Ceased
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1953025A1 (de) * | 1968-11-04 | 1970-05-27 | Union Carbide Corp | Oxydationsbestaendige Kobaltlegierung |
| FR2143065A1 (fr) * | 1971-06-19 | 1973-02-02 | Rolls Royce | |
| FR2284683A1 (fr) * | 1974-06-17 | 1976-04-09 | Cabot Corp | Alliage ni-cr-al-y resistant a l'oxydation et son procede de preparation |
| FR2371516A1 (fr) * | 1976-11-17 | 1978-06-16 | United Technologies Corp | Article en superalliage a base de nickel a structure monocristalline et procede de preparation |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2512837A1 (fr) * | 1981-09-14 | 1983-03-18 | United Technologies Corp | Articles en monocristal de superalliage a base de nickel |
| FR2557598A1 (fr) * | 1983-12-29 | 1985-07-05 | Armines | Alliage monocristallin a matrice a base de nickel |
| EP0149942A3 (en) * | 1983-12-29 | 1985-08-28 | Association Pour La Recherche Et Le Developpement Des Methodes Et Processus Industriels (Armines) | Single crystal nickel-base matrix alloy |
| US4639280A (en) * | 1983-12-29 | 1987-01-27 | Association Pour La Recherche Et Le Developpement Des Methodes Et Processus Industriels "A.R.M.I.N.E.S." | Monocrystalline alloy with a nickel matrix basis |
| EP0208645A3 (en) * | 1985-06-10 | 1989-05-17 | United Technologies Corporation | Advanced high strength single crystal superalloy compositions |
| EP0246092A3 (fr) * | 1986-05-15 | 1989-05-03 | Exxon Research And Engineering Company | Alliages résistant à la fissuration par corrosion sous tension |
| EP0351948A1 (fr) * | 1988-07-14 | 1990-01-24 | ROLLS-ROYCE plc | Alliage et procédés d'utilisation |
| EP0358185A1 (fr) * | 1988-09-09 | 1990-03-14 | Mitsubishi Materials Corporation | Superalliage monocristallin à base de nickel à haute résistance et résistant à la corrosion à haute température |
| EP0412397A1 (fr) * | 1989-08-10 | 1991-02-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Revêtement protecteur contenant du rhénium possédant une rÀ©sistance plus grande à la corrosion et l'oxydation |
| US5154885A (en) * | 1989-08-10 | 1992-10-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Highly corrosion and/or oxidation-resistant protective coating containing rhenium |
| US5401307A (en) * | 1990-08-10 | 1995-03-28 | Siemens Aktiengesellschaft | High temperature-resistant corrosion protection coating on a component, in particular a gas turbine component |
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