FR2473554A1 - Procede de traitement thermo-mecanique de toles ou de feuillards d'acier inoxydable ferritique et produits obtenus - Google Patents

Abstract

L'invention est relative à un procédé de fabrication de tôles ou de feuillards d'acier inoxydable ferritique laminés à froid. Selon la présente invention, un feuillard d'acier laminé à chaud d'un acier inoxydable ferritique contenant de l'aluminium est chauffé à une température de 850 à 1 100 degrés C, l'ATN (nitrate d'aluminium) est précipité dans un état dispersé tandis que le feuillard est refroidi à une température de 700 à 900 degrés C, le refroidissement est continué jusqu'à une valeur qui n'est pas supérieure à 200 degrés C à une vitesse de refroidissement telle que la couche de déplétion de chrome, qui provoque le défaut de poudre d'or, n'est pas formée autour du carbonitrure de chrome. Un simple laminage à froid et un recuit de recristallisation sont réalisés en combinaison jusqu'à ce que l'épaisseur soit réduite à l'épaisseur de calibrage. (CF DESSIN DANS BOPI)

Description

- 1 - L'invention est relative à un procédé pour la production de tôles ou

de feuillards d'acier inoxydable ferritique pour lesquels les phases de production sont simplifiées, et des produits comparables ou

supérieurs aux produits des procédés conventionnels peuvent être obte-

nus. Des produits laminés à froid en acier inoxydable ferritique ont été jusqu'à présentproduits par un recuit en vase clos d'une bobine de feuillard d'acier laminée à chaud de 800 à 850 OC, à la manière d'une fournée, et en répétant la laminage à froid, et le recuit de recristallisation deux fois, dans beaucoup de cas. Etant donné qu'un feuillard d'acier laminé à chaud a une micro-structure hétérogène, si ce feuillard est directement soumis à un laminage à froid, des bonnes qualités de formage ne peuvent pas être obtenues, et, pour cette raison, un recuit de diffusion à la manière d'une fournée doit être réalisé pendant un temps long avant le laminage à froid. Toutefois, dans le but de chauffer une grande bobine de feuillard uniformément, même

dans la partie centrale de la bobine, et pour réaliser un recuit de dif-

fusion efficace, la bobine doit être placée dans un four pendant plus de 40 heures, et ainsi, le temps global de production devient très long,

avec pour effet une augmentation inévitable du coût de fabrication.

Comme moyen pour éliminer un tel désavantage d'un recuit de

diffusion long, à la manière d'une fournée, d'un acier inoxydable ferri-

tique, des propositions ont été faites pour le processus de recuit appelé recuit continu, selon lequel une bobine est déroulée, et est

continuellement convoyée à travers un four.

Lorsqu'un feuillard laminé à chaud d'acier inoxydage ferriti-

que est soumis à un recuit continu, à la place du recuit conventionnel à la manière d'une fournée, le feuillard doit nécessairement être chauffé

à une température plus élevée que celle adoptée dans le processus cor-

ventionnel, et si ce feuillard est chauffé à une haute température, 'acier

est transformé en une structure de phases mélangéesd'austénite-ferrite.

Le brevet Japonais publié No 30008/76 décrit u, procédé de recuit continu selon lequel un feuillard d'acier inoxydable ferritique laminé à chaud est chauffé à une température de 1.330 à 1.350 DC, dépassant la région des phases mélangées d'austénite-ferrite pendant un temps court de moins de 3 minutes, et le feuillard d'acier chauffé est refroidi à l'air ou rapidement refroidi à une vitesse de refroidissement élevée. De plus, le brevet japonais No 1878/72 décrit - 2 - un procédé de recuit continu selon lequel un feuillard laminé à chaud d'acier inoxydable ferritique est chauffé à une température de 930 à 990 OC, o les phases d'austénite et de ferrite coexistent, pendant un temps plus court que 10 minutes, et le feuillard chauffé est refroidi à l'air ou rapidement refroidi à une vitesse de refroidissement élevée. Toutefois, dans ces procédés de recuit continu conventionnels,la phase *d'austénite formée pendant la phase de recuit est transformée en une phase de martensite pendant la phase de refroidissement, et des troubles

sont causés, par exemple, dans la phase de laminage à froid subséquente.

Il y a rupture du feuillard pendant la phase de refroidissement à froid

et corrosion intergranulaire dans les phases de recuit et de décapage.

Dans le procédé décrit dans le brevet américain No 2.808.353, la création de tels troubles est évitée parce qu'un feuillard laminé à chaud d'acier inoxydable ferritique est chauffé à une haute température de 927 à 1.149 OC pendant 1 à 10 minutes, et est ensuite recuit à une

température de 760 à 899 OC à la manière d'une fournée.

Comme procédé utilisant un élément additif, un procédé compre-

nant un recuit continu d'un feuillard laminé à chaud d'un acier inoxyda-

ble ferritique avec des additions de Ti à une température de 950 i 20 0C, pendant une période plus courte que 10 minutes est décrit dans la demande

publiée de brevet japonais No 84019/73.

Tel que cela sera décrit ci-dessous, la présente invention est relative à la production de tôles ou de feuillards d'acier inoxydable ferritiquecontenant de l'aluminium. L'utilisation d'aluminium en tant qu'élément additif est décrit, par exemple, dans le brevet britannique

No 1.162.562, et le brevet japonais No 44888/76.

Un des buts de la présente invention est de proposer un procé-

dé de fabrication de tôles ou de feuillards d'acier inoxydable ferritique, dans lequel le recuit d'un feuillard laminé à chaud d'acier inoxydable ferritique est réalisé avec un procédé de recuit continu de courte durée,

au lieu des procédés de recuit traditionnels à la manière d'une fournée.

Un autre but de la présente invention est de proposer un pro-

duit laminé à froid en acier inoxydable ferritique qui est comparable ou supérieur aux produits conventionnels à la fois en ce qui concerne ses propriétés anti-stries et ses propriétés d'étirage intense, et exempt de défaut tel que le défaut de poudre d'or. Par les termes "défaut

de poudre d'or", on entend un défaut qui fait que lorsqu'un film de pro-

tection en-résine de vinyl ou en un matériau semblable, appliqué sur une 3 -

tôle de produit est ôté, la surface de la tôle de produit est partiel-

lement enlevée, et la surface brille.

Un autre but de la présente invention est de proposer un pro-

cédé pour la fabrication de tôles d'acier inoxydable ferritique qui sont comparables ou supérieures aux produits conventionnels, et exempts de

défaut tel que le défaut de poudre d'or, ne s'opposant pas à la simpli-

fication des deux phases répétées de laminage à froid et de recuit pour obtenir l'épaisseur de calibrage désirée du procédé conventionnel (qui seront désignées ultérieurement par "2CR") à un simple laminage à froid

et recuit (qui sera désigné ultérieurement par "lCR").

Le procédé selon la présente invention est caractérisé par le fait qu'un feuillard laminé à chaud d'un acier inoxydable ferritique

contenant de l'aluminium est recuit en continu dans un domaine de tempé-

ratures tel que AlN est précipité dans un état dispersé, et de plus, une couche de dépletion de chrome, qui provoque le défaut de poudre d'or

n'est pas formée.

L'invention sera mieux comprise si l'on se réfère à la descrip-

tion ci-dessous, ainsi qu'aux dessins en annexe qui en font partie inté-

grante. La figure 1 est un diagramme illustrant la relation entre la

température H2 et la valeur i.

La figure 2 est un diagramme illustrant la relation entre la

température H2 et les pertes de poids par corrosion.

La figure 3 est un diagramme illustrant l'influence de la

vitesse moyenne de refroidissement de H1 à H2 sur la valeur r.

La figure 4 est une courbe montrant une vitesse contrôlée de

refroidissement de la température H2 selon la teneur en aluminium.

La figure 5 est une photographie microscopique montrant la structure métallographique d'une tôle d'acier préparée selon le procédé

de la présente invention.

Dans le procédé selon la présente invention, un feuillard laminé à chaud d'un acier inoxydable ferritique contenant de l'aluminium, préparé selon une méthode traditionnelle est chauffé à une température de 850 à 1.100 OC, (qui sera désignée ultérieurement par "température

H1"), o une partie ou sensiblement tout AlN (nitrure d'aluminium) com-

posé de Al et de N, qui est contenu dans l'acier inoxydable ferritique, formé par un procédé de coulée treditionnel est dissout dans la solution solide. Ensuite le feuillard chauffé est refroidi à une température de - 4 - 700 à 900 OC, (qui sera désignée ultérieurement par "température H2")

et AIN est précipité à l'état dispersé pendant la phase de refroidisse-

ment. Dans le but d'éviter ce qui est appelé le défaut de poudre d'or, provoqué par la détérioration locale de la résistance à la corrosion, qui est considéré comme étant dû à une couche de dépletion de chrome générée autour des précipités relativement importants de carbonitrure de chrome présents dans la périphérie des grains, un refroidissement

contrôlé est ensuite réalisé en fonction de la teneur en aluminium.

Plus particulièrement, si la teneur en aluminium est importante, la quantité précipitée de AiN est importante, et la quantité précipitée de carbonitrure de chrome est ainsi supprimée. Ainsi, dans ce cas, la vitesse de refroidissement peut être faible. Si la teneur en aluminium est faible, l'effet de AlN supprimant la précipitation du carbonitrure

de chrome est faible. Ainsi, dans ce cas, une grande vitesse de refroi-

dissement est préférée. Pour cette raison, la vitesse de refroidissement est contrôlée dans le domaine montré dans la figure 4, qui sera décrit ultérieurement. Le feuillard. d'acier laminé à chaud est recuit, dans l'état o AlN est précipité dans un état dispersé, est laminé à froid et soumis à un recuit de recristallisation, par lequel un produit comparable ou

supérieur aux produits conventionnels, sur le plan des propriétés d'éti-

rage intense, des propriétés anti-stries, et'sur le plan de la rés-is-

tance à la corrosion est obtenu. La tôle ou le feuillard d'acier inoxy-

dable ferritique obtenu selon la présente invention est caractérisé par la combinaison de: - la composition qui ne comprend pas plus de 0,12 % de carbone, de 15 à 20 % de chrome, plus de 0,025 % d'azote, et de l'aluminium dans une proportion d'au moins deux fois la teneur en azote mais pas plus de 0,4 %, le reste étant composé essentiellement de fer; l'état final du procédé de laminage à froid suivi par un recuit de recristallisation, et; - une microstructure de phase des précipités de nitrure d'aluminium dans un état dispersé, et pas de couche de dépletion de

chrome autour des carbonitrures, qui cause le défaut de poudre d'or.

La phase constituante de la matrice est généralement du ferrite.

Lorsque la température H1 est inférieure à 850 'C, la quantité

de AIN en solution est réduite, et lorsque la température H1 est supé-

rieure à 1.100 0C, le grossissement des grains de cristaux se produit.

- 5 -

Dans chaque cas, les propriétés d'étirage intense et les autres pro-

priétés des produits finis sont altérées.

Si la température H2 est supérieure à 900 OC, la précipitation d'AlN devient insuffisante pour éviter la détérioration de l'étirage intense du produit fini. Si la température H2 est inférieure à 700 0C, des particules relativement importantes de carbonitrure de chrome sont susceptibles de précipiter dans la périphérie des grains. Si une telle

précipitation de carbonitrure a lieu, une couche de dépletion de chro-

me se forme autour de chacun des précipités, et ainsi, une détérioration locale de la résistance à la corrosion-se produit, avec le résultat que ce qui est appelée la poudre d'or a de grandes probabilités d'être générée. La résistance à la corrosion est influencée également par la teneur en aluminium. Ordinairement, une teneur en aluminium plus importante donne une résistance à la corrosion plus importante, mais dans le but de maintenir une meilleure résistance à la corrosion, il est indispensable que la température H2 soit au moins de 700 OC. Si la température H1 est inférieure à 900 OC, la température H2 est bien

sûr ajustée à une valeur inférieure à la température H1.

Pour précipiter AIN dans un état dispersé pendant le refroi-

dissement depuis la température H1 à la température H2 une méthode peut consister à réaliser le refroidissement de manière continue, et une

méthode selon laquelle le refroidissement est effectué jusqu'à la tempé-

rature H2 est suivie par un maintien à la température H2.

Si le feuillard est refroidi de manière continue depuis la température H1 à la température H2 (de 700 à 900 OC) à une vitesse de refroidissement constante ou variable, la vitesse de refroidissement moyenne doit être inférieure à 15 OC/seconde. Les influences de la vitesse de refroidissement sur les caractéristiques telles que les propriétés

d'étirage intense ont une relation étroite avec la teneur en aluminium.

Si la vitesse de refroidissement est plus àlevée dans un domaine inférieur

à 15 'C/seconde, un effet important est obtenu pour une teneur en alu-

minium plus importante, et l'effet est relativement réduit pour une teneur en aluminium plus faible. Si la vitesse de refroidissement est de OC/seconde ou plus, la précipitation d'aluminium est insuffisante, et

les propriétés d'étirage intense du produit sont réduites. Si le refroi-

dissement depuis la température H1 à la température H2 est réalisé à une

vitesse supérieure à 15 'C/seconde, le feuillard est maintenu à la tem-

pérature H2 de manière à précipiter AIN dans un état dispersé.

24735S 4

-6- La présente invention va maintenant être décrite en détail

en référence aux exemples suivants.

EXEMPLE 1

Des tôles d'acier laminées à chaud préparées selon une méthode de coulée traditionnelle et dans les conditions traditionnelles de laminage à partir de tôles d'acier inoxydable ferritique 17Cr, se différenciant par la teneur en aluminium, tel que cela est montré dans le tableau 1, ont été chauffées à 1.000 C comme température H1, et ensuite refroidies sous contrôle. La vitesse de refroidissement de H1 à H2 a été parfois plus élevée dans le domaine des températures supérieures et plus basse

dans le domaine destempératures inférieures, ou la vitesse de refroidis-

sement a été parfois plus basse dans le domaine des températures supé-

rieures et plus élevée dans le domaine des températures inférieures.

Toutefois, la vitesse de refroidissement moyenne calculée à partir de

la différence entre H1 et H2, et le temps nécessaire pour ce refroidis-

sement a été adoptÈe en tant que vitesse de refroidissement.

Les tôles d'acier ainsi traitées ont été décapées et laminées à froid jusqu'à ce que l'épaisseur soit réduite à une épaisseur de 0,7 mm,

et ensuite les tôles d'acier ont été soumises à un recuit de recristalli-

sation à 830 C. Les procédures de laminage à froid ont été du type 1CR, c'est-à-dire que les tôles de 0,7 mm d'épaisseur ont été obtenues par un simple laminage à froid sans recuit de recristallisation intermédiaire, et du type 2CR, c'est-à-dire que,après le recuit de recristallisation

intermédiaire d'un feuillard laminé à froid de 2,0 mm d'épaisseur, l'é-

paisseur de la tôle a été ensuite finalement réduite à 0,7 mm.

TABLEAU i1

Composition chimique des échantillons (% en poids)

ELEMENTS

l E L E M E N T S

Echantil-

lons C Si Mn P S Ni Cr Al N

A 0,05 0,30 0,21 0,021 0,008 0,21 16,60 0,030 0,0061

B 0,06 0,32 0,25 0,018 0,007 0,18 16,81 0,076 0,0101

C 0,05 0,35 0,21 0,019 0,008 0,19 16,71 0,151 0,0121

D 0,06 0,33 0,25 0,020 0,008 0,21 16,61 0,301 0,0135

E 0,05 0,29 0,21 0,023 0,006 0,18 16,55 0,405 0,0145

En comparaison, des tôles laminées à chaud similaires,-recuites

2 4 7355 4

-7- dans les conditions de recuit conventionnelles en vase clos (chauffage à 815 0C et refroidissement dans le four) ont été soumises à un laminage à froid et à un recuit de recristallisation pour réduire l'épaisseur

à 0,7 mm.

Pour chacune des tôles ayant une épaisseur de 0,7 mm, les valeurs r indiquant les propriétés d'étirage intense ont été mesurées et la valeur moyenne r = (r0 + 2r45 + r90) / 4 a été calculée. De plus, pour chaque tôle, la hauteur des stries a été mesurée. Par ailleurs, ro s r45 et r90 signifient les valeurs de r dans les directions inclinées de 0 O, 45 O et 90 O, respectivement, par rapport à la direction de laminage. Les conditions de refroidissement, les conditions de laminage à froid et les propriétés des tôles obtenues sont montrées dans le

tableau 2.

PN CLn o PO C) t- I,, - CD

TABLEAU 2

Conditions de refroidissement de tôles d'acier laminées à chaud depuis la température H1 de 1.000 C, conditions de laminage à froid et propriétés des produits Série Echan- A1 Nos. tillons Teneur (%) H

TemPéra-

ture ( C)

Vitesse moyen-

ne de refroidis-

sement ( C/sec) de H1 à H2 Vitesse

de refroi-

dissement ( C/sec) de

H2 à 200 C

Lamina-

ge à froid et recuit Valeur r Hauteur des stries ( x) aciers à 1 faible te- 2 neur en 3

A1 4

A 0,030

lel, l

B 0,076

A 0,030

le 0,5 Il 8,0 2,0 1 CR Il Il le 1,05 1,25 1,20 1,15 aciers à 5 C 0,151 950 0,5 " 1,15 14 forte 6 " " 900 0,8 " " 1,25 16 teneur 7 " " 800 1,5 " 1, 2 CR 1,25, 1,30 17, 17 en A1 8 D 0,301 700 10,0 " 1 CR 1,25 18 9 " t" " 15,0 " 1,10 18

E 0,405 " 13,0 ' " 1,20 18

11 C 0,151 500 1,5 " 1,25 17

Remarque: = 1,2 et hauteur des stries = 18 X pour un produit conventionnel.

1-' w. tn A -Pl. I1 Sorte d'acier Ln o Co ! -9-

La relation entre la valeur F et la température H2 (la vites-

se de refroidissement moyenne de H1 à H2 n'étant pas supérieure à 'C/seconde) a été déterminée pour obtenir les résultats montrés dans

la figure 1. Il est visible que si le refroidissement jusque la tempé-

rature H2, qui est supérieure à 900 OC, est réalisé à une vitesse qui n'est pas supérieure à 15 'C/seconde, suivi par un refroidissement rapide, la valeur F est rigoureusement réduite avec une augmentation de la température supérieure à 900 'C. Il existe une relation certaine entre la valeur F et la teneur en Al, et dans le cas d'acier à forte teneur en Al, une valeur F considérablement haute est obtenue même si la température H2 est inférieure à 700 OC. Des résultats du test de corrosion décrit cidessous, toutefois, il est visible que la température H2 ne doit pas être inférieure à 700 0C. Plus particulièrement, dans le but d'examiner la corrosion intergranulaire due à la précipitation des carbonitrures de chrome à la périphérie des grains, la relation entré

la perte de poids par corrosion dans une solution aqueuse d'acide nitri-

que à 65 %, et la température H2 a été déterminée pour les échantillons C dans des essais incluant les conditions non indiquées dans le tableau 2. Les résultats sont montrés dans la figure 2. Il est visible que si

la température H2 est inférieure à 700 OC, les pertes de poids par cor-

rosion sont fortement augmentées, et la résistance à la corrosion est détériorée. Pour ces raisons, la température H2 est ajustée de 700 à

900 0C pour la présente invention.

La dépendance entre les propriétés anti-stries et la tempé-

rature H2 est faible, et les propriétés anti-stries des produits obtenus

à la température H2 de 700 à 900 0C sont comparables à celles des pro-

duits conventionnels.

L'influence de la vitesse moyenne de refroidissement de Hi à H2 sur la valeur r est montrée dans la figure 3. Il est visible que la vitesse moyenne de refroidissement de H1 à H2 doit être inférieure à 15 OC/seconde. La valeur r est influencée également par la teneur en aluminium, même si la vitesse de refroidissement moyenne est dans le domaine défini ci-dessus. Plus particulièrement, dans le cas d'une teneur en Al plus importante, une valeur r importante est obtenue également à une vitesse de refroidissement élevée, mais dans le cas d'une teneur en Al faible, la valeur r tend à décroitre si la vitesse de refroidissement est élevée. Ainsi, une vitesse de refroidissement faible, spécialement

2473554 -

- 10 -

inférieure à 10 OC/seconde, est ordinairement préférée.

La vitesse de refroidissement de la température H2 à une valeur qui n'est pas supérieure à 200 OC est contrôlée en fonction de

la teneur en Al. Plus particulièrement, les échantillons se différen-

ciant par la teneur en AI ont été refroidis à différentes vitesses de refroidissement depuis la température H2 à une valeur qui n'est pas supérieure à 200 OC, et la corrosion intergranulaire par une solution aqueuse d'acide nitrique à 65 % a été examinée de manière à déterminer

une vitesse de refroidissement qui provoque une perte de poids par cor-

rosion de 1 g/m2.h ou moins, ce qui est pratiquement négligeable. Il a été trouvé que la vitesse de refroidissement doit être dans le domaine situé au-dessus de la courbe montrée dans la figure 4. En effet, dans le cas d'une faible teneur en AI, la vitesse de refroidissement doit être d'au moins environ 10 OC/seconde, mais dans le cas d'une teneur

en Al élevée, une faible vitesse de refroidissement doit être adoptée.

La relation entre la vitesse de refroidissement depuis la

température H2 et la teneur en aluminium correspondant à la courbe re-

présentée dans la figure 4 peut être approximéede la manière suivante.

Si Y désigne la vitesse de refroidissement depuis la température H2 et X la teneur en aluminium, X est supérieur à O et Y est supérieur

à environ - 222,2 X + 20.

Dans l'exemple suivant, des tôles d'acier inoxydable ferri-

tique contenant de l'aluminium ont été traitées selon le procédé de la

présente invention, et les produits présentant une structure métallogra-

phique, par exemple, tel que cela est montré sur la photographie mi-

croscopique de la figure 5 (agrandissement 15.000), ont été obtenus. Tel que cela est visible dans la figure 5,- dans le produit traité selon le procédé de la présente invention, le nitrure d'aluminium (AIN) ayant une forme rectangulaire est précipité à l'état dispersé. On croît que des grains recristallisés, ayant une orientation de cristaux pour

améliorer la valeur r croissent, pendant la phase de recuit de recris-

tallisation, à cause des précipités dispersés d'AlN dans la tôle laminée à froid. On préfère que la limite inférieure de la quantité d'Al ajoutée soit 2 fois la teneur en N, et tel que cela est visible dans la figure

1, l'effet attendu peut être obtenu si la limite supérieure de la pro-

portion d'Al ajoutée est d'environ 0,4 %.

EXEMPLE 2

Une mise en oeuvre selon laquelle le refroidissement de la

- 1' -

température H1 à la température li 2 est ajusté à une vitesse qui n'est pas inférieure à 15 'C/seconde, suivi par le maintien à la température

H21 va être maintenant décrit en détail.

Une tôle laminée à chaud d'un acier inoxydable ferritique contenant de l'aluminium (échantillon F montré dans le tableau 3), ayant une épaisseur de 3,8 mm, a été convoyée au travers d'un appareillage de recuit continu, o la tôle d'acier a été chauffée à 1.000 0C pendant 1 minute et ensuite maintenue à 800 0C pendant 2 minutes, et rapidement

refroidie de 800 OC à la température ambiante à une vitesse de refroi-

dissement de 10 OC/seconde. Après ce traitement de chauffage, la tôle d'acier a été décapée et a été ensuite laminée à froid selon une méthode 1CR, sans recuit intermédiaire jusqu'à ce que l'épaisseur soit réduite à 0,7 mmm, et un recuit de recristallisation a été réalisé à 830 OC pendant 2 minutes. En comparaison, des tôles laminées à chaud SUS (AISI) 430, ayant une composition ordinaire G montrée dans le tableau 3, qui ont une épaisseur de 3,8 mm, ont été recuites à 815 0C pendant 2 heures sous des conditions de recuit en vase clos traditionnelles, et ensuite laminées à froid jusque 0,7 mm par une méthode 1CR ou une méthode 2CR

(un recuit intermédiaire a été réalisé à 830 OC pendant 2 minutes lors-

que l'épaisseur était de 2,0 mm). Ensuite, les tôles ont été soumises

à un recuit de recristallisation à 830 OC pendant 2 minutes.

TABLEAU 3

Composition chimique des échantillons (%) Echantil- C Si Mn P S Cr Al N Ion

F 0,05 0,3 0,13 0,025 0,007 16,59 0,078 0,012

G 0,06 0,4 0,34 0,029 0,005 16,36 - 0,016

Les propriétés des tôles ainsi obtenues ayant une épaisseur de 0,7 mm sont montrées dans le tableau 4

- 12 -

TABLEAU 4

Caractéristiques de tracteur, valeur f et propriétés anti-stries Acier Etape Limite de ré- Résistance à Allon- Valr Stries sistance la traction gement j (Hmax,ft) (kg/cm2) (kg/cm2) % Acier avec addition AI 1CR 33,4 50, 2 31,3 1,18 12

SUS 430 1CR 37,1 51,7 28,2 0,93 25

SUS 430 2CR 35,3 50,5 29,5 1,16 15

La tôle d'acier 1Cr d'acier inoxydable ferritique contenant de l'aluminium traité à chaud selon la présente invention est excellente en comparaison de la tôle 1CR SUS 430 sur le plan des caractéristiques de traction, de la valeur r indiquant les propriétés d'étirage intense et de ses propriétés anti-stries. De plus, la tôle 1CR de la présente invention est comparable ou supérieure aux tôles 2 CR SUS 430 sur le plan des caractéristiques de traction, de la valeur r et des propriétés anti- stries.

Tel que cela ressort clairement de la description de la pré-

sente invention ci-dessous, il est possible de produire des tôles ou des feuillards d'acier inoxydable ferritique qui sont comparables ou

supérieurs aux produits conventionnels sur le- plan des propriétés d'éti-

rage intense, des propriétés anti-stries, et de la résistance à la cor-

rosion. De plus, le recuit de la tôle d'acier laminée à chaud peut être accompli selon une phase de recuit continu de durée courte à la -lace de la phase de recuit en vase clos conventionnelle qui doit être réalisée pendant un temps long. En plus, en combinant la phase de laminage à

froid et la phase de recuit, il peut être possible de produire en con-

tinu des toles d'acier inoxydable ferritique pour l'application d'étira-

ge intense.

Ainsi, selon la présente invention, des tôles ou des feuillards

d'acier inoxydable ferritique comparables ou supérieurs aux produits con-

ventionnels de 2CR sur le plan des caractéristiques de tension, des propriétés d'étirage intense, et des propriétés anti-stries peuvent être

obtenues par une étape 1CR.

- 13 -

Claims (8)

REVENDICATIONS

1. Procédé de fabrication d'une tôle ou d'un feuillard d'acier

inoxydable ferritique, caractérisé par le fait que l'on chauffe un feuil-

lard d'acier laminé à chaud d'un acier inoxydable ferritique contenant de l'aluminium à une température de 850 à 1.1000 C, qui sera désignée ultérieurement par la température H1, que l'on précipite ensuite le nitrure d'aluminium, dans un état dispersé, tandis que l'on refroidit le feuillard jusqu'à une température de 700 à 9000 C, qui sera désignée ultérieurement par la température H2, que l'on continue ensuite le refroidissement jusqu'à une valeur qui n'est pas supérieure à 2000 C à une vitesse de refroidissement telle,qu'une couche de dépletion de

chrome, qui peut causer le défaut de poudre d'or, n'est pas formée au-

tour du carbonitrure de chrome, et que l'on réalise le laminage à froid

et le circuit de recristallisation en combinaison jusqu'à ce que l'épais-

seur soit réduite à l'épaisseur de calibrage.

2. Procédé de fabrication d'une tôle ou d'un feuillard d'acier inoxydable ferritique selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la vitesse de refroidissement moyenne de la dite température H1 à

la dite température H2 est inférieure à 150 C/seconde, que l'on refroi-

dit le feuillard à une valeur qui n'est pas supérieure à 2000 Cà une

vitesse de refroidissement contrôlée en relation avec la teneur en alu-

minium, évitant de ce fait la formation de la dite couche de dépletion

de chrome.

3. Procédé de fabrication d'une tôle ou d'un feuillard d'acier inoxydable ferritique selon la revendication 2, caractérisé par le fait

que si Y désigne la dite vitesse de refroidissement contrôlée en fonc-

tion de la teneur en aluminium désignée par X, Y est supérieur à O et

est supérieur à environ - 222,2 X + 20.

4. Procédé de fabrication d'une tôle ou d'un feuillard d'acier

inoxydable ferritique selon les revendications 1 ou 2, caractérisé par

le fait que le laminage à froid est réalisé jusqu'à ce que l'épaisseur

de calibrage soit obtenue sans recuit intermédiaire.

5. Procédé de fabrication d'une tôle ou d'un feuillard d'acier

inoxydable ferritique, caractérisé par le fait que l'on chauffe un feuil-

lard d'acier laminé à chaud d'un acier inoxydable ferritique contenant de l'aluminium à une température de 850 à 1.1000 C, qui sera désignée

ultérieurement par la température Hl, que l'on précipite ensuite le ni-

trure d'aluminium dans un état dispersé tandis que l'on refroidit le

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feuillard à une température de 700 à 900 C, qui sera déisgnée ulté-

rieurement par température H2, à une vitesse de refroidissement qui n'est-

pas inférieure à 150 C/seconde, ce qui est suivi par un maintien de la dite température H2, que l'on poursuit le refroidissement à une valeur qui n'est pas supérieure à 2000 C à une vitesse de refroidissement contrô- lée en fonction de la teneur en aluminium, ce qui fait que la génération de la couche de dépletion de chrome, qui peut être formée autour du carbonitrure de chrome, et qui peut causer le défaut de poudre d'or est supprimée, à cause de la précipitation du nitrure d'aluminium, et que l'on réalise un laminage à froid et un recuit de recristallisation en combinaison jusqu'à ce que l'épaisseur'soit réduite à l'épaisseur de calibrage.

6. Procédé de production d'une tôle d'acier inoxydable ferri-

tique selon la revendication 5, caractérisé par le fait que si Y désigne la dite vitesse de refroidissement contrôlée en fonction de la teneur en aluminium désignée par X, Y est supérieur à 0 et est supérieur à

environ - 222,2 X + 20.

7. Procédé de fabrication d'une tôle ou d'un feuillard d'acier inoxydable ferritique selon la revendication 5, caractérisé par le fait

que le laminage à froid est réalisé jusqu'à ce que l'épaisseur de cali-

brage soit obtenue sans recuit intermédiaire.

8. Tôle ou feuillard d'acier inoxydable ferritique laminé à froid et ayant subi un recuit de recristallisation, produite par le

procédé selon les revendications 1 ou 2, caractérisé par le fait qu'il

ne comprend pas plus de 0,12 % de carbone, de 15 à 20 % de chrome, plus de 0,025 " d'azote, et de l'aluminium dans une quantité au moins deux fois la teneur en azote, mais de 0,4 % au maximum, le reste consistant essentiellement en du fer, et qu'il présente une microstructure, dans laquelle le nitrure d'aluminium est précipité dans un état dispersé et de plus, une couche de dépletion de chrome, qui provoque le défaut

de poudre d'or, n'est pas formée autour du carbonitrure.