FR2525210A1 - Purification de coupes riches en ethylene contenant de l'acethylene - Google Patents
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Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE POUR ELIMINER L'ACETYLENE DANS UNE COUPE ETHYLENIQUE. L'INVENTION EST CARACTERISEE EN CE QUE LE PROCEDE COMPREND UN COUPLAGE D'UNE HYDROGENATION SELECTIVE 3 ET D'UNE EXTRACTION PAR SOLVANT 5. LE PROCEDE S'APPLIQUE EN PARTICULIER A LA PURIFICATION DE L'ETHYLENE EN PROVENANCE D'UN CRAQUAGE A LA VAPEUR.
Description
Les procédés de fabrication de l'éthylène par craquage à la vapeur (steam cracking) produisent de l'méthylène lequel, après fractionnement adéquat, contient environ 0,5 à 2 % en volume d'acétylène. Il convient ensuite de purifier l'éthylène afin que sa teneur en acétylène ne dépasse pas quelques vpm (parties en volume par million) d'acétylène résiduel. Actuellement, la spécification courante est 5 vpm maximum et même souvent 2 vpm maximum.
De nos jours, cette purification est effectuée principalement par deux techniques: 1) Hydrogénation sélective de l'acétylène dans la coupe C2, donc en mélange
avec l'éthylène et l'éthane. La sélectivité d'hydrogénation du catalyseur est
suffisante pour obtenir des teneurs résiduaires en acétylène aussi faibles
que l'on veut et généralement inférieures à 5 vpm, tout en ayant un taux de
récupération de l'éthylène de 99 à 100 %. L'éthane initialement présent,
ainsi que l'éthane formé dans l'hydrogénation, est ensuite séparé de
l'éthylène et recyclé dans la zone de craquage.
avec l'éthylène et l'éthane. La sélectivité d'hydrogénation du catalyseur est
suffisante pour obtenir des teneurs résiduaires en acétylène aussi faibles
que l'on veut et généralement inférieures à 5 vpm, tout en ayant un taux de
récupération de l'éthylène de 99 à 100 %. L'éthane initialement présent,
ainsi que l'éthane formé dans l'hydrogénation, est ensuite séparé de
l'éthylène et recyclé dans la zone de craquage.
2) Extraction sélective de l'acétylène par les méthodes comme:
Adsorption sur un absorbant solide, sélectif pour l'acétylène.
Adsorption sur un absorbant solide, sélectif pour l'acétylène.
Lavage à l'eau sous pression,
Extraction gaz-liquide par un solvant, comme par exemple, l'acétone, la N
méthylpyrolidone, l'acétonitrile, la dimethylformamide ou par des mélanges
de solvants ou tout autre solvant sélectif de l'acétylène et des acétyléni
ques comme des sels d'argent ou de tout autre métal se complexant
aisément avec l'acétylène.
Extraction gaz-liquide par un solvant, comme par exemple, l'acétone, la N
méthylpyrolidone, l'acétonitrile, la dimethylformamide ou par des mélanges
de solvants ou tout autre solvant sélectif de l'acétylène et des acétyléni
ques comme des sels d'argent ou de tout autre métal se complexant
aisément avec l'acétylène.
On obtient d'une part un raffinat éthylénique qui, en fonction de la sévérité
de l'extraction, peut~contenir moins de 5 ppm d'acétylène résiduaire et un
extrait acétylénique très concentré (de l'acétylène pur à plus de 90 % et
même à plus de 99 %). De ce fait, ce procédé n'entraîne, en théorie,
quasiment aucune perte en éthylène.
de l'extraction, peut~contenir moins de 5 ppm d'acétylène résiduaire et un
extrait acétylénique très concentré (de l'acétylène pur à plus de 90 % et
même à plus de 99 %). De ce fait, ce procédé n'entraîne, en théorie,
quasiment aucune perte en éthylène.
L'inconvénient du procédé est un manque actuel de débouché pour l'acétylène, nécessitant donc le brûlage, c'est-à-dire un gaspillage, de l'acétylène produit et plus généralement d'hydrocarbures.
Le procédé selon l'invention remédie aux défauts précités.
Selon une forme générale de réalisation, le présent procédé comprend les étapes suivantes : a) On hydrogène sélectivement l'acétylène de la charge d'hydrocarbures, en
limitant le taux de conversion de l'acétylène à une valeur de 80 à 99,9 %,
de préférence 85 à 99 %, et b) on sépare le produit de l'hydrogénation par extraction sélective, de manière
connue, en un raffinat renfermant principalement de l'éthylène et de
l'éthane et une coupe riche en acétylène.
limitant le taux de conversion de l'acétylène à une valeur de 80 à 99,9 %,
de préférence 85 à 99 %, et b) on sépare le produit de l'hydrogénation par extraction sélective, de manière
connue, en un raffinat renfermant principalement de l'éthylène et de
l'éthane et une coupe riche en acétylène.
Eventuellement on peut renvoyer au moins une partie (par exemple 50 à 99 %) de la dite coupe riche en acétylène à étape (a), comme courant de recyclage, pour mélange avec la charge éthylènique. La coupe de recyclage peut contenir une partie du solvant d'absorption sélective utilisé dans (b).
Quand la charge et/ou le courant de recyclage renferment des C3 ou plus lourds, on peut faire passer la charge et/ou le mélange charge + recyclat dans une unité de fractionnement pour ne traiter que les hydrocarbures C2.
Le procédé convient pour une charge éthylénique renfermant par exemple, jusqu'à 10 % d'acétylène en volume et en général environ 0,5 à 2 % en volume.
Le couplage selon l'invention d'une hydrogénation et d'une extraction permet ainsi d'enlever aisément par extraction les dernières impuretés acétyléniques qui subsistent après une première étape d'hydrogénation relativement douce.
Ces dernières traces d'impuretés acétyléniques pourraient être, comme c'est le cas dans l'art antérieur, éliminéés par hydrogénation plus poussée; mais à ce stade, l'hydrogénation poussée provoque une hydrogénation parasite de l'éthylène en éthane, donc une perte en éthylène. Par contre, dans le présent procédé, le couplage hydrogénation - extraction permet un gain non négligeable en éthylène de l'ordre de l à 2 %. Le procédé permet d'obtenir un éthylène ne renfermant pas plus de 5 vpm d'acétylène, voire pas plus de 1 vpm. De plus ce procédé, par rapport au procédé conventionnel d'hydrogénation classique, permet de réduire très sensiblement les traces de résidus généralement obtenus (green oils).
Les conditions de l'hydrogénation sont bien connues. On opère habituellement entre 20 et 200 "C, de préférence entre 50 et 150 OC sous une pression suffisante pour assurer une bonne vitesse de réaction, entre 10 et 25 bars, le gaz hydrogène est en quantité suffisante pour assurer la stoechiométrie de la réaction et donc entre 0,9 et 1,5 mol/mol, le débit horaire de charge, exprimé en m3 à température et pression normale par m3 de catalyseur, est compris entre 1 000 et 10 000 et plus précisément entre 2 000 et 6 000.
On peut opérer de manière isotherme ou, de préférence, adiabatique.
L'opération d'hydrogénation peut, en outre, être effectuée en courant descendant ou en courant ascendant.
Le catalyseur est l'un de ceux habituellement utilisés dans ce type de réaction, par exemplé un métal du groupe VIII tel que nickel, cobalt, platine ou, de préférence, le palladium. Un support peut être utilisé, par exemple l'alumine ou la silice. La teneur en métal est, par exemple, de 0,005 à 3 %, de préférence 0,01 à 0,05 96 en poids. Des métaux additionnels peuvent être présents, comme cela est bien connu, comme par exemple le vanadium. Dans certains cas, on utilise plusieurs lits de catalyseur avec des métaux différents.
L'hydrogène peut être utilisé pur ou dilué par un gaz inerte, avec ou sans monoxyde de carbone.
Comme on l'a vu, le taux de conversion de l'acétylène est limité. Selon une caractéristique préférée, on laisse dans le produit d'hydrogénation une teneur en acétylène de 50 à 3 000 parties par million en volume, de préférence 100 à 1 500 vpm. Le taux de conversion de l'acétylène est de préférence de 90 à 99 %.
La conversion de l'acétylène est facilement contrôlable par le choix des variables opératoires. Elle croît, par exemple, toutes choses égales par ailleurs, quand la température croît ou quand le débit de charge décroît ou quand le rapport H2/C2H2 augmente.
L'extraction (absorption ou distillation extractive) peut mettre en oeuvre un solvant sélectif conventionnel, par exemple diméthylacétamide, diméthylformamide, furfural, N-méthyl pyrrolidone, formylmorpholine, acétonitrile et/ou acétone.
Dans le cas de l'extraction gaz-liquide par solvant, ce mode de purification est réalisé principalement dans deux contacteurs liquide-vapeur. Le premier est une tour d'absorption fonctionnant à froid (0 à-40 OC) et sous pression (10 à 40 bars), dans laquelle la coupe C2 gazeuse est contactée à contrecourant avec le solvant qui, dans son cheminement descendant se charge d'acétylène et, partiellement, d'éthylène. Le second contacteur est une tour de stripping, fonctionnant à chaud et sous une pression voisine de la pression atmosphérique, qui assure la régénération du solvant que l'on recycle à la tour d'absorption.
Le volume de coupe riche en acétylène, éventuellement recyclée à l'étape (a), dans la forme de réalisation préférée de l'invention, représente habituellement 0,001 à 2 %, de préférence 0,005 à 0,5 % du volume de la charge fraîche (coupe C2), sans que ces valeurs soient limitatives.
Les figures jointes illustrent sous la forme de schémas de principe les deux modes de réalisation de l'art antérieur et celui de l'invention qui inclue: - l'opération d'hydrogénation sélective, - l'opération d'extraction (effectuée conventionnellement en une ou plusieurs
étapes successives sur le même mode ou sur un mode différent), - ainsi que le recyclage éventuel de la coupe riche en acétylène obtenue
comme concentrat à l'issue de l'extraction.
étapes successives sur le même mode ou sur un mode différent), - ainsi que le recyclage éventuel de la coupe riche en acétylène obtenue
comme concentrat à l'issue de l'extraction.
Sur la figure 1 non conforme à l'invention, la charge éthylénique est envoyée, par la conduite 1, après addition d'hydrogène par la conduite 2, dans la zone d'hydrogénation 3. L'effluent soutiré, par la conduite 4, est fractionné dans la zone 5 en vue d'éliminer par la conduite 6 les green oils. Le mélange d'éthane et d'éthylène est envoyé, par la conduite 7, dans la zone de distillation 8 ou l'on obtient en tête l'éthylène (conduite 9) et en fond l'éthane (conduite 10).
Sur la figure 2, non conforme à l'invention, la charge éthylénique pénètre, par la conduite 11, dans la zone 12 d'extraction, où l'on a schématisé l'évacuation de l'acétylène par la conduite 14. Le mélange d'éthane et d'éthylène est envoyé, par la conduite 13, dans la zone de distillation 15 en vue d'obtenir de l'éthylène par la conduite 16 et de l'éthane par la conduite 17.
Sur la figure 3, conforme à l'invention, la charge éthylénique, par la conduite 21 et les recyclages par les conduites 29 et 32, sont envoyés dans le dééthaniseur 22 (également présent, quoique non représenté, sur les figures 1 et 2), d'où l'on soutire du propane et des + lourds par la conduite 24 par la conduite 23, la charge éthylénique, après l'addition d'hydrogène 25, parvient à la zone d'hydrogénation 26, l'effluent de cette zone étant envoyé, par la conduite 27, dans une première zone de séparation des green-oils (28) d'où l'on soutire, par la conduite 29, les green-oils, puis, par la conduite 30 dans la zone d'extraction proprement dite (31) (zone de finition) d'où l'on soutire par la conduite 32 I'acétylène que l'on recycle vers la conduite 21.Le recyclage acétylène (32) s'effectue, après ou avant le dééthaniseur, par les conduites 32 a ou 32 b.Un raffinat, gazeux ou liquide selon qu'il s'agit de distillation extractive ou d'extraction liquide/liquide, (mélange d'éthylène et d'éthane) est envoyé par la conduite 33 dans la zone de fractionnement 34. On recueille l'éthylène par la conduite 35 et l'éthane par la conduite 36.
Exemple 1 (Comparatif)
On opère selon le schéma de la figure 1.
On opère selon le schéma de la figure 1.
On utilise une charge éthylénique de composition suivante, en poids
Acétylène 1,5 %
Ethylène 75 %
Ethane 23,5 %
Cette charge passe dans deux réacteurs successifs d'hydrogénation avec refroidissement intermédiaire, chacun de ces réacteurs renfermant un catalyseur à 0,045 % de palladium et 0,09 % de vanadium sur alumine. La transformation s'effectue à 55 OC, 25 bars et une VVH totale (volume de gaz par volume de catalyseur et par heure) de 3 500.
Acétylène 1,5 %
Ethylène 75 %
Ethane 23,5 %
Cette charge passe dans deux réacteurs successifs d'hydrogénation avec refroidissement intermédiaire, chacun de ces réacteurs renfermant un catalyseur à 0,045 % de palladium et 0,09 % de vanadium sur alumine. La transformation s'effectue à 55 OC, 25 bars et une VVH totale (volume de gaz par volume de catalyseur et par heure) de 3 500.
Après les fractionnements et/ou distillations nécessaires, on recueille séparément, en poids:
25,7 % d'éthane,
0,1 % de green oils,
74,2 % d'éthylène renfermant, en poids, 2 vpm d'acétylène.
25,7 % d'éthane,
0,1 % de green oils,
74,2 % d'éthylène renfermant, en poids, 2 vpm d'acétylène.
Le rendement en éthylène est ici de 99 %.
Exemple 2 (Comparatif) (figure 2)
La charge de l'exemple 1 est soumise ici à une absorption sélective à un étage avec de la N méthylpyrolidone à titre de solvant.
La charge de l'exemple 1 est soumise ici à une absorption sélective à un étage avec de la N méthylpyrolidone à titre de solvant.
La coupe C2 gazeuse est envoyée en fond d'une colonne d'absorption, à une température de -10 OC. A la partie supérieure de la colonne, on introduit du diméthylformamide, préalablement porté à -30 OC, avec un débit égal à 1,3 fois celui du débit de la charge. La pression de fonctionnement de la colonne est de 18 bars. En tête de colonne, on récupère l'éthylène et l'éthane, tandis qu'en fond, on soutire le solvant qui s'est chargé de l'acétylène contenu dans la charge et s'est saturé en éthylène.
La régénération du solvant est effectuée en deux étapes successives, par réchauffage et abaissement de pression. Le solvant est envoyé d'abord dans une première colonne de stripping fonctionnant avec un appoint de solvant en tête, qui produit une fraction riche en éthylène pollué d'acétylène, recyclé dans la colonne d'absorption et le solvant contenant essentiellement l'acétylène. Ce solvant est envoyé dans une seconde colonne de stripping (1,3 bars, 160 OC) qui en assure sa régénération totale. L'acétylène qui se dégage en tête est évacué de l'unité tandis que le solvant soutiré en fond est recyclé à la colonne d'absorption.
Une série d'échangeurs de chaleur assurent les reflux et tous les échanges thermiques nécessaires au fonctionnement économique de l'unité.
A l'issue du traitement on récupère, en poids:
75 % d'éthylène renfermant, en volume, 2 vpm d'acétylène
(rendement en éthylène: 100 %),
1,5 % d'acétylène (pur à 98 %),
23,5 % d'éthane.
75 % d'éthylène renfermant, en volume, 2 vpm d'acétylène
(rendement en éthylène: 100 %),
1,5 % d'acétylène (pur à 98 %),
23,5 % d'éthane.
Exemple 3 (figure 3)
On utilise la même charge que dans les deux exemples précédents.
On utilise la même charge que dans les deux exemples précédents.
Dans une première étape, on soumet la charge à une hydrogénation dans les conditions de l'exemple 1, mais en limitant toutefois la conversion de l'acétylène à 98 %, donc à 300 vpm d'acétylène résiduaire. L'effluent est envoyé dans une zone de séparation et absorption sélective fonctionnant comme dans l'exemple 2. Après fractionnement et recyclage d'une petite quantité de green oils (0,01 % en poids par rapport à la charge) ainsi que d'une fraction renfermant 98 % d'acétylène et représentant 0,05 % en poids par rapport à la charge, on récupère à l'entrée de la colonne de séparation éthylène/éthane un produit comprenant 23,8 % d'éthane et 76,2 % d'éthylène renfermant 1 vpm d'acétylène. Ce produit est fractionne en éthane et éthylène.
Le rendement en éthylène est de 101,6 % en poids.
Claims (9)
1. Procédé de traitement d'une coupe éthylénique renfermant de l'acétylène
en vue de la récupération d'éthylène de haute pureté, qui comprend les
étapes suivantes: (a) On hydrogène sélectivement l'acétylène d'une charge éthylénique en
limitant le taux de conversion de l'acétylène à une valeur comprise entre
80 et 99,9 %.
coupe riche en acétylène.
un raffinat renfermant principalement de l'éthane et de l'éthylène et une
(b) On sépare le produit de l'hydrogénation par extraction en:
2. Procédé selon la revendication I dans lequel au cours de l'étape (a), on
limite le taux de conversion à une valeur comprise entre 85 et 99 %.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2 dans lequel, au cours de
l'étape (b), on sépare le produit d'hydrogénation par extraction liquide
liquide ou par extraction liquide-gaz.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2 dans lequel, au cours de
l'étape (b), on sépare le produit d'hydrogénation par distillation extrac
tive.
5. Procédé selon l'une des revendications 3 et 4 dans lequel on utilise un
solvant sélectif choisi dans le groupe constitué par le diméthylacéta
mide, le diméthylformamide, le furfural, la N-méthylpyrolidone, la
formylmorpholine, I'acétonitrile et l'acétone.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel, au cours de
l'étape (a), on utilise un catalyseur renfermant au moins un métal
appartenant au groupe VIII de la classification périodique des éléments,
le dit métal étant déposé sur un support.
7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel le métal du groupe VIII est
le palladium.
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel, à l'issue de
l'étape (b), on renvoie au moins une partie de ladite coupe riche en
acétylène à l'étape (a) comme courant de recyclage.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel la coupe
éthylénique est une fraction d'hydrocarbures provenant d'un craquage à
la vapeur.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8206809A FR2525210A1 (fr) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | Purification de coupes riches en ethylene contenant de l'acethylene |
| DE19833312953 DE3312953A1 (de) | 1982-04-19 | 1983-04-11 | Verfahren zum reinigen von an ethylen reichen fraktionen |
| NL8301314A NL8301314A (nl) | 1982-04-19 | 1983-04-14 | Zuivering van etheen-rijke frakties, die ethyn bevatten. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8206809A FR2525210A1 (fr) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | Purification de coupes riches en ethylene contenant de l'acethylene |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2525210A1 true FR2525210A1 (fr) | 1983-10-21 |
| FR2525210B1 FR2525210B1 (fr) | 1985-05-17 |
Family
ID=9273197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8206809A Granted FR2525210A1 (fr) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | Purification de coupes riches en ethylene contenant de l'acethylene |
Country Status (3)
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| FR (1) | FR2525210A1 (fr) |
| NL (1) | NL8301314A (fr) |
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| US5414170A (en) * | 1993-05-12 | 1995-05-09 | Stone & Webster Engineering Corporation | Mixed phase front end C2 acetylene hydrogenation |
| US7045670B2 (en) | 2003-09-03 | 2006-05-16 | Synfuels International, Inc. | Process for liquid phase hydrogenation |
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| ES2335035T3 (es) | 2005-07-27 | 2010-03-18 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Metodo para fabricar y usar un catalizador de hidrogenacion selectiva. |
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| DE2410713A1 (de) * | 1974-03-06 | 1975-09-11 | Linde Ag | Verfahren zum gewinnen von acetylenfreiem aethylen |
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1982
- 1982-04-19 FR FR8206809A patent/FR2525210A1/fr active Granted
-
1983
- 1983-04-11 DE DE19833312953 patent/DE3312953A1/de not_active Withdrawn
- 1983-04-14 NL NL8301314A patent/NL8301314A/nl not_active Application Discontinuation
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| EP2444154A1 (fr) | 2003-09-03 | 2012-04-25 | Synfuels International, Inc. | Procédé de criblage de formulation de catalyseur pour hydrogénation sélective en phase liquide |
| EP2444155A1 (fr) | 2003-09-03 | 2012-04-25 | Synfuels International, Inc. | Procédé de production de formulation de catalyseur pour hydrogénation |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| FR2525210B1 (fr) | 1985-05-17 |
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