FR2565324A1 - Systeme de regulation pour generateur de vapeur chauffe par un fluide - Google Patents
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Abstract
SYSTEME DE REGULATION DE L'EMPLACEMENT DE LA REGION D'EBULLITION NUCLEEE 10 DANS UN GENERATEUR DE VAPEUR 22 CHAUFFE PAR UN FLUIDE COMPRENANT DES MOYENS 13, 14, 15, 16 POUR MESURER LE GRADIENT DE TEMPERATURE (VARIATION DE LA TEMPERATURE PAR UNITE DE LONGUEUR) DU FLUIDE DE CHAUFFAGE LE LONG DU GENERATEUR DE VAPEUR; UN MOYEN 28 POUR DETERMINER UNE VARIABLE DE REGULATION CONFORMEMENT A UNE FONCTION PREDETERMINEE DES GRADIENTS DE TEMPERATURE ET POUR PRODUIRE UN SIGNAL DE REGULATION EN REPONSE A CELLE-CI; ET UN MOYEN 27 POUR AJUSTER LE DEBIT D'EAU D'ALIMENTATION EN FONCTION DU SIGNAL DE REGULATION.
Description
Système de régulation pour Générateur de vaDeur chauffé par un fluide Le
gouvernement des Etats-Unis d'Amérique
détient des droits afférant à cette invention confor-
mément au contrat n W-31-1Q9-ENG-38 signé entre le Département de l'Energie des Etats-Unis d'Amérique et l'Université de Chicago représentant le laboratoire
national d'Argonne (Argonne National Laboratory).
La présente invention concerne d'une manière générale un système de régulation pour un générateur de vapeur chauffé par un fluide du type à passage unique ou à faible vitesse de recyclage. L'invention est particulièrement utile pour des générateurs de vapeur chauffés par la puissance thermique de réacteurs nucléaires dans lesquels un métal liquide est par
exemple le fluide de chauffage.
Les différentes régions de transfert de chaleur pouvant être présentesdans un générateur de vapeur sont normalement identifiées par les termes de "sous-refroidi", d'"ébullition nucléée", d'"ébullition
pelliculaire" et de "surchauffage". La région "sous-
refroidie" est la région dans laquelle l'eau se trouve en dessous de la température de saturation à la pression régnant dans le tube et o la vitesse de transfert de chaleur est légèrement inférieure à celle régnant dans la région d'"ébullition nucléée". La région d'"ébullition nucléée" est la région dans laquelle l'ébullition a lieu à une interface solideliquide et o la température de la surface intérieure du tube est proche de la température de saturation de l'eau. La région d'"ébullition pelliculaire" est la région dans laquelle une pellicule de vapeur surchauffée se forme sur toute ou partie de la surface de chauffage et o
la vitesse de transfert thermique est sensiblement ré-
duite par comparaison à celle qui règne dans la région d'"ébulLition nucLéée". La région de "surchauffage" est la région dans Laquelle la qualité de la vapeur est de 100 X et o La température globaLe de La vapeur est supérieure à La température de saturation. Lorsque L'emplacement de La région d"'ébullition nucléée" n'est pas régulé, il se déplace d'avant en arrière Le long du générateur de vapeur. Cela est très peu souhaitable car Les tubes du générateur sont soumis à un cycle thermique répétitif provoquant une détérioration due
à La fatigue par fluage.
La régulation des générateurs de vapeur chauf-
fés par du métal liquide à passage unique ou à faible vitesse de recyclage, s'effectuait par des processus utilisant des mesures de paramètre se rapportant à L'eau tels que le débit de vapeur, la température de la vapeur, Le débit d'eau d'alimentation et la température
d'eau d'alimentation, ainsi que divers calculs d'équi-
libre thermique. Ces systèmes de régulation sont capables de maintenir la pression et la température de La vapeur à la sortie dans des Limites raisonables, tout en empêchant qu'une instabilité majeure se produise dans La région d'ébullition nucléée à l'intérieur du générateur de vapeur. Cependant, ces systèmes assuraient un réglage faible ou nul de l'emplacement de la région d'ébullition nucléée à l'intérieur du générateur de vapeur. En outre, ils n'ont qu'une aptitude limitée à régler l'emplacement de la région d'ébullition nucléée lors de variation de la charge ou lors de
dérèglements de systèmes à fluide de chauffage ou à eau.
La mesure directe des températures des parois du tube est peu pratique dans les installations commerciales en raison de la difficulté d'entretien de capteurs de température et du grand nombre de mesuresqui serait nécessaire pour obtenir un échantillon représentatif
de la température moyenne des tubes à une hauteur donnée.
L'intérêt porté à l'aptitude à la régulation et à la stabilité de l'emplacement de la région d'ébullition nucléée dans des générateurs de vapeur chauffés par métal liquide du type à passage unique, a amené certains concepteurs d'installatiom à choisir des sys- tèmes moins efficaces contenant des évaporateurs à circulation naturelle, des chaudières supérieures et
des surchauffeurs séparés.
Par conséquent, la présente invention a pour but de fournir un système de régulation pour générateur
de vapeur chauffé par un fluide.
L'invention a également pour but de fournir un procédé pour la régulation de l'emplacement de la région d'ébullition nucléée à l'intérieur d'un générateur
de vapeur chauffé par un fluide.
D'autres buts, avantages et caractéristiques
nouvelles seront mentionnés d'une part dans la description
ci-après, et apparaîtront d'autre part aux spécialistes à la lecture de ce qui suit ou pourront être appris
par la mise en pratique de l'invention.
La présente invention concerne un système et un procédé pour la régulation de l'emplacement de la région d'ébullition nucléée dans des générateurs de vapeur chauffés par un fluide qui sont conçus pour avoir une région d'ébullition nucléée et une région sous-refroidie ou d'ébullition pelliculaire à l'intérieur de tubes continus dans le corps du générateur de vapeur dans lequel circule le fluide de chauffage. Elle fournit également un procédé pour mesurer l'emplacement de la région d'ébullition nucléée à l'intérieur d'un générateur de vapeur de ce type, qui constitue la donnée d'entrée au système de régulation et sans Laquelle le système
de régulation ne pourrait pas fonctionner.
L'emplacement de la région d'ébullition nucléée est déterminé par la mesure de la différence de vitesse de variation de La température de fluide de chauffage, en fonction de La Longueur de l'échangeur de chaLeur, qui se produit lorsque Le transfert de
chaleur à l'intérieur du tube passe du processus d'ébuL-
lition nucléée au processus d'ébuLLition peLLicuLaire. Cette régulation s'effectue par ajustement du débit d'eau d'aLimentation pour contraindre cette modification à se produire à L'intérieur d'une région souhaitée le long du tube. Le débit d'eau d'alimentation est ajusté dans Le but de maintenir La température du tube pratiquement constante en tout point donné de sa longueur pour toutes Les conditions opératoires se présentant dans sa gamme de charges normale afin de limiter Les détériorations des tubes provoquées par fatigue due au fluage. La caractéristique essentielle de L'invention est L'Udtilisation de La variation observée de La pente du profil de température du fluide de chauffage pour ajuster le débit d'eau d'alimentation
afin de contraindre cette variation rapide de La tempé-
rature de La paroi à se produire pratiquement dans La
même région de La Longueur du tube.
Conformément à ce qui est décrit ci-dessus, un système de régulation de l'empLacement de La région d'ébuLLition nucléée dans un générateur de vapeur chauffé par un fluide, peut comprendre: un moyen pour mesurer Le gradient de température (variation de La température par unité de Longueur) du fluide de chauffage en une pLuralité d'emplacements le long du générateur de vapeur; un moyen pour déterminer une variable de régulation, Qw' seLon une relation prédéterminée, Ladite
relation étant une fonction desdits gradients de tempé-
rature mesurés, et pour produire un signal de régulation en réponse à celui-ci; et un moyen pour ajuster le débit d'eau d'alimentation QFW dans le générateur de vapeur, conformément audit signal de régulation. Bien que cette invention soit décrite ci-après, en ce qui concerne un échangeur de chateur sodium Liquide-eau, te système et Le procédé de régutation peuvent s'appliquer à n'importe quet échangeur de chateur fLuide-eau dans Lequel ta vitesse de transfert thermique est principa- Lement Limitée par Le coefficient peLLicuLaire du côté
eau de L'échangeur.
La présente invention est illttustrée par Les dessins annexes, dans lesquets: - la figure 1 représente des profiLs de température du sodium, de L'eau et de L'intérieur du tube (température en fonction de La Longueur du tube) pour un générateur de vapeur fonctionnant à des charges de 40 % et de 100% de la puissance nominate;
- La figure 2 est une représentation schéma-
tique d'un générateur de vapeur utilisant te système
de régutation de la présente invention.
Se référant à La figure 1, des catcuts des profils de température (La température est représentée en fonction de la longueur du tube de l'échangeur de chaleur) ont été effectués en supposant que la température et que La pression de sortie de la vapeur et que la
variation de température du sodium le Long de l'échan-
geur de chaleur, restent constantes dans les deux conditions de charge suivantes: 40 Z et 100 % de La
puissance nominate. Il ressort des profits de tempé-
rature qu'il se produit une augmentation rapide de La température de La paroi du tube à environ 40 % de La Longueur du tube, ce qui correspond à un emplacement de l'interface entre tes régions d'ébuLtlition nucléée et d'ébultition pellicutaire (4). On notera que la courbe du sodium (3) se modifie pratiquement au même point dans les deux conditions de charge, mais que la
température de l'eau (1) reste constante en ce point.
Des calculs concernant un certain nombre de conditions de fonctionnement (non représentées dans La figure 1) ont montré qu'iL se produit toujours une profonde
modification du profit de température du sodium à l'inter-
face entre les régions d'ébultlition nuctéée et petti-
cutaire. Se référant à La figure 2, un système 21 de chauffage de fLuide fournit du sodium Liquide à
un débit connu et réguté et de La chateur au côté chauf-
fant du générateur de vapeur 22, o La chateur est extraite et o Le sodium refroidi est recycLé vers le système de chauffage. De La vapeur surchauffée provenant du côté eau du générateur de vapeur 22 est fournie par l'intermédiaire d'une soupape de régulation de pression
23 à un système 24 d'extraction d'énergie et de condensa-
tion de vapeur. Le condensat 5 provenant du système de condensation de vapeur 24 est fourni à un système 26 de chauffage et de pompage de L'eau d'alimentation puis à un système 27 de régulation du débit d'eau d'alimentation. Le générateur de vapeur 22 comporte les régions
de transfert thermique suivantes: les régions sous-
refroidie 9, d'ébullition nucléée 10, d'ébulLition pelliculaire 11 et de surchauffage 12. Des capteurs de température (thermo-couples) sont fixés au- corps ou
placés dans des puits d'immersion du côté sodium liquide.
Des thermo-couples 13, 14, 15, 16 sont placés dans les régions sousrefroidie (13)et d'ébullition pelliculaire (16),à proximité de l'interface entre les régions sous-refroidie et d'ébullition nucltéée (14) , et à proximité de l'interface entre les régions d'ébullution nucléée et d'ébullition pelliculaire (15). Les distances entre 13 et 14 et entre 15 et 16 sont choisies égales de façon à ce que le rapport des gradients de température puisse être obtenu par soustraction des températures
comme indiqué dans les équations 1 et 2 ci-dessous.
Si ces distances étaient inégales, il serait nécessaire d'apporter Les modifications appropriées aux équations 1 et 2. Un système calculateur 28 utilise les températures mesurées et le débit de vapeur mesuré Q pour déterminer s une variable de régulation et pour produire un signal de régulation Q. Le système 27 de régulation du w débit d'eau d'alimentation régule le débit d'eau d'alimentation QFW dans le générateur de vapeur en fonction du signal de régulation QW Le système calculateur 28 détermine le signal de régulation à partir d'une relation prédéterminée, qui est une fonction du gradient de température du sodium. Une relation générale utilisable dans un système de régulation de générateur de vapeur est donnée par l'équation I: (1) Q Q5 (K1 + K2A) + K3B + K4 J C dt + K5 dD/dt dans laquelle KI, K2, K3, K4 et K. peuvent être des constantes ou des variables dépendant de caractéristiques mesurées ou prédites du générateur de vapeur; A, B, C et D sont des termes contenant des fonctions des gradients de température du fluide de chauffage mesurés dans
deux régions du générateur de vapeur ayant des caracté-
ristiques de transfert thermique différentes; Q est w le débit d'eau d'alimentation, ou une fonction capable
de provoquer des modifications du débit d'eau d'alimen-
tation; et Q est le débit de vapeur de sortie mesuré.
s Une relation plus utile et préférable est donnée par l'équation 2: (2) w =Qs tK1 + K2 [(T4 - T3) 3 (T2 - T1) - KIJ dans laquelle: Q est la demande de débit d'eau w d'alimentation; Qs est le débit de vapeur mesuré; s K1 est une constante, K2 est une constante, K3 est une constante égale à la valeur souhaitée du rapport (T - T-1); et Tl, T2s T3 et T4 sont des températures mesurées aux emplacements représentés dans
la figure 2.
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B Une simulation sur ordinateur d'un système de régulation de l'emplacement de la région d'ébullition nucléée dans un générateur de vapeur conformément au système représenté dans la figure 2 et aux paramètres de conception énumérés dans le tableau I, en utilisant l'équation 2 pour déterminer la variable de régulation, a été effectuée. Le tableau II représente les résultats de la simulation. La simulation sur ordinateur a été modélisée en utilisant le simulateur dynamique pour installation d'énergie nucléaire "Dynamic Simulator For Nuclear Power Plants (DSNP)", tel que décrit dans
ANL-CT-77-20, Argonne National Laboratory (1978).
Le modèle de générateur de vapeur utilisé dans le DSNP pour ces simulations est décrit dans l'article 83-WA/HT-19 par G. Berry, Argonne National Laboratory, présenté au Congrès Annuel de-l'Hiver 1983 de la Société Américaine des Ingénieurs en Génie Mécanique "1983 Winter Annual Meeting of the American Society
of Mechanical Engineers".
Tableau I - Paramètres de conceDtion Puissance du générateur de vapeur 875 MW Pression de fonctionnement 172 MPa Longueur du tube 23,5 m Température de sortie de la vapeur 490 C Température de l'eau d'alimentation 196 C Température d'entrée du sodium 507 C Température de sortie du sodium 334 C Gamme de charges 40-100 X Vitesse de variation de la charge pour une variation de 10 Z 1,0 Z/s Vitesse de variation de la charge pour une variation de 40 % à 100 Z 0,1 %/s Longueur sous-refroidie 4,8 m Longueur d'ébullition nucléée 0,95 m Longueur d'ébullition pelliculaire 8,8 m TabLeau II - RésuLtats de simuLation Paramètre InitiaL Cas-1 Cas-Z Cas-3 Puissance du générateur de vapeur (X) 100 83 83 45 Température de la vapeur ( C) 489 494 493 504 Débit d'eau d'alimentation (X) 100 83 84 45 Température de l'eau d'alimentation ( C) 196 196 196 196 Température d'entrée du sodium ( C) 507 507 507 507 Température de sortie du sodium ( C) 334 327 326 311 Débit de Sodium (X) 100 80 80 40 Vitesse de Variation du débit de sodium (X/s) 1,0 1,0 1,0 ' Valeur de K1 1,0 0,95 1,05 1,0 Valeur de K2 0,50 0,50 0,50 0,50 JaLeur de K3 0,55 0,55 0,55 0,55
4auteur de la sortie de l'E.N.
(ébullition nucléée) en régime stationnaire (m) 5,81 5,75 5,88 5,68 Sauteur max; de la sortie de l'E.N. en égime transitoire (m) 5,83 5,93 5, 87 lauteur min. de la sortie de L'E.N. en -égime transitoire (m) 5,72 5, 87 5,34 r) Comme te montrent Les résultats énumérés dans le tableau II, La simulation du Cas-1 effectuée pour une erreur de -5 X sur la mesure du débit de vapeur et une diminution du débit de sodium de 20 X, à une vitesse de 1 X/s, la mise en pratique de La présente invention conduit à une régulation très satisfaisante
de l'emplacement de La région d'ébultition nucléée.
La simulation du Cas-2 fournit une démonstration sembla-
ble dans le cas d'une erreur de + 5 % sur La mesure du débit de vapeur. Une erreur positive ou négative de 5 Z est une limite supérieure des erreurs de conception
affectant le débit de vapeur et le débit d'eau d'ali-
mentation du système pris comme exemple. Les spécifi-
cations de conception du générateur de vapeur pris comme exemple doivent permettre de faire face à une variation de 10 X de la charge à une vitesse de 1 X/s et les simulations des Cas-1 et -2 démontrent que la mise en
pratique de l'invention permet une régulation satis-
faisante lors de régimes transitoires combinés affectant
les systèmes d'eau d'alimentation et de sodium, dépas-
sant les spécifications de faible variation de charge.
Comme le montrent les résultats du tableau II, la simulation du Cas-3 montre que la mise en pratique de l'invention conduit à une régulation satisfaisante de l'emplacement de la région d'ébullition nucléée à l'intérieur du générateur de vapeur dans le cas d'une importante variation de charge à une vitesse dix fois supérieure à celle qui a été utilisée pour le système
pris comme exemple.
Le mode de réalisation décrit dans cet exemple n'est pas nécessairement le mode de réalisation préféré pour des générateurs de vapeur de tous types ou pour toutes les gammes de charge de conception, mais te type de générateur de vapeur utilisé dans cet exemple présente une région d'ébullition nucléée très courte entre des régions sous-refroidie et d'ébullition pelliculaire relativement longues, et par conséquent, convient au mode de réalisation simple décrit dans cet
exemple.
L'algorithme de l'équation 2 assure une régulation "de type proportionnel" dans lequel une erreur affectant une variable existe aux conditions d'équilibre. Dans cet exemple, un faible déplacement vers le bas de la région d'ébullition nucléée provoque une augmentation de la température T2, alors que le gradient de température entre T3 et T4 reste pratiquement constant, et que la température T1 reste également pratiquement constante. Par conséquent, le rapport (T4-T3)/(T2-T1) décroît en-dessous de la valeur obtenue pour les conditions de référence. Dans cet exemple,
un faible déplacement vers le haut de la région d'ébul-
lition nucléée provoque une diminution de la température T3, alors que le gradient de température entre T1 et T2 reste pratiquement constant et que la température T4 reste également pratiquement constante. Par conséquent, le rapport (T4-T3)/(T2-T1) augmente au-delà de La valeur obtenue pour les conditions de référence. Dans les conditions post-transitoires du Cas-1, la variation de niveau de la sortie de la région d'ébullition nucléée était de -0,07 m par rapport à celle obtenue pour les conditions correspondant à 100 % de la puissance nominale. Pour les conditions posttransitoires du Cas-2, la variation de niveau de la sortie de la région d'ébullition nucléée était de +0,06 m par rapport..à celle obtenue pour les conditions correspondant à 100 X de la puissance nominale. La valeur de l'erreur sur le niveau en régime stationnaire peut être ajustée par modification de la valeur de K2, mais une valeur trop élevée peut amener le système à être instable. La pratique normale concernant les systèmes de régulation consiste à ajuster ta vaLeur de K2 après La mise en fonctionnement du système afin d'obtenir une erreur minimale sur Le niveau avec une stabilité acceptable
du système.
La description de L'invention qui précède
est donnée uniquement à titre d'exempte et on comprendra que de nombreuses modifications peuvent être faites sans sortir du cadre de l'invention telLe que définie
par les revendications.
Claims (10)
1. Système pour La régulation de L'emplace-
ment de La région d'ébuLLition nucLéée (10) dans un
générateur de vapeur (22) chauffé par un fLuide, carac-
térisé en ce qu'iL comprend: des moyens (13, 14, 15, 16) pour mesurer Le gradient de température du fLuide de chauffage en une pluralité d'emplacements Le Long du générateur de vapeur (22); un moyen (28) pour déterminer une variable de
réguLation, Qw, conformément à une relation prédé-
terminée, Ladite relation étant une fonction desdits gradients de température mesurés, et pour produire un signal de réguLation en réponse à ceLLe-ci; et un moyen (27) pour ajuster Le débit d'eau d'aLimentation dans Le générateur de vapeur (22), en
fonction dudit signal de réguLation.
2. Système selon La revendication 1, caractérisé en ce que te fluide est du sodium Liquide et en ce que Le générateur de vapeur (22) est du type à
passage unique.
3. Système seLon La revendication 2, caractérisé en ce que Lesdits moyens de mesure de gradient de température comprennent au moins un premier à un quatrième capteurs de température (13, 14, 15, 16) disposés à un premier à un quatrième emplacements et donnant respectivement Les températures mesurées de
T1, T2, T et T4.
4. Système selon La revendication 3, caractérisé en ce que Ladite relation prédéterminée est:
Q Q {K1 +K2 [(T4 - T3)/(T2 -T1) - K3]}
o Q est Le débit de vapeur mesuré sortant du géné-
s
rateur de vapeur et K1, K2, K3 sont des constantes.
5. Système selon la revendication 4, carac-
térisé en ce que ledit premier capteur (13) est disDosé en ce que Lesdits second (14) et troisième (15) capteurs sont disposés à proximité des interfaces supérieure et inférieure, respectivement, de La région d'ébuLLition nucLéée (10) du générateur de vapeur, et en ce que Ledit quatrième capteur (16) est disposé dans La région
d'ébuLlition peLLicuLaire (11) du générateur de vapeur.
6. Procédé de régulation de L'empLacement
de La région d'ébuLLition nucLéée (10) dans un généra-
teur de vapeur (22) chauffé par un fluide, caractérisé en ce qu'iL comprend Les opérations consistant à: mesurer Le gradient de température du fLuide de chauffage en une pluraLité d'emplacements (13, 14, , 16) Le Long du générateur de vapeur (22); déterminer une variable de réguLation, Qw, conformément à une relation prédéterminée, ladite relation étant une fonction desdits gradients de température mesurés et produire un signal de régulation en réponse à celLe-ci; et ajuster le débit d'eau d'alimentation dans le générateur de vapeur (22), en fonction dudit signal
de réguLation.
7. Procédé seLon la revendication 6, caractérisé en ce que Le fluide est du sodium Liquide et en ce que le générateur de vapeur (22) est
du type à passage unique.
8. Procédé seLon la revendication 7, caractérisé en ce que Ladite étape de mesure du gradient de température consiste à disposer au moins un premier à un quatrième capteurs (13, 14, 15,
16) de température en un premier à un quatrième em-
placements fournissant respectivement des températures
mesurées de T1, T2, T3 et T4.
9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que Ladite reLation prédéterminée est:
Q' {K1 + K2 [(T4 - T3)/T2 T1) - 3]}
o Q est te débit de vapeur mesuré sortant du s générateur de vapeur et K1, K2 et K3 sont des constantes.
10. Procédé seLon La revendication 9, caractérisé en ce que Ledit premier capteur (13) est disposé dans la région sous-refroidie (9) du générateur de vapeur, en ce que lesdits second (14) et troisième (15) capteurs sont disposés à proximité des interfaces inférieure et supérieure, respectivement, de La région d'ébuLLition nucLéée (10) du générateur de vapeur et en ce que Ledit quatrième capteur (16) est disposé
dans La région d'ébullition pelliculaire (11) du géné-
rateur de vapeur.
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