FR2570176A1 - Dispositif de mesure capacitif pour mesurer la distance entre deux elements, mobiles l'un par rapport a l'autre - Google Patents
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Abstract
1.L'INVENTION CONCERNE UN SYSTEME DE MESURE CAPACITIF POUR MESURER LA DISTANCE OU INTERSTICE ENTRE DEUX ELEMENTS MOBILES L'UN PAR RAPPORT A L'AUTRE, AVEC UNE SONDE 1 ET UN DISPOSITIF D'ACQUISITION ETOU D'EXPLOITATION DES VALEURS DE MESURE 8, 9, 10, 11, 12. 2.LE PROBLEME A RESOUDRE CONSISTE A PERMETTRE L'UTILISATION D'UNE PETITE SONDE NON REFROIDIE ET A EVITER QUE LES MESURES SOIENT INFLUENCEES PAR LES ACTIONS EXTERIEURES. 3.LE DISPOSITIF EST CARACTERISE EN CE QUE LE CONDENSATEUR FORME PAR LA SONDE 1 ET UN ELEMENT EN REGARD 4 EST POLARISE AVEC DEUX TENSIONS DE REFERENCE, L'INTERSTICE ETANT DEDUIT DE LA CAPACITE D'INTERSTICE. 4.L'INVENTION EST APPLICABLE NOTAMMENT AUX ELEMENTS MOBILES DES TURBOMACHINES.
Description
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"Dispositif de mesure capacitif pour mesurer la distance entre deux éléments, mobiles l'un par rapport à l'autre"., L'invention a pour objet un-dispositif de mesure
capacitif basé sur une mesure de-charge pour mesurer la distan-
ce entre deux-éléments mobiles l'un par rapport à l'autre no- tamment la distancé d'un rotor conducteur à l'enveloppe d'une machine, avec une sonde et un dispositif d'acquisition et/ou
d'exploitation pour les valeurs de mesure.
Dans le cas de deux éléments mobiles l'un par rap-
port à l'autre, par exemple d'éléments de construction de ma-
chines, notamment de turbomachines de tous types, il est impor-
tant de connattre le plus exactement possible la distance, ap-
pelée interstice dans la suite, entre les éléments. Dans les turbomachines, la grandeur de l'interstice entre-les aubes du
rotor et l'enveloppe a une influence-sur:les pertes dites per-
tes par fuites, qui agissent à leur tour directement sur le
rendement des machines.
Dans le but d'effectuer une mesure de distance,
on utilise déjà un appareil électromécanique de mesure de dis-
tance qui est décrit dans le document DE-PS 28 07 296. Dans cet appareil, un palpeur est guidé-dans une vis de précision avec une butée d'extrémité de référence. La-vis de précision est-à
son tour montée dans l'enveloppe et-est entratnée de façon com-
mandée par un moto-réducteur avec un capteur d'angle codé. Avec
cette disposition, la course du palpeur est déduite de la mesu-
re de l'angle de rotation et le-contact entre le palpeur et le rotor est contrÈlé par un montage électronique de sensibilité élevée, qui commence à réagir même quand le palpeur n'est pas
en contact mécanique avec l'aube.
A cÈté de l'avantage d'une mesure d'interstice sans contact, le procédé par palpeur présente cependant encore des inconvénients. Avec ce procédé, on ne peut mesurer que la distance à l'aube la plus longue d'une couronne de rotor et la mesure n'est pas possible dans'le cas de processus transitoires
rapides.
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Un autre procédé connu de mesure d'instertice
est le procédé de triangulation avec mesure par voie optique.
Les sondes que l'on utilise pour cela sont de construction en-
combrante, elles ne peuvent être mises en oeuvre au-delà de C qu'avec un refroidissement et leur précision de mesure n'est pas suffisante.- En outre, dans le cas de rotors tournant à grande vitesse, on ne peut effectuer qu'une mesure de la
longueur moyenne des aubes et non de la longueur d'une aube in-
dividuelle.
On connatt en outre des procédés de mesure capa-
citifs à l'aide d'une technique de modulation de fréquence.Les
mêmes inconvénients que dans le procédé optique décrit précé-
demment se manifestent dans-ces procédés de mesure capacitifs.
Cependant,-une forte dépendance vis-à-vis de la température et une dépendance vis-à-vis-des vibrations font que le dispositif de mesure ne convient pas dans certains cas, notamment pour les turbomachines. On mesure alors, notamment, le désaccord d'un circuit oscillant à résonance dont la fréquence n'est pas déterminée seulement par la capacité de mesure, mais aussi par les capacités de la sonde et des câbles, dont les variations lors des fluctuations de température influencent directement
la mesure. La même chose est valable pour les vibrations.
L'invention a-pour but de créer un dispositif de me-
sure de distance pouvant fonctionner avec une-sonde non refroi-
die, relativement petite, permettant les mesures sur-des aubes individuelles et présentant un caractère dynamique relativement élevé, c'est-à-dire permettant d'effectuer des mesures même lors
de la variation rapide d'un état. En outre, les actions exté-
rieures, telles que la température, les vibrations et-la pression
ne doivent pas pouvoir influencer les résultats de mesure au-
delà d'une limite de tolérance.
A cet effet, l'invention concerne un dispositif de mesure du type cidessus caractérisé en ce que:' a) le condensateur formé par la sonde de mesure et l'élément situé en regard est polarisé à une tension de
référence. réglable qui est stabilisée dans une unité de ten-
sion d'alimentation, b) la mesure est effectuée avec deux tensions de référence et est donc également réalisable sur des rotors mal mis à la terre, c) l'amplificateur de charge et le générateur de tension (Uref) sont disposés à distance de la sonde, d) la sonde est raccordée à l'amplificateur de charge et au générateur de tension par un câble triaxial,
e) la largeur de bande de l'amplificateur de char-
ge est accordée sur les fréquences contenues dans le signal de charge auquel on s'attend,
f) la surface de mesure de la sonde est plus peti-
te que la surface balayée par l'élément mobile et elle est di-
rigée vers celle-ci et, g) la capacité d'interstice Cs est déterminée à partir de la quantité de charge mesurée par l'équation Cs= Q/Uref et le diamètre d'interstice est déterminé à partir de ref la capacité d'interstice par l'équation Cs = A + B/d + C,dans
laquelle A,B,C sont des grandeurs étalonnées.
Des dispositions indiquées dans la suite permet-
tent d'obtenir des modes de réalisation avantageux de l'inven-
tion. Les avantages les plus importants de l'invention
sont indiqués ci-après: -
Le dispositif de mesure capacitif suivant l'invention convient aussi bien pour des mesures stationnaires que pour des mesures non stationnaires. Il convient aussi, surtout, pour les
mesures effectuées sur des aubes individuelles.
Le dispositif de resure peut aussi être étalonné de façon simple et sûre lorsque la machine est à l'arrêt, par exemple en déplaçant la sonde contre une aube stationnaire d'une
couronne du rotor et par modulation de la tension de polarisa-
tion (U ref) ref
Le dispositif de mresure est rendu insensible aux vi-
brations par la technique de blindage actif en tension continue dans la sonde et le câble. Etant donné qu'on mesure la charge s'écoulant dans la capacité d'interstice et hors de celui-ci, les variations de capacité du câble ou de la sonde dues à des
variations de température ne faussent pas le résultat de mesure.
La mesure de la longeur individuelle des aubes est possible jusqu'à des fréquences de changement d'aubes de
kHz environ.
Il est possible d'effectuer la mesure de la va-
riation de l'interstice en fonction du temps lors de processus
transitoires (accélération, décélaration).
La sonde du dispositif de mesure est très petite et peut être introduite avec un câble de connexion souple dans de petites ouvertures de l'enveloppe. Elle peut être utilisée
sans refroidissement jusqu'à 600 C.
Le dispositif de mesure est muni d'une installa-
tion de mesure électronique rapide pour déterminer la hauteur des signaux d'impulsions d'aubes successives; cela permet la conversion rapide de la hauteur de signal mesurée en une valeur d'interstice ainsi qu'une sortie numérique et/ou analogique de
l'interstice.
D'autres caractéristiques et avantages ressorti-
ront de la description ci-après et des dessins annexés repré-
sentant schématiquement des exemples de réalisation de l'inven-
- tion, dessins dans lesquels: - la Fig. la représente schématiquement, avec un agrandissement de l'interstice du rotor, un élément de la couronne de rotor d'une turbine axiale, la variation des pertes de rendement étant représentée en regard; - la Fig. lb est une vue similaire à la Fig.la, dans le cas d'un compresseur radial; - la Fig.2 représente les variations des signaux de mesure obtenus suivant la position d'une couronne de rotor à aubes vis-à-vis d'une sonde du dispositif de mesure suivant l'invention; - la Fig.3 représente le principe de construction de la chaîne de mesure; la Fig.4 est un schéma:par blocs de composants de la chaine de mesure; la Fig.5 est une vue en perspective d'une sonde montée dans-l'enveloppe avec le rotor correspondant; - la Fig.6 est une vue en coupe d'une partie de l'enveloppe d'une turbomachine avec laàsonde- montée; - la Fig.7 représente la construction de la sonde de mesure; --la Fig.8 représente l'amplificateur de charge
avec ses connexions.
La Fig. la -représente -un exemple dans lequel la
couronne d'aubes d'un rotor de turbine-:comporte des aubes mobi-
les 4 ayant une longueur h et -un interstice 5 vis-à-vis=de l'en-
veloppe 2 comportant un stator avec un anneau fixe d'aubes di-
rectrices 5. On a reporté à côté les perteE de rendement en
pourcentage en fonction de l'interstice radial de rotor relatif.
On constate une relation linéaire-entre les deux grandeurs.La Fig.lb représente un compresseur radial avec un rotor 6 et une enveloppe extérieure 2, le cas échéant avec un stator ou anneau
d'aubes directrices 5.
Comme dans le cas de la Fig.la, on a également désigné ici par h la longueur efficace des aubes-et par S l'interstice du rotor vis-à-vis de l'enveloppe. Le graphique
tracé à côté représente les variations en pourcentage des per-
tes de rendement en fonction de l'interstice de rotor rotatif.
Ces résultats sont valables non seulement pour les compresseurs, mais aussi pour les pompes, les soufflantes, les ventilateurs,
les turbocompresseurs de suralimentation et lesamachines simi-
laires. On voit sur la Fig.2 la position-de la sonde 1 par rapport à la couronne d'aubes du rotor- 6 et les signaux de
mesure ainsi obtenus. Sur la partie gauche de la Fig.2, un in-
tervalle entre aubes se trouve en face de la sonde et, sur la partie droite de la Fig.2,_ une-pointe d'aubes se trouve,couchée ou debout, en face de la sonde. Le sens:de-rotation du rotor 6 comportant la couronne d'aubes est indiqué par des flèches.Le
signal de sortie 7 de l'amplificateur de charge et son affec-
tation à une position déterminée entre l'aube et la sonde sont également indiqués par des flèches. Le signal de sortie est minimal au milieu de chaque intervalle et il est maximal (poin- te de tension) lorsque la distance entre la pointe d'aube et
la sonde (interstice) est minimale.
La chaine de mesure représentée sur la Fig.3
comporte d'abord, en partant de la gauche, le condensateur for-
mé par la sonde 1 fixée dans l'enveloppe et par la pointe d'au-
be 4, une conversion capacité-charge ayant lieu dans ce conden-
sateur.Ensuite, en allant vers la droite on voit la conversion chargetension et la production d'une tension de sonde qui ont lieu dans l'amplificateur de charge 8. La formation d'un signal, la mesure de la valeur de pointe et la conversion numérique ont
lieu dans l'installation électronique de traitement 9. La com-
mande du déroulement et le calcul de l'interstice ont lieu dans
l'ordinateur 10. La documentation relative aux valeurs de me-
sure est donnée, par exemple, par une imprimante 11 ou par une machine à écrire 12. On peut aussi utiliser d'autres sorties et/
ou enregistrements de données ainsi que des appareils enregis-
treurs.
Le schéma par blocs représenté sur la Fig.4 mon-
tre l'unité amplificateur de charge-tension de sonde constituée
de l'amplificateur de charge 8, de l'amplificateur différencia-
teur 13, de la source de tension de sonde 14 et du bloc d'ali-
mentation 15, qui sert à la conversion de la tension de charge
et à la production de la tension de sonde.
L'amplificateur de charge et l'amplificateur dif-
férenciateur sont branchés en série. Les signaux de sortie de
l'amplificateur de charge, pondérés par l'amplificateur-diffé-
renciateur, sont transmis à l'installation électronique de traitement. Comme représenté, l'amplificateur de charge 8 est
aussi relié à la source de tension de charge 14.
Sur la Fig 5, ainsi que sur la Fig.6, on peut
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voir des dispositions dans l'espace de sondes dans l'enveloppe
d'une turbomachine.La disposition par rapport au rotor est re-
présentée en perspective sur la Fig.5. On voit clairement la
surface de sonde active et la disposition tri-axiale des élec-
trodes et des couches isolantes. La sonde est disposée pour pouvoir être étalonnée dans l'enveloppe de la machine, à une distance de sécurité de l'aube la plus longue. On a indiqué
l'interstice entre le rotor (ici les pointes des aubes)et l'en-
veloppe. Dans l'exemple de la Fig.6, la sonde est montée
dans une enveloppe en plusieurs éléments. La sonde est affec-
tée de la référence numérique 1 et son support de la référence
numérique 3, tandis que l'enveloppe porte la référence numéri-
que 2. La distance à la pointe d'aubes de la couronne tournante
6 est désignée par "S", l'aube-tournante par 4 et l'aube direc-
trice par 5.
On peut voir que la sonde 1 est petite et facile à monter et à raccorder. Ainsi, par exemple, le diamètre de la sonde représentée sur la Fig.6 était égal à lOmm environ et la hauteur de celle-ci était encore plus faible. Un câble de connexion peut être raccordé directement à la sonde du côté situé à l'opposé des pointes d'aubes. De préférence, l'unité
d'amplification de charge (représentée sur la Fig.4) est dispo-
sée dans un carter robuste spécial, conjointement avec le régu-
lateur de la tension de sonde et l'alimentation en courant élec-
trique (bloc d'alimentation).
Si le condensateur d'interstice est polarisé par rapport au rotor avec une tension continue constante Uref, la surface de sonde active est chargée et déchargée électriquement
à chaque passage d'une aube.
Si la surface de sonde active 18 est, dans le sys-
tème de mesure, raccordée à l'amplificateur de charge, il est produit à sa sortie un signal de tension UA qui constitue une mesure de la quantité de charge Q envoyée ou prélevée à son
entrée.
La quantité de charge maximale Qimax lors de cha-
que changement d'aube est fonction de la capacité du condensa-
teur d'interstice C.siet, par suite, de la distance d. de l'aube individuelle 4 à la sonde,conformément à l'équation:Qimax = Csi. Uref = Uref. f (di); f (di) donne la relation entre l'in- terstice et la capacité, cette relation étant déterminée par étalonnage. Etant donné que l'amplificateur de charge 8 est raccordé à la sonde 1 avec une protection par un câble triaxial 17, dans lequel l'âme et le blindage de protection sont au même
potentiel, l'amplificateur de charge 8 n'enregistre pas de va-
riation de capacité propre de la sonde ou du câble dans la zone située entre l'écran de protection et l'âme de la sonde 1. En
effet, aucun décalage de charge n'a lieu par variation de char-
ge car cette zone du condensateur est au même potentiel des deux côtés. En d'autres termes, on ne détermine que la capacité
du condensateur d'interstice qui varie en fonction de la distan-
ce entre la sonde 1 et l'aube 4. La sonde 1 est disposée le plus près possible de l'élément mobile 4. La distance entre la sonde
1 et l'aube 4 la plus longue peut cependant être choisie libre-
ment. Pourtant, si elle est prise à la plus faible valeur pos-
sible, il en résulte un accroissement de la sensibilité du dis-
positif de mesure. La surface de mesure ou surface frontale 18 de la sonde 1 peut aussi être adaptée au contour intérieur de
l'enveloppe 2, si celui-ci s'écarte, par exemple, d'une surfa-
ce plane.
La sonde 1 montée dans l'enveloppe 2 constitue,
conjointement avec la pointe d'aube 4, le condensateur d'inters-
tice dont on doit mesurer et indiquer la distance entre plaques.
Avec une position connue de la surface de sonde active 18 dans l'enveloppe, on obtient directement l'interstice de rotor "S"
à partir de la distance entre plaques.
L'amplificateur de charge 8 à large bande de fré
quence convertit la quantité de charge du condensateur d'inters-
tice pour obtenir le signal de tension 7 indiqué sur la Fig.2. La
largeur de bande de l'amplificateur de charge 8 est alors avan-
tageusement accordée sur les fréquences contenues dans le si-
gnal de fréquence auquel on s'attend.Pour ne pas réduire la fréquence limite supérieure de l'amplificateur de charge, il est avantageux que le câble de connexion de sonde 17 soit le
plus court possible.
L'installation électronique de traitement 9 a pour fonction, après filtrage et amplification du signal, de
mesurer individuellement la valeur de pointe de chaque impul-
sion de passage d'aube et de la numériser. Les valeurs d'ampli-
tudes d'impulsions déterminées sont alors transmises en paral-
lèle en tant que bits à l'ordinateur 10.
L'ordinateur 10 commande le déroulement de la
mesure suivant le mode de fonctionnement choisi par l'utilisa-
teur et convertit les valeurs de mesure (volts) en valeurs
d'interstice S (en mm).
En tant que modes de fonctionnement, on peut choi-
sir (en 16): a) mesure stationnaire, b) mesure non stationnaire, c) mesure sur aube individuelle,
d) étalonnage.
Il faut distinguer le fonctionnement avec mesure
stationnaire et le fonctionnement avec mesure non stationnaire.
En effectuant la mesure deux fois avec une polarité différente
de la tension de sonde et en formant ensuite la moyenne arith-
métique, on obtient une valeur de signal d'interstice fonction
de la tension de polarisation de la sonde, même avec une mauvai-
se mise à la terre du rotor. On doit effectuer l'inversion de
polarité de la tension de polarisation de sonde avec une fré-
quence de cycles adaptée au cas d'application considéré. Cette fréquence peut à chaque fois être aisément déterminée par des
essais; elle est notamment différente pour des mesures station-
naires et des mesures non stationnaires. Avec le mode de fonc-
tionnement stationnaire, on peut inverser automatiquement la tension de polarisation de sonde après un intervalle de temps qui peut être présélectionné. Avec le mode de fonctionnement non stationnaire, on peut interrompre l'inversion de polarité,
par exemple pendant des phases d'accélération ou de décéléra-
tion-rapides de la machine. On détermine alors un facteur de correction lors d'un processus d'inversion unique. L'ordinateur traite automatiquement ce facteur de correction avec, dans cet exemple, des valeurs de signaux d'interstice pris avec une polarité. En tant que résultat de mesure, l'ordinateur peut
indiquer, indépendamment du mode de fonctionnement, le plus fai-
ble interstice par tour, le plus-grand interstice ou encore l'interstice moyen.De même, on peut effectuer une mesure sur
aubes individuelles, mesure dans laquelle on détermine les va-
leurs d'interstice pour chaque aube et on les reporte sur une liste. La sortie des résultats de mesure est différente suivant
que la mesure est stationnaire ou non stationnaire.
Pour effectuer l'étalonnage précédant une mesure, on procède comme suit: On déplace la sonde 1 par rapport à l'enveloppe 2 dans la direction de l'élément mobile tel que couronne de rotor 6 avec aubes en saillie. Par modulation périodique de la tension de référence (tension de polarisation de sonde), on modifie la charge du condensateur formé par la sonde et l'aube; on obtient
ainsi un signal d'étalonnage.
La construction de la sonde de mesure capacitive
est visible d'après l'exemple représenté sur la Fig.7.
La surface de mesure 18 est protégée de façon co-
axiale par les couches 19,20 disposées entre les conducteurs et
présentant une épaisseur prédéterminée (résistance au-claquage).
Cette surface 18 est raccordée à l'amplificateur de charge (voir Fig.8) par le câble triaxial 17. Le raccordement a lieu par le conducteur intérieur à un p8le de l'amplificateur 8 et par le conducteur extérieur à l'autre p8le par l'intermédiaire de la connexion de masse. Les couches 19, 20 assurant l'isolement et le blindage de protection peuvent être en verre, en céramique,
en métal, en matière plastique ou en une combinaison (non con-
ductrice) de ces matières. Ces couches peuvent être assemblées entre elles de façon à résister aux solliciations mécaniques
et à la température.
Des modifications peuvent être apportées aux exemples de réalisation représentés et décrits sans restreindre l'étendue de protection de l'invention. On peut aussi effectuer
d'autres applications que celles qui ont été décrites précédem-
ment. Le système de mesure peut être complètement automatisé en ce qui concerne la commande, l'exploitation, le contrôle des
défauts et on le fait fonctionner avec plusieurs canaux. L'in-
vention n'est pas limitée aux turbomachines, mais est applica-
ble d'une façon générale aux moteurs et aux machines industriel-
les ainsi qu'en tant que sonde de mesure de distance aux machi-
nes-outils et aux systèmes de manipulation tels que robots.
Claims (5)
1 ) Dispositif de mesure capacitif basé sur une mesure de charge pour mesurer la distance entre deux éléments mobiles l'un par rapport à l'autre, notamment la distance d'un rotor conducteur (4) à l'enveloppe (2) d'une machine, avec une sonde (1) et un dispositif d'acquisition et/ou d'exploitation (8,9,10,11,12) pour les valeurs de mesure, caractérisé en ce que: a) le condensateur formé par la sonde de mesure (1) et l'élément (4) situé en regard est polarisé à une tension
de référence réglable qui est stabilisée dans une unité de ten-
sion d'alimentation (15), b) la mesure est effectuée avec deux tensions de référence et est donc également réalisable sur des rotors mal mis à la terre, c) l'amplificateur de charge (8) et le générateur de tension (Uref) sont disposés à distance de la sonde, d) la sonde est raccordée à l'amplificateur de charge et au générateur de tension par un câble triaxial,
e) la largeur de bande de l'amplificateur de char-
ge est accordée sur les fréquences contenues dans le signal de charge auquel on s'attend, f) la surface de mesure (18) de la sonde est plus petite que la surface balayée par l'élément mobile et elle est dirigée vers celle-ci et, g) la capacité d'interstice C est déterminée à s partir de la quantité de charge mesurée par l'équation C = s Q/Uref et le diamètre d'interstice est déterminé à partir de la capacité d'interstice par l'équation C = A + B/d + C, dans s
laquelle A,B,C sont des grandeurs étalonnées.
2 ) Dispositif de mesure selon la revendication 1 caractérisé en ce que la surface de mesure (18) de la sonde
(fonction de son diamètre) est plus petite que la surface (fonc-
tion de la distance périphérique) entre deux aubes d'un rotor
(6) à aubes (4) sur lequel on doit effectuer la mesure.
3 ) Dispositif de mesure selon l'une quelconque
des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la sonde (1)
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est disposée dans une paroi de l'enveloppe (2) de façon à être
fixée et à pouvoir être étalonnée.
4 ) Dispositif de mesure selon l'une quelconque
des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la polarité
de la tension de polarisation fournie par l'amplificateur de
charge (8) au condensateur peut être inversée.
) Dispositif de mesure selon la revendication
4, caractérisé en ce que l'inversion est effectuée automati-
quement. 6 ) Dispositif de mesure selon l'une quelconque
des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'acquisition
et l'exploitation des valeurs de mesure peuvent être effectuées avec plusieurs canaux, l'unité comportant au moins un micro=
processeur ou un ordinateur (10), notamment un micro-ordinateur.
7 ) Dispositif de mesure selon l'une quelconque
des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le dispositif
de mesure de charge et le circuit de réglage donnant la ten-
sion de polarisation forment une unité de construction.
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|---|---|---|---|
| DE3433351A DE3433351C1 (de) | 1984-09-11 | 1984-09-11 | Kapazitives Messsystem zur Messung des Abstandes zwischen zwei relativ zueinander beweglichen Teilen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2570176A1 true FR2570176A1 (fr) | 1986-03-14 |
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Family
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| FR858513322A Expired - Lifetime FR2570176B1 (fr) | 1984-09-11 | 1985-09-09 | Dispositif de mesure capacitif pour mesurer la distance entre deux elements, mobiles l'un par rapport a l'autre |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4823071A (fr) |
| JP (1) | JPS6168501A (fr) |
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Families Citing this family (87)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3617373A1 (de) * | 1986-05-23 | 1987-11-26 | Mtu Muenchen Gmbh | Kapazitives messsystem |
| FR2608751B1 (fr) * | 1986-12-19 | 1990-11-30 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Chaine de mesure dimensionnelle capacitive |
| FR2629196B1 (fr) * | 1988-03-25 | 1991-05-31 | Thermocoax Cie | Capteur capacitif |
| DE3913996A1 (de) * | 1989-02-16 | 1990-08-23 | Rieter Ag Maschf | Karde |
| GB2229004B (en) * | 1989-03-07 | 1993-09-29 | Rolls Royce Plc | Improvements in or relating to gas turbine engine tip clearance sensors |
| US5517124A (en) * | 1989-07-26 | 1996-05-14 | Extrude Hone Corporation | Stylus probe for measuring workpiece surface characteristics |
| US5070302A (en) * | 1989-09-05 | 1991-12-03 | Eastman Kodak Company | Capacitance probe for measuring a width of a clearance between parts |
| US5121068A (en) * | 1989-12-26 | 1992-06-09 | Emhart Industries, Inc. | Sensor for sensing the wall thickness of an object |
| US5166626A (en) * | 1990-05-29 | 1992-11-24 | General Electric Company | Electrical capacitance clearanceometer |
| US5119036A (en) * | 1990-05-29 | 1992-06-02 | General Electric Company | Electrical capacitance clearanceometer |
| US5101165A (en) * | 1990-05-29 | 1992-03-31 | General Electric Company | Electrical capacitance clearanceometer |
| US5155444A (en) * | 1991-08-22 | 1992-10-13 | Xerox Corporation | Trim bar gap verification tool and method using a flexible capacitor sensor having a magnetic metallic laminate |
| DE4235610C2 (de) * | 1992-10-22 | 2002-07-18 | Truetzschler Gmbh & Co Kg | Vorrichtung an einer Spinnereivorbereitungsmaschine, z. B. Karde, Reiniger o. dgl., zur Messung von Abständen an Garnituren |
| US5382911A (en) * | 1993-03-29 | 1995-01-17 | International Business Machines Corporation | Reaction chamber interelectrode gap monitoring by capacitance measurement |
| FR2712690B1 (fr) * | 1993-11-17 | 1995-12-15 | Snecma | Dispositif pour effectuer la mesure dynamique de la distance entre les faces en regard du rotor et du stator d'une machine tournante. |
| CA2127135A1 (fr) * | 1994-06-30 | 1995-12-31 | Bryan P. Mclaughlin | Dispositif et methode pour determiner le positionnement optimal des elements internes et externes d'une machine rotative |
| US5723980A (en) * | 1995-06-07 | 1998-03-03 | Aerogage Corporation | Clearance measurement system |
| US5748005A (en) * | 1995-10-31 | 1998-05-05 | Creare, Inc. | Radial displacement sensor for non-contact bearings |
| FR2750489B1 (fr) * | 1996-06-26 | 1998-08-28 | Philips Electronics Nv | Dispositif du type capteur capacitif composite |
| FR2750490B1 (fr) * | 1996-06-26 | 1998-08-28 | Philips Electronics Nv | Dispositif du type capteur capacitif integre |
| GB9620053D0 (en) * | 1996-09-26 | 1996-11-13 | Rolls Royce Plc | Method and apparatus for measurement |
| JP2000508415A (ja) * | 1997-01-24 | 2000-07-04 | シーゲイト テクノロジー インコーポレーテッド | ロータ、ステータ間のキャパシタンスをモニタする手段を包含する流体ベアリング |
| GB9702760D0 (en) * | 1997-02-11 | 1997-04-02 | Rotary Power Couple Engines Li | Rotary device |
| US6556025B1 (en) | 1997-12-05 | 2003-04-29 | University Of Waterloo | DC/low frequency sub-atto signal level measurement circuit |
| US6175778B1 (en) | 1998-06-03 | 2001-01-16 | Performance Friction Corporation | Computer vision-based rotor machining system apparatus and method |
| US6233533B1 (en) | 1998-06-04 | 2001-05-15 | Performance Friction Corporation | Turning center with integrated non-contact inspection system |
| US6568091B1 (en) * | 2000-02-23 | 2003-05-27 | General Electric Company | Rotor component displacement measurement system |
| US6401460B1 (en) * | 2000-08-18 | 2002-06-11 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Active control system for gas turbine blade tip clearance |
| US6717418B2 (en) | 2001-11-16 | 2004-04-06 | General Electric Company | Method and apparatus for measuring turbine blade tip clearance |
| US6692222B2 (en) | 2002-05-14 | 2004-02-17 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Micro gas turbine engine with active tip clearance control |
| US7392713B2 (en) * | 2002-09-30 | 2008-07-01 | United Technologies Corporation | Monitoring system for turbomachinery |
| EP1558938B1 (fr) * | 2002-11-06 | 2008-08-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbomachine |
| GB2406381B (en) * | 2003-09-27 | 2005-10-12 | Future Technology | Sensors |
| US20090015271A1 (en) * | 2003-09-27 | 2009-01-15 | Future Technology (Sensors) Limited | Sensors |
| EP1524411B1 (fr) | 2003-10-13 | 2011-07-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbine et procédé pour minimiser la fente entre une aube et le carter d'une turbine |
| US6985822B2 (en) * | 2003-11-26 | 2006-01-10 | General Electric Company | Methods and systems for proximity system target material variation effects reduction |
| US7333913B2 (en) * | 2005-06-27 | 2008-02-19 | General Electric Company | Clearance measurement system and method of operation |
| US7503179B2 (en) * | 2005-12-16 | 2009-03-17 | General Electric Company | System and method to exhaust spent cooling air of gas turbine engine active clearance control |
| US7597537B2 (en) * | 2005-12-16 | 2009-10-06 | General Electric Company | Thermal control of gas turbine engine rings for active clearance control |
| US7824147B2 (en) * | 2006-05-16 | 2010-11-02 | United Technologies Corporation | Airfoil prognosis for turbine engines |
| US7808233B2 (en) * | 2006-06-19 | 2010-10-05 | General Electric Company | Methods and apparatus for monitoring rotary machines |
| US7579844B2 (en) * | 2007-03-09 | 2009-08-25 | Standard Aero Limited | Rotor blade system for rotor and rotor case inspection |
| GB2449274A (en) * | 2007-05-15 | 2008-11-19 | Thomas William Bach | Passive impedance measurer |
| US8177474B2 (en) * | 2007-06-26 | 2012-05-15 | General Electric Company | System and method for turbine engine clearance control with rub detection |
| DE102007051027A1 (de) * | 2007-10-25 | 2009-04-30 | Mtu Aero Engines Gmbh | Strömungsmaschine, Spaltmesssystem und Verfahren zum Ermitteln eines Rotorspaltes |
| DE102008006833A1 (de) * | 2008-01-30 | 2009-08-06 | Mtu Aero Engines Gmbh | Sonde für eine kapazitive Sensoreinrichtung und Spaltmesssystem |
| FR2938326B1 (fr) * | 2008-11-13 | 2011-03-04 | Nanotec Solution | Capteur capacitif haute temperature a collage ciment |
| KR101460133B1 (ko) * | 2009-08-17 | 2014-11-11 | 삼성전자 주식회사 | 세탁기용 모터와 이를 가지는 세탁기 |
| GB0915038D0 (en) * | 2009-08-28 | 2009-09-30 | Cummins Turbo Tech Ltd | Speed sensor arrangement |
| US8056606B2 (en) * | 2009-10-26 | 2011-11-15 | General Electric Company | Methods of making and using ceramic metallic interlocked components |
| EP2336492A1 (fr) * | 2009-12-16 | 2011-06-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Aube de guidage avec ailette pour machine de conversion d'énergie et machine pour convertir l'énergie comportant l'aube de guidage |
| EP2397656A1 (fr) | 2010-06-14 | 2011-12-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Procédé de réglage de l'espace radial entre les extrémités de pales d'aubes mobiles et une paroi de canal ainsi que dispositif de mesure d'un espace radial d'une turbomachine pouvant à écoulement axial |
| DE102010036822A1 (de) * | 2010-08-03 | 2012-02-09 | Jaudt Dosiertechnik Maschinenfabrik Gmbh | Fördervorrichtung und Verfahren zu deren Überwachung |
| EP2442077A1 (fr) * | 2010-10-12 | 2012-04-18 | Future Technology (Sensors) Ltd | Ensembles de capteurs |
| US9245786B2 (en) | 2011-06-02 | 2016-01-26 | Applied Materials, Inc. | Apparatus and methods for positioning a substrate using capacitive sensors |
| EP2549059A1 (fr) * | 2011-07-21 | 2013-01-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Procédé destiné au fonctionnement d'une machine rotative |
| US8876460B2 (en) * | 2011-08-11 | 2014-11-04 | General Electric Company | Method and apparatus for measuring turbine shell clearance |
| US9605952B2 (en) | 2012-03-08 | 2017-03-28 | Quality Manufacturing Inc. | Touch sensitive robotic gripper |
| US8926289B2 (en) | 2012-03-08 | 2015-01-06 | Hamilton Sundstrand Corporation | Blade pocket design |
| CN104271322B (zh) | 2012-03-08 | 2016-09-21 | 品质制造有限公司 | 触敏机器人抓手 |
| US10392959B2 (en) | 2012-06-05 | 2019-08-27 | General Electric Company | High temperature flame sensor |
| US10077992B2 (en) * | 2012-08-31 | 2018-09-18 | United Technologies Corporation | Tip clearance probe including anti-rotation feature |
| US9518850B2 (en) * | 2012-09-28 | 2016-12-13 | United Technologies Corporation | Embedded cap probe |
| US9417048B2 (en) | 2012-10-31 | 2016-08-16 | General Electric Company | Capacitive sensor device and method of manufacture |
| FR3006434B1 (fr) * | 2013-05-30 | 2016-04-01 | Snecma | Capteur de mesure de jeu a electrode abradable |
| US9773584B2 (en) | 2014-11-24 | 2017-09-26 | General Electric Company | Triaxial mineral insulated cable in flame sensing applications |
| US10718359B2 (en) | 2015-08-21 | 2020-07-21 | Quality Manufacturing Inc. | Devices and systems for producing rotational actuation |
| JP6712845B2 (ja) * | 2015-09-10 | 2020-06-24 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 光ファイバプローブ、光ファイバ計測装置及びクリアランス制御システム |
| GB2544751B (en) * | 2015-11-24 | 2017-11-22 | Future Tech (Sensors) Ltd | Multi-Layer Electrically Conductive Sensors |
| CN107515015A (zh) * | 2016-06-15 | 2017-12-26 | 苏州宝时得电动工具有限公司 | 电容传感器及割草机 |
| US10551220B2 (en) | 2016-06-27 | 2020-02-04 | Rolls-Royce Corporation | Capacitive measurement device |
| US10724546B2 (en) * | 2016-08-05 | 2020-07-28 | Daikin Applied Americas Inc. | Centrifugal compressor having a casing with an adjustable clearance and connections for a variable flow rate cooling medium, impeller clearance control apparatus for centrifugal compressor, and impeller clearance control method for centrifugal compressor |
| US10808570B2 (en) * | 2017-09-12 | 2020-10-20 | Raytheon Technologies Corporation | Low profile embedded blade tip clearance sensor |
| US10557373B2 (en) * | 2017-12-05 | 2020-02-11 | United Technologies Corporation | Low profile embedded blade tip clearance probe assembly |
| CN108151642A (zh) * | 2018-03-19 | 2018-06-12 | 无锡研平电子科技有限公司 | 高压间隙检知器 |
| US10641595B2 (en) * | 2018-04-09 | 2020-05-05 | United Technologies Corporation | Low profile triaxial blade tip clearance probe assembly with driven guard |
| US10738645B2 (en) * | 2018-08-31 | 2020-08-11 | Raytheon Technologies Corporation | Embedded triaxial epoxy cap probe |
| US11143054B2 (en) | 2018-11-19 | 2021-10-12 | Rolls-Royce Corporation | Tip clearance radio frequency sensor |
| GB2579671B (en) * | 2018-12-12 | 2022-12-14 | Weston Aerospace Ltd | A probe for monitoring a moving engine element |
| US11145960B2 (en) | 2019-02-26 | 2021-10-12 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Tip clearance sensor system with an integral patch antenna array |
| CN112276371B (zh) * | 2019-07-09 | 2022-07-05 | 大族激光科技产业集团股份有限公司 | 一种切割头随动控制系统及方法 |
| CN112577407B (zh) * | 2019-09-27 | 2022-11-08 | 大族激光科技产业集团股份有限公司 | 一种电容传感器参数漂移纠正方法及系统 |
| US11913343B2 (en) * | 2019-10-03 | 2024-02-27 | Rtx Corporation | Replaceable rotor blade tip clearance measurement device for a gas turbine engine |
| US11479350B2 (en) * | 2020-06-19 | 2022-10-25 | Textron Innovations Inc. | Tip gap monitoring systems for ducted aircraft |
| WO2022100801A1 (fr) | 2020-11-12 | 2022-05-19 | Gea Process Engineering A/S | Système de capteur pour surveiller un dispositif de manipulation de poudre et dispositif de manipulation de poudre comprenant un tel système de capteur |
| JP7650685B2 (ja) * | 2021-03-11 | 2025-03-25 | 三菱重工業株式会社 | クリアランスセンサ |
| KR102831519B1 (ko) * | 2024-09-03 | 2025-07-07 | 두산에너빌리티 주식회사 | 블레이드 팁 클리어런스 센서 및 이를 포함하는 가스 터빈 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1026353A (en) * | 1962-01-31 | 1966-04-20 | Ass Elect Ind | Improvements relating to capacitive probes |
| US3628136A (en) * | 1969-09-05 | 1971-12-14 | Garrett Corp | Means for measuring clearances in a gas turbine including a coaxial cable capacitor |
| US4063167A (en) * | 1976-06-07 | 1977-12-13 | Avco Corporation | Blade tip clearance measuring apparatus |
| US4067225A (en) * | 1977-03-21 | 1978-01-10 | Mechanical Technology Incorporated | Capacitance type non-contact displacement and vibration measuring device and method of maintaining calibration |
| US4071820A (en) * | 1976-04-05 | 1978-01-31 | Alton Corporation | Measurement system |
| GB2071852A (en) * | 1980-03-12 | 1981-09-23 | Rolls Royce | Capacitance frequency modulation probe for blade tip clearance measurement |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB756466A (en) * | 1953-12-18 | 1956-09-05 | British Thomson Houston Co Ltd | Improvements in electrical systems for measuring small distances between relatively movable parts |
| US2802178A (en) * | 1954-09-22 | 1957-08-06 | Gen Electric | Motion detecting device |
| US2842738A (en) * | 1956-04-05 | 1958-07-08 | Ford Motor Co | Capacitance probe |
| GB832242A (en) * | 1956-11-30 | 1960-04-06 | Power Jets Res & Dev Ltd | Improvements in or relating to dimension indicating devices |
| DE1091346B (de) * | 1958-10-22 | 1960-10-20 | Licentia Gmbh | Vorrichtung zur Messung des Radial- und Axialspieles an umlaufenden Maschinen mittels kapazitiver Geber |
| US3027769A (en) * | 1959-03-03 | 1962-04-03 | Grant W Coon | Diaphragm type capacitance transducer |
| FR1281292A (fr) * | 1960-11-07 | 1962-01-12 | Snecma | Procédé et dispositif de mesure du déplacement axial relatif d'un rotor et d'un stator |
| GB1047600A (en) * | 1962-10-12 | 1966-11-09 | Ass Elect Ind | Improvements relating to capacitive clearance measurements in turbines |
| US3400331A (en) * | 1965-01-18 | 1968-09-03 | Pratt & Whitney Inc | Gaging device including a probe having a plurality of concentric and coextensive electrodes |
| US4063176A (en) * | 1976-07-29 | 1977-12-13 | Vari-L Company, Inc. | Broadband high frequency mixer |
| US4103226A (en) * | 1976-09-15 | 1978-07-25 | Westinghouse Electric Corp. | Apparatus for gauging the texture of a conducting surface |
| US4251035A (en) * | 1979-05-07 | 1981-02-17 | Chatwin Ian Malcolm | Position indicator |
| GB2063477A (en) * | 1979-11-14 | 1981-06-03 | Plessey Co Ltd | Measuring Clearance Gap Between Turbine Blades and Surrounding Duct |
| US4329644A (en) * | 1980-04-03 | 1982-05-11 | Avco Corporation | Electrode structure for a high temperature capacitance probe for sensing turbine speed |
| FR2496871A1 (fr) * | 1980-12-19 | 1982-06-25 | Commissariat Energie Atomique | Procede et dispositif de mesure de faibles distances entre deux pieces metalliques |
| US4395827A (en) * | 1981-12-21 | 1983-08-02 | General Electric Company | Clearance measuring method and apparatus |
| GB2143037B (en) * | 1983-07-08 | 1986-07-30 | Rolls Royce | Vibration monitoring in rotary bladed machines |
| FR2568004B1 (fr) * | 1984-07-20 | 1986-12-26 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Procede et appareil pour effectuer la mesure dynamique, sur une machine tournante en fonctionnement, du jeu entre les faces en regard du rotor et du stator de cette machine |
-
1984
- 1984-09-11 DE DE3433351A patent/DE3433351C1/de not_active Expired
-
1985
- 1985-07-30 IT IT21756/85A patent/IT1185327B/it active
- 1985-08-06 GB GB08519698A patent/GB2164448B/en not_active Expired
- 1985-09-06 US US06/773,261 patent/US4823071A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-09-09 FR FR858513322A patent/FR2570176B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1985-09-11 JP JP60199658A patent/JPS6168501A/ja active Pending
-
1986
- 1986-09-08 US US06/905,485 patent/US4804905A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1026353A (en) * | 1962-01-31 | 1966-04-20 | Ass Elect Ind | Improvements relating to capacitive probes |
| US3628136A (en) * | 1969-09-05 | 1971-12-14 | Garrett Corp | Means for measuring clearances in a gas turbine including a coaxial cable capacitor |
| US4071820A (en) * | 1976-04-05 | 1978-01-31 | Alton Corporation | Measurement system |
| US4063167A (en) * | 1976-06-07 | 1977-12-13 | Avco Corporation | Blade tip clearance measuring apparatus |
| US4067225A (en) * | 1977-03-21 | 1978-01-10 | Mechanical Technology Incorporated | Capacitance type non-contact displacement and vibration measuring device and method of maintaining calibration |
| GB2071852A (en) * | 1980-03-12 | 1981-09-23 | Rolls Royce | Capacitance frequency modulation probe for blade tip clearance measurement |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3433351C1 (de) | 1986-01-02 |
| FR2570176B1 (fr) | 1990-07-20 |
| US4804905A (en) | 1989-02-14 |
| IT8521756A0 (it) | 1985-07-30 |
| GB2164448B (en) | 1988-11-02 |
| GB8519698D0 (en) | 1985-09-11 |
| US4823071A (en) | 1989-04-18 |
| JPS6168501A (ja) | 1986-04-08 |
| IT1185327B (it) | 1987-11-12 |
| GB2164448A (en) | 1986-03-19 |
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