FR2630221A1 - Dispositif d'analyse spectrale et station receptrice d'interception automatique comportant un tel dispositif - Google Patents

Abstract

La présente invention concerne des dispositifs d'analyse spectrale. Le dispositif selon l'invention concerne un ensemble de filtrage et de couplage comportant un jeu de filtres passe-bande étroits, de fréquences centrales voisines échelonnées, dont les sorties sont couplées entre elles à travers des dispositifs de retard permettant d'obtenir un signal résultant qui est, à chaque instant, la somme des réponses de chaque filtre à une même fréquence reçue à des instants différents par le récepteur d'analyse équipé d'un oscillateur vobulé linéairement. Application à des stations d'interception automatique afin d'obtenir rapidement des informations précises sur les caractéristiques des spectres des émissions à identifier.

Description

I L.a présente invention concerne les dispositifs d'analyse

spectrale destinés à la reconnaissance des émissions radio-

électriques et de leurs caractéristiques, et en particulier les stations de réception d'interception automatique comportant de tels récepteurs et permettant une exploration rapide dans une

large bande de fréquences.

Les dispositifs d'analyse spectrale connus comportent essentiellement un filtre passe-bande étroit,- de fréquence fixe, précédé de un ou plusieurs convertisseurs de fréquences comportant chacun un oscillateur local à variation de fréquence continue ou par pas permettant une exploration d'une bande de

fréquences importante.

Les exploitants de tels dispositifs souhaitent généra--

lement effertuer ces analyses le plus rapidement possible, or les pointesde bruit parasites ainsi que les caractéristiques

variables en fonction du temps des spectres des émissions ana-

lysées, généralement modulées, les obligent à faire plusieurs

mesures successives confrontées entre elles, ce qui demande beau-

coup de temps.

L'objet.de l'invention est de pallier ces difficultés.

Selon l'invention, le dispositif d'analyse spectrale

comprenant un récepteur d'analyse couplé à un aérien et compor-

tant au moins un convertisseur de fréquence des signaux reçus ayant un oscillateur local vobulable en dent de scie dans une plage de fréquence égale à P et un amplificateur à fréquence

intermédiaire principal de largeur de bande bo, est caracté-

risé en ce que ce dispositif comporte en outre un système de filtrage et de couplage comprenant n filtres de bande (n>l) de largeur de bande sensiblement identique b"<b0 dont leurs

entrées sont connectées en parallèle à la sortie de l'amplifi-

cateur, et dont les fréquences centrales distinctes sont répar-

ties dans la largeur de bande bo, ces n filtres étant terminés respectivement par n détecteurs de signal dont les n sorties

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correspondantes sont couplées, à travers des moyens de coupla-

ge comportant (n-1) dispositifs de retard, en une sortie uni-

que constituant la sortie du dispositif et fournissant, en

un mgme instant, la somme logique des signaux de sortie déli-

vrés par chacun des n détecteurs, la valeur du retard de cha- cun des (nl) dispositifs de retard étant telle que chacun de ces n signaux de sortie corresponde à une même fréquence reçue

par le récepteur à n instants distincts.

L'invention sera mieux comprise et d'autres caracté-

ristiques apparaîtront à l'aide de la description ci-après et

des dessins s'y rapportant sur lesquels: - la figure 1 est un schéma d'un dispositif d'analyse selon l'invention; - la figure 2 est un schéma d'un dispositif dianalysa à exploration rapide; - la figure 3 est un diagramme explicatif - la figure 4 est un schéma d'une station réceptrice automatique utilisant téux dispositifs d'analyse respectivement selon les figures 1 et 2;

- la figure 5 est un diagramme explicatif.

Sur la figure 1 un aérien 1 alimente un récepteur d'ana-

lyse 70 suivi d'un ensemble de filtrage et de couplage 111.

Le récepteur 70 est représenté sous sa forme la plus élémentaire; un mélangeur 74, alimenté par l'aérien 1, reçoit un signal hétérodyne d'un oscillateur vobulé 75, et fournit un signal à fréquence intermédiaire à l'amplificateur 76 dont la

borne de sortie 77 est connectée à l'entrée de l'ensemble 111.

Ce dernier comporte quatre filtres passe-bande étroits à 83 alimentés en parallèle; chacun de ces filtres est 3O terminé par un dispositif détecteur, inclus dans le filtre, qui est un discriminateur de phase dans l'exemple décrit. La sortie du filtre 80 est couplée à celle du suivant 81 à travers un circuit de retard 84 en série avec un circuit logique OU 85 dont la sortie 86 estccuplge avec celle du filtre 82 à travers un circuit de retard 87 et un circuitOUoE.Enfin la sortie 89 de

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ce dernier est couplée à celle du filtre B3 à travers un cir-

cuit de retard 90 en série avec un circuit OU 91 dont la

sortie 109 est celle commune à l'ensemble 111 et au disposi-

tif d'analyse décrit.

Un tel montage a été expérimenté sur une fréquence inter- médiaire, en sortie du mélangeur 74, de 18 MHz, dont la largeur

de bande utile est de 15 kHz couverte par les filtres passe-

bande 80 à 83 de fréquences centrales respectives 17,994 -

17,998 - 16,002 et 18,006 et de largeur de bande identique

égale à 3 kHz.

L'oscillateur vobulé 75 possède une loi de variation de fréquences en dent de scie linéaire dans une plage de 200 kHz,

soit une vitesse d'exploration linéaire de 8 kHz par millisecon-

de dans la gamme 302 _.3nl1,p MHz permettant donc d'analyser la

bande 320 319,8.

Supposons, par exemple, l'existence d'un signal de fré-

quence 319,9 MHz reçu par le dispositif d'analyse, ce signal

correspondra à la fréquence centrale du filtre 80 quand l'oscil-

lateur 75 engendrera la fréquence de 301,906 MHz, ensuite à

celle du filtre 81 quand l'oscillateur 75 engendrera la fré-

quence de 301,902 MHz, c'est-à-dire 8 0,5 milliseconde plus tard, et ainsi de suite, le filtre 83 étant atteint 1,5

millisecordes après le filtre 30.

Ainsi, en donnant aux circuits de retard 84, 87 et 90 un délai de 0,5 milliseconde chacun, il sera recueilli sur la

sortie 109 un seul signal pendant l'exploration mais qui corres-

pondra en fait à sa réception à quatre instants différents espa-

cés de 0,5 milliseconde.

Puisque le balayage de l'oscillateur 75 est linéaire, cette coincidence pourra se produire pour chaque fréquence de

la gamme totale de réception. L'obtention de ce balayage linéai-

re exige des circuits de correction de la tension de commande de l'oscillateur concerné. Ils peuvent être évités, en gardant une loi de balayage quelconque, mais, dans ce cas, la valeur du retard des circuits 84-87 et 90 devra être variable et asservie

à la loi correspondante de balayage non linéaire.

Le montage décrit ne présente évidemment pas grand inté-

rêt pour la réception de fréquences porteuses pures et stables. Mais en pratique il s'agit généralement de reconna!tre des signaux modulés dont les fréquences les composant varient sans cesse. La détermination de l'étendue aussi exacte possible de ce spectre nécessite normalement de nombreuses explorations qui,

avec le système décrit, seront considérablement diminuées puis-

qu'on obtiendra alors, en une seule exploration, la somme des réponses de quatre explorations effectuées à 0,5 milliseconde

d'écart de temps.

Un tel montage se prête à une exploration automatique d'une large bande de fréquences en l'insérant dans une station d'interception automatique comportant deux dispositifs d'analyse dont l'un est affecté à l'exploration rapide et continue dans une large bande de fréquences et l'autre à l'analyse fine des

émissions détectées par le premier et qui comporte le disposi-

tif selon l'invention ci-dessus décrit.

Ces deux dispositifs d'analyse doivent posséder un récep-

teur d'analyse plus élaboré que le récepteur 70. Il est décrit ci-après le dispositif d'analyse destiné à l'exploration rapide

et continue.

Sur la figure 2, l'aérien 1 et le récepteur 70 corres-

pondent aux organes de même repère de la figure 1, mais il est substitué à l'ensemble de filtrage 111 de cette dernière, un simple filtre étroit passe-bande 65 incluant un détecteur de sortie sous forme d'un discriminateur de phase dont la sortie 9 est en même temps celle du dispositif d'analyse décrit, et, surtout, le récepteur 70 a une structure différente. Il est

constitué d'un mélangeur 2 alimenté par l'aérien 1 et qui trans-

pose la fréquence des signaux reçus à l'aide d'un oscillateur local en forme d'un synthétiseur 3. La sortie du mélangeur 2

alimente un deuxième mélangeur 4 à travers un premier amplifi-

cateur à fréquence intermédiaire 5. Ce mélangeur 4 reçoit sur une seconde entrée 40 un signal d'oscillation local fournit par un générateur 41, et alimente la borne de sortie 77 du

récepteur à travers un second amplificateur à fréquence inter-

médiaire 10.

Le générateur 41 comporte un oscillateur contr6lé en fréquence électroniquement, 8, alimentant un coupleur 7 dont

la sortie 6 est reliée à l'entrée 40 du mélangeur 4. L'oscil-

lateur 8 est commandé en fréquence par ses entrées de commande 12 et 13. L'entrée 12 est connectée, à travers la mémoire 14,

à la sortie 28 du comparateur 15 dont l'entrée 16 est connec-

tée à la sortie 17 du synthétiseur 3 et lentrÉe 18 à la sortie du mélangeur 19 transposant la fréquence du signal fournit par l'oscillateur 8 à travers la sortie 20 du coupleur 7, à l'aide d'un signal hétérodyne fournit par la sortie 21 du synthétiseur 3.

L'entrée de-commande 13 est connectée, à travers-un cir-

cuit de traitement 22, à la sortie d'un convertisseur digital-

analogique 23 couplé aux sorties de signal d'un décompteur numérique 24, dont l'entrée d'horloge 25 reçoit, de la sortie 26 du synthétiseur 3, à travers une des deux entrées 39 d'une

porte ET 27, un signal d'horloge dont la transmission est com-

mandée par l'autre entrée 29 de la porte 27. Le comparateur 15 alimente également un circuit détecteur 31 dont la sortie est reliée d'une part à une première entrée de commande 30 de la mémoire 14 et d'autre part à cette entrée 29 à travers une

bascule bistable 38.

Le décompteur 24 possède une sortie de signal de fin de décomptage 32 connectée à son entrée de commande de chargement

33, ainsi qu'aux entrées de commande 34 à 36 appartenant res-

pectivement au synthétiseur 3, à la mémoire 14 et à la bascule 36. Le récepteur décrit a été experimenté dans une gamme de fréquences reçues s'étendant de 20 à 120 MHz, le synthétiseur 3

fournissant un signal de fréquence variable dans la gamme 340-

440 MHz par pas équidistant de 0,5 MHz; le battement différen-

tiel de ces fréquences est utilisé en sortie du mélangeur 2, il est sélecté et amplifié par l'amplificateur 5 accordé sur

une première fréquence intermédiaire de 320 MHz.

L'oscillateur 8 a une fréquence de repos de 302 MHz. En sortie du mélangeur 4, là encore le battement différentiel est utilisé et c'est une seconde fréquence intermédiaire de 18 MHz qui traverse l'amplificateur 10 et le filtre passe-bande 11 de

largeur de bande égale à 12,5 kHz.

Pour toute fréqouence d'accord du synthétiseur, l'oscilla-

teur 8 balaye un spectre de 0,5 MHz, égal au pas du synthétiseur, ce qui implique une largeur de bande de l'amplificateur 5 au

moins égal à 0,5 MHz.

Il en résulte une exploration continue du spectre. A chaque pas du synthétiseur, l'oscillateur B part de sa position de repos et décroît en fréquence linéairement, en fonction du

temps, de 0,5 MHz, et provoque, en fin de course, le positionne-

ment du synthétiseur sur le pas suivant en même temps que son retour à sa frCquence de repos, à laquelle il est asservi avec

précision avant de se déplacer à nouveau.

La mise en oeuvre de ce processus sera mieux comprise

à l'aide du diagramme de la figure suivante.

Sur la figure 3 sont représentées, en fonction du temps t, les variations de la fréquence F de l'oscillateur B. L'instant to correspond au moment o le décompteur 24 vient de terminer son décompte et d'atteindre zéro, il en résulte

l'apparition d'une impulsion sur la borne 32 provoquant, simul-

tanément, le passage à 0 logique de la bascule 38 d'o le blocage de la porte 27, le passage du synthétiseur au pas suivant, et le chargement du décompteur 24 par son entrée 33, ce qui a pour conséquence de donner en sortie du circuit de traitement 22 une tension appliquée à l'entrée de commande 13, correspondant au point de repos de l'oscillateur 8. Ce dernier passe ainsi brusquement d'une fréquence F1 à un point A très voisin d'une fréquence F = F1 + 0,5 MHz. L'impulsion de fin de décomptage parvient aussi sur la borne 35 de la mémoire 14 et provoque

la fermeture de la boucle d'asservissement constituée essen-

tiellement du mélangeur 19, du comparateur 15 et de la mémoire 14. De t à t1 le comparateur 15 fournit, par sa sortie 28, o à l'entrée 12 de l'oscillateur 8 une tension de correction résultant de la comparaison du signal de référence à 8 MHz fourni par la sortie 17 du synthétiseur 3, et du signal issu de ltoscillateur 8, après sa transposition à B MHz à úlaide

du signal à 312 MHz fourni par la sortie 21 de ce même syn-

thétiseur. A l'instant t l'oscillateur 8 est amené à la fréquence exacte F, le verroui2'age est traduit par le détecteur 31 en un 1 logique appliqué à l'entrée de commande 30 de la mémoire 14 pour y provoquer l'inscription de la tension de correction appliquée à la borne 12 et entraîner, immédiatement après, la

coupure de la boucle d'asservissement. Ce 1 logique est éga-

lement appliqué à la porte ET 27 à travers la bascule 36, qui en maintient la présence pour la porte 27 afin de permettre l'avancement du décomptage par les signaux d'horloge fournis

par la sortie 26 du synthétiseur 3 jusqu'au temps t2 corres-

pondant à la fin du décomptage qui provoque le passage à 0 de

la bascule 36 et bloque la porte 27.

Dans l'exemple décrit, à l'instant ta, le décompteur 24

est chargé à 160 et passe pas à pas de 160 à 0 entre t1 et t2.

Ce nombre est traduit par le convertisseur 23 en échelons de tension analogique qui sont lissés par le circuit de traitement 22 dont la fonction de transfert est déterminée afin que la tension appliquée à la borne 23 de l'oscillateur 8 assure un

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déplacement en fréquence constant à chaque échelon dont la

valeur est donc-de 500 kHz = 3,125 kHz.

A l'instant t2, le cycle recommence, et le chargement

suivant du décompteur provoque le brusque changement de fré-

quence de l'oscillateur 8 de F1 à une fréquence B différente de A mais également très voisine de F. o Dans l'exemple choisi, une fréquence d'horloge de 40 kHz a été adoptée soit un intervalle de temps de 25pu-sec entre chaque impulsion et donc une durée de 25 x 160 = 4 millisecondes pour la variation linéaire de fréquence entre t1 et t2 soit une vitesse de balayage de 125 MHz/seconde. L'intervalle de temps t1-t est déterminé pour permettre d'obtenir le verrouillage de la boucle d'asservissement et de réaliser le changement

de pas du synthétiseur; une milliseconde s'est avérée suffi-

sante pour ce faire, soit un total de 5 m sec. entre deux as-

servissements de l'oscillateur 8. Il en résulte que les écarts de fréquence entre les points A ou B et Fo, qui sont d'ailleurs du même ordre de grandeur que la précision avec laquelle la fréquence F1 est atteinte, sont négligeables et que tout se passe comme si l'oscillateur 8 était en permanence asservi en

fréquence. La description du fonctionnement ci-dessus ne décrit

que les opérations essentielles. Diverses dispositions pratiques habituelles sont à prévoir à l'aide de circuits logiques pour obtenir un échelonnement correct des opérations. Par exemple, si l'intervalle de temps t - t1, ici déterminé par le temps nécessaire au verrouillage de la boucle d'asservissement est

insuffisant pour permettre au synthétiseur de changer de fré-

quence, le décompteur devra Etre bloqué tant que ce changement de fréquence ne sera pas effectué par exemple en bloquant les

signaux d'horloge délivrés sur la sortie 26.

Puisqu'un cycle complet de balayage demande un inter-

valle de temps de 5 m sec. pour 500 kHz, une exploration complète

de la gamme 20-120 MHz demandera 1 seconde seulement.

Ce montage sert de base à la réalisation de la station

réceptrice d'interception déjà citée et ci-après décrite.

Sur la figure 4 les-deux dispositifs d'analyse de cette station comportent respectivement deux récepteurs analogues 700 et 710 représentés en donnant à leurs éléments correspon- dant à ceux de la figure 2 respectivement les mêmes symboles et ces derniers augmentés de 100. Les liaisons de ces éléments

entre eux sont identiques aux exceptions décrites ci-après con-

cernant essentiellement leur raccordement à un calculateur 200.

Un coupleur 60 permet de coupler l'aérien 1 en permanence aux mélangeurs d'entrée 2 et 102 de l'un et l'autre récepteurs, dont les sorties des amplificateurs 10 et 110 alimentent le calculateur 200 respectivement à travers les dispositifs de filtrage 55 et 1.11 identiques aux Jléments de même repère des

figures correspondantes 1 et 2.

Dans le récepteur 700, le câble de connection 50 transmet les signaux fournis par les sorties 17, 21 et 26 du synthétiseur 3, représentées figure 2, au généreteur 41 ainsi qu'à l'entrée 201 du calculateur 2CG qui aecoit aussi les signaux fournis sur la borne de sortie 9. Par ailleurs le calculateur 200 fournit

sur sa sortie 202 les signaux de commande des fréquences extrê-

mes de la plage d'exploration du synthétiseur 3, auxquels ils sont appliqués sur une entrée supplémentaire 51, et reçoit sur son entrée 203 une information logique prélevée sur l'entrée 29

de la porte 27 (figure 2) de l'oscillateur 41.

Dans le récepteur 710, un câble de connection 150, identique à 50, relie le synthétiseur 103 au générateur 141 ainsi qu'à l'entrée 301 du calculateur 200 recevant également les signaux fournis sur la borne de sortie 109, ainsi que ceux fournis sur la borne 303, de même nature que ceux du récepteur 70 appliqués

à'la borne 203.

En outre le synthétiseur 103 est commandé en fréquence, sur son entrée 151, à partir des signaux fournis sur la sortie

210 du calculateur 200,, au lieu des signaux fournis par l'oscil-

lateur 141.

Le récepteur 700 est utilisé en récepteur d'exploration et de détection dans les mêmes conditions que le récepteur 70 delia figure 2, et avec les mêmes caractéristiques, hormis le

faitque les limites inférieure et supérieure de la plage d'ex-

ploration du synthétiseur 3 sont affichées, non plus sur le synthétiseur lui-même mais sur le calculateur, lequel met en mémoire les réponses obtenues sur la borne de sortie 9 ainsi

que les fréquences auxquelles elles correspondent. Ces fréquen-

ces sont déterminées en fonction du seul.paramètre temps par

simple comptage des.coups d'horloge puisqu'ils ont été étalon-

nés à 3,125 kHz chacun, ces impulsions d'horloge n'étant prises

en compte qu'à chaque démarrage du décompteur, information trans-

mise sur la borne 203.

Le récepteur 710 est utilisé en récepteur d'analyse, il fonctionne sur le même principe que le récepteur de détection à ceci près que son synthétiseur, 103, est commandé en fréquence, à chaque balayage du générateur 141, par les signaux de sortie de la borne 210 du calculateur à parti- des informations mises en mémoire décrites ci-avant, c'est-à- dire que le synthétiseur 103 est successivement réglé sur les fréquences détectées par

le récepteur 700.

Les réponses obtenues sur la borne de sortie 109 de ce dispositif d'analyse sont exploitées de la même manière que celles

reçues sur la borne 9; les fréquences correspondantes sont déter-

minées par comptage à partir de l'horloge transmise à l'entrée

301 du calculateur et de l'information de démarrage de son dé-

compteur transmise à l'entrée 303.

Dans l'exemple choisi le récepteur 710 présentait les caractéristiques suivantes pas du synthétiseur 103: 0,0125 MHz étendue du balayage du générateur 141: 200 kHz fréquence de l'horloge: 20 kHz parcours du balayage en 500 coups d'horloge soit en 5200 = 25 millisecondes pour 200 kHz c'est-à-dire une

20.000

vitesse de balayage de 8 MHz/sec.

La vitesse de balayage est ainsi 15 fois plus réduite ici que dans le dispositif d'analyse précédent, ce qui permet d'analyser finement les réponses de ce dernier dispositif à l'aide de l'ensemble de filtrage 111 dont les caractéristiques sont identiques à celles décrites à l'occasion de la figure 1, c'est-à-dire qu'il comporte une largeur de fenêtre d'anaiyse de 3 kHz et,surtout, cette addition,à chaque instant,des produits de

l'analyse faite à quatre instants antérieurs dans une même fe-

notre du spectre.

L'incorporation de cet ensemble de filtrage dans -les dispositifs d'analyse décrits permet de réaliser de façon très simple et précise les dispositifs de retard 64, 87 et 90 (figure 1)

à l'aide de registres à décalage.

En effet la fréquence de l'horloge inclue dans le synthé-

tiseur 103 étant de 20 kHz, sa période est donc de 50 microsecondes, et un retard de 0,5 milliseconde sers donc obtenu à l'aide de

étages parcourus au rythme de cette horloge.

Mais les récepteurs tels que décrit se prêtent également à un accroissement de la précision apportée par ce dispositif de filtrage et à ua protection contre les bruits erratiques par une répétition automatique du balayage effectué autour d'une des réponses obtenues par le dispositif d'analyse de détection, choisi ici au nombre de 3. Il suffit pour cela de différer le changement de pas du synthétiseur 103 jusqu'à ce que 3 ordres successifs de décomptage aient été donnés au décompteur 24 de

l'oscillateur 141.

La figure suivante montre un exemple des signaux de ré-

ponses obtenues dans cette hypothèse et de l'exploitation qui

peut en être faite par le calculateur 2D00.

Sur la figure 5 sont représentés, entre les instants extrêmes, de début t1 et de fin t2, d'un balayage en fréquences de l'oscillateur 141, un exemple d'étendue de spectre détecté

par l'ensemble de filtrage 111 au premier balayage, sur la cour-

be 54, et l'étendue des spectres détectés au second et au troi-

sième balayage sur les courbes respectives 55 et 56. Le calcu-

lateur 200 met en mémoire les instants correspondant au début et à la fin de l'apparition de chacun de ces spectres et en calcule pour chacun d'eux la fréquence centrale présumée sous forme d'une

moyenne arithmétique des fréquences extrêmes de chacun des spec-

tres. Soient F1, F2 et Fà ces fréquences centrales correspon-

dant respectivement aux spectres des courbes 54 à 56. Le cal-

culateur 200 effectue ensuite la moyenne arithmétique de ces

trois fréquences centrales, soit F cette fréquence qu- est ron-

p

sidérée comme étant celle de la porteuse du spectre analysé.

L'étendue du spectre est délimité par la fréquence d'extrémité

la plus éloignée d'un côté et de l'autre de cette porteuse.

Soient FED et FEF ces fréquences, pcrtées ainsi que F sur la courbe 57. Et si l'on sait que le spectre doit etre symétrique,

cas général, par exemple, des émissions téléphoniques en modu-

lation de fréquences, la fréquence la plus éloignée de la por-

teuse est portée symétriquement autour de la fréquence F comme p indiqué sur la courbe 58 représentant le spectre présumé des

signaux analysés d'étendue égale à 2 '.f.

Claims (6)

REVENDICATIONS

1. Dispositif d'analyse spectrale comprenant un récepteur

d'analyse couplé à un aérien et comportant au moins un conver-

tisseur de fréquence des signaux reçus ayant un oscillateur local vobulable en dent de scie dans une plage de féquence égale à P o et un amplificateur à fréquence intermédiaire principal de lar- geur de bande b, caractérisé en ce que ce dispositif comporte en outre un système de filtrage et de couplage comprenant n

filtres de bande (n> 1) de largeur de bande sensiblement iden-

tique b-<<b dont'leurs entrées sont connectées en parallèle à a

la sortie de l'amplificateur, et dont leurs fréquences centra-

les sont réparties dans la largeur bo, ces n filtres étant ter-

minés respectivement par n détecteurs de signal dont les n sor-

ties correspondantes sont couplées, à travers des moyens de cou-

plage comportant (n-1) dispositifs de retard, en une sortie uni-

que constituant la sortie du dispositif et fournissant, en un même instant, la somme logique des signaux de sortie délivrés par chacun des n détecteurs, la vaieur du retard de chacun des (n-1) dispositifs de retard étant telle que chacun de ces n signaux de sortie corresponde à une mgme fréquence reçue par le

récepteur à n instants distincts.

2. Dispositif d'analyse selon la revendication 1, carac-

térisé en ce que la loi de variation de la fréquence de l'oscil-

lateur vobulable est linéaire en fonction du temps le long de la plage de fréquence P et revient brusquement à son point de départ en fin de cette plage et en ce que le pas des fréquences centrales des n filtres de bande est constant dans la bande b o et supérieur ou égal à b,.les moyens de retard apportant un retard identique et les moyens de couplage comportant en outre (n-1) portesOU logiques à 2 entrées, chaque porte couplant la sortie de l'un des (n-i) détecteurs avec la sortie d'un-circuit OU qui le précède à travers un des (n-1) dispositifs de retard

dont la durée du retard est égale au temps mis par l'oscilla-

teur vobulé pour varier en fréquences d'une quantité égale au

pas desdites fréquences centrales.

3. Station réceptrice d'interception caractérisé en ce qu'elle comporte un dispositif d'analyse selon la revendication 2.

4. Station réceptrice selon la revendication 3, carac-

térisée en ce que le récepteur d'analyse comprend en outre,- con-

nectés en série entre l'aérien et le convertisseur: un conver-

tisseur de fréquence supplémentaire ayant un oscillateur local constitué d'un synthétiseur de fréquences pas à pas à commande électronique et de pas p0 <Po, un amplificateur à fréquence intermédiaire supplémentaire de bande passante sensiblement égale

à l'étendue de ladite plage de fréquences et en ce qu'elle compor-

t-e un récepteur o'exploration coupil au même aérien et conpor-

tant les m9mes organes que le récepteur d'analyse, mais dont le

pas du synthétiseur est sensiblement égal à la plage de fré-

quence PE de son oscillateur vobulé, PE étant supérieur à PR, et ce récepteur d'exploration comportant an outre un détecteur

des signaux fournis par son amplificateur supplémentaire de lar-

geur de bande bE> b.

5. Station réceptrice selon la revendication 4, carac-

térisée en ce qu'elle comporte en outre un calculateur connecté

aux sorties ces dispositifs détecteurs des récepteurs d'explo-

ration et d'analyse, et- déterminant les fréquences reçues par chacun des récepteurs à chaque instant o un signal est présent

en sortie des dispositifs détecteurs correspondants, ce calcu-

lateur comportant en outre une mémoire enregistrant ces fré-

quences d'accord ainsi qu'un dispositif de pilotage du récep-

teur d'exploration assignant à son synthétiseur une suite de

fréquences d'accord correspondant à une bande de fréquences d'ex-

ploration déterminée.

6. Station réceptrice selon la, revendication 5, carac-

térisée en ce que le calculateur comporte-en outre un dispositif de pilotage du récepteur d'analyse assignant successivement au

synthétiseur de ce récepteur d'analyse une fréquence corres-

pondant à chacune des fréquences d'accord mémorisées résultant des signaux de sortie du récepteur d'exploration ou seulement à un choix prédéterminé de ces dernières, l'assignement de chaque nouvelle fréquence du synthétiseur étant effectué après l'exécution de n périodes de balayage de l'oscillation vobulé du récepteur d'analyse pour une même fréquence d'accord du

synthétiseur, n étant un entier positif, le calculateur déter-

minant, pour chacun des n balayages correspondant à chacune

de ces fréquences d'accord successives, les fréquences du pre-

mier et du dernier signal détecté en sortie des détecteurs du

récepteur d'analyse ainsi que leur fréquence moyenne, et cal-

culant en outre pour chacune de ces fréquences d'accord la moyen-

ne des n fréquences moyennescorrespondant respectivement à cha-

que jeu de n balayages, cette moyenne étant considérée, pour chaque fréquence d'accord considérée du synthétiseur, comme la fréquence de la porteuse du signal analysé correspondant, et la largeur du spectre de ce signal analysé étant calculée comme

étant égale au double du plus grand écart de fréquences exis-

tant entre la fréquence de cette porteuse et celle des signaux

de sortie recueillis au cours de ces n balayages.