FR2647899A1 - Dispositif de mesure de niveau et/ou volume de carburant a sonde capacitive avec detection d'eau - Google Patents

Abstract

La présente invention concerne un dispositif de mesure de niveau et/ou de volume d'un liquide contenu dans un réservoir, du type comprenant une sonde capacitive comportant au moins deux armatures principales 110 séparées, parallèles, généralement verticales, destinées à être plongées dans le liquide, et un moyen de mesure de capacité possédant une entrée de détection et une masse, l'entrée de détection étant reliée à une première armature principale et la masse étant reliée à la seconde armature principale 110. Ce dispositif est caractérisé par le fait que la sonde capacitive possède à sa partie inférieure, des éléments d'armature auxiliaires 120 qui définissent une capacité de référence permettant de déterminer la permittivité du fluide; il est prévu des moyens conçus pour comparer la permittivité mesurée du fluide avec un seuil, générer une alarme si la permittivité mesurée dépasse le seuil, et réaliser la mesure de niveau et/ou volume sur la base d'une valeur de permittivité prédéfinie si la permittivité mesurée dépasse le seuil.

Description

La présente invention concerne un dispositif de mesure de niveau et/ou volume de carburant contenu- dans un réservoir de véhicule automobile.

La présente invention concerne plus précisément un dispositif de mesure du type connu en soi comprenant une sonde capacitive comportant au moins deux armatures principales séparées, parallèles, généralement verticales, destinées à être plongées dans le liquide, et un moyen de mesure de capacité possédant une entrée de détection et une masse, I'entrée de détection étant reliée à une première armature principale tandis que la masse est reliée à la seconde armature principale.

On a déjà proposé divers dispositifs de mesure à sonde capacitive, par exemple dans les documents FR-A-2234555, FR-A-2402195, FR-A-2452G24, FR-A-2500169 et FR-A-2550337.

Les dispositifs de mesure à sonde capacitive présentent en particulier l'avantage, par rapport aux systèmes classiques à flotteur et réglette résistive, de ne pas posséder de pièces mobiles.

Cependant, malgré cet avantage indéniable, les dispositifs de mesure à sonde capacitive sont peu utilisés de nos jours car ils ne donnent pas entière satisfaction, notamment sur le plan de la précision.

Par ailleurs, des dispositifs de mesure à sonde capacitive donnent généralement une information erronnée lorsqu'un volume non négligeable d'eau s'accumule dans le fond du réservoir.

Le but principal de la présente invention est de proposer un nouveau dispositif de mesure à sonde capacitive qui élimine les inconvénients de la technique antérieure.

Un but auxiliaire de la présente inention est de proposer un dispositif de mesure à sonde capacitive compatible avec tous les types de carburants, en particulier avec les carburants oxygénés, à teneur élevée en méthanol ou méthanol.

Un autre but auxiliaire de la présente invention est de proposer un dispositif de mesure à sonde capacitive-présentant une grande sensibilité, c'est-à-dire une variation importante de la capacité sur toute l'étendue de la mesure.

Le but principal précité est atteint selon l'invention grâce aux caractéristiques suivantes - la sonde capacitive possède à sa partie inférieure, des éléments d'armatures auxiliaires qui définissent une capacité de référence permettant de déterminer la permittivité du fluide, - il est prévu des moyens conçus pour comparer la permittivité mesurée du fluide avec un seuil, générer une alarme si la permittivité mesurée dépasse le seuil, et réaliser la mesure de niveau et/ou volume sur la base d'une valeur de permittivité prédéfinie si la permittivité mesurée dépasse le seuil.

Ces dispositions permettent de détecter la présence d'eau dans le fond du réservoir, tout en délivrant une information de précision optimum.

Selon une première variante, la valeur de permittivité prédéfinie est mémorisée dans des moyens appropriés lors de la conception du système.

Selon une seconde variante, la valeur de permittivité prédéfinie correspond à la dernière valeur mesurée de la permittivité avant détection du franchissement de seuil.

D'autres caractérrstiques, buts et avantages de la présente invention apparaitront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemple non limitatif et sur lesquels - la figure I représente une vue schématique latérale. d'une sonde capacitive conforme à la présente invention, - les figures 2 et 3 représentent deux vues schématiques latérales, selon des vues référencées respectivement 2 et 3 sur la figure 1, de deux électrodes composant cette sonde, - les figures 4 et 5 représentent des vues similaires aux figures 2 et 3 respectivement, d'une autre variante de réalisation d'électrodes conformes à la présente invention, - la figure 6 illustre schématiquement le phénomène de capillarité du liquide sur l'une des électrodes, - la figure 7 illustre le même phénomène au niveau d'entretoises prévues entre les électrodes, - la figure 8 représente le schéma des moyens de mesure de capacité conforme à la présente invention, - les figures 9 et 10 représentent deux chronogrammes illustrant schématiquement le fonctionnement des moyens de mesure conformes à la présente invention, - la figure 11 représente, sous forme d'organigramme, le procédé de mesure conforme à la présente invention.

On a représenté sur les figures I à 3 annexées une sonde capacitive S conforme à un mode de réalisation préférentiel de la présente invention.

Cette sonde S est constituée d'une électrode centrale 100 encadrée par deux électrodes extérieures 200. Les électrodes exterteures 200 sont espacées des électrodes centrales 100 par des entretoises 300.

L'électrode centrale 100, les electrodes extérieures 200 et les entretoises 300 sont maintenues par des rivets tubulaires 350, traversant les entretoises 300. Les rivets 350 sont formés avantageusement en laiton ou en aluminium.

L'électrode centrale 100 est formée d'un corps support en matériau électriquement isolant, stratifié, métallisé deux faces. Ce stratifié est avantageusement réalisé soit à base de polyimide soit à base de résine époxy chargé de tissus de fibre de.verre. Le corps support 150 porte sur chacune de ses deux faces principales 102, 104, les armatures illustrées sur la figure 2.

Ces armatures sont avantageusement réalisées en cuivre et, par méthode soustractive.

Les stratifiés à base de polyimide ou de résine époxy chargés de fibres de verre présentent une parfaite tenue dimensionnelle et géométrique (vrillage et flèche), ainsi qu'une excellente adhérence du cuivre, après immersion dans tout type de carburant).

Sur chacune des faces 102, 104 de l'électrode 100, sont réalisées par méthode soustractive, une armature principale 110, une armature auxiliaire 120 associée à une piste de connexion 122, une armature secondaire 130 et un anneau de garde 140.

Les liaisons électriques entre les armatures.ll0, 120, 130, 140 et les moyens de mesure représentés sur la figure 8 , sont assurées en partie supérieure de l'électrode 100.

Les électrodes extérieures 200 peuvent être réalisées sous forme d'un corps support d'un matériau électriquement isolant stratifié, à base de polyimide ou de résine époxy chargé de fibres de verre, métallisé une face, pour définir une seconde armature principale 210, comme représentée sur la figure 3. Cette armature 210 doit s'étendre en regard de la première armature principale 110, de l'armature auxiliaire 120, de la piste de connexion 122, de la piste auxiliaire 130 et de l'anneau de garde 140. Le cas échéant, les électrodes 200 peuvent cependant être formées tout simplement d'une feuille unique de fer étamé ou d'acier inoxydable.

Les deux électrodes extérieures 200 sont avantageusement de structure identique. La sonde présénte ainsi un plan de symétrie correspondant au plan moyen de l'électrode centrale 100. Cette symétrie permet, à encombrement sensiblement identique, de doubler la valeur capacitive de la sonde, en connectant électriquement respectivement deux à deux les armatures 110, 122, 130, 140 ménagées sur chacune des deux faces principales de l'électrode centrale 100 d'une part, et en reliant entre elles les deux électrodes extérieures 200 d'autre part.

La première armature principale 110 constitue avec la seconde armature 210 la capacité de mesure proprement dite. Pour cela, la première armature 110 est formée pour l'essentiel d'une plage métallisée allongée verticalement. L'armature auxiliaire 120 est formée d'une plage métallisée prévue en partie inférieure de l'électrode centrale 100. L'armature auxiliaire 120 est séparée électriquement de l'armature principale 110.

L'armature auxiliaire 120 constitue avec l'armature 210 placée en regard une capacité de référence placée au fond du réservoir et, par conséquent plongée en permanence dans le liquide, et, la surface de l'armature auxiliaire 120 étant connue, servant de capacité de référence pour déterminer la permittivité exacte du liquide concerné.

Selon la représentation donnée sur la figure 2 I'armature auxiliaire est de contour rectangulaire, allongée horizontalement. Cette disposition n'est cependant pas limitative.

L'armature auxiliaire 120 se prolonge par une piste de connexion 122. Cette piste de connexion 122 présente une faible largeur.

Elle s'étend sur toute la hauteur de la première électrode 100, parallèlement à l'armature principale 110, pour autoriser une liaison avec les moyens de mesure, en partie supérieure de l'électrode.

On remarque cependant que la valeur de cette capacité de référence évolue en fonction du niveau du liquide dans le réservoir, en raison de la présence de la piste de connexion 122.

Pour s'affranchir de cette difficulté, il est prévu l'armature secondaire 130. Celle-ci présente la même géométrie, la meme surface et la même disposition que la piste de connexion 122. Ainsi, l'armature secondaire 130 délimite avec l'armature principale 210, une capacité identique à celle définie par la piste de connexion 122 et l'armature principale 210, quel que soit le niveau du liquide dans le réservoir.

En effet, en soustrayant la valeur de capacité déterminée par les éléments d'armature 130, 210, de la valeur de capacité déterminée par les éléments d'armature 120, 122 et 210, on obtient une valeur de capacité de référence indépendante du niveau de liquide dans le réservoir.

Cette capacité de référence permet de connaitre la permittivité du liquide.

En effet, la capacité de référence est égale à ES/d, relation dans-laquelle E désigne la permittivité du liquide, S représente la surface de l'armature auxiliaire 120 et d représente la distance séparant l'armature auxiliaire 120 de l'armature principale 210.

On aperçoit enfin sur la figure 2 I'anneau de garde 140. On notera que celui-ci entoure complètement l'armature principale 110, qu'il entoure complètement l'armature auxiliaire 120 et sa piste de connexion 122 associée et, qu'il entoure également complètement l'armature secondaire 130.

L'anneau de garde 140 permet de supprimer tout effet dit de bord, tant au niveau du condensateur de mesure formé par l'armature principale 110 et l'armature 210, qu'au niveau du condensateur de référencée formé par l'armature auxiliaire 120, la piste de connexion associée 122 et l'armature principale 210, ou encore au niveau du condensateur de compensation formé par l'armature secondaire 130 et l'armature principale 210.

Les entretoises 300 précitées sont conçues pour permettre la pénétration du liquide à mesurer dans l'espace d'épaisseur d compris entre l'électrode centrale 100 et les deux électrodes extérieures 200. La
Demanderesse a déterminé que la distance d séparant les électrodes extérieures 200 de l'électrode centrale 100 doit être comprise entre 0, & mm et 1,2 mm. En effet, si l'écart d est supérieur à 1,2 mm, la sonde capacitive perd de sa sensibilité (la capacitance étant inversement proportionnelle à la distance des armatures).

Au contraire, si l'écart d est inférieur à 0,8 mm, la sonde présente des erreurs importantes dues à l'effet de capillarité et la rétention de gouttelettes de liquide entre les électrodes.

L'effet de capillarité subsiste pour un écart d compris entre 0,8 et 1,2 mm. Cependant pour cette fourchette de valeur, l'effet de capillarité est aisément maîtrisable. Il répond à la relation h=A/F , relation dans laquelle
A représente la tension superficielle du liquide, d représente l'écart entre les armatures, p représente la masse volumique du liquide et, g représente l'accélaration de la pesenteur.

Cet effet de capillarité est illustré schématiquement sur la figure 6 annexée.

On aperçoit en effet sur cette figure 6 une face de l'électrode centrale 100. Le niveau libre du liquide, à distance de l'électrode centrale 100 est référencé 10. Le niveau du liquide au regard de l'électrode 100 est référencé 12. On notera que les niveaux 10 et 12 sont séparés d'une distance h.

L'effet de capillarité h est indépendant du volume des liquides et peu variable en température. Il suffit par conséquent pour s'en affranchir de disposer de moyens permettant de soustraire de la valeur de niveau obtenue selon la mesure, la hauteur différentieile h.

A titre d'exemple, on indiquera que pour les différents carburants disponibles actuellement sur le marché, la tension superficielle
A se situe entre 26,8 et 28.10-3N/m.

Pour les essences la masse volumique p est de 0,7 à 0,75, et pour les gazoles ro est de G,85.

Cela donne pour les essences, une hauteur différentielle h comprise 4,6 mm et 5 mm, et pour les gazoles une hauteur différentielle h comprise entre 3,9 mm et 4.2 mm.

r
On notera que pour l'eau la hauteur différentielle obtenue est de 9.3 mm.

Comme indiqué précédemment pour s'affranchir de l'effet de capillarité, il suffit donc de prendre en compte la hauteur différentielle h une fois pour toutes pour la mesure de niveau.

Toutefois, il est par ailleurs impératif de prévoir les entretoises 300 et les rivets de fixation 350 hors zone des armatures capacitives.

Selon la représentation donnée sur les figures 2 et 3, les entretoises 300 et les rivets de fixation 350 sont ainsi prévus au niveau d'oreilles 150, 250, en saillie sur les bords verticaux respectifs de l'électrode centrale 100 et des électrodes extérieures 200.

En effet, si comme représenté sur la figure 6, entre les électrodes planes, le niveau 12 du liquide est parallèle au niveau réel 10 du liquide, et à une distance constante h de celui-ci, en revanche au niveau des entretoises 300, I'effet de capillarité entrain, comme représenté schématiquement sur la figure 7, des erreurs non maîtrisables et non répétitives.

Les entretoises 300 définissant la distance entre les armatures sont de préférence réalisées soit en alumine, soit en stéatite, sot en polymère à cristaux liquides, tels que par exemple les matériaux commercialisés sous la marque VECTRA.

Les trois matériaux précités susceptibles de composer les entretoises 300 ont une très bonne stabilité dimensionnelle dans les différents carburants, ainsi qu'en température.

Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, les deux faces de l'électrode centrale 100, et la face en regard métallisée des électrodes extérieures 200, au cas où celles-ci sont en stratifié, sont recouvertes d'un revêtement neutre à l'égard des carburants.

Ce revêtement doit être d'épaisseur constante, puisqu'il intervient dans la permittivité des condensateurs ainsi formés, sans aucune porosité. et resister parfaitement aux différents carburants, qu'ils soient ovxrenes ou non.

La présente invention propose différents matériaux susceptibles de composer ce revêtement.

Selon une première variante, le revêtement protecteur est formé par dépôt par sérigraphie d'un vernis cationique. Il peut s'agir par exemple d'un vernis commercialisés par la Société Holden Europe sous la dénomination CEI 9346. Ce vernis est déposé de préférence sous forme d'une épaisseur de l'ordre de 25 u.

Selon une seconde variante, le revêtement protecteur est formé par dépôt par sérigraphie d'un vernis polyimide ou époxy.

Selon une troisième variante conforme à la présente invention, le revêtement est formé par dépôt sous vide d'un polymère/poly-p-xylène type parylène C. Le revêtement peut posséder quelques u d'épaisseur.

Selon encore une autre variante de réalisation, le revêtement protecteur peut être formé par dépôt d'une couche d'un tissus de verre imprégné époxy et pressé à chaud.

Bien entendu, la liaison électrique nécessaire entre les armatures et les moyens de mesure électroniques, en partie supérieure des électrodes, doivent être assurée à travers le revêtement protecteur précité.

L'anneau de garde 140 est placé au potentiel de la première armature principale 110, grâce à un étage de recopie de potentiel 410 (voir figure 8). Pour éliminer efficacement les erreurs, dans la détermination de la permittivité et dans la mesure, causées par les effets de bord,
I'anneau de garde présente de préférence une largeur I (voir figure 2) supérieure ou égale à deux fois l'écart d entre les armatures. L'anneau de garde 140 doit par ailleurs être au plus prêt des armatures gardées. Selon l'invention la distance séparant l'anneau de garde 140 des armatures gardées est de l'ordre de 0,4 mm.

Selon la représentation donnée sur la figure 2, I'armature principale 110 est formée d'une plage rectangulaire s'étendant sur la quasi-totalité de la hauteur du réservoir, et possédant des bords libres verticaux parallèles 111, 112.

Le cas échéant, l'armature principale 110 peut présenter des bords 111, 112 non rectilignes et non parallèles, adaptés en fonction de la courbe de jaugeage du réservoir.

Selon le mode de réalisation précédemment décrit au regard des figures 2 et 3, I'erreur potentielle dans la détermination de la permittivité du liquide, due à l'évolution de la capacité de référence en fonction du niveau du liquide, est éliminéé grâce à une capacité différentielle, de même valeur, délimitée par l'armature secondaire 130 et l'armature principale 210.

On peut également supprimer l'erreur due à la piste de connection 122, en supprimant la seconde armature 210 au regard de cette piste de connection, comme représentée sur la figure 5 sous forme d'une fenêtre ou découpe 212 dans l'armature 210.

Dans ce cas, bien entendu, comme représenté sur la figure 4, il n'y a pas lieu de prévoir une armature secondaire 130 sur l'électrode centrale 100. La géométrie de l'anneau de garde 140 est également simplifiée.

La géométrie des armatures donnée sur les figures annexées n'est bien entendu que schématique, pour faire apparaître clairement l'anneau de garde 140, la piste de connexion 122 et l'armature secondaire de compensation 130. Dans la pratique, les armatures 122, 130 et 140 présenteront des largeurs nettement inférieures par rapport à la largeur de l'armature de détection 110.

Les modes de réalisation précédemment décrits peuvent faire l'objet de nombreuses variantes.

Par exemple, on peut envisager de placer les électrodes 110, 120, 130 et 140 sur chacune des électrodes extérieures 200 et de placer une électrode principale 210, sur chacune des faces de l'électrode centrale 100.

On peut également envisager d'utiliser une électrode- 100 monoface, et une seule électrode extérieure 200 en regard.

On va maintenant décrire la structure des moyens de mesure 400 représentés sur la figure 8 annexée et destinés à être reliés aux diverses armatures précitées.

Pour l'essentiel les moyens de mesure 400 comprennent un organe de multiplexage 420 et, un étage de recopie de potentiel 41G précité, un oscillateur 430, et une unité centrale à micro-processeur 440.

Les moyens 400 exploite le fait que les différents condensateurs précités composant la sonde capacitive, ont une armature commune formée par la seconde armature principale 210.

Grâce au multiplexeur 420, les armatures 110, 120, 130 sont successivement connectées à l'oscillateur 430, de telle sorte que celùi-ci génère une fréquence en fonction de la capacité du condensateur considéré.

Le cadancement de l'organe de multiplexage 420 est contrôlé par l'unité centrale 440, par l'intermédiaire des liaisons 441, 442 et 443.

L'étage de recopie de potentiel 410 est formé d'un amplificateur opérationnel. Celui-ci a son entrée non-inverseuse reliée à la sortie 422 de l'organe multiplexeur. L'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel 410 est rebouclée sur sa sortie. De même, la sortie de l'amplificateur opérationnel 410 est reliée à l'anneau de garde 140.

L'oscillateur 430 est formé de l'association d'un amplificateur opérationnel 431 et de resistances R432 à R436.

La sortie de l'oscillateur 400 est reliée à l'entrée 444 de l'unité centrale 440.

Ainsi, I'unité centrale 440 reçoit sur son entrée 444 une fréquence liée directement à la capacité délimitée soit par les armatures 110, 210, soit par les armatures 120 et 122, 210, soit par les armatures 130 et 210.

De préférence, le système présente une phase d'étalonnage cyclique de l'oscillateur 430, comprenant deux étapes au cours desquelles le multiplexeur 420 relie l'oscillateur 430 non pas à l'une des armatures prévue sur les électrodes 100, 200, mais à des condensateurs présentant un écart de capacité connu.

Il peut s'agir par exemple dans une première étape, d'une capacité nulle (représentée schématiquement par l'entrée 424 sur la figure 8) et dans une seconde étape d'une capacité C426 précise et connue.

La fréquence disponible en sortie de l'oscillateur 430 étant de la forme F=aC+b, les deux étapes précitées d'étalonnage permettent aisément, connaissant la valeur de la capacité C426 d'étalonner l'oscillateur 430 par détermination des constantes a et b.

Cet étalonnage permet ultérieurement de définir avec précisions les capacités formées par les condensateurs 110-210 ou 120 et 122-210 ou 130-210.

Ce processus est illustré schématiquement sur la figure 9.

Sur cette figure on distingue des cycles de mesure divisés en cinq étapes référencées TI à T5.

Aux étapes T1, aucun condensateur n'est relié à l'oscillateur 430. Aux étapes T2 le condensateur C426 est relié à l'oscillateur 430 par le multiplexeur 420. Les étapes Tl et T2 permettent d'étalonner l'oscillateur 430.

Aux étapes T3, le multiplexeur 420 relie l'armature 130 à l'entrée de l'oscillateur 430. L'étape T3 permet par conséquent de mesurer la valeur de la capacité définie par l'armature secondaire 130 et l'armature principale 210. On rappelle que cette capacité est égale, quel que soit le niveau du liquide à celle définie par la piste de connexion 122 et l'armature principale 210.

Aux étapes T4, le multiplexeur 420 relie a piste de connexion 122 à l'oscillateur 430. Au cours des étapes T4 on obtient ainsi en sortie de l'oscillateur 430, une fréquence fonction de la capacité définie par l'armature auxiliaire 120 combinée à cette piste de connexion 122 et l'armature principale 21û.

On soustrayant la capacité obtenue aux étapes T3 de celles obtenues aux étapes T4, on obtient directement une capacité de référence, qui connaissant la surface de l'armature secondaire 120 et la distance d entre les armatures, permet de connaître la permittivité du liquide.

Aux étapes T5, I'organe de multiplexage 420 relie l'armature principale 110 et l'oscillateur 430. La mesure ainsi obtenue permet, connaissant la permittivité du liquide, de déterminer le niveau dans le réservoir.

Le cas échéant, le système de mesure conforme à la présente invention peut exploiter une pluralité de sondes capacitives orientées différemment dans le réservoir, pour tenir compte par exemple de l'assiette de celui-ci.

Dans ce cas, il n'est pas nécessaire que les sondes capacitives auxiliaires utilisées possèdent des armatures de référence. Il suffit alors de connecter les armatures principales similaires à l'armature 110, sur des entrées adaptées de l'organe de multiplexage 420. On a représenté schématiquement cette disposition sur la figure 8, sous forme d'entrée référencée 110bis et 110ter pour l'organe de multiplexage.

Les anneaux de garde des diverses sondes peuvent etre reliés en commun.

On notera que les secondes armatures principales 211 sont toutes reliées à la masse du montage.

Dans le cas de sondes capacitives auxiliaires (î lObis, 'I lOter par exemple), le cycle de mesure doit être augmenté d'autant d'érapes de multiplexage, comme représenté en T6 et T7 pour les armatures I l0bis et 110ter sur la figure 10.

Les moyens de mesure 400 sont par ailleurs avantageusement adaptés pour détecter toute présence éventuelle d'eau accumulée dans le fond du réservoir. Pour cela l'unité centrale 440 compare en permanence la permittivité g du liquide obtenu grâce à l'armature de référence 12,. i une permittivité seuil prédéterminée.

On sait en effet que la permittivité des carburants est très différente de la permittivité de l'eau.

A titre d'exemple, la permittivité pour les différents carburants disponibles actuellement sur le marché, se situe entre 2 et 4,5, alors que la permittivité de l'eau est supérieure à 80.

De préférence l'unité centrale 440 est associée à des moyens de mémorisation 450 aptes à contenir une valeur de permittivité moyenne,
moyen, qui sera exploité en cas de détection d'eau dans le fond du réservoir, c'est-à-dire lorsque la permittivité mesurée par l'armature auxilaire 120 n'est plus représentative.

Le procédé complet de mesure conforme à la présente invention est représenté schématiquement sur la figure 11 annexée.

Comme représenté sur cette figure, dans une étape initiale 500, on procède à la mémorisation dans les moyens 450 de la valeur de permittivité moyenne E, moyen.

A l'étape 502, qui correspond aux étapes Tl et T2 des figures 9 et 10, I'organe de multiplexage 420 relie successivement son entrée 424 et le condensateur C426 à l'oscillateur 430, pour étalonner celui-ci.

A l'étape 504, I'organe du multiplexage 420 relie l'armature secondaire 130 à l'oscillateur 430. L'unité centrale 440 peut ainsi déterminer une capacité égale à celle de la piste de connexion 122.

A l'étape 506, I'organe de multiplexage 420 relie la piste de connexion 122 à l'oscillateur 430. L'unité centrale 440 détermine ainsi une capacité égale à la somme de celle définie par l'armature auxiliaire de référence 120 et la piste de connexion J22.

A l'étape 508, I'unité centrale 440 retranche la capacité obtenue à l'étape 504 de celle obtenue à l'étape 506. Le résultat permet de déterminer la permittivité du liquide, connaissant la surface-de l'armature 120 et la distance entre cette armature et l'armature principale 210.

A l'étape 510 I'unité centrale 440 teste si la permittivité t obtenue à l'étape 508 est supérieure ou non à un seuil donné.

Dans l'affirmative, I'unité centrale 440 considère que de l'eau est présente dans le fond du réservoir et génère une alarme à l'étape 512.

Par ailleurs, à l'étape consécutive 514, I'unité centrale 440 impose une valeur de permittivité égale à g moyen contenu dans les moyens 450.

L'étape 514 est suivie de l'étape 516. De même, le test 510 lorsqu'il reçoit une réponse négative est suivi de l'étape 516.

Au cours de cette étape -516, I'organe de multiplexage 420 relie l'armature principale 110 à l'oscillateur 430.

L'unité centrale 440 permet ainsi de déterminer la capacité de mesure définie entre les armatures principales 110 et 210.

Cette valeur est exploitée à l'étape 518, connaissant la permittivité du liquide, pour déterminer le niveau dans le réservoir.

A l'étape 520 consécutive, I'unité centrale 440 procède à une visualisation du niveau et/ou du volume, du liquide contenu dans le réservoir.

Selon la représentation donnée sur la figure 8, I'information d'alarme (étape 512) est délivrée sur la sortie 452 de l'unité centrale, tandis que l'information niveau et/ou volume de liquide est délivrée sur la sortie 454 de cette unité.

Selon une variante, en cas de détection d'eau à l'étape de test 510, l'unité centrale peut exploiter non pas une valeur moyen pré-mémorisée, mais utiliser comme valeur de permittivité, la dernière valeur mémorisée acceptable, rafraichie constamment dans les moyens 450.

Le cas échéant, I'unité centrale 440 peut être conçue pour appliquer en outre un lissage sur l'information obtenue.

De façon connue en soit, la sonde capacitive S est avantageusement formée dans un tube vertical de tranquilisation, anti-vagues, relié au réservoir par un alésage calibré.

Le cas échéant, la paroi de ce tube anti-vagues peut être formé par les électrodes externes 200 elles-mêmes.

Le cas échéant, la détection d'eau dans le fond du réservoir peut être opérée non pas par mesure de permittivité du liquide, mais par mesure de la résistance entre les armatures 120 et 210.

Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation particuliers qui viennent d'être décrits, mais s'étend à toute variante conforme à son esprit.

Claims (31)

R E V E N D I C A T I O N S

1. Dispositif de mesure de niveau et/ou d'e volume d'un liquide contenu dans un réservoir, du type comprenant une . sonde capacitive comportant au moins deux armatures principales (110, 210) séparées, parallèles, généralement verticales, destinées à être plongées dans. le liquide, et un moyen de mesure de capacité (400) possédant une entrée de détection et une masse, I'entrée de détection étant reliée à une première armature principale (210) et la masse étant reliée à la seconde armature principale (110) caractérisé par le fait que - la sonde capacitive possède à sa partie inférieure, des éléments d'armature auxiliaires (120, 210) qui définissent une capacité de référence permettant de déterminer la permittivité du fluide, - il est prévu des moyens conçus pour comparer la permittivité mesurée du fluide avec un seuil, générer une alarme si la permittivité mesurée dépasse le seuil, et réaliser la mesure de niveau et/ou volume sur la base d'une valeur de permittivité prédéfinie si la permittivité mesurée dépasse le seuil.

2. Dispositif de mesure selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens aptes à mémoriser une valeur de permittivité moyenne, correspondant à la valeur de permittivité prédéfinie.

3. Dispositif de mesure selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens conçus pour mémoriser en tant que valeur de permittivité prédéfinie la dernière valeur obtenue de permittivité mesurée, tant que celle-ci ne dépasse pas le seuil.

4. Dispositif de mesure selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que la première armature (110) est entourée d'un anneau de garde (140).

5. Dispositif de mesure selon la revendication 4, caractérisé par le fait qu'il comprend un étage de recopie de potentiel (410) qui a son entrée reliée à la première armature (110) et sa sortie à l'anneau de garde (140).

6. Dispositif de mesure selon l'une des revendications I à 5, caractérisé par le fait que l'un des éléments d'armature auxiliaire est confondu avec l'unie des armatures principales (210).

7. Dispositif de mesure selon l'une des revendications I à 6, caractérisé par le fait que l'un des éléments d'armatures auxiliaires fait corps avec la seconde armature ,principale (210).

8. Dispositif de mesure selon la revendication 6 ou 7 caractérisé par le fait que l'autre élément d'armature auxiliaire (120) est lié à une piste de connexion (122) 22) qui s'étend jusqu'en partie supérieure de la sonde.

9. Dispositif de mesure selon la revendication 8, caractérisé par le fait qu'il comprend des éléments d'armature secondaires (130, 210) définissant une capacité de même géométrie et même localisation que celle délimitée par la piste de connexion et la seconde armature principale (210).

10. Dispositif de mesure selon la revendication 9, caractérisé par le fait que l'un des éléments d'armature secondaires est confondu avec la seconde armature principale (210).

11. Dispositif selon l'une des revendications 9 ou 10 caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens conçus pour soustraire la valeur de capacité déterminée par les éléments d'armature secondaires (130, 210), de la valeur de capacité déterminée par les éléments d'armature auxiliaires et la piste de connexion associée (120, 122 ; 210).

12. Dispositif selon l'une des revendications I à 11 caractérisé par le fait qu'il comprend au moins un support en matériau électriquement isolant qui porte la première armature principale (110), une armature auxiliaire (120) placée en partie inférieure du support en dessous de l'armature principale (110), une piste de connexion (122) reliee à l'armature auxiliaire (120) et qui s'étend jusqu'en partie. supérieure du support, un élément d'armature secondaire (130) de même géométrie' que la piste de connexion (122) et qui s'étend parallèlement à celle-ci, et l'anneau de garde (140) qui entoure l'armature principale (110), qui entoure l'armature auxilaire (120) et sa piste de connexion associée (122). et qut entoure l'élément d'armature secondaire (130), la seconde armature ('15)

étant supportée parallèlement au support par des entretoises (300) en

matériau électriquement isolant, et s'étendant en regard de l'armature

principale (110), de l'armature auxiliaire (120), de sa piste de connexion

(122), et de l'armature secondaire (130).

13. Dispositif selon l'une des revendications I à 8 caractérise par le fait que la sonde capacitive comprend au moins un support en

matériau électriquement isolant qui porte la première armature principale

(110), une armature auxiliaire (120) 20) placée en partie inférieure du support

en dessous de l'armature principale (110), une piste de connexion (122)

reliée à l'armature auxiliaire et qui s'étend jusqu'en partie supérieure du

support, et l'anneau de garde (140) qui entoure l'armature principale (110) 10)

et qui entoure l'armature auxiliaire (i20) et sa piste de connexion associée,

la seconde armature (210) étant supportée parallèlement au support par des

entretoises (300) en matériau électriquement isolant, et étant conformée

pour s'étendre en regard de l'armature principale (110) et de l'armature

auxiliaire (120) mais ne pas s'étendre en regard de sa piste de connexion (122).

14. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 13 caractérisé

par le fait que la sonde capacitive comprend un support central (100). en

matériau électriquement isolant revêtu, sur chacune de ses deux faces,

d'armatures, et deux éléments d'électrode externes (250) placés

respectivement en regard des faces du support et séparés de celles-ci par

des entretoises (300) en matériau électriquement isolant.

15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé par le fait

que le support central (100) 00) porte sur chacune de ses deux faces, au moins

une armature principale (110) et une armature auxiliaire (120) définissant

une capacité de référence, reliée à une piste de connexion (122) qui s'étend

jusqu'en partie supérieure de la sonde.

16. Dispositif selon l'une des revendications 14 ou 15,

caractérisé par le fait que les différents éléments d'armature (110, 120,

130, 140) prévus sur les deux faces du support central (100) sont reliés

électriquement respectivement deux à deux et les deux éléments

d'électrode externes (250) sont reliés électriquement entre eux.

17. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 16+ caractérisé par le fait que certaines au moins des armatures sont portées par un support en matériau électriquement isolant choisi dans le groupe comprenant : les polyimides et les résines époxy chargées en tissu de verre.

18. Dispositif selon l'une des revendications I à 17, caractérisé par le fait que les armatures sont réalisées en cuivre par méthode soustractive.

19. Dispositif selon l'une des revendications I à 18, caractérisé par le fait que la distance séparant les deux armatures principales (110, 210) est comprise entre 0,8 et 1,2 mm.

20. Dispositif selon l'une des revendications I à 19, caractérisé par le fait qutil comprend des moyens conçus pour corriger l'information obtenue d'une valeur liée à l'effet de-capillarité et définie par la relation

A h = où df > g

A représente la tension superficielle du liquide, d représente la distance séparant les armatures.

P représente la masse volumique du liquide et, g représente l'accélération de la pesanteur.

21. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 20, caractérisé par le fait que la distance séparant les armatures (110, 210) est définie par des entretoises (300) en matériau électriquement isolant placées en dehors des zones actives d'armatures.

22. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 21, caractérisé par le fait que la seconde armature (210) est réalisée à base de fer étamé ou d'acier inoxydable.

23. Dispositif selon l'une des revendications I à 22, caractérisé par le fait que les entretoises (300) sont réalisées à base du matériau choisi dans le groupe comprenant: : l'alumine, la stéatite, et les polymères à cristaux liquides.

24. Dispositif selon l'une des revendications I à 23, caractérisé par le fait que certaines au moins des armatures sont protégées par une couche de matériau électriquement isolant.

25. Dispositif selon la revendication 24, caractérisé par le fait que le matériau électriquement isolant. est choisi dans le groupe comprenant un vernis cationique, un vernis polyimide, un vernis epoxy, un polymère / poly-p-xylène, une résine époxy chargée de fibres de verre.

26. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 25, caractérisé par le fait que la géométrie des armatures principales reproduit ia courbe de jaugeage du réservoir.

27. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 26, caractérisé par le fait que la largeur de l'anneau de garde (140) est égale à 2d, où d représente la distance séparant les armatures.

28. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 27, caractérisé par le fait que la distance séparant l'anneau de garde, des armatures, est inférieure à lmm et de préférence de l'ordre de 0,4mm.

29. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 2S, caractérisé par le fait que le moyen de mesure de capacité comprend un oscillateur (430) chargé par la sonde capacitive et un moyen sensible (440) à la fréquence de l'oscillateur (43G).

30. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 29, caractérisé par le fait qu'il comprend un organe de multiplexage (42C) conçu pour relier successivement les diverses armatures à I'oscillateur (430).

31. Dispositif selon l'une des revendications 29 ou 3û, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens conçus pour charger successivement l'oscillateur (430) par des condensateurs présentant une différence de capacité connue, dans une phase initiale d'étalonnage.