FR2732038A1 - Alliage intermetallique a base d'aluminiure de titane pour la fonderie - Google Patents
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Abstract
En introduisant environ 2% en atomes de rhénium et/ou de tungstène dans un alliage ayant un rapport Ti/Al voisin de 52/48, on obtient à la fois une bonne coulabilité grâce à une solidification initiale en phase bêta, une masse volumique suffisamment faible et une bonne résistance à l'oxydation. Ces alliages sont utilisables notamment pour la réalisation de pièces de turbomachines aéronautiques.
Description
Alliage intermétallique à base d'aluminiure de titane pour la fonderie
L'invention concerne un alliage intermétallique à base d'aluminiure de titane pour la réalisation de pièces de fonderie. La transformation par fonderie des alliages intermétalliques dérivés de l'aluminiure de titane y (TiAl) est considérée avec intérêt pour la réalisation de pièces de turbomachines aéronautiques. La fonderie est en effet généralement moins onéreuse que les autres procédés de mise en forme. De plus, elle a l'avantage de préserver en principe la résistance mécanique à chaud des pièces coulées du fait que la taille
des grains métallurgiques obtenus est relativement importan-
te. Bien que des différences notables aient été constatées dans la coulabilité de ces alliages, c'est-à-dire leur aptitude à former des pièces de fonderie présentant une bonne qualité,
garantissant la fiabilité et la reproductibilité des perfor-
mances mécaniques, aucune donnée n'est disponible permettant d'expliquer ces différences, notamment en liaison avec le comportement des alliages lors de leur solidification et/ou
avec leur composition chimique.
Afin de mettre au point des compositions d'alliages adaptées à la fonderie, les inventeurs ont entrepris une étude sur l'influence de divers éléments d'addition réfractaires sur la coulabilité. Ils ont analysé de nombreux alliages à base de TiAl dans lesquels 2 à 10 % des atomes étaient constitués par un ou plusieurs des éléments d'addition Nb, Ta, Cr, Mo, W, Fe et Re, et ont en particulier examiné leurs microstructures aussi bien à l'état brut de coulée qu'après traitements thermiques. Ils sont ainsi arrivés à la conclusion que le processus de solidification constitue un paramètre important pour la qualité des pièces de fonderie. Les différents alliages examinés peuvent en effet être classés en deux catégories, pour lesquelles se forment initialement lors de
la solidification une phase de structure cristalline hexago-
nale a et une phase de structure cubique centrée B respecti-
vement. Dans le cas de la solidification en phase a, les cristaux
initiaux de cette phase tendent à former des grains colonnai-
res suivant le gradient thermique pendant la solidification et le caractère colonnaire de la microstructure à l'état brut de coulée est souvent extrêmement prononcé en raison de la croissance préférentielle des cristaux parallèle à l'axe c qui est unique dans la structure a hexagonale. De plus, toutes les lamelles de la phase y, qui précipitent dans chacun des grains colonnaires lors du refroidissement ultérieur pour former la structure dite lamellaire y+a2, sont
orientées perpendiculairement à l'axe c de la phase hexago-
nale du fait de la relation d'orientation (0001)"//(111)Y et <1120> //<1I0> inhérente au mécanisme de transformation de
phase impliqué.
Ce mécanisme de transformation de phase permet d'expliquer
certaines difficultés sérieuses rencontrées lors de l'élabo-
ration de produits coulés à partir des alliages concernés,
notamment divers défauts tels que fissures d'origine thermi-
que et porosités introduits dans la zone intercolonnaire ainsi qu'un caractère fortement anisotrope des produits (texture), qui risquent d'être nuisibles sur le plan de leur performance mécanique. La plupart des alliages mis au point jusqu'à présent, dont le plus connu est la nuance Ti8AliCr2Nb2 décrite dans US-A-4879092, appartiennent à cette catégorie d'alliages se solidifiant essentiellement en a et, lorsque
ces alliages sont utilisés pour la fonderie, il est néces-
saire de recourir à divers moyens technologiques, quoique souvent hasardeux, afin de réduire le caractère colonnaire de la solidification et la texture qui y est associée. Par conséquent, ces alliages de la "première génération" doivent plutôt être considérés comme destinés à être corroyés, puisque la suppression des défauts et la réduction de la texture peuvent être réalisées à l'aide de traitements
thermomécaniques appropriés.
Dans le cas de la solidification en B, le caractère colon-
naire est en revanche moins prononcé, bien que l'axe <100> de la phase B reste la direction préférentielle de la croissance cristalline pendant la solidification. Cependant, lors du refroidissement après solidification, les cristaux de la phase B dits grains initiaux se transforment en cristaux de la phase a. Cette transformation, qui se produit suivant la relation d'orientation dite de Burgers (110)8//(0001)" et <111>B//<1120>a, conduit théoriquement à la formation de douze variants a. Lorsque le refroidissement se poursuit, la phase y précipite sous forme lamellaire dans chaque variant a. La microstructure résultante est caractérisée par la présence de nombreuses colonies (théoriquement jusqu'à douze variants
d'orientation) à l'intérieur de chaque grain B initial.
Chacune de ces colonies est constituée de nombreuses plaquet-
tes (ou lattes) a, ces plaquettes (ou lattes) étant parfois délimitées par des liserés de phase B13 résiduelle. Chaque plaquette (ou latte) présente enfin la structure lamellaire y+a2. Une telle séquence de transformation se traduit par une minimisation des difficultés rencontrées dans les alliages se solidifiant en a avec la réduction de la fréquence des
défauts de solidification et une texture moins prononcée.
La solidification en phase B peut être obtenue pour des alliages binaires suffisamment riches en Ti, comme par exemple dans le cas de la composition TifAi4, dont le rapport atomique Ti/Al de 1,5 est très éloigné de celui de la composition équiatomique Ti50A150 égal à 1. Cependant les alliages aussi riches en titane sont nettement plus lourds et
moins résistants à l'oxydation que l'alliage équiatomique.
Enfin, ils présentent après élaboration une structure biphasée y + a2 dans laquelle la fraction volumique de la phase a2 peu déformable est excessivement importante, ce qui les rend extrêmement fragiles. Il est à noter que l'alliage biphasé de la composition Ti52Al1 de rapport atomique égal à 1,08, qui possède une ductilité optimale grâce à une fraction
volumique de la phase a2 de l'ordre de 10%, ne peut se solidi-
fier qu'en a.
On a donc recherché des éléments d'addition propres à favoriser la solidification en phase B tout en maintenant le rapport atomique Ti/Al proche de la valeur optimale 52/48, sans que celui-ci dépasse la valeur 1,16, et en minimisant l'addition d'éléments réfractaires afin de ne pas alourdir les alliages. On a ainsi constaté, de manière surprenante, que le rhénium est l'élément le plus efficace à cet égard, suivi de près par le tungstène. En effet, une addition de l'ordre de 2% en atomes de ces éléments dans l'alliage
binaire de base Ti52Al4 est suffisante pour que la solidifi-
cation se produise presque entièrement en phase B3, alors que l'addition d'environ 5% en atomes est nécessaire pour d'autres éléments. Il s'est avéré également que l'effet d'addition était cumulatif. Par exemple, si l'on ajoute simultanément 1% de Re et 1% de W, l'alliage se solidifie en B, alors que l'addition séparée de chacun de ces éléments à
la teneur indiquée n'est pas suffisante.
L'invention vise notamment un alliage du genre défini en introduction, et prévoit que sa composition en atomes est comprise dans le domaine défini ci-après: Ti: 48,5 à 52,5 % Al: 45,5 à 48,5 % Re: 0,5 à 2,5 %
W: 0 à 2,0 %
Re+W: 2,0 à 2,5 % Nb: 0 à 3,5 % Re+W+Nb: 2,0 à 5,5 % Si: 0 à 1,0 % L'utilisation du tungstène, en tant qu'élément favorisant la solidification en B3, plutôt que du rhénium seul, présente un
intérêt économique en raison du coût élevé du rhénium.
L'addition de niobium procure une bonne résistance à l'oxyda-
tion, ainsi qu'un bon niveau de résistance à chaud. Enfin, l'addition de silicium vise à obtenir un effet bénéfique sur les propriétés mécaniques d'usage telles que le fluage.
Des caractéristiques optionnelles de l'alliage selon l'inven-
tion, complémentaires ou alternatives, sont énoncées ci-
après: - Il contient environ 2 % en atomes de Re + W.
- Il contient environ 1 à 2 % en atomes de Re.
- Il contient environ 3 % en atomes de Nb.
- Il contient environ 0,2 à 0,8 % en atomes de Si.
- Sa formule atomique est choisie parmi les suivantes: Ti506Al466Re2Si0,8 Ti52Al46Re1W1 Ti51 8Al46Re1W1 Si0,2 Ti49Al4Nb3Re1W1
Ti48 8Al46Nb3Re1W1Si0,2-
- Il est propre à former lors de sa solidification une phase de structure cubique centrée B. L'invention a également pour objet une pièce de fonderie réalisée en un alliage tel que défini ci-dessus, comportant la juxtaposition d'une multiplicité de colonies au sein de chaque grain B initial, colonies comportant elles-mêmes la juxtaposition d'une multiplicité de plaquettes formées chacune par un empilement alterné de lamelles de structure
cristallographique y et de couches de structure cristallogra-
phique a2. Les plaquettes d'une même colonie sont orientées selon l'un des 12 variants a définis par la relation de Burgers à partir dudit grain B, les plaquettes de deux
colonies voisines étant orientées selon des variants diffé-
rents.
Dans les dessins et vues annexés, les figures 1 et 2 repré-
sentent schématiquement deux étapes successives de la
solidification d'un alliage intermétallique à base d'alumi-
niure de titane.
La figure 3 est une vue en coupe d'un alliage conforme à
celui de la figure 2.
Les figures 4 et 5 illustrent la structure d'un alliage
conforme à l'invention.
Les figures 1 et 2 illustrent le processus de refroidissement en phase a décrit plus haut. La figure 1 montre à titre d'exemple un échantillon cylindrique 1 d'un alliage en cours
de refroidissement dans lequel se forment des grains colon-
naires 2 de structure cristallographique a. Ces grains sont allongés selon la direction cristallographique c, qui coïncide avec la direction du gradient de température indiqué par la flèche F, c'est-à- dire la direction radiale du cylindre 1. La figure 2 montre, à plus grande échelle, ces mêmes grains colonnaires 2 davantage refroidis. Chacun d'eux contient des lamelles 3 de structure cristallographique y orientées perpendiculairement à la direction longitudinale du grain, séparées entre elles par des couches 4 de structure
cristallographique a2.
La figure 3 met en évidence la structure d'un tel alliage de
la "première génération".
Au centre de la figure 4, coupe d'un alliage conforme à la présente invention, apparaît nettement la frontière 5 d'un grain B initial. Dans ce grain, chaque colonie 6 est mise en
évidence par l'orientation des plaquettes qui la composent.
Chaque orientation suit la relation de Burgers.
La figure 5 est une coupe du même alliage mettant en éviden-
ce, d'une part, l'orientation des plaquettes 7 dans chaque colonie 6 et, d'autre part, l'empilement alterné de lamelles de structure cristallographique y et de couches de structure cristallographique a2. Les alliages selon l'invention peuvent être élaborés et mis en oeuvre de la même façon que les alliages intermétalliques à base d'aluminiure de titane connus, de sorte qu'il n'est pas nécessaire de fournir d'indications particulières à cet égard.
Claims (8)
1. Alliage intermétallique à base d'aluminiure de titane pour la réalisation de pièces de fonderie, caractérisé en ce que sa composition en atomes est comprise dans le domaine défini ci-après: Ti: 48,5 à 52,5 % Al 45,5 à 48,5 % Re: 0,5 à 2,5 %
W: 0 à 2,0 %
Re+W: 2,0 à 2,5 % Nb 0 à 3,5 % Re+W+Nb: 2, 0 à 5,5 % Si: 0 à 1,0 %
2. Alliage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient environ 2 % en atomes de Re + W.
3. Alliage selon la revendication 2, caractérisé en ce
qu'il contient environ 1 à 2 % en atomes de Re.
4. Alliage selon l'une des revendications précédentes,
caractérisé en ce qu'il contient environ 3 % en atomes de Nb.
5. Alliage selon l'une des revendications précédentes,
caractérisé en ce qu'il contient environ 0,2 à 0,8 % en
atomes de Si.
6. Alliage selon l'une ou l'autre des revendications
précédentes, caractérisé en ce que sa composition atomique est choisie parmi les suivantes: Ti50,6Al4,6Re2Si0,8 Ti5sAl4Re1W1 Ti51,Al4Re1WSi0.2 Ti49AliNb3Re1W1 Ti8,Al4Nb3Re1W1WSi0,2
7. Alliage selon l'une des revendications précédentes,
caractérisé en ce qu'il est propre à former lors de sa solidification une phase de structure cubique centrée B.
8. Pièce de fonderie réalisée en un alliage selon la
revendication 7, comportant la juxtaposition d'une multipli-
cité de colonies (6) au sein de chaque grain B initial, colonies comportant elles-mêmes la juxtaposition d'une multiplicité de plaquettes (7) formées chacune par un
empilement alterné de lamelles de structure cristallographi-
que y et de couches de structure cristallographique a2, les plaquettes d'une même colonie étant orientées selon l'un des 12 variants a définis par la relation de Burgers à partir dudit grain B, et les plaquettes de deux colonies voisines
étant orientées selon des variants différents.
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Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0733716A1 (fr) | 1996-09-25 |
| JPH08269595A (ja) | 1996-10-15 |
| US5846345A (en) | 1998-12-08 |
| CA2172476C (fr) | 2007-03-06 |
| CA2172476A1 (fr) | 1996-09-25 |
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| JP3913285B2 (ja) | 2007-05-09 |
| EP0733716B1 (fr) | 1999-10-20 |
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