FR2743431A1

FR2743431A1 - Dispositif d'element de commande de l'angle de braquage d'un vehicule automobile

Info

Publication number: FR2743431A1
Application number: FR9700008A
Authority: FR
Inventors: Manfred Muller; Werner Reichelt; Peter Frank
Original assignee: Daimler Benz AG
Current assignee: Daimler Benz AG
Priority date: 1996-01-04
Filing date: 1997-01-02
Publication date: 1997-07-11
Also published as: JP3136112B2; GB2308832A; GB2308832B; ITRM960871A0; ITRM960871A1; JPH09193821A; DE19600139C1; IT1289253B1; GB9700024D0; US5873430A

Abstract

L'actionnement d'un élément de commande par un utilisateur permet de piloter une unité de réglage d'angle de braquage en vue du réglage, avec découplage mécanique de l'élément de commande, de l'angle de braquage des roues du véhicule. L'invention propose un mécanisme de force de réaction exerçant sur l'élément de commande, constitué notamment par un manche à balai manoeuvré transversalement pour la direction du véhicule, une force de réaction s 'opposant à l'effort d'actionnement de cet élément et qui augmente à la fois à mesure que l'ampleur angulaire de braquage ( alpha) devient plus grande et à mesure que le mouvement longitudinal et/ou transversal, en particulier la vitesse longitudinale du véhicule devient plus grand. Applicable à la direction d'automobiles.

Description

L'invention concerne un dispositif d'élément de commande pour commander

l'angle de braquage d'un véhicule automobile, comprenant un élément de commande actionnable

par un utilisateur et dont l'actionnement permet de pilo-

ter une unité de réglage d'angle de braquage en vue du

réglage, avec découplage mécanique de l'élément de com-

mande, de l'angle de braquage des roues du véhicule.

Dans le cas d'un système à volant de direction classique pour commander l'angle de braquage, le réglage

de l'angle de braquage s'effectue par transmission méca-

nique directe du mouvement du volant aux roues concernées du véhicule. Il est déjà connu de prévoir, à la place d'un volant, un élément de commande actionnable par un utilisateur, élément qui est découplé mécaniquement du mouvement de braquage des roues et dont l'actionnement permet, au lieu d'une telle transmission mécanique, de

piloter une unité de réglage d'angle de braquage qui ef-

fectue à son tour le réglage correspondant de l'angle de

braquage des roues. De tels dispositifs à élément de com-

mande actionnable à la main, sont décrits dans l'article

de H. Bubb "Arbeitsplatz Fahrer - Eine ergonomische Stu-

die", dans Automobil-Industrie 3/85, page 265, le brevet

des E.U.A. 3 022 850 et la publication du rapport de ré-

union scientifique P. Brânneby et al., "Improved Active and Passive Safety by Using Active Lateral Dynamic Control and an Unconventional Steering Unit", 13ème

conférence technique internationale sur les véhicules ex-

périmentaux de sécurité, annales, tome 1, 4 à 7 novembre 1991. En raison du découplage mécanique de l'élément de commande du mouvement correspondant de braquage des roues, l'effet rétroactif par la force de réaction du

mouvement de braquage des roues sur l'élément de com-

mande, effet qui est habituel dans les systèmes clas-

siques à volant de direction, fait naturellement défaut dans de tels dispositifs. Le brevet des E.U.A. 3 022 850 cité, propose, à titre substitutif, de réaliser l'élément

de commande sous la forme d'un manche à balai se termi-

nant en haut par une tête relativement lourde dont la

force d'inertie agit en sens contraire à l'effort d'ac-

tionnement exercé par l'utilisateur sur le manche à balai

et s'oppose donc à des braquages à mesure que ceux-ci de-

viennent plus grands. L'utilisateur ou opérateur est censé recevoir ainsi une certaine information en retour assimilable à une force de réaction et se rapportant à

l'ampleur du braquage demandé à chaque fois, et la direc-

tion est censée être stabilisée quelque peu par cette

disposition en cas de risque de dérapage.

Dans la publication du rapport de réunion scientifique mentionnée, P. Brânneby et al. proposent de concevoir le dispositif d'élément de commande de manière

que cet élément soit soumis à une force de réaction, de-

vant être vaincue pour actionner ledit élément, qui aug-

mente, de préférence de façon non linéaire, par exemple

linéairement par tronçons et avec hystéréris, la sensibi-

lité du réglage de l'angle de braquage augmentant simul-

tanément à mesure que la vitesse longitudinale du véhi-

cule est plus élevée.

Le problème technique à la base de l'invention est la fourniture d'un dispositif d'élément de commande,

du type mentionné au début, avec lequel l'utilisateur re-

coive, sur l'élément de commande, une information en re-

tour sous la forme d'une force de réaction qui soit aussi riche que possible en contenu informatif en vue d'une saisie par le toucher de la situation de conduite quant à

l'angle de braquage.

On obtient ce résultat par un dispositif d'élé-

ment de commande caractérisé par un mécanisme de force de réaction qui exerce sur l'élément de commande une force de réaction s'opposant à l'effort d'actionnement de cet élément et qui augmente à la fois à mesure que l'ampleur angulaire de braquage devient plus grande et à mesure que le mouvement longitudinal et/ou transversal du véhicule

devient plus grand. Un tel dispositif contient un méca-

nisme de force de réaction dont la structure servant à exercer une force de réaction active sur l'élément de commande peut être de type conventionnel, mais qui est conçue de manière que la force de réaction exercée sur

l'élément de commande et s'opposant à l'effort d'action-

nement de cet élément augmente non seulement à mesure que l'ampleur angulaire de braquage devient plus grand, mais

aussi à mesure que le mouvement longitudinal et/ou trans-

versal du véhicule devient plus grand. La force de réac-

tion peut être limitée vers le haut par une force maxi-

male. De façon analogue, la déviation de l'élément de

commande peut au besoin être limitée par une force de ré-

action suffisamment élevée. La combinaison de la compo-

sante de force de réaction fonction de l'ampleur angu-

laire de braquage avec la composante de force de réaction fonction du mouvement longitudinal et/ou transversal du véhicule, peut s'effectuer de différentes manières, par

exemple par addition ou multiplication. La force de réac-

tion, ainsi exercée de manière active sur l'élément de

commande, simule, pour l'élément de commande découplé mé-

caniquement du mouvement de braquage des roues, d'une fa-

çon proche de la réalité, la raideur de direction habi-

tuelle avec les systèmes classiques à volant.

Un développement de l'invention est caractérisé en ce que la force de réaction comporte une composante

fonction de la vitesse longitudinale du véhicule, compo-

sante qui est constante au-dessous d'un seuil de vitesse

pouvant être préfixé et croît à partir de ce seuil jus-

qu'à la vitesse maximale. Ainsi, la composante de force

de réaction fonction de la vitesse longitudinale du véhi-

cule augmente seulement, de façon linéaire, à mesure que

la vitesse croît, après dépassement d'une certaine vi-

tesse minimale.

Un autre développement de l'invention est ca-

ractérisé en ce que la composante de force de réaction

fonction de l'ampleur angulaire de braquage varie linéai-

rement suivant une première pente au-dessous d'une am-

pleur angulaire de braquage associée à un point d'in-

flexion d'une caractéristique et varie linéairement sui-

vant une seconde pente plus grande que la première au-

dessus de ladite ampleur angulaire de braquage, l'inten-

sité de ladite composante de force de réaction au point

d'inflexion diminuant à mesure que la vitesse longitudi-

nale du véhicule devient plus grande. Dans ce cas, la

composante de force de réaction fonction de l'ampleur an-

gulaire de braquage est variée, en fonction de la vitesse du véhicule, du fait que la valeur de cette composante de force de réaction au point d'inflexion reliant entre eux

deux tronçons linéaires de pentes différentes d'une ca-

ractéristique correspondante, diminue à mesure que la vi-

tesse longitudinale augmente, si bien que le taux de va-

riation de ladite composante décroît à mesure que la vi-

tesse longitudinale du véhicule s'élève dans la plage de petites ampleurs angulaires de braquage et devient plus grand dans la plage de grandes ampleurs angulaires de braquage. Au besoin, la caractéristique de la composante de force de réaction peut contenir plusieurs de tels points d'inflexion et être composée par conséquent de

plus de deux tronçons linéaires de pentes différentes.

Encore un autre développement de l'invention est caractérisé en ce que la force de réaction comporte une composante de force vibratoire qui entre en action lorsqu'une situation limite quant à la dynamique de marche est atteinte, situation qui est détectée par un

dispositif de réglage de la dynamique de marche, la fré-

quence de vibration de la composante de force vibratoire

devenant plus petite et/ou son amplitude de vibration de-

venant plus grande à mesure que la situation limite devient plus critique. Ce développement fournit à l'utilisateur une information en retour, pouvant être perçue au toucher par la main tenant l'élément de commande, qui indique à l'utilisateur que le véhicule atteint une situation limite, quant à sa dynamique de marche, du fait que la force de réaction exercée sur l'élément de commande contient alors une composante de force vibratoire. Afin de parfaire cette information par le toucher, la fréquence de vibration de cette composante de force peut diminuer et/ou son amplitude de vibration peut aufmenter à mesure que la situation de marche ou de

conduite devient plus critique.

Si l'élément de commande est actionnable à la

main en direction transversale et s'il est disposé laté-

ralement à côté d'une place de conduite du véhicule, il est avantageux, conformément à un autre perfectionnement de l'invention, que la force de réaction soit dosée de façon asymétrique en ce sens que pendant l'actionnement

de l'élément de commande vers la place de conduite du vé-

hicule, la force de réaction est plus élevée que pendant l'actionnement dudit élément en direction contraire, dans

le sens de l'éloignement de la place de conduite du véhi-

cule. Ainsi, pour la même vitesse longitudinale du véhi-

cule et la même ampleur angulaire de braquage, la force de réaction est plus élevée si l'élément de commande est approché de la place de conduite du véhicule (place o

est assis l'utilisateur qui actionne à ce moment l'élé-

ment de commande) que si cet élément est manoeuvré en

sens contraire. Ce dosage asymétrique de la force de ré-

action est lié au fait que l'utilisateur se trouvant à la place de conduite actionne l'élément de commande dans le sens de l'éloignement de cette place essentiellement en poussant uniquement par le pouce sur cet élément, tandis que pour l'actionner dans le sens de son approche de la place de conduite, l'utilisateur dispose de tous les quatre doigts restants de la main entourant l'élément de commande.

D'autres caractéristiques et avantages de l'in-

vention ressortiront plus clairement de la description

qui va suivre d'un mode de réalisation préféré, mais nul- lement limitatif, de l'invention, ainsi que des dessins annexés, sur lesquels:

- la figure 1 est un diagramme avec des carac-

téristiques de la composante de force de réaction fonc-

tion de l'ampleur angulaire de braquage et exercée sur un élément de commande, actionnable par un utilisateur, d'un dispositif de commande d'angle de braquage d'un véhicule;

- la figure 2 est un diagramme montrant une ca-

ractéristique de variation en fonction de la vitesse du véhicule d'une composante de force de réaction associée à

un point d'inflexion d'une des caractéristiques représen-

tées sur la figure 1; et

- la figure 3 est un diagramme avec une carac-

téristique représentant la variation d'une composante de force de réaction s'ajoutant par multiplication à une

composante de force de réaction fonction de l'ampleur an-

gulaire de braquage et représentée sur la figure 1.

La force de réaction à laquelle se rapportent

les caractéristiques représentées, est exercée par un mé-

canisme de force de réaction sur un élément de commande actionnable par un utilisateur, qui est réalisé par exemple sous la forme d'un manche à balai manoeuvrable à la main, d'un dispositif d'élément de commande servant à

commander l'angle de braquage d'un véhicule automobile.

L'actionnement de cet élément permet de piloter une unité de réglage d'angle de braquage en vue du réglage, avec

découplage mécanique dudit élément, de l'angle de bra-

quage des roues du véhicule. Ce type de dispositif pour commander l'angle de braquage avec découplage mécanique de l'élément de commande par rapport à une unité de réglage d'angle de braquage produisant le mouvement d'orientation des roues et à l'aide d'un mécanisme de

force de réaction générant une information en retour per-

ceptible au toucher par l'utilisateur lors de l'actionne-

ment de l'élément de commande, information qui est ty-

pique de la situation de conduite ou de marche instantan-

tée et se présente sous la forme d'une force de réaction correspondante exercée sur ledit élément, fait partie de l'état actuel de la technique dans sa structure. Il n'est donc pas nécessaire ici d'expliciter davantage cette structure, au sujet de laquelle on peut se reporter par exemple aux dispositifs d'élément de commande connus de ce type mentionnés au début. Le caractère essentiellement nouveau du dispositif selon l'invention réside dans sa conception pour ce qui concerne l'intensité de la force de réaction exercée à chaque instant sur l'élément de commande, en fonction à la fois de l'ampleur angulaire de braquage et de la vitesse longitudinale du véhicule, ce dont il sera question plus en détail dans ce qui va

suivre.

Dans le cas de l'exemple décrit, la force de

réaction exercée par le système sur l'élément de com-

mande, est constituée d'une composante de force Fa dépen-

dante de l'ampleur angulaire de braquage a et représentée

sur la figure 1, multipliée par un facteur de multiplica-

tion de force Fv dépendante de la vitesse longitudinale v du véhicule et représentée sur la figure 3. Différentes

alternatives sont envisageables pour l'allure de la com-

posante de force de réaction Fa dépendante de l'ampleur

angulaire de braquage. Premièrement, une augmentation li-

néaire est possible, à partir d'une force de réaction mi-

nimale qui est par exemple de 20 N à un angle de braquage de 0 , jusqu'à une force maximale, de 80 N par exemple, à l'ampleur angulaire de braquage maximale, qui est de 20 par exemple, comme représenté par la caractéristique 1 en

trait mixte. Cependant, une allure non linéaire, en par-

ticulier une allure convexe, atteignant un maximum, comme

celle représentée par la caractéristique 3 en trait in-

terrompu, s'approche davantage du comportement de la force de réaction auquel on est habitué par les direc- tions à volant classique. La caractéristique 2, en trait continu, représente une très bonne approximation de cette allure de caractéristique convexe; cette caractéristique 2 se compose de deux tronçons linéaires 2a, 2b qui se

rencontrent dans un point d'inflexion K. La caractéris-

tique 2, qui est linéaire par tronçons, permet une para-

métrisation relativement simple et peut donc être établie par des calculs relativement limités. Elle représente de ce fait une allure préférée ici de la composante de force de réaction dépendante de l'ampleur angulaire de braquage Fa. Dans le tronçon linéaire 2b d'ampleurs angulaires de

braquage relativement petites, entre 0 et l'ampleur an-

gulaire de braquage ak associée au point d'inflexion, l'allure de la caractéristique présente une plus petite

pente que dans le tronçon linéaire 2a de plus grandes am-

pleurs angulaires de braquage, entre la valeur ak asso-

ciée au point d'inflexion et l'ampleur angulaire de bra-

quage maximale.

La pente des deux tronçons linéaires 2a, 2b de ia caractéristique est de préférence influencée en plus, en fonction de la vitesse du véhicule, par le fait que

l'intensité Fk de la composante de force de réaction dé-

pendante de l'ampleur angulaire de braquage Fa au point

d'inflexion K, est rendue variable en fonction de la vi-

tesse longitudinale v du véhicule suivant une caractéris-

tique 4 comme celle représentée sur la figure 2. Cette caractéristique 4 descend linéairement, pour une vitesse

longitudinale v du véhicule augmentant de zéro à la vi-

tesse maximale vM, à partir d'une force maximale F1 jus-

qu'à une force minimale F2. Ceci a pour conséquence que

le point d'inflexion K de la caractéristique 2 de la com-

posante de force de réaction dépendante de l'ampleur an-

gulaire de braquage, s'approche de l'axe des abscisses à

mesure que la vitesse longitudinale v du véhicule aug-

mente, avec le résultat que le tronçon 2b, coordonné aux

ampleurs angulaires de braquage relativement petites, de-

vient plus aplati et que le tronçon 2a, coordonné à des ampleurs angulaires de braquage plus grandes, devient plus pentu. A mesure que la vitesse longitudinale v du

véhicule s'élève, le degré de non-linéarité de la compo-

sante de force de réaction dépendante de l'ampleur angu-

laire de braquage Fa croît par conséquent; en d'autres termes, cette composante de force n'augmente initialement que très lentement avec l'ampleur angulaire de braquage

et n'augmente relativement vite que dans la plage des am-

pleurs angulaires de braquage relativement grandes.

Pour obtenir la valeur totale de la force de réaction exercée sur l'élément de commande, la composante de force de réaction fonction de l'ampleur angulaire de

braquage Fa, expliquée dans ce qui précède, est multi-

pliée par un facteur de multiplication de force Fv qui dépend de la vitesse du véhicule et varie par exemple, comme le montre la caractéristique 5 représentée sur la figure 3, en fonction de la vitesse longitudinale v du véhicule. Ainsi qu'on peut le voir sur la figure 3, ce facteur de multiplication de force Fv, qui représente la composante de force de réaction dépendante de la vitesse du véhicule, reste de manière constante à l'unité pour des vitesses inférieures à un seuil vG préfixé, qui est par exemple de 50 km/h, et s'élève ensuite linéairement, à mesure que la vitesse longitudinale v du véhicule

croît, jusqu'à atteindre sa valeur maximale, correspon-

dant par exemple à la valeur trois, à la vitesse maximale vM du véhicule. Pour un angle de braquage donné, la force de réaction sur l'élément de coamande augmente par conséquent à mesure que la vitesse v du véhicule devient plus grande. Dans l'ensemble, le système exerce ainsi sur l'élément de commande une force de réaction déterminée par la combinaison multiplicative de la composante de force fonction de l'ampleur angulaire de braquage Fa et du facteur de multiplication de force Fv dépendant de la

vitesse du véhicule, force de réaction à cause de la-

quelle l'utilisateur, lors de son actionnement de l'élé-

ment de commande, perçoit sur cet élément une résistance

à l'actionnement qui croît à la fois avec l'ampleur angu-

laire de braquage a et avec la vitesse longitudinale v du

véhicule, ce qui empêche des braquages excessifs suscep-

tibles de provoquer, suivant la situation de marche ou de conduite, une tenue de route instable. Il s'ensuit que la

raideur de direction simulée pour l'élément de commande -

lequel est découplé mécaniquement du mouvement de bra-

quage des roues - devient plus importante avec l'accrois-

sement de l'ampleur angulaire de braquage ci et de la vi-

tesse longitudinale v du véhicule. Le conducteur du véhi-

cule reçoit ainsi, par exemple par sa main actionnant l'élément de commande, une information en retour sous la forme d'une force de réaction, qu'il peut percevoir au toucher, qui le renseigne sur la situation instantanée

quant à la dynamique de marche, en particulier la situa-

tion de conduite ou de marche pour ce qui concerne

l'angle de braquage.

Il va de soi qu'à côté de la combinaison multi-

plicative décrite, d'autres types de combinaison de la composante de force fonction de l'ampleur angulaire de

braquage et de la composante de force fonction de la vi-

tesse du véhicule peuvent être prévus pour obtenir la force de réaction totale, en particulier une combinaison

additive. Au cas o l'élément de commande est manoeu-

vrable à la main et disposé à côté d'une place de conduite du véhicule, par exemple à droite à côté du siège du conducteur dans la zone de la console centrale dans une automobile, il est en outre avantageux de doser la force de réaction de façon asymétrique, par exemple au moyen d'une composante de multiplication de force supplé- mentaire, dépendante de la direction d'actionnement de

l'élément de commande, de manière que la force de réac-

tion pendant un actionnement de cet élément dans le sens de son éloignement de la place de conduite du véhicule, donc aussi du corps de l'utilisateur, soit plus petite, par exemple d'un facteur de deux à trois, que pendant un

actionnement de cet élément en sens contraire. Cette asy-

métrie est liée au fait que l'effort d'actionnement à exercer par l'utilisateur dans le sens de l'éloignement

de l'élément de commande de son corps, effort qui est ap-

pliqué par le seul pouce, est plus difficile à produire que l'effort de rapprochement de l'élément de commande,

pour lequel l'utilisateur dispose des quatre doigts res-

tants de la main tenant l'élément de commande.

Le comportement quant à la force de réaction

d'un système à volant de direction classique, peut au be-

soin être simulé de manière encore plus proche de la réa-

lité par des composantes de force de réaction supplémen-

taires. En particulier, on peut simuler à cet effet une composante de force de frottement correspondant à une force de dérapage dépendante de l'état de fonctionnement dans chaque point, d'environ 2 N à 5 N, une composante de force d'inertie correspondant à une masse fictive de l'élément de commande, pouvant typiquement atteindre 2

kg, et/ou une composante de force d'amortissement, dépen-

dante du taux de variation de l'angle de braquage et dont la valeur peut aller d'environ 2 N à 5 N, en tant que composantes supplémentaires de la force de réaction. Il est en outre avantageux d'ajouter une composante de force vibratoire que le système exerce sur l'élément de commande lorsqu'un système de régulation de la dynamique de marche, prévu dans le véhicule, détecte qu'une situation limite sur le plan de la dynamique de marche est atteinte. Par le mouvement vibratoire ainsi produit de l'élément de commande, le conducteur reçoit une in- formation en retour de nature haptique (par le toucher) sur l'existence d'une telle situation limite. La fréquence de vibration et la déviation maximale de l'élément de commande résultant de la composante de force vibratoire, sont de préférence accordées mutuellement de manière qu'à mesure que la situation de marche ou de conduite devient plus critique, la fréquence de vibration diminue, par exemple de 80 Hz à 20 Hz, et/ou l'amplitude de vibration de l'élément de commande s'élève, par exemple, s'il s'agit d'un manche à balai inclinable, en passant d'une amplitude angulaire de vibration de 0,1 à

une amplitude de 1 .

Claims

REVENDICATIONS

1. Dispositif d'élément de commande pour com-

mander l'angle de braquage d'un véhicule automobile, com-

prenant un élément de commande actionnable par un utili-

sateur et dont l'actionnement permet de piloter une unité de réglage d'angle de braquage en vue du réglage, avec découplage mécanique de l'élément de commande, de l'angle

de braquage des roues du véhicule, caractérisé par un mé-

canisme de force de réaction qui exerce sur l'élément de commande une force de réaction s'opposant à l'effort d'actionnement de cet élément et qui augmente à la fois à mesure que l'ampleur angulaire de braquage (a) devient plus grande et à mesure que le mouvement longitudinal

et/ou transversal du véhicule devient plus grand.

2. Dispositif d'élément de commande selon la revendication 1, caractérisé en outre en ce que la force de réaction comporte une composante (Fv) fonction de la vitesse longitudinale du véhicule, composante qui est constante au-dessous d'un seuil de vitesse (VG) pouvant

être préfixé et croît à partir de ce seuil jusqu'à la vi-

tesse maximale (vM).

3. Dispositif d'élément de commande selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en outre en ce que la

composante de force de réaction (Fa) fonction de l'am-

pleur angulaire de braquage varie linéairement suivant une première pente au-dessous d'une ampleur angulaire de braquage (Ek) associée à un point d'inflexion (K) d'une caractéristique et varie linéairement suivant une seconde

pente plus grande que la première au-dessus de cette am-

pleur angulaire de braquage, l'intensité (Fk) de cette composante de force de réaction au point d'inflexion (K)

diminuant à mesure que la vitesse longitudinale du véhi-

cule (v) devient plus grande.

4. Dispositif d'élément de commande selon une

des revendications 1 à 3, caractérisé en outre en ce que

la force de réaction comporte une composante de force vibratoire qui entre en action lorsqu'une situation limite quant à la dynamique de marche est atteinte, situation qui est détectée par un dispositif de réglage de la dynamique de marche, la fréquence de vibration de la composante de force vibratoire devenant plus petite et/ou son amplitude de vibration devenant plus grande à

mesure que la situation limite devient plus critique.

5. Dispositif d'élément de commande selon une

des revendications 1 à 4, caractérisé en outre en ce que

la force de réaction est dosée de façon asymétrique en ce sens que pendant l'actionnement de l'élément de commande

vers une place de conduite du véhicule, la force de réac-

tion est plus élevée que pendant l'actionnement de cet

élément en direction contraire, dans le sens de l'éloig-

nement de la place de conduite du véhicule.