FR2746384A1 - Procede de protection contre une destruction d'appareillages de production d'energie - Google Patents
Procede de protection contre une destruction d'appareillages de production d'energie Download PDFInfo
- Publication number
- FR2746384A1 FR2746384A1 FR9703248A FR9703248A FR2746384A1 FR 2746384 A1 FR2746384 A1 FR 2746384A1 FR 9703248 A FR9703248 A FR 9703248A FR 9703248 A FR9703248 A FR 9703248A FR 2746384 A1 FR2746384 A1 FR 2746384A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- hydrogen
- adjuvants
- gaseous
- production equipment
- energy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/30—Preventing corrosion or unwanted deposits in gas-swept spaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
- C23F11/00—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent
- C23F11/02—Inhibiting corrosion of metallic material by applying inhibitors to the surface in danger of corrosion or adding them to the corrosive agent in air or gases by adding vapour phase inhibitors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B43/00—Engines characterised by operating on gaseous fuels; Plants including such engines
- F02B43/10—Engines or plants characterised by use of other specific gases, e.g. acetylene, oxyhydrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
- F02B77/04—Cleaning of, preventing corrosion or erosion in, or preventing unwanted deposits in, combustion engines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
Abstract
L'invention concerne le domaine de la construction mécanique pour Ia production d'énergie. Le procédé de protection contre la destruction d'appareillages de production d'énergie utilisant l'hydrogène comme fluide moteur, dans lequel on diminue la diffusion de l'hydrogène dans le matériau métallique employé pour la construction de l'appareillage de production d'énergie selon l'invention, ce procédé étant caractérisé en ce que la diminution de la diffusion est assurée par l'introduction dans l'hydrogène gazeux d'adjuvants gazeux actifs, aptes à donner lieu à une adsorption préférentielle par la surface métallique, ces adjuvants gazeux étant présents en une quantité comprise entre 10**-4% en volume et la teneur critique admissible des adjuvants dans un mélange avec l'hydrogène, ces adjuvants gazeux étant choisis dans un groupe constitué par F, Cl, O, S et leurs composés.
Description
PROCEDE DE PROTECTION CONTRE UNE DESTRUCTION
D'APPAREILLAGES DE PRODUCTION D'ENERGIE
La présente invention concerne le domaine de la construction mécanique pour la production d'énergie et porte plus précisément sur un procédé de protection contre la destruction d'appareillages de production d'énergie utilisant l'hydrogène comme fluide moteur. tels que. par exemple les moteurs à combustion interne, les turboréacteurs. les moteurs de fusées. les moteurs à réaction et autres appareillages propulsés par I'h!drogène.
D'APPAREILLAGES DE PRODUCTION D'ENERGIE
La présente invention concerne le domaine de la construction mécanique pour la production d'énergie et porte plus précisément sur un procédé de protection contre la destruction d'appareillages de production d'énergie utilisant l'hydrogène comme fluide moteur. tels que. par exemple les moteurs à combustion interne, les turboréacteurs. les moteurs de fusées. les moteurs à réaction et autres appareillages propulsés par I'h!drogène.
Lors de la mise au point des appareillages utilisant l'hydrogène comme fluide moteur se pose un problème qui réside en ce que l'hydrogène coopère. plus ou moins bien. avec pratiquement tous les matériaux métalliques utilisés dans la construction,
I'hydrogène pénétrant dans ces matériaux par diffusion et les rendant fragiles, ce qui peut amener à occasionner des dégats catastrophiques auxdits appareillages.
I'hydrogène pénétrant dans ces matériaux par diffusion et les rendant fragiles, ce qui peut amener à occasionner des dégats catastrophiques auxdits appareillages.
Pour protéger les appareillages de production d'énergie contre l'action destructrice de l'h!-drogene. on fait actuellement usage de matériaux de construction qui sont moins sensibles à l'hydrogène, tels que, par exemple, des aciers hautement alliés ou des alliages au nickel ayant une structure austénitique stable; ces matériaux sont relativement coûteux et sont difficiles à trnsformer, ce qui restreint les possibilités de leur emploi.
On connaît déjâ des solutions pour protéger des appareillages de production d'énergie contre l'action destructrice de l'hydrogène, qui impliquent des modifications des appareillage et technologie de mise en oeuvre connus. Cependant, la mise en oeuvre dudit procédé provoque de gros frais, résultant des matériaux utilisés et entraîne une efficacité réduite du processus.
S'est révélé être le plus intéressant un procédé de protection contre la destruction des appareillages de production d'énergie utilisant l'hydrogène comme fluide moteur, dans lequel on parvient à réduire la diffusion d'hydrogène dans le matériau métallique utilisé pour la construction de l'appareillage (You. I. Artchakov "La corrosion des aciers due à l'hydrogène". Moscou, Editions "Metallourguia", 1985. p. 161). Dans ce procédé connu. en vue d'affaiblir la diffusion de l'hydrogène dans les métaux de l'appareillage, on applique à la surface des éléments de structure de l'appareillage une couche protectrice, un placage ou bien un revêtement de métaux moins perméables à l'égard de l'hydrogène ou l'on crée sur la surface de métal des couches formant barrière qui empêchent la diffusion de l'hydrogène dans le métal. Par exemple, on forme des pellicules d'oxyde, des revêtements constitués de carbures et de nitrures ou bien on applique des couches protectrices formées d'autres métaux (ion cuivre. argent. or. etc...).
Des couches de revêtement sont appliquées par voie galvanique ou par emploi de plasma ionique. de diffusion thermique, etc. Ces procédés exigent beaucoup d'opérations et sont difficiles à mettre en oeuvre selon la technologie classique, ils ne garantissent pas une protection efficace et en fait ne font qu'affaiblir et ralentir le processus d'absorption d'hydrogène; dans la plupart des cas il n'est pas possible de protéger les zones creuses internes des appareillages de production d'énergie ou les joints des unités de montage et de prévenir pleinement des défauts dus à la formation de canaux. à une pénétration incomplète. à des écaillages des revêtements. etc., qui sont des sites générateurs de dégats ou de destructions.
L'invention a pour objectif de mettre au point un procédé de protection contre la destruction d'appareillages de production d'énergie utilisant l'hydrogène comme fluide moteur dans lequel est garantie une protection sûre des surfaces métalliques des conduites d'amenée du fluide moteur, lesdites conduites pouvant présenter n importe quelle configuration, même une configuration assez compliquée: il en résulte que cela rend ce procédé assez simple à réaliser.
La présente invention permet de réaliser l'objectif précité grâce à un procédé de protection contre la destruction d'appareillages de production d'énergie utilisant l'hydrogène comme fluide moteur. dans lequel on diminue la diffusion de l'hydrogène dans le matériau métallique employé pour la construction de l'appareillage de production d'énergie selon l'invention, la diminution de la diffusion étant assurée par l'introduction dans l'hydrogène gazeux d'adjuvants gazeux actifs.
aptes à donner lieu à une adsorption préférentielle, et donc préventive, par la surface métallique. présents en une quantité comprise entre 10-4% en volume et la teneur critique admissible des adjuvants dans un mélange avec l'hydrogène, ces adjuvants gazeux étant choisis dans un groupe constitué par F, Cl, O, S et leurs composés.
Il est avantageux d'introduire les adjuvants à l'aide d'un appareil doseur.
Il est préférable d'utiliser comme adjuvant CO ou bien 02.
Afin de répartir l'adjuvant de façon homogène dans tout le volume d'hydrogène. il est avantageux d'introduire l'adjuvant dans l'hydrogène à une température supérieure à celle du point d'ébullition d'adjuvants.
Grâce au fait que dans le fluide moteur destiné à l'appareillage de production d'énergie. qui se présente sous forme d'hydrogène sous pression élevée, sont contenus des adjuvants gazeux présentant des liaisons non saturées spécifiques (des molécules telles que F2, Cl2, 02, CO. S02 et d'autres composés constitués à partir des éléments F, Cl, O et S) et susceptibles de donner lieu à une sorption préférentielle. est réalisé un changement du mode de coopération du système "métal/hydro ène". et du fait des conditions concurrentielles d'adsorption des divers éléments se produit une modification de la chimisorption et de la pénétration de l'hydrogène dans le métal et donc la fragilisation de ce dernier.
Dans le système "hydrogène/métal", sous l'action catalytique due au métal,
I'adsorption des molécules d'hydrogène suivie d'une pénétration ultérieure des atomes d'hydrogène dans le métal n'a lieu qu'aux sites de chimisorption ce qui est suivi par une coalescence se produisant dans les zones d'imperfection du réseau cristallin et amene à une fragilisation. Aux sites de la chimisorption peut se produire une dissociation de différents gaz la facilité et la succession de dissociation des gaz du mélange par suite d'un contact avec la surface de métal étant dépendantes des forces de liaison moléculaires dans les gaz et l'aptitude à réagir avec les sites de chimisorption étant déterminée par la quantité et l'activité des moments non compensés de spin. Grâce à la présence dans l'hydrogène gazeux des adjuvants gazeux engendrant une corrosion active dont l'énergie de dissociation est comparable à celle de la dissociation des molécules d'hydrogène et aux moments de spin non compensés (les halogènes tels que le chlore et le fluor présentent chacun un électron
P et l'oxygène et les gaz soufrés deux électrons P) se produisent une adsorption concurrentielle et une coopération (une "intoxication") sur les sites de chimisorption, ce qui remédie à la pénétration dans le métal de l'hydrogène contenu dans le milieu gazeux et par conséquent à une fragilisation du métal.
I'adsorption des molécules d'hydrogène suivie d'une pénétration ultérieure des atomes d'hydrogène dans le métal n'a lieu qu'aux sites de chimisorption ce qui est suivi par une coalescence se produisant dans les zones d'imperfection du réseau cristallin et amene à une fragilisation. Aux sites de la chimisorption peut se produire une dissociation de différents gaz la facilité et la succession de dissociation des gaz du mélange par suite d'un contact avec la surface de métal étant dépendantes des forces de liaison moléculaires dans les gaz et l'aptitude à réagir avec les sites de chimisorption étant déterminée par la quantité et l'activité des moments non compensés de spin. Grâce à la présence dans l'hydrogène gazeux des adjuvants gazeux engendrant une corrosion active dont l'énergie de dissociation est comparable à celle de la dissociation des molécules d'hydrogène et aux moments de spin non compensés (les halogènes tels que le chlore et le fluor présentent chacun un électron
P et l'oxygène et les gaz soufrés deux électrons P) se produisent une adsorption concurrentielle et une coopération (une "intoxication") sur les sites de chimisorption, ce qui remédie à la pénétration dans le métal de l'hydrogène contenu dans le milieu gazeux et par conséquent à une fragilisation du métal.
La quantité des adjuvants inhibiteurs à introduire dépend de leur nature, de la température et de la pression du fluide moteur, à savoir l'hydrogène, et des particularités de l'appareillage à protéger. La limite inférieure de la teneur des adjuvants est fonction de la quantité des sites de chimisorption situés à la surface de métal et est égale à environ 10-4% en volume. la limite supérieure- définie par la teneur critique admissible en hydrogène n'aboutissant pas à une réaction de combustion ni à une détérioration des caractéristiques de service du fluide moteur.
L'amenée des adjuvants inhibiteurs au fluide moteur, à savoir l'hydrogène, se passe par l'intermédiaire d'un dispositif, à savoir un doseur, qui est en outre inséré dans le système hydraulique et pneumatique faisant partie de l'appareillage de production d'énergie.
Grâce au fait que les adjuvants inhibiteurs sont introduits dans l'hydrogène à une température supérieure à celle du point d'ébullition des adjuvants, et à ce que ces derniers se répartissent de façon homogène dans le volume du fluide moteur, à savoir l'hydrogène gazeux ils procurent une action protectrice aux sites d'accès les plus difficiles de la structure de l'appareillage de production d'énergie.
En vue de mieux comprendre l'essence de la présente invention, on a décrit ciaprès un exemple de mise en oeuvre illustrant la réalisation concrète du procédé de protection conforme à l'invention.
Exemple
Dans de l'hydrogène gazeux sous une pression de 30 MPa, on introduit 0,3% en volume d'oxygène. On place dans ledit mélange des échantillons des matériaux de construction et on détermine les critères ss de l'aptitude au travail du matériau donné comme étant le rapport d'une caractéristique mécanique quelconque obtenue lors de l'essai en hydrogène pur à la même caractéristique obtenue lors de l'essai réalisé au grand air.
Dans de l'hydrogène gazeux sous une pression de 30 MPa, on introduit 0,3% en volume d'oxygène. On place dans ledit mélange des échantillons des matériaux de construction et on détermine les critères ss de l'aptitude au travail du matériau donné comme étant le rapport d'une caractéristique mécanique quelconque obtenue lors de l'essai en hydrogène pur à la même caractéristique obtenue lors de l'essai réalisé au grand air.
Les critères ss de l'aptitude au travail d'un acier austéno-martensique au chrome-nickel-molybdène sont caractérisés par une forte fragilisation sous l'effet de l'hydrogène, à température ambiante, après des essais effectués dans de l'hydrogène, ayant été additionné de 0,3% en poids d'oxygène, sont les suivants: ss < = 1,04; ss\ = 1,02; Bd = 0,77; PWI= 0,60; où
a est la résistance à la rupture (limite de résistance),
v est le rétrécissement de la section transversale du spécimen,
a' et j' sont les mêmes caractéristiques des spécimens ayant une entaille annulaire aiguë.
a est la résistance à la rupture (limite de résistance),
v est le rétrécissement de la section transversale du spécimen,
a' et j' sont les mêmes caractéristiques des spécimens ayant une entaille annulaire aiguë.
Afin de comparer, on a réalisé des essais sur des spécimens en acier austénomartensitiue au chrome-nickel-molybdène dans le cas d'emploi d'hydrogène pur (sans addition). la pression étant égale à 30 MPa. On obtient comme résultat des critères de l'aptitude au travail: ss = 0.85; = = 0,25; 13a' = 0,58; ss\4, = 0,30;
L'effet inhibiteur résultant de l'addition d'oxygène et d'oxyde de carbone s'est confirmé à l'égard d'un acier maraging et d'un alliage au nickel, les températures étant différentes. La teneur en oxygène admissible et anti-explosive dans le mélange constitué par de l'hydrogène et par de l'oxygène est de 6% en volume dans les conditions normales, alors que l'effet inhibiteur de l'oxygène obtenu à la suite d'essais effectués dans une chambre sans circulation n'est assuré que dans le cas où la teneur en oxygène est égale à 5% en volume.
L'effet inhibiteur résultant de l'addition d'oxygène et d'oxyde de carbone s'est confirmé à l'égard d'un acier maraging et d'un alliage au nickel, les températures étant différentes. La teneur en oxygène admissible et anti-explosive dans le mélange constitué par de l'hydrogène et par de l'oxygène est de 6% en volume dans les conditions normales, alors que l'effet inhibiteur de l'oxygène obtenu à la suite d'essais effectués dans une chambre sans circulation n'est assuré que dans le cas où la teneur en oxygène est égale à 5% en volume.
Le procédé proposé de protection des éléments de construction d'appareillages de production d'énergie contre la fragilisation provoquée par de l'hydrogène gazeux permet d'améliorer la durée de vie et la fiabilité des appareillages de production d'énergie, de diminuer la quantité de travail nécessitée par la technique concernée. de réduire les dépenses en matériaux et le coût des produits, de remédier à une destruction des ensembles provoquée par des défauts de fabrication non décelés et.
dans certains cas, d'utiliser dans les types existants d'appareillages de production d'énergie le nouveau combustible écologiquement pur, à savoir de l'hydrogène. sans que les appareillages n'aient à être modifiés ni que le mode opératoire ne soit réorganisé.
Claims (3)
1.- Procédé de protection contre la destruction d'appareillages de production d'énergie utilisant l'hydrogène comme fluide moteur, dans lequel on diminue la diffusion de l'hydrogène dans le matériau métallique employé pour la construction de l'appareillage de production d'énergie selon l'invention, ce procédé étant caractérisé en ce que la diminution de la diffusion est assurée par l'introduction dans l'hydrogène gazeux d'adjuvants gazeux actifs, aptes à donner lieu à une adsorption préférentielle par la surface métallique, ces adjuvants gazeux étant présents en une quantité comprise entre 10-4% en volume et la teneur critique admissible des adjuvants dans un mélange avec l'hydrogène, ces adjuvants gazeux étant choisis dans un groupe constitué par F, Cl, O, S et leurs composés.
2.- Procédé selon la revendication 1. caractérisé en ce que les adjuvants gazeux sont amenés à l'aide d'un doseur.
Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'adjuvant ajouté à l'hydrogène est formé de CO.
4.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce l'adjuvant ajouté à l'hydrogène est formé de 02.
Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les adjuvants sont introduits dans l'hydrogène à une température supérieure à celle du point d'ébullition des adjuvants.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU9696105183A RU2093696C1 (ru) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | Способ защиты от разрушений энергетических установок, использующих водород в качестве рабочего тела |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2746384A1 true FR2746384A1 (fr) | 1997-09-26 |
| FR2746384B1 FR2746384B1 (fr) | 1999-08-20 |
Family
ID=20178173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9703248A Expired - Fee Related FR2746384B1 (fr) | 1996-03-19 | 1997-03-18 | Procede de protection contre une destruction d'appareillages de production d'energie |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6156269A (fr) |
| FR (1) | FR2746384B1 (fr) |
| RU (1) | RU2093696C1 (fr) |
| WO (1) | WO1997035048A1 (fr) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20080034659A1 (en) * | 2006-08-09 | 2008-02-14 | Ming-Fu Liu | Portable flammable gas generating device |
| DE102016218688A1 (de) * | 2016-09-28 | 2018-03-29 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines wasserstoffführenden Stahlbauteils zum Einsatz bei Kraftfahrzeugen, wasserstoffführendes Stahlbauteil und Kraftfahrzeug mit einem wasserstoffführenden Stahlbauteil |
| CN108644016B (zh) * | 2018-03-26 | 2019-08-16 | 杭州意能电力技术有限公司 | 燃气-蒸汽联合循环机组热力系统停备用腐蚀防护工艺 |
| GB202407186D0 (en) * | 2024-05-21 | 2024-07-03 | Rolls Royce Plc | Hydrogen fuelled aircraft propulsion system operating method |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3113227A (en) * | 1960-03-21 | 1963-12-03 | Crucible Steel Co America | Titanium alloy articles resistant to hydrogen absorption for dynamoelectric machines |
| US3149006A (en) * | 1963-01-31 | 1964-09-15 | William T Abel | Prevention of embrittlement of metals |
| US3628912A (en) * | 1968-11-25 | 1971-12-21 | Continental Oil Co | Process for inhibiting hydrogen permeation of steel in ammonia service |
| US4244328A (en) * | 1977-03-17 | 1981-01-13 | Lindstroem Ab Olle | Procedure for the operation of combustion engine |
| JPS6435027A (en) * | 1987-07-29 | 1989-02-06 | Shoichi Nomoto | Rotary oxygen hydrogen engine |
| JPH04203465A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-24 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 水素燃料用エンジン |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2421927A1 (de) * | 1973-05-14 | 1974-12-05 | United Aircraft Corp | Verfahren zum verhindern von vanadiumkorrosion |
| SU628324A1 (ru) * | 1976-11-05 | 1978-10-15 | Институт Проблем Машиностроения Ан Украинской Сср | Способ работы газового двигател внутреннего сгорани |
| SU1002633A1 (ru) * | 1981-07-15 | 1983-03-07 | Институт Проблем Машиностроения Ан Усср | Силова установка |
| US4389981A (en) * | 1982-02-17 | 1983-06-28 | Meyer Stanley A | Hydrogen gas injector system for internal combustion engine |
| JPS62182290A (ja) * | 1986-02-06 | 1987-08-10 | Hitachi Ltd | 部材の水素脆化防止方法 |
-
1996
- 1996-03-19 RU RU9696105183A patent/RU2093696C1/ru active
-
1997
- 1997-03-14 WO PCT/RU1997/000067 patent/WO1997035048A1/fr not_active Ceased
- 1997-03-14 US US09/125,755 patent/US6156269A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-18 FR FR9703248A patent/FR2746384B1/fr not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3113227A (en) * | 1960-03-21 | 1963-12-03 | Crucible Steel Co America | Titanium alloy articles resistant to hydrogen absorption for dynamoelectric machines |
| US3149006A (en) * | 1963-01-31 | 1964-09-15 | William T Abel | Prevention of embrittlement of metals |
| US3628912A (en) * | 1968-11-25 | 1971-12-21 | Continental Oil Co | Process for inhibiting hydrogen permeation of steel in ammonia service |
| US4244328A (en) * | 1977-03-17 | 1981-01-13 | Lindstroem Ab Olle | Procedure for the operation of combustion engine |
| JPS6435027A (en) * | 1987-07-29 | 1989-02-06 | Shoichi Nomoto | Rotary oxygen hydrogen engine |
| JPH04203465A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-24 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 水素燃料用エンジン |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 013, no. 217 (M - 828) 22 May 1989 (1989-05-22) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 016, no. 545 (M - 1337) 16 November 1992 (1992-11-16) * |
| ROBERTSON W. M.: "Organic inhibitors for hydrogen permeation in iron", METALLURGICAL TRANSACTIONS A. PHYSICAL METALLURGY AND MATERIALS SCIENCE., vol. 11a, no. 7, July 1980 (1980-07-01), NEW YORK US, pages 1207 - 1212, XP002067100 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1997035048A1 (fr) | 1997-09-25 |
| RU2093696C1 (ru) | 1997-10-20 |
| US6156269A (en) | 2000-12-05 |
| FR2746384B1 (fr) | 1999-08-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Komoda et al. | The inhibitory effect of carbon monoxide contained in hydrogen gas environment on hydrogen-accelerated fatigue crack growth and its loading frequency dependency | |
| FR2992331A1 (fr) | Alliage de zirconium comportant une couche de revetement contenant une couche mixte formee sur une surface et son procede de preparation | |
| FR2526000A1 (fr) | Materiaux pour le stockage de l'hydrogene et procede de fabrication de ces produits | |
| FR2925522A1 (fr) | Procede de traitement superficiel d'un alliage de zirconium ou de hafnium, et piece ainsi traitee | |
| Ronevich et al. | Oxygen impurity effects on hydrogen assisted fatigue and fracture of X100 pipeline steel | |
| EP0914198B1 (fr) | Reacteur et procede d'hydrogenation | |
| FR2746384A1 (fr) | Procede de protection contre une destruction d'appareillages de production d'energie | |
| Kim et al. | Influence of gaseous components and pressures on hydrogen embrittlement of natural gas pipeline | |
| Zhang et al. | Experimental study on the influence of CO2 corrosion on hydrogen permeation and hydrogen embrittlement sensitivity of X52 pipeline steel | |
| Bhuiyan et al. | Material compatibility in hydrogen infrastructure: Challenges, advances, and future prospects | |
| Yang et al. | The advantage of K-TIG on the heat-affected zone microstructure in 347H stainless steel welding | |
| FR2718562A1 (fr) | Revêtement protecteur isolant pour la diminution de la fissuration par corrosion sous tension de constituants métalliques dans de l'eau à température élevée. | |
| Wei et al. | Coupling effect of H2S and H2 on the fracture mechanical properties of X80 pipeline steel: Experiment vs DFT | |
| Kisaka et al. | Mechanical properties of API 5l X65 linepipe and girth welds under high-pressure hydrogen gas environment | |
| Æwiek et al. | Behaviour of nitrided layers subjected to influence of hydrogen | |
| Kittel et al. | Evaluation of the Interactions between Hydrogen and Steel in Geothermal Conditions with H2S | |
| Guo et al. | The SCC initiation behavior of Alloy 600 during the transition of hydrogenated/oxygenated water condition at evaluated temperature | |
| Chen et al. | Research on the Mechanical Behavior of Commonly Used Steels for Pressure Vessels and Pipelines in China Under Ambient Temperature and High-Pressure Hydrogen Environment | |
| Elboujdaini | Challenges of materials and corrosion management: stress corrosion cracking (SCC) and gaping in our understanding of the subject | |
| Nuthalapati et al. | Comparative study of corrosion behaviour and microstructural analysis of as-received and sensitized SS304 U-bend samples under perlite thermal insulation using chloride drip test | |
| Hval et al. | Transportation of hydrogen gas from a local plant to remote markets via high pressure submarine pipelines | |
| Chen et al. | Role of hydrogen in crack growth in pipeline steels exposed to near neutral pH soil environments | |
| FR2480280A1 (fr) | Perfectionnements aux procedes pour la synthese de l'uree | |
| UMEZAKI et al. | Effect of Hydrogen Blending on Fatigue Crack Growth Behavior in Natural Gas | |
| Amune | Investigation of Stress Corrosion Cracking of Storage Tanks used to Store Methanol for Gas Hydrate Inhibition |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |