FR2870543A1 - Cable resistant au feu - Google Patents

Abstract

La présente invention concerne un câble comportant au moins un élément conducteur s'étendant à l'intérieur d'au moins un revêtement isolant.L'invention est remarquable en ce qu'au moins un revêtement isolant est réalisé à partir d'une composition résistante au feu comportant un polymère et un phyllosilicate fibreux.

Description

CABLE RESISTANT AU FEU

La présente invention concerne un câble qui est en mesure de résister à des conditions thermiques 5 extrêmes.

L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, dans le domaine des câbles d'énergie ou de télécommunication destinés à rester opérationnels pendant un temps défini lorsqu'ils sont soumis à de fortes chaleurs et/ou directement à des flammes.

Aujourd'hui, un des enjeux majeurs de l'industrie du câble est l'amélioration du comportement et des performances des câbles dans des conditions thermiques extrêmes, notamment celles ZencouLLées lors d'un incendie. Pour des raisons essentiellement de sécurité, il est en effet indispensable de maximiser les capacités du câble à retarder la propagation des flammes d'une part, et à résister au feu d'autre part.

Un ralentissement significatif de la progression des flammes, c'est autant de temps gagné pour évacuer les lieux et/ou pour mettre en oeuvre des moyens d'extinction appropriés. Une meilleure résistance au feu offre au câble la possibilité de fonctionner plus longtemps, sa dégradation étant moins rapide. Un câble de sécurité se doit en outre de ne pas être dangereux pour son environnement, c'est-à-dire de ne pas dégager de fumées toxiques et/ou trop opaques lorsqu'il est soumis à des conditions thermiques extrêmes.

Qu'il soit électrique ou optique, destiné au transport d'énergie ou à la transmission de données, un câble est schématiquement constitué d'au moins un élément conducteur s'étendant à l'intérieur d'au moins un élément isolant. Il est à noter qu'au moins un des éléments isolants peut également jouer le rôle de moyen de protection et/ou que le câble peut comporter en outre au moins un élément de protection spécifique, formant gaine. Or il est connu que parmi les meilleurs matériaux isolants et/ou de protection utilisés dans la câblerie, nombre d'entre eux sont malheureusement aussi d'excellentes matières inflammables. C'est notamment le cas des polyoléfines et de leurs copolymères, comme par exemple le polyéthylène, le polypropylène, les copolymères d'éthylène et d'acétate de vinyle, les copolymères d'éthylène et de propylène. Quoi qu'il en soit, dans la pratique, cette inflammabilité excessive s'avère totalement incompatible avec les impératifs de tenue au feu précédemment évoqués.

Dans le domaine de la câblerie, il existe de nombreuses méthodes pour améliorer le comportement au feu des polymères employés comme matériaux d'isolation et/ou de gainage.

La solution la plus répandue jusqu'à maintenant a consisté à employer des composés halogénés, sous forme d'un sous-produit halogéné dispersé dans une matrice polymère, ou directement sous forme d'un polymère halogéné comme dans le cas d'un PVC par exemple. Cependant, les réglementations actuelles tendent désormais à interdire l'utilisation de ce type de substances en raison essentiellement de leur toxicité et de leur corrosivité potentielles, que ce soit au moment de la fabrication du matériau, ou lors de sa décomposition par le feu. Ceci est d'autant plus vrai que la décomposition en question peut intervenir accidentellement lors d'un incendie, mais également volontairement au cours d'une incinération. Quoi qu'il en soit, le recyclage des matériaux halogénés demeure toujours particulièrement problématique.

C'est pourquoi on a de plus en plus recours à des charges ignifugeantes non halogénées, et notamment aux hydroxydes métalliques tels que l'hydroxyde d'aluminium ou l'hydroxyde de magnésium. Ce type de solutions techniques présente toutefois l'inconvénient de nécessiter de grandes quantités de charges pour atteindre un niveau d'efficacité satisfaisant, que ce soit en terme de capacité à retarder la propagation des flammes, que de résistance au feu. A titre d'exemple, la teneur en hydroxydes métalliques peut atteindre typiquement 50 à 70% de la composition totale du matériau. Or toute incorporation massive de charges induit une augmentation considérable de la viscosité de la matière, et par conséquent une diminution notable de la vitesse d'extrusion, d'où une baisse de productivité importante. L'addition de trop grandes quantités d'additifs retardateurs de feu est également à l'origine d'une détérioration significative des propriétés mécaniques et électriques du câble.

Pour remédier à ces difficultés, il est aujourd'hui connu d'utiliser comme matériaux d'isolation et/ou de gainage, des nanocomposites se présentant sous la forme d'une matrice organique dans laquelle sont dispersées des particules inorganiques dont la taille est largement inférieure au micron. A cet égard, l'association d'une phase organique de type polymère, avec une phase inorganique à base d'argile à structure en feuillets, donne des résultats satisfaisants en terme de tenue au feu.

Toutefois, la préparation de ce type de nanocomposites nécessite un traitement préalable de la charge argileuse afin de lui conférer un caractère le plus organophile possible. Le but est en effet de faciliter la pénétration et l'intercalation des chaînes polymériques entre les feuillets de l'argile. Dans l'état de la technique, il existe de nombreuses façons de réaliser un tel traitement de surface. Mais quelle que soit la technique utilisée, il n'en demeure pas moins que cette indispensable étape supplémentaire grève de manière particulièrement désavantageuse le prix de revient du matériau d'isolation et/ou de gainage final. De plus, pour être efficace, les feuillets d'argiles doivent être exfoliés, c'est à dire dissociés les uns des autres, et distribués de façon homogène dans la matrice polymère. Une bonne exfoliation est difficile à obtenir avec des équipements de mise en oeuvre industriels.

Aussi, le problème technique à résoudre par l'objet de la présente invention, est de pLoposeL un câble comportant au moins un élément conducteur s'étendant à l'intérieur d'au moins un revêtement isolant, câble qui permettrait d'éviter les problèmes de l'état de la technique en étant notamment sensiblement moins onéreux à fabriquer, tout en offrant des propriétés mécaniques, électriques et de résistance au feu préservées.

La solution au problème technique posé consiste, selon. la présente invention, en ce qu'au moins un revêtement isolant est réalisé à partir d'une composition résistante au feu comportant un polymère et un phyllosilicate fibreux.

Il faut souligner que la notion d'élément conducteur désigne ici aussi bien un conducteur électrique, qu'un conducteur optique. Ainsi donc, l'invention peut concerner indifféremment un câble électrique ou un câble optique, que ce dernier soit d'ailleurs destiné au transport d'énergie ou à la transmission de données.

Ainsi que leur nom le suggère, les phyllosilicates fibreux ont une structure microscopique qui est fibrillaire. En cela ils se distinguent considérablement des charges argileuses de l'état de la technique, qui présentent plutôt une structure d'agrégats à l'échelle microscopique et une structure lamellaire en feuillets à l'échelle nanoscopique. Quoi qu'il en soit, la structure physico-chimique particulière des phyllosilicates fibreux leur confère des propriétés qui leur sont propres: Facteur de forme important, porosité et aire spécifique très élevées, forte capacité d'absorption, faible capacité ionique et haute stabilité thermique.

Il est à noter que lorsqu'il est dispersé dans une matrice polymère, un phyllosilivaLe fibreux ne peut pas être considéré comme une nanocharge, c'est-à-dire une charge dont les particules sont de tailles nanométriques. Les dimensions des fibres qui le composent sont en effet majoritairement bien supérieures au nanomètre, ce que confirme du reste le fait que les dimensions des phyllosilicates fibreux s'expriment communément en microns dans l'état de la technique.

Quoi qu'il en soit, une composition conforme à l'invention offre un comportement au feu tout à fait satisfaisant, et en tout cas compatible avec une utilisation de type matériau d'isolation et/ou de gainage pour câble. L'ajout d'un phyllosilicate fibreux accroît en effet significativement la tenue au feu du matériau polymère, aussi bien en terme de non propagation de flammes, que de résistance au feu.

Par rapport aux charges à base d'argile de l'état de la technique, un phyllosilicate fibreux présente par ailleurs l'avantage de pouvoir être utilisé sans traitement de surface préalable, et notamment sans l'indispensable et coûteux traitement organophile de l'art antérieur.

Selon une particularité de l'invention, le phyllosilicate fibreux de la composition résistante au fcu cst choisi parmi la sépiolite, la palygorskite, l'attapulgite, la kalifersite, la loughlinite et la falcondoite. Il est toutefois à noter que dans la littérature, la palygorskite et l'attapulgite sont souvent considérés comme étant un seul et même phyllosilicate.

De manière particulièrement avantageuse, la composition résistante au feu est pourvue de moins de 60 parties en poids de phyllosilicate fibreux pour 100 parties en poids de polymère.

De préférence, la composition résistante au feu comporte entre 5 et 30 parties en poids de phyllosilicate fibreux pour 100 parties en poids de polymère.

Selon une autre particularité de l'invention, le polymère de la composition résistante au feu est choisi parmi un polyéthylène, un polypropylène, un copolymère d'éthylène et de propylène (EPR), un terpolymère- éthylène-propylène-cime (EPDM), un copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle (EVA), un copolymère d'éthylène et d'acrylate de méthyle (EMA), un copolymère d'éthylène et d'acrylate d'éthyle (EEA), un copolymère d'éthylène et d'acrylate de butyle (EBA), un copolymère d'éthylène et d'octène, un polymère à base d'éthylène, un polymère à base de polypropylène, ou un quelconque mélange de ces composants.

De manière particulièrement avantageuse, la composition résistante au feu contient au moins un polymère greffé avec un composé polaire tel qu'un anhydride maléique, un silane, ou un époxyde par exemple.

Conformément à une autre caractéristique avantageuse de l'invention, la composition résistante au feu comporte au moins un copolymère fabriqué à partir d'au moins un monomère polaire.

Selon une autre particularité de l'invention, la composition résistante au feu est également dotée d'une charge secondaire qui est constituée d'au moins un composé sélectionné parmi les hydroxydes métalliques, les oxydes métalliques, les carbonates métalliques, les talcs, les kaolins, les noirs de carbones, les silices, les silicates, les borates, les stannates, les molybdates, les graphites, les composés à base de phosphore, les agents ignifugeants haloyénés.

Il est à noter que dans la pratique, et ainsi que cela apparaîtra clairement dans les exemples d4rrits plus loin, de très bons résultats en terme de tenue au feu sont notamment obtenus en combinant un phyllosilicate fibreux avec une charge secondaire à base d'au moins un hydroxyde métallique.

De manière particulièrement avantageuse, le taux de charge secondaire est inférieur ou égal à 1200 parties en poids pour 100 parties en poids de polymère.

De préférence, la composition résistante au feu comporte entre 150 et 200 parties en poids de charge secondaire pour 100 parties en poids de polymère.

Selon une autre particularité de l'invention, la composition résistante au feu contient en outre au moins un additif choisi parmi les anti- oxydants, les stabilisants ultraviolets et les lubrifiants.

D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description d'exemples qui va suivre; ces derniers étant donnés à titre illustratif et nullement limitatif.

Il est à noter que les exemples I à v concernent tous des compositions qui sont destinées à servir de matériaux isolants et/ou de gainage pour des câbles. Par ailleurs, l'ensemble des quantiLés fiyurant dans les différents tableaux 1 à 5 sont classiquement exprimées en parties en poids pour cent parties de polymère.

Exemple I

L'exemple I est plus particulièrement destiné à mettre en évidence les effets d'un phyllosilicate Ll eux, en l'occurrence de la sépiolite, sur les propriétés mécaniques de matériaux présentant déjà à l'origine des propriétés de résistance au feu.

Le tableau 1 détaille les proportions des différents constituants de quatre échantillons de matériaux. Il regroupe également certaines de leurs propriétés mécaniques telles que la résistance à la rupture et l'allongement à la rupture, ainsi que des résultats de tests de tenue au feu qui concernent plus particulièrement l'indice limite d'oxygène et l'éventuelle formation de gouttelettes enflammées. Il est à noter que pour l'ensemble de ces tests, lee différents échantillons de matériaux sont classiquement conditionnés sous forme d'éprouvettes.

Tableau 1

Ech.l Ech.2 Ech.3 Ech.4 EVA 55 55 55 55 PE 35 35 45 45 PE greffé anhydride 10 10 0 0 maléique Hydroxyde d'aluminium 200 195 170 165 Sépiolite 0 5 0 5 antioxydant 1 1 1 1 additifs 3 3 3 3 Silane 0 0 1 1 Résistance à la rupture 10 12 11 14 (MPa) Allongement à la 290 233 220 210 rupture (%) Indice limite d'oxygène 35 35 31 31 Formation de oui non oui non gouttelettes enflammées On remarque tout d'abord que les matrices organiques de ces quatre échantillons sont en fait toutes constituées d'un mélange de polymères, en l'occurrence d'éthylène vinyle acétate, de polyéthylène, et éventuellement de polyéthylène greffé anhydride maléique.

On note ensuite que les quantités cumulées d'hydroxyde d'aluminium et de sépiolite sont identiques entre l'échantillon 1 et l'échantillon 2 d'une part, ainsi qu'entre l'échantillon 3 et l'échantillon 4 d'autre part, afin de pouvoir effectuer des comparaisons avec une quantité de charges ignifugeantes constante. io

Quoi qu'il en soit, on observe que la présence de sépiolite permet d'améliorer sensiblement les propriétés mécaniques des matériaux polymères. Cela se traduit par une augmentation notable de la résistance à la rupture et par une diminution plus ou moins importante de l'allongement à la rupture.

Mais surtout, la présence de sépiolite empêche la formation gouttelettes enflammées, phénomène communément désigné par l'anglicisme dripping. A cet égard, il est à noter que cette propriété particulièrement avantageuse n'est pas obtenue avec toutes les argiles.

Exemple II

L'exemple II est quant à lui destiné à mettre en lumière l'impact de la sépiolite sur les propriétés de résistance au feu de matériaux intrinsèquement déjà en mesure de résister à des conditions thermiques extrêmes.

Le tableau 2 détaille les compositions de sept matériaux ayant subis un test de résistance au feu typique du domaine de la câblerie. Pour cela les différents échantillons de matériaux sont ici conditionnés sous forme de gaines, et le test est réalisé directement sur des câbles dotés de telles gaines.

Les modalités de ce test sont schématiquement les suivantes: Chaque câble est mis en forme de U puis fixé sur un panneau support vertical en matière réfractaire.

La partie basse du câble est alors soumis pendant 30 minutes à une flamme, c'est-à-dire à une température comprise entre 800 et 9/U"C. Durant les premières 15 minutes, des chocs sont appliqués toutes les cinq minutes à l'ensemble que constitue le câble solidaire et son panneau support. Pendant les 15 minutes suivantes, une projection d'eau est réalisée sur la partie brûlée du câble tandis que des chocs sont toujours appliqués toutes les cinq minutes à l'ensemble panneau et câble. Durant ces 30 minutes, une tension de 500 à 1000 volts est par ailleurs appliquée à chaque conducteur du câble. Le succès au test est conditionné â l'absence de disfonctionnement électrique, voire de panne.

Tableau 2

Ech.5 Ech.6 Ech.7 Ech.8 Ech.9 Ech.lOEch.11 EVA 55 55 55 55 55 55 55 PE 35 35 35 35 45 45 45 PE greffé 10 10 10 10 0 0 0 anhydride maléique Hydroxyde 200 0 180 180 200 180 180 d'aluminium Hydroxyde 0 200 0 0 0 0 0 de magnésium Sépiolite 0 U 20 0 0 20 0 Borate de 0 0 0 20 0 0 20 Zinc Antioxydant 1 1 1 1 1 1 1 additif 3 3 3 3 3 3 3 silane 0 0 0 0 1 1 1 Test au feu échec échec succès échec échec succès échec Les remarques qui peuvent être faites concernant la composition de chaque matrice polymère d'une part, ainsi que la quantité totale de charge ignifugeante d'autre part, sont identiques à celles exprimées dans le cadre de l'exemple I. si l'on considère maintenant plus particulièrement les échantillons 5 à 8, on voit que les compositions contenant uniquement des charges ignifugeantes classiques n'ont pas réussi le test de résistance au feu, qu'il s'agisse d'hydroxyde d'aluminium échantillons 5) ou d'hydroxyde de magnésium (échantillon 6). La présence de borate de Zinc en lieu et place de la sépiolite, c'est-à-dire d'un additif connu pour améliorer la cohésion des cendres, ne permet pas non plus de passer le test avec succès (échantillon 8) . Les résultats relatifs aux échantillons 9 à il montrent quant à eux qu'une composition conforme à l'invention (échantillon 10) est en mesure de réussir le test de résistance au feu, même si elle est dépourvue de tout agent compatibilisant tel que le polyéthylène greffé anhydride maléique. Cela signifie en d'autres termes que la sépiolite joue également un rôle de compatibilisant entre les différents polymères présent dans la composition. Ce que confirme d'ailleurs l'amélioration dea propriétés mécaniques mise en évidence dans le cadre de l'exemple I. Ainsi donc, seules les compositions contenant de la sépiolite ont passées avec succès le test de résistance au feu (échantillons 7 et 10). Il est donc clair que ce phyllosilicate fibreux améliore sensiblement la cohésion des cendres pendant et après une combustion. De par sa structure fibreuse, la sépiolite renforce le résidu de combustion qui se forme à la surface du matériau. Ce résidu est ainsi en mesure de constituer tout d'abord une barrière physique apte à limiter la diffusion d'éventuels composés volaLils issue de la dégradation du matériau, mais également une barrière thermique à même cie rPduire l'apport de chaleur vers ledit matériau.

Exemple III

L'exemple III permet de mettre en évidence les effets de la sépiolite sur les propriétés retardatrices de flammes de matériaux intrinsèquement à même de résister à des conditions thermiques extrêmes.

A cet effet, des analyses par calorimètre à cône ont donc été menées. Concrètement, on a mesuré au cours du temps le taux de chaleur dégagée lors de la combustion de cinq échantillons présentant une teneur croissante en sépiolite. La figure 1 illustre d'ailleurs les comportements des matériaux correspondants.

Le tableau 3 regroupe quant à lui les compositions respectives des différents échantillons 12 à 16 testés, ainsi que leurs principales caractéristiques en terme de chaleur totale dégagée, de taux moyen de chaleur dégagée, et de taux maximum de chaleur dégagée. Il est à noter que les différentes caractéristiques mentionnées dans ce tableau 3 sont des valeurs moyennes, à la différence des courbes de la figure 1 qui ont été tracées à partir mesures purement expérimentales.

Tableau 3

Ech.12 Ech.13 Ech.14 Ech.15 Ech.16 PE 100 100 100 100 100 Sépiolite 0 5 10 30 50 Chaleur totale 110 105,6 110,7 102,3 105 dégagée (MJ/m2) Taux moyen de 208 279 133 152 128 chaleur dégagée (kW/m2) Taux maximum de 803 784 426 320 283 chaleur dégagée (kW/m2) En ce qui conccrnc les valeurs relevées dans ce tableau, on remarque tout d'abord que la chaleur totale dégagée est pratiquement constante, ce qui prouve que sensiblement la même quantité de polyéthylène a bien été brûlée dans tous les cas.

On note ensuite que l'énergie de combustion est IO significativement diminuée lorsque l'on ajoute de la sépiolite. Le taux maximum de chaleur dégagée décroît déjà avec une teneur en sépiolite de seulement 5 parties en poids pour 100 parties en poids de polymère. Cette baisse devient quasiment optimale avec 30 parties en poids de sépiolite puisque dès lors on atteint une sorte de palier; une teneur de 50 parties en poids n'apportant comparativement pas de variations véritablement notables.

On observe par ailleurs sur les différentes 20 courbes de la figure 1, que l'utilisation de sépiolite permet en outre d'allonger le temps de la combustion, ce qui concoure avantageusement à retarder la progression du feu.

Exemple IV

A l'instar de l'exemple III, l'exemple IV est destiné à mettre en lumière les propriétés retardatrices de flammes de matériaux comportant de la palygorskite.

Pour cela, des analyses par calorimètre à cône ont aussi été conduites. Mais on a cette fois mesuré, au cours du temps, le taux de chaleur dégagée lors de la combustion de quatre échantillons présentant des quantités croissantes de palygorskite. La ïiyute 2 illustre les comportements des matériaux correspondants.

Le tableau 4 regroupe quant à lui les compositions respectives des différents échantillons 17 à 20, ainsi que leurs principales caractéristiques en terme de chaleur totale dégagée, de taux moyen de chaleur dégagée, et de taux maximum de chaleur dégagée. Il est à noter que comme pour le tableau 3, les différentes caractéristiques mentionnées dans le tableau 4 sont des valeurs moyennes, à la différence des courbes de la figure 2 qui ont été tracées à partir mesures purement expérimentales.

Tableau 4

Ech.17 Ech.18 Ech.19 Ech.20 EVA 100 100 100 100 palygorskite 0 10 30 50 Chaleur totale 108 103 84 75 dégagée (MJ/m2) Taux moyen de 321 325 145 122 chaleur dégagée (kW/m2) Taux maximum de 1447 1025 401 366 chaleur dégagée (kW/m2) On remarque tout d'abord que l'énergie de combustion est significativement diminuée lorsque l'on ajoute de la palygorskite. Le taux maximum de chaleur dégagée décroît déjà avec une teneur en palygorskite de seulement 10 parties en poids pour 100 parties en poids de polymère. Cette baisse devient quasiment optimale avec 30 parties en poids de palygorskite puisque dès lors on atteint une sorte de polter; une teneur de 50 parties en poids n'apportant comparativement pas de variations véritablement notables.

On observe ensuite sur les différentes courbes de la figure 2, même si cela est moins flagrant que pour l'exemple III, que l'utilisation de palygorskite permet en outre d'allonger le temps de combustion des matériau, en d'autres termes de retarder avantageusement la progression du feu.

Eu conclusion, il apparaît clairement que la présence de palygorskite permet d'améliorer significativement le comportement au feu d'un matériau polymère.

Exemple V

L'exemple V est destiné à montrer l'incidence de l'ajout d'un surfactant dans des compositions conformes à l'invention, sur les propriétés mécaniques et de résistance au feu des matériaux réalisés à partir desdites compositions.

Le tableau 5 regroupe les compositions respectives des différents échantillons 21 à 25 testés. Il comporte également des valeurs moyennes issues ci mesures effectuées lors d'analyses par calorimètre à cane, en terme de chaleur totale dégagée, de taux moyen de chaleur dégagée et de taux maximum de chaleur dégagée. A cet égard, la figure 3 illustre les comportements des matériaux correspondants. le tableau 5 mentionne enfin des valeurs d'allongement à la rupture relevées pour chaque échantillon.

Tableau 5

Ech.21 Ech.22 Ech.23 Ech.24 Ech.25 EVA 100 100 100 80 80 Sépiolite 0 50 0 50 0 Palygorskite 0 0 50 0 50 Surfactant 0 0 0 20 20 Chaleur totale 108 103 84 78 77 dégagée (MJ/m2) Taux moyen de 321 325 145 116 113 chaleur dégagée (kW/m2) Taux maximum de 1447 336 401 325 400 chaleur dégagée (kW/m2) Allongement à 700 233 406 304 570 la rupture (%) On observe tout d'abord que la part de la matrice organique est bien constante dans les différentes compositions, ce qui permet de pouvoir effectuer des comparaisons directes.

On remarque ensuite que le surfactant ne détériore aucunement les propriétés de résistance au feu des compositions à base de phyllosilicates fibreux. Celles-ci demeurent toujours très supérieures à celles d'une composition standard représentée ici par l'échantillon 21, ce qui est fondamental dans le cadre de l'invention.

On note enfin que la présence du surfactant permet d'améliorer les propriétés mécaniques par rapport à des matériaux issus de compositions uniquement à base de phyllosilicates fibreux (échantillons 22 et 23). A cet égard, on note que le gain le plus significatif est obtenu avec la palygorskite.

En conclusion, il apparaît clairement que la présence d'un phyllosilicate fibreux permet d'améliorer significativement le comportement au feu d'un matériau polymère. Ce type de composé présente en effet l'avantage en cas de combustion du matériau, d'accroître sensiblement la cohésion des cendres d'une part, et de supprimer les problèmes de dripping d'autre part. Au final, une composition à hase d'un mélange de polymère et de phyllosilicate fibreux présente de réelles capacités de résistance au feu et de non propagation de flammes. Ces propriétés s'avèrent par ailleurs parfaitement compatibles avec des applications de type matériaux d'isolation et/ou de gainage pour des câbles d'énergie ou de télécommunication.

Claims (11)

REVENDICATIONS

1. Câble comportant au moins un élément conducteur s'étendant à l'intérieur d'au moins un revêtement isolant, caractérisé en ce qu'au moins un revêtement isolant ect réalisé à partir d'une composition résistante au feu comportant un polymère et un phyllosilicate fibreux.

2. Câble selon la revendication 1, caractérisé en ce que le phyllosilicate fibreux de la composition résistante au feu est choisi parmi la sépiolite, la palygorskite, l'attapulgite, la kalifersite, la loughlinite et la falcondoite.

3. Câble selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la composition résistante an feu comporte moins de 60 parties en poids de phyllosilicate fibreux pour 100 parties en poids de polymère.

4. Câble selon l'une quelconque des revendications 1 A 3, caractérisé en ce que la composition résistante au feu comporte entre 5 et 30 parties en poids de phyllosilicate fibreux pour 100 parties en poids de polymère.

5. Câble selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le polymère de la composition résistante au feu est choisi parmi un polyéthylène, un polypropylène, un copolymère d'éthylène et de propylène (EPR), un terpolymère- éthylène-propylène-diène (EPDM), un copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle (EVA), un copolymère d'éthylène et d'acrylate de méthyle (EMA), un copolymère d'éthylène et d'acrylate d'éthyle (EEA), un copolymère d'éthylène et d'acrylate de butyle (EBA), un copolymère d'éthylène et d'octène, un polymère à base d'éthylène, un polymère à base de polypropylène, ou un quelconque mélange de ces composants.

6. Câble selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la composition résistante au feu comporte au moins un polymère greffé avec un composé polaire.

7. Câble selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la composition résistante au feu comporte au moins un copolymère issu d'au moins un monomère polaire.

8. Câble selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la composition résistante au feu comporte une charge secondaire comprenant au moins un composé sélectionné parmi les hydroxydes métalliques, les oxydes métalliques, les carbonates métalliques, les talcs, les kaolins, les noirs de carbones, les silices, les silicates, les borates, les stannates, les molybdates, les graphites, les composés à base de phosphore, les agents ignifugeants halogénés.

9. Câble selon la revendication 8, caractérisé en ce que la composition résistante au feu comporte moins de 1200 parties en poids de charge secondaire pour 100 parties en poids de polymère.

10. Câble selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que la composition résistante au feu comporte entre 150 et 200 parties en poids de charge secondaire pour 100 parties en poids de polymère.

11. Câble selon l'une quelconque des revendications 1 5 à 10, caractérisé en ce que la composition résistante au feu comportc au moins un additif choisi parmi les anti-oxydants, les stabilisants ultraviolets et les lubrifiants.