FR2946190A1 - Procede de detection du type d'etincelle generee par une bobine-bougie d'allumage radiofrequence, et dispositif correspondant. - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un procédé de détection du type d'étincelle générée par une bobine-bougie d'allumage radiofréquence, pour moteur de véhicule automobile, comprenant des étapes consistant à : - générer une étincelle, et - mesurer le courant d'ionisation. Selon l'invention, il comprend essentiellement en outre des étapes consistant à : - détecter le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation après la fin de l'étincelle, - déterminer le temps (T mes) entre la fin de l'étincelle et le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation, - comparer la valeur du temps (T_mes) à une valeur de référence (T_th), et - considérer que l'étincelle est de type mono filamentaire si la valeur du temps (T mes) est inférieure à la valeur de référence (T_th), et de type ramifiée si la valeur du temps (T_mes) est supérieure à la valeur de référence (T_th).

Description

PROCEDE DE DETECTION DU TYPE D'ETINCELLE GENEREE PAR UNE BOBINE-BOUGIE D'ALLUMAGE RADIOFREQUENCE, ET DISPOSITIF CORRESPONDANT.

La présente invention concerne le domaine de l'allumage radiofréquence d'une bobine-bougie de moteur de véhicule automobile, et plus particulièrement la mesure du courant d'ionisation. La mesure du courant d'ionisation des gaz dans les cylindres du moteur s'effectue typiquement après la fin de l'allumage et trouve des applications particulièrement avantageuses, par exemple pour la détection de l'angle vilebrequin correspondant au pic de pression de la chambre de combustion, du cliquetis ou encore pour l'identification des ratés d'allumage. Le fonctionnement des circuits de mesure du courant d'ionisation pour un système d'allumage classique consiste à polariser le mélange de la chambre à combustion après la génération de l'étincelle entre les électrodes de la bougie d'allumage, afin de mesurer le courant résultant de la propagation de la combustion. De tels circuits sont classiquement disposés au pied du secondaire d'une bobine d'allumage connectée à la bougie d'allumage.

Ces circuits nécessitent cependant d'être dédiés aux caractéristiques de l'allumage classique et ne sont donc pas adaptables en tant que tels aux systèmes d'allumage à génération de plasma, mettant en oeuvre des bougies d'allumage de type bobines-bougies radiofréquence, comme décrits en détail dans les demandes de brevet suivantes déposées au nom de la demanderesse FR 03-10766, FR 03-10767 et FR 03-10768. Les spécificités de l'allumage radiofréquence engendrent plusieurs contraintes pour mesurer le courant d'ionisation.

La mesure du courant d'ionisation s'effectue après la fin de l'allumage. Son amplitude dépend de la tension continue ou tension de polarisation appliquée entre l'électrode haute-tension de la bougie et la masse moteur. La tension de polarisation est typiquement comprise entre la tension batterie et plusieurs centaines de volts. L'expérience montre que le signal représentatif du courant d'ionisation a une amplitude comprise entre 0,1 pA et 1 mA selon les conditions de la chambre de combustion (température, pression, composition du mélange...). Or, le signal de commande d'allumage induit des courants importants qui ont un écart d'amplitude de près de 120 dB avec le courant d'ionisation que l'on cherche à mesurer. Le circuit de mesure subit donc un temps d'éblouissement pendant lequel il ne peut effectuer l'acquisition d'un faible courant. En outre, ce type d'allumage peut développer deux types de décharge : une étincelle ramifiée -ou multi-filamentaires-, et une étincelle à arc mono-filamentaire. Or le type d'étincelle influe directement sur la 20 qualité de la combustion. Il est dont souhaitable de pouvoir détecter le type d'étincelle générée par une bobine-bougie d'allumage radiofréquence. Aussi, plus précisément, selon un premier de ses 25 objets, l'invention concerne un procédé de détection du type d' étincelle générée par une bobine-bougie d'allumage radiofréquence, pour moteur de véhicule automobile, comprenant des étapes consistant à : - générer une étincelle, et 30 - mesurer le courant d'ionisation. La mesure d'un courant d'ionisation par un dispositif de mesure d'un courant d'ionisation est connue de l'homme du métier, notamment par l'exemple qu'en donne le document de l'état de la technique antérieure FR 07-58795 déposé par la Demanderesse. Toutefois, un tel dispositif ne permet pas de détecter le type d'étincelle généré.

La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients en proposant un procédé permettant de détecter en temps réel le type d'étincelle généré par une bobine-bougie d'allumage radiofréquence. Avec cet objectif en vue, le dispositif selon l'invention, par ailleurs conforme au préambule cité ci-avant, est essentiellement caractérisé en ce qu'il comprend en outre des étapes consistant à : - détecter le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation après la fin de l'étincelle, - déterminer le temps entre la fin de l'étincelle et le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation, - comparer la valeur du temps à une valeur de référence, et - considérer que l'étincelle est de type mono filamentaire si la valeur du temps est inférieure à la valeur de référence, et de type ramifiée si la valeur du temps est supérieure à la valeur de référence. Dans un mode de réalisation, on prévoit de modifier au moins l'un des paramètres d'allumage en fonction de l'écart 25 entre le temps et la valeur de référence. Dans un mode de réalisation, le procédé comprend en outre une étape consistant à asservir la valeur de référence au point de fonctionnement du moteur. Alternativement, la valeur de référence est constante 30 dans le temps, indépendamment du point de fonctionnement du moteur. Selon un autre de ses objets, l'invention concerne un dispositif de détection du type d'étincelle générée par une bobine-bougie d'allumage radiofréquence, pour moteur de véhicule automobile, susceptible de mettre en oeuvre le procédé selon l'invention et comprenant : - des moyens pour générer une étincelle, et - des moyens pour mesurer le courant d'ionisation.

Le dispositif selon l'invention est essentiellement caractérisé en ce qu'il comprend en outre : - des moyens pour détecter le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation après la fin de l'étincelle, - des moyens pour déterminer le temps entre la fin de 10 l'étincelle et le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation, - des moyens pour comparer la valeur du temps à une valeur de référence, et - des moyens pour considérer que l'étincelle est de 15 type mono filamentaire si la valeur du temps est inférieure à la valeur de référence, et de type ramifiée si la valeur du temps est supérieure à la valeur de référence. Dans un mode de réalisation, le dispositif comprend en outre des moyens pour modifier au moins l'un des paramètres 20 d'allumage en fonction de l'écart entre le temps et la valeur de référence. Dans un mode de réalisation, le dispositif comprend en outre des moyens pour asservir la valeur de référence au point de fonctionnement du moteur. 25 De préférence, la distance entre l'électrode de la bobine-bougie d'allumage et l'électrode de masse est supérieure ou égale à 4mm. Selon un autre de ses objets, l'invention concerne un programme d'ordinateur, comprenant des instructions de code de 30 programme pour l'exécution des étapes du procédé selon l'invention, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur.

Enfin, l'invention concerne également un véhicule automobile équipé du dispositif selon l'invention ou d'un coeur numérique programmable tel qu'un processeur comprenant le programme d'ordinateur ou de calculateur embarqué selon l'invention. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante donnée à titre d'exemple illustratif et non limitatif et faite en référence aux figures annexées dans lesquelles : la figure 1 illustre un mode de réalisation du dispositif selon l'invention, la figure 2 illustre un mode de réalisation du dispositif de mesure du courant d'ionisation selon l'invention, la figure 3 illustre le circuit équivalent d'une étincelle mono-filamentaire, la figure 4 illustre le circuit équivalent d'une étincelle ramifiée, - la figure 5 illustre les plages relatives des valeurs de TO et T1 après la fin de l'étincelle, et - la figure 6 est une cartographie illustrant les différents types d'étincelles en fonction de la distance inter électrodes et de la tension d'alimentation.

Le dispositif de détection selon l'invention est configuré pour être relié à une bobine-bougie d'allumage radiofréquence de moteur de véhicule automobile. Aussi dans un mode de réalisation, le dispositif peut 30 comprendre une bobine-bougie d'allumage.

La bobine-bougie mise en oeuvre dans le cadre de l'allumage radiofréquence commandé est équivalente électriquement à un résonateur 1, dont la fréquence de résonance F, est supérieure à 1 MHz, et typiquement voisine de 5 MHz. Le résonateur comprend en série une résistance Rs, une bobine d'inductance Ls et une capacité notée Cs. Des électrodes d'allumage 111 et 112 de la bobine-bougie sont connectées aux bornes de la capacité Cs du résonateur, permettant de générer des décharges électriques, de préférence ramifiées, pour initier la combustion du mélange dans les chambres de combustion du moteur, lorsque le résonateur est alimenté à sa fréquence de résonance.

En effet, lorsque le résonateur est alimenté par une haute tension à sa fréquence de résonance F, (1/ (2nVLs*Cs)) , l'amplitude aux bornes de la capacité Cs est amplifiée de telle sorte que des décharges multi-filamentaires se développent entre les électrodes, sur des distances de l'ordre du centimètre, à forte pression et pour des tensions de crête inférieures à 40 kV. On parle alors d'étincelles ramifiées, dans la mesure où elles impliquent la génération simultanée d'au moins plusieurs lignes ou chemins d'ionisation dans un volume donné, leurs ramifications étant en outre omnidirectionnelles. Cette application à l'allumage radiofréquence nécessite l'utilisation d'un circuit d'alimentation, capable de générer des impulsions de tension, typiquement de l'ordre de 100 ns, pouvant atteindre des amplitudes de l'ordre de 1 kV, à une fréquence très proche de la fréquence de résonance du résonateur de génération de plasma de la bobine-bougie radiofréquence. Le dispositif de détection selon l'invention comprend donc un circuit d'alimentation 2, qui met classiquement en oeuvre un montage dit amplificateur de puissance pseudo Classe E . Ce montage permet de créer les impulsions de tension avec les caractéristiques précitées.

Ce montage comprend une alimentation continue intermédiaire Vinter pouvant varier de 0 à 250V, un transistor MOSFET de puissance M et un circuit résonant parallèle 4, comprenant une bobine Lm (primaire d'un transformateur T) en parallèle avec un condensateur Cp, de fréquence de résonance voisine de 5 MHz également.

L'enroulement primaire Lm du transformateur est relié d'un côté à la tension d'alimentation Vinter et de l'autre côté au drain du transistor interrupteur M, commandant l'application de la tension d'alimentation Vinter aux bornes de l'enroulement primaire à la fréquence définie par le signal de commande V1.

L'enroulement secondaire Ln du transformateur, dont un côté est relié à la masse par un fil de retour à la masse 6, est quant à lui prévu pour être connecté à la bobine-bougie. De cette manière, le résonateur 1 de la bobine-bougie, connectée aux bornes de l'enroulement secondaire par des fils de liaison 5 et 6, dont le fil de retour à la masse 6, est donc alimenté par le secondaire du transformateur.

Le transistor M est utilisé comme interrupteur pour commander les commutations aux bornes du circuit résonant parallèle et du résonateur 1 de génération de plasma destiné à être connecté sur une interface de sortie OUT du circuit d'alimentation. Le transistor M est piloté sur sa grille par un signal logique de commande V1, fourni par un étage de commande 3, à une fréquence qui doit être sensiblement calée sur la fréquence de résonance du résonateur 1. La tension d'alimentation continue intermédiaire Vinter, pouvant varier entre 0 et 250 V, peut avantageusement être fournie par une alimentation haute tension, typiquement un convertisseur DC/DC. Ainsi, à proximité de sa fréquence de résonance, le résonateur parallèle 4 transforme la tension d'alimentation continue Vinter en une tension périodique amplifiée, correspondant à la tension d'alimentation multipliée par le coefficient de surtension du résonateur parallèle et appliquée sur une interface de sortie du circuit d'alimentation au niveau du drain du transistor interrupteur M.

Le transistor interrupteur M applique alors la tension d'alimentation amplifiée sur la sortie de l'alimentation, à la fréquence définie par le signal de commande V1, que l'on cherche à rendre la plus proche possible de la fréquence de résonance de la bobine-bougie, de manière à générer la haute- tension aux bornes des électrodes de la bobine-bougie nécessaire au développement et à l'entretien de la décharge multi-filamentaire. Le transistor commute ainsi de forts courants (Ierête 20A) à une fréquence de 5 MHZ environ, et avec une tension drain-source pouvant atteindre 1kV. Le choix du transistor est donc critique et nécessite un compromis entre tension et courant. Aussi, selon le mode de réalisation illustré à la figure 1, le transformateur T présente un rapport de transformation variable, par exemple compris entre 1 et 5. De préférence, on adapte le rapport de transformation de manière à réduire la tension drain-source du transistor interrupteur M. L'adaptation du rapport de transformation permet de réduire la tension drain-source du transistor. La diminution de la tension au primaire induit cependant une augmentation du courant traversant le transistor. Il est alors possible de compenser cette contrainte en plaçant par exemple deux transistors en parallèle commandés par le même étage de commande 3. La mesure du courant d'ionisation consiste à polariser, au niveau de la bougie d'allumage, le mélange air/carburant présent dans la chambre à combustion. On obtient donc une image électrique du développement de la combustion qui se traduit sous la forme : I (t) _ U POLAR Z(t) Avec : 1(t) UPOLAR Z(t) le courant d'ionisation mesuré au cours du temps, la tension de polarisation appliquée, et l'impédance équivalente du mélange combustible/gaz brûlé. Pour mesurer le courant d'ionisation, la solution retenue consiste à connecter un condensateur de mesure CMES en série entre l'enroulement secondaire du transformateur T et le résonateur 1, sur le fil de retour à la masse 6. Le condensateur de mesure est ainsi avantageusement placé dans le circuit à un endroit où les différences de potentiel par rapport à la masse sont les plus faibles possibles. De préférence, le condensateur de mesure CME S est de capacité réduite, typiquement une dizaine de nanofarad, ce qui permet de ne pas perturber le système d'allumage tout en ayant la possibilité d'effectuer des mesures basse fréquence du courant d'ionisation. Le dispositif de détection selon l'invention comprend 30 donc, outre le condensateur de mesure CMES, un circuit de mesure 10. Le circuit de mesure 10, connecté aux bornes du condensateur de mesure CMES, comprend avantageusement un générateur de tension à faible impédance d'entrée, typiquement de l'ordre de la dizaine d'Ohms, de manière à réduire le temps d'éblouissement du circuit de mesure, et apte à fournir une tension de polarisation continue VPOLAR pour charger le condensateur de mesure CMES. La tension VPOLAR, peut par exemple être comprise entre 12 et 250V. La faible impédance d'entrée du générateur permet de maintenir la tension constante aux bornes du condensateur et/ou de ramener rapidement sa tension à VPOLAR après l'étincelle. Cette impédance est suffisamment faible pour que le courant 1ION représentatif de l'évolution de la combustion des gaz dans la chambre de combustion soit fourni par le transistor TE, dont le fonctionnement va être décrit plus en détail ci-après, et non par le condensateur CMES. C'est ce courant de décharge 1ION que mesure le circuit de mesure 10.

La tension de polarisation VPOLAR est appliqué au circuit via un étage de polarisation 12, comprenant un transistor bipolaire TE monté en base commune avec une sortie sur l'émetteur du transistor, connecté à une borne du condensateur de mesure CMES. Le montage du transistor TE en base commune se caractérise notamment par son impédance d'entrée faible, permettant avantageusement de procurer la réactivité souhaitée au circuit de mesure. Par exemple, en connectant ce montage sur le condensateur de mesure, on obtient une impédance d'entrée ZE 25 équivalente à : i ZE ù RN / Où : RIN est la résistance placée en entrée du circuit de mesure, 30 Rbe indique la résistance intrinsèque du transistor TB, et 5 correspond au gain du transistor TB.

Typiquement, en choisissant : RIN = 8k52, Rbe = 1kS2 et 5 = 100, on obtient ZE 1052. Le courant de sortie IS du montage 12, représentatif du courant d'ionisation TION, est mesuré par l'intermédiaire de la résistance de sortie RS du circuit de mesure, qui, comme on le verra plus en détail par la suite, est en effet traversée par un courant lui conférant une tension Vs à ses bornes, dont la mesure fournira alors une image en tension du courant d'ionisation.

Ce courant IS est sensiblement égal à la différence de courant entre le courant le entrant dans le transistor TB et le courant IP circulant dans la résistance d'entrée du circuit RIN Or, l'amplitude du courant d'ionisation que l'on cherche à mesurer étant généralement faible et majoritairement inférieure à 1mA, le circuit de mesure comprend avantageusement des moyens d'amplification en courant. A cette fin, le circuit de mesure comprend un premier miroir de courant MI, connecté entre la source de tension de polarisation VPOIAR et l'entrée du transistor TB, et présentant un gain d'amplification Gm=RA/RE, défini par les valeurs des résistances RA et RB présentes respectivement dans chaque branche du miroir de courant M. Le miroir de courant M1 permet donc d'effectuer une amplification en courant du signal le entrant dans le transistor TB, pour recopier ce signal amplifié à destination de la résistance R5, connectée en sortie du miroir de courant M. Le courant le est la somme du courant d'ionisation 1ION et du courant IR circulant dans la résistance d'entré RIN.

Aussi, afin de mesurer une tension VS aux bornes de RS qui soit représentative du seul courant d'ionisation, il est nécessaire de soustraire la composante inutile correspondant au courant circulant dans la résistance d'entrée RIN, du signal amplifié obtenu en sortie du miroir de courant M.

Pour ce faire, le circuit de mesure 10 comprend un second miroir de courant M2, connecté entre la résistance d'entrée RIN du circuit et la masse, et présentant un gain d'amplification Gm identique au premier miroir de courant MI, défini par les valeurs des résistances R'A et R'B présentes respectivement dans chaque branche du miroir de courant M2. La résistance de sortie RS, connectée en sortie des seconds moyens d'amplification M2, est donc traversée par la différence de courant le-IR, sensiblement égale au courant d'ionisation IION, amplifiée du rapport Gm=RA/RB=R'A/R'B. Autrement dit, la résistance de sortie RS est traversée par une image amplifiée du courant d'ionisation, de sorte à obtenir la tension de sortie Vs à ses bornes suivant la relation : VS = Gm x RS x IION Où : Gm est le gain du miroir de courant, RS est la résistance de sortie, et LION correspond au courant d'ionisation. Dans le but d'obtenir un courant d'ionisation important, le circuit doit être polarisé avec une tension continue la plus élevée possible, limitée cependant par les tensions et courants maximaux supportés par les transistors du circuit. Aussi, la tension maximale acceptée par les transistors du circuit de mesure détermine la tension de polarisation du montage. De même, le courant d'entrée doit rester suffisamment faible pour garantir un fonctionnement en mode linéaire. Cette contrainte conditionne le gain appliqué aux miroirs de courant. Ainsi, en cas de court-circuit sur l'entrée (sur les bornes du condensateur de mesure), le courant augmente dans la résistance RA du miroir de courant MI.

Par amplification le courant dans la résistance RB s'accroît. Pour protéger le circuit, on peut ajouter une diode D2 du collecteur vers la base du second transistor du miroir de courant MI.

Une étincelle, en particulier mono-filamentaire, entre l'électrode de la bougie et un plan de masse entraîne une brusque augmentation du courant circulant dans le condensateur de mesure et, en conséquence, une forte variation de la tension à ses bornes, potentiellement dommageable pour le circuit de mesure. Le circuit de mesure peut donc prévoir une diode de protection Dlr permettant de transférer l'excédant d'énergie dans un condensateur tampon CT et d'assurer que la tension aux bornes du condensateur de mesure n'excède pas la tension de polarisation VPOLAR. Cette brusque augmentation du courant d'ionisation est appelée pic d'ionisation. En l'espèce, il s'agit d'un premier pic d'ionisation ; il existe un deuxième pic ultérieur correspondant à un pic thermique d'ionisation qui n'entre pas en compte dans la présente invention. Le circuit 10 et/ou un calculateur relié au fil de retour à la masse 6 peuvent donc être utilisés comme moyens pour détecter le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation après la fin de l'étincelle.

Le pic d'ionisation apparaît au moment où le front de flamme de la combustion touche la paroi (masse) de la chambre de combustion. Il existe donc un délai (de propagation de la flamme) entre la fin de l'étincelle et le pic d'ionisation.

Or le moment auquel l'étincelle prend fin est une donnée connue en entrée de l'étage de commande 3. La présente invention vise donc à déterminer, en l'espèce par mesure, le temps T mes entre la fin de l'étincelle et l'apparition du premier pic d'ionisation du courant d'ionisation. Des moyens de comparaison sont ensuite utilisés pour comparer la valeur du temps T mes à une valeur de référence T th.

Et, en fonction de l'écart entre la valeur du temps T mes et la valeur de référence T th, on peut en déduire, via un calculateur par exemple, le type d'étincelle. A cet effet, on considère que l'étincelle est de type mono filamentaire si la valeur du temps T mes est inférieure à la valeur de référence T th, et de type ramifiée si la valeur du temps T mes est supérieure à la valeur de référence T th. En effet, la génération d'une étincelle à partir d'un allumage radiofréquence crée une empreinte thermique et des radicaux localisés au niveau du ou des filaments de la décharge. La résistance équivalente des filaments est comprise entre 1kS2 et 10kQ. D'autre part, la résistance inter-électrodes du gaz non ionisé est supérieure à 40MS2. Sachant que l'effet thermique de la décharge est maintenu dans le gaz pendant plusieurs millisecondes, on peut estimer que la résistance équivalente des canaux ionisés reste identique au moins 1 milliseconde après la fin de l'étincelle. Ainsi, au début de la combustion, deux circuits 20 équivalents du circuit de mesure du courant d'ionisation sont envisageables selon le type de décharge généré : • E n régime de décharge mono-filamentaire (canal unique entre l'électrode de la bougie et une paroi au potentiel de la masse) (voir figure 3) : l'impédance Z(t) du 25 mélange est égale à RMONO E [1kS2;lOkS2] On mesure alors un pic d'ionisation à un premier temps To, en l'espèce To<80ps par rapport à la fin de l'étincelle. • En régime ramifié (voir figure 4) : l'impédance Z(t) équivalente est égale pour chaque canal à RMONO +RcAz 40MS2 30 Le courant d'ionisation est alors nul. Cependant, lors du développement de la combustion, RcAz diminue puis s'annule lors du contact entre le front de flamme et la paroi de la chambre de combustion : on mesure un pic d'ionisation résistif à un deuxième temps Tlr avec T1>To, par rapport à la fin de l'étincelle. La valeur respective de TO et celle de T1 est sensiblement dépendante du point de fonctionnement du moteur, et varie dans un ensemble respectif. Toutefois, quelle que soient les valeurs respectives de TO et T1, on a toujours T1 > T0. Le temps auquel apparaît le pic d'ionisation après la 10 fin de l'étincelle permet donc d'identifier le type de décharge généré. Dans un mode de réalisation, on peut prévoir de déterminer la valeur de référence T th en fonction du point de fonctionnement.

15 On peut alors prévoir des moyens, en l'espèce sous forme de table de correspondance, pour asservir la valeur de référence T th au point de fonctionnement du moteur. Dans un autre mode de réalisation, figure 5, on peut prévoir de déterminer la valeur de référence T th 20 indépendamment du point de fonctionnement, par exemple en choisissant une valeur T th supérieure à la valeur maximale de l'ensemble des valeurs T0, et inférieure à la valeur minimale de l'ensemble des valeurs T1, après le moment Ti de la fin de l'étincelle.

25 Comme illustré figure 6, une distance inter-électrodes, c'est-à-dire la distance entre l'électrode de la bobine-bougie d'allumage et l'électrode de masse, supérieure à 4mm est nécessaire pour générer une étincelle ramifiée. En l'espèce, le temps compris entre la fin de l'étincelle et le premier pic 30 d'ionisation vérifie la relation T1 > 2T0, soit T1 > 160ps. Ainsi, le temps T mes entre la fin de l'étincelle et l'apparition du premier pic d'ionisation du courant d'ionisation comparé à la valeur de référence T th permet de déterminer le type d'étincelle généré. On peut donc prévoir des moyens pour modifier au moins l'un des paramètres d'allumage, par exemple le courant ou la tension d'alimentation Vinter, en fonction de la comparaison. Grâce à cette caractéristique, comme illustré figure 1, on peut boucler le circuit de mesure 10 sur la circuit d'alimentation 2. Comme illustré sur la cartographie figure 6, si l'étincelle générée est une étincelle mono-filamentaire (avec pontage), zone Z1, il convient alors de diminuer le courant d'alimentation Vinter pour revenir en zone ramifiée (sans pontage), zone Z2. On notera qu'en deçà d'une distance de 4mm, zone Z3, il n'y a pas d'étincelle ramifiée ; et qu'au-delà d'une valeur sensiblement égale à 14 ou 15mm, zone Z4, l'étincelle est ramifiée, même s'il existe un pontage vers la masse, ce qui n'est pas souhaitable. Afin d'optimiser le rendement de la combustion, on utilise de nombreux artifices pour augmenter les turbulences des gaz (swirl, tumble) dans la chambre de combustion. La vitesse d'une flamme fortement turbulente peut atteindre 25m/s. Le temps de propagation de la flamme influe directement sur l'apparition du pic d'ionisation faite suite à un régime de décharge ramifié. Quels que soient les artifices utilisés, on a toujours T1>T0. Par ailleurs, au regard de l'acquisition du signal, une fréquence d'acquisition de 30kHz est nécessaire pour extraire l'information cliquetis du signal d'ionisation. Le premier pic d'ionisation a une largeur de 50us à -3dB d'amplitude. Une telle fréquence est donc suffisante pour le détecter.

Claims (10)

1. REVENDICATIONS1. Procédé de détection du type d'étincelle générée par une bobine-bougie d'allumage radiofréquence, pour moteur de véhicule automobile, comprenant des étapes consistant à : - générer une étincelle, et - mesurer le courant d'ionisation, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des étapes consistant à : - détecter le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation après la fin de l'étincelle, - déterminer le temps (T mes) entre la fin de l'étincelle et le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation, - comparer la valeur du temps (T mes) à une valeur de référence (T th), et - considérer que l'étincelle est de type mono filamentaire si la valeur du temps (T mes) est inférieure à la valeur de référence(' th), et de type ramifiée si la valeur du temps (T mes) est supérieure à la valeur de référence (T th).
2. 2. Procédé selon la revendication 1, comprenant en outre une étape consistant à : modifier au moins l'un des paramètres d'allumage en fonction de l'écart entre le temps (T mes) et la valeur de 25 référence (T th).
3. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant en outre une étape consistant à asservir la valeur de référence (T th) au point de fonctionnement du moteur. 30
4. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel la valeur de référence (T th) est constante dans le temps, indépendamment du point de fonctionnement du moteur.
5. 5. Dispositif de détection du type d'étincelle générée par une bobine-bougie d'allumage radiofréquence, pour moteur de véhicule automobile, susceptible de mettre en oeuvre le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, et comprenant : - des moyens pour générer une étincelle, et - des moyens pour mesurer le courant d'ionisation, caractérisé en ce qu'il comprend en outre : - des moyens pour détecter le premier pic d'ionisation 10 du courant d'ionisation après la fin de l'étincelle, - des moyens pour déterminer le temps (' mes) entre la fin de l'étincelle et le premier pic d'ionisation du courant d'ionisation, - des moyens pour comparer la valeur du temps (' mes) à 15 une valeur de référence (' th), et - des moyens pour considérer que l'étincelle est de type mono filamentaire si la valeur du temps (' mes) est inférieure à la valeur de référence(' th), et de type ramifiée si la valeur du temps (' mes) est supérieure à la valeur de 20 référence (' th).
6. 6. Dispositif selon la revendication 5, comprenant en outre des moyens pour modifier au moins l'un des paramètres d'allumage en fonction de l'écart entre le temps (' mes) et la valeur de référence(' th). 25
7. 7. Dispositif selon la revendication 5 ou 6, comprenant en outre des moyens pour asservir la valeur de référence (' th) au point de fonctionnement du moteur.
8. 8. Dispositif selon la revendication 5 à 7, dans lequel la distance entre l'électrode de la bobine-bougie d'allumage 30 et l'électrode de masse est supérieure ou égale à 4mm.
9. 9. Programme d'ordinateur ou de calculateur embarqué, comprenant des instructions de code de programme pour l'exécution des étapes du procédé selon l'une quelconque desrevendications 1 à 4, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur ou sur un calculateur embarqué.
10. 10. Véhicule automobile équipé du dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 à 8.