FR2995628A1

FR2995628A1 - Cycle de conversion d'energie par vapeur produite par un reacteur a neutrons rapides refroidi au sodium

Info

Publication number: FR2995628A1
Application number: FR1258804A
Authority: FR
Inventors: Frederic Lamarque; Bruno Renard
Original assignee: Alstom Technology AG
Current assignee: GE Vernova GmbH
Priority date: 2012-09-19
Filing date: 2012-09-19
Publication date: 2014-03-21
Also published as: CN103670552B; KR101548142B1; EP2711508A1; RU2013142429A; KR20140037778A; CN103670552A; EP2711508B1; RU2561839C2

Abstract

La présente invention concerne un cycle de conversion d'énergie par vapeur produite par un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium, présentant une première étape, dans laquelle on effectue une première détente de la vapeur issue d'un générateur de vapeur (2) associé au réacteur (1) pour la ramener depuis un état de départ de « cycle fossile » (21) à un état intermédiaire de température et de pression de la vapeur correspondant à un état de départ de « cycle nucléaire » (22), une deuxième étape dans laquelle on effectue une deuxième détente de la vapeur depuis l'état intermédiaire (22) jusqu'à obtenir une vapeur dans un premier état humide (23) situé sous la courbe de saturation de la vapeur (S), une troisième étape dans laquelle on sèche et on surchauffe la vapeur, et une quatrième étape dans laquelle on effectue une troisième détente de la vapeur depuis son état surchauffé (24) jusqu'à un deuxième état humide (25).

Description

Cycle de conversion d'énergie par vapeur produite par un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium La présente invention se rapporte à un cycle de conversion de l'énergie fournie par un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium (dit RNR sodium).

Elle concerne une installation nucléaire qui comprend au moins un réacteur nucléaire, un générateur de vapeur, des turbines à vapeur, et un sécheur et/ou un surchauffeur. L'ensemble est traversé par de l'eau gazeuse ou 10 liquide qui circule en circuit fermé et qui est soumise à des variations de température et de pression. On appelle « cycle » les variations de la température et de la pression de l'eau gazeuse ou liquide entre sa sortie du générateur de vapeur et son retour 15 dans le générateur de vapeur. Afin d'obtenir de meilleurs rendements de cycle, l'utilisation d'un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium est avantageuse. Cependant, les valeurs de température et de 20 pression en sortie d'un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium sont bien supérieures à celles généralement rencontrées dans un « cycle nucléaire », et se rapprochent de celles généralement rencontrées dans un « cycle fossile ». 25 Un « cycle nucléaire » correspond aux variations de température et de pression généralement rencontrées dans une installation nucléaire qui fonctionne usuellement avec une vapeur en sortie du générateur de vapeur proche de la courbe de saturation.

Un « cycle fossile » correspond aux variations de température et de pression généralement rencontrées dans les centrales thermiques utilisant des chaudières à combustion.

Le réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium de la centrale française RNR de Phénix présente des technologies de turbines à vapeur permettant un fonctionnement avec une vapeur travaillant à des conditions de température et de pression proches de celles rencontrées dans un « cycle fossile » et qui permettent à la vapeur de se détendre lors de ses passages dans une turbine haute-pression et une turbine moyenne-pression en conditions de vapeur sèche. Il est nécessaire que les conditions de température et de pression dans les différents composants de l'installation, dont les turbines et le surchauffeur, ne soient pas trop élevées afin d'atteindre des durées de vie de l'ordre de 60 ans.. Des températures plus basses réduisent les 20 risques de fluage des différents composants. Dans ce contexte, la présente invention a pour but de proposer un cycle de conversion d'énergie par vapeur produite par un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium, améliorant la durée de vie des 25 matériels. A cette fin, le cycle selon l'invention de conversion d'énergie par vapeur produite par un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium est remarquable en ce qu'il présente : 30 - une première étape, dans laquelle on effectue une première détente de la vapeur issue d'un générateur de vapeur associé au réacteur pour la ramener depuis un état de départ de « cycle fossile » à un état intermédiaire de température et de pression de la vapeur correspondant à un état de départ de « cycle nucléaire », - une deuxième étape dans laquelle on effectue 5 une deuxième détente de la vapeur depuis l'état intermédiaire jusqu'à obtenir une vapeur dans un premier état humide situé sous la courbe de saturation de la vapeur, - une troisième étape dans laquelle on sèche et 10 on surchauffe la vapeur depuis son premier état humide pour l'amener dans un état de séchage et de surchauffe situé au dessus de la courbe de saturation, et - une quatrième étape dans laquelle on effectue une troisième détente de la vapeur depuis son état 15 surchauffé jusqu'à un deuxième état humide situé sous la courbe de saturation de la vapeur, la vapeur étant ensuite condensée et réacheminée vers le générateur de vapeur. Le cycle du réacteur à neutrons rapides refroidi 20 au sodium selon l'invention se situe davantage dans la zone de la vapeur saturée que les cycles des réacteurs à neutrons rapides refroidis au sodium de l'état de l'art, tout en travaillant avec les mêmes conditions de température et de pression directement en sortie du 25 générateur de vapeur qui sont proches de celles rencontrées dans les centrales thermiques. Le cycle selon l'invention permet d'augmenter le rendement par rapport à celui obtenu avec le réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium de la centrale 30 française RNR de Phénix.

Il peut être utilisé pour des réacteurs de grande puissance électrique jusqu'à des classes supérieures à 1500 MWe. L'invention permet d'utiliser un réacteur à 5 neutrons rapides refroidi au sodium avec des composants standard actuellement utilisés pour les centrales fossiles ou nucléaires. L'invention permet ainsi d'éviter de réaliser des surchauffeurs sur le modèle de ceux qui ont été utilisés 10 pour le réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium des centrales françaises RNR et qui sont difficiles à concevoir et coûteux à fabriquer. La vapeur dans son état de départ de « cycle fossile » est à une pression comprise entre 150 et 200 15 bars et à une température comprise entre 450 et 570°C. L'état intermédiaire est défini pour une pression comprise entre 30 et 50 bars et une température comprise entre 234 et 300°C. La vapeur dans son premier état humide est à une 20 température comprise entre 152 et 188°C et une pression comprise entre 5 et 12 bars après la deuxième détente. La vapeur dans son état de séchage et de surchauffe est à une température comprise entre 215 et 255°C et une pression comprise entre 5 et 12 bars. 25 La vapeur dans son état final est condensée à une température qui dépend de la source froide utilisée. La présente invention concerne également une installation de turbine à vapeur comprenant un réacteur nucléaire à neutrons rapides refroidi au sodium, pour la 30 mise en oeuvre d'un cycle défini précédemment et : - au moins un générateur de vapeur, une turbine très haute-pression/haute température reliée au générateur de vapeur du réacteur nucléaire, dans laquelle on effectue une première détente de la vapeur issue du générateur de vapeur du réacteur pour la ramener depuis un état de départ de « cycle fossile » jusqu'à un état intermédiaire de température et de pression de la vapeur correspondant à un état de départ de « cycle nucléaire », - une turbine intermédiaire reliée à la turbine très haute-pression/haute température et fonctionnant en partie en vapeur saturée, dans laquelle on effectue une deuxième détente de la vapeur depuis l'état intermédiaire jusqu'à obtenir une vapeur dans un premier état humide situé sous la courbe de saturation de la vapeur, - un sécheur et un surchauffeur reliés à la turbine intermédiaire, dans lesquels on sèche la vapeur depuis son premier état humide et puis on la surchauffe pour l'amener dans un état de séchage et de surchauffe situé au dessus de la courbe de saturation, et - des turbines de sortie reliées au sécheur et au surchauffeur, dans lesquelles on effectue une troisième détente de la vapeur depuis son état surchauffé jusqu'à un deuxième état humide, la vapeur étant ensuite condensée et réacheminée vers le générateur de vapeur.

De façon avantageuse, une conduite reliant la sortie de la turbine très haute pression et le surchauffeur permet un prélèvement de vapeur de chauffe en aval de la turbine très haute pression qui est utilisé par le surchauffeur.

La turbine intermédiaire est une turbine haute- pression et les turbines de sortie sont soit des turbines moyenne et basse- pression soit des turbines basse- pression seules. Les turbines basse-pression sont alimentées en parallèle. La turbine haute-pression et la turbine moyenne-pression (lorsqu'elle existe dans le deuxième 5 mode de réalisation) sont disposées dans un corps combiné. La turbine très haute-pression/haute température et la turbine intermédiaire sont agencées de façon à détendre la vapeur depuis un état de départ de 10 cycle fossile à une pression comprise entre 150 et 200 bars et à une température comprise entre 450 et 570°C, à un état de vapeur humide dont la température est comprise entre 152 et 188°C et la pression est comprise entre 5 et 12 bars après la première détente et la 15 deuxième détente. Le sécheur et le surchauffeur permettent à la vapeur de passer d'un premier état de vapeur humide dont la température est comprise entre 152 et 188°C et la pression est comprise entre 5 et 12 bars après la 20 deuxième détente, à un état de séchage et de surchauffe dont la pression est comprise entre 5 et 12 bars et la température est comprise entre 215 et 255°C. La turbine très haute-pression/haute température, la turbine intermédiaire, et les turbines de 25 sortie (sans turbine moyenne pression) entraînent en rotation à la fréquence du réseau, par exemple à 3000 tr/min, un arbre d'entrée d'un alternateur qui produit une puissance électrique inférieure à 1200 MWe. La turbine très haute-pression/haute 30 température, la turbine intermédiaire, et les turbines de sortie (avec turbine moyenne pression) entraînent en rotation à la demi-fréquence du réseau, par exemple à 1500 tr/min, un arbre d'entrée d'un alternateur qui produit une puissance électrique supérieure à 1200 MWe. L'invention sera mieux comprise et ses avantages apparaitront mieux à la lecture de la description 5 détaillée suivante donnée à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées. La figure 1 représente de façon schématique un premier mode de réalisation selon l'invention du réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium RNR. 10 La figure 2 représente de façon schématique un deuxième mode de réalisation selon l'invention du réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium RNR. La figure 3 représente un diagramme enthalpique, dit diagramme de Mollier, présentant, sur la courbe A, un 15 exemple proche d'une partie du cycle utilisé sur le réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium RNR de la centrale française de Phénix et, sur la courbe B, un exemple d'une partie du cycle selon l'invention utilisé sur un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium. 20 Le cycle selon l'invention illustré sur la figure 3 est réalisable par deux installations différentes de turbines à vapeur qui présentent chacune un réacteur nucléaire 1, 1' à neutrons rapides refroidi au sodium qui permet de libérer de l'énergie pour 25 réaliser de la vapeur dans un générateur de vapeur 2, 2', une turbine très haute-pression/haute température 3, 3', une turbine intermédiaire 4, 3", et des turbines de sortie 5, 4', 5', ces turbines étant aptes à mettre en rotation un arbre d'entrée 6a, 6a' d'un alternateur 6, 6' 30 qui produit de l'électricité. La turbine très haute-pression /haute température 3, 3' est reliée à un ou plusieurs générateurs de vapeur 2, 2' du réacteur nucléaire 1, 1', par une ou plusieurs canalisations, et permet d'effectuer une première détente de la vapeur pour la ramener depuis un état de départ de « cycle fossile » en sortie du générateur de vapeur 2, 2' du réacteur 1, 1' à un état intermédiaire de température et de pression de la vapeur caractéristique d'un état de départ de « cycle nucléaire ». Les vannes V, V' permettent de régler le débit 10 de vapeur issu du ou des générateurs de vapeur 2, 2'. Dans le premier mode de réalisation illustré sur la figure 1, la turbine intermédiaire est une turbine haute-pression 4 reliée par une canalisation à la turbine très haute-pression /haute température 3 et fonctionnant 15 en grande partie en vapeur saturée. La turbine haute-pression 4 permet d'effectuer une deuxième détente de la vapeur depuis l'état intermédiaire correspondant à un état de départ de « cycle nucléaire » jusqu'à obtenir une vapeur dans un 20 premier état humide sous la courbe de saturation S. Le séchage et la surchauffe de la vapeur sont ensuite réalisés en passant successivement dans un sécheur 7 séparant physiquement l'eau liquide et la vapeur puis un surchauffeur 8, ces appareils étant situés 25 dans une canalisation 12 entre la turbine haute-pression 4 et des turbines basse-pression 5. Le surchauffeur 8 situé en aval du sécheur 7 et en amont des turbines basse-pression 5 et un prélèvement réalisé sur la vapeur sortant de la turbine très haute- 30 pression/haute température 3 permettent de surchauffer la vapeur pour l'amener dans un état surchauffé au- dessus de la courbe de saturation S. Une conduite 13 reliant la sortie de la turbine très haute pression 3 et le surchauffeur 8 permet de réaliser ce prélèvement de vapeur de chauffe en aval de la turbine très haute pression 3 qui est utilisé par le surchauffeur 8.

Les deux turbines basse-pression 5 alimentées en parallèle et reliées au sécheur 7 et au surchauffeur 8 par une canalisation 12, permettent d'effectuer une troisième détente de la vapeur depuis son état surchauffé jusqu'à un état final. Il peut être utilisé plus de deux turbines basse-pression 5 pour réaliser cette troisième détente. L'eau récupérée au niveau du sécheur 7 et du surchauffeur 8 est renvoyée dans le cycle par des canalisations 11.

Un dispositif 9, 10 de condenseur, de réchauffeurs et de pompes est utilisé pour ramener la vapeur condensée dans le générateur de vapeur 2, mais n'est pas décrit ici et est connu de l'état de la technique.

Cette installation peut produire des puissances électriques de l'ordre de 600 à 1200 MWe . Dans le deuxième mode de réalisation illustré sur la figure 2, la turbine intermédiaire est une turbine haute-pression 3" reliée à la turbine très haute- pression /haute température 3' par une canalisation et fonctionnant en grande partie en vapeur saturée. La turbine haute-pression 3, , permet d'effectuer une deuxième détente de la vapeur depuis l'état intermédiaire correspondant à un état de départ de « cycle nucléaire » jusqu'à obtenir une vapeur dans un premier état humide sous la courbe de saturation S.

Le séchage et la surchauffe de la vapeur sont ensuite réalisés en passant successivement dans un sécheur 7' séparant physiquement l'eau liquide et la vapeur puis un surchauffeur 8', ces appareils étant situés dans des canalisations entre la turbine haute-pression 3" et une turbine moyenne-pression 4'. Le surchauffeur 8' en aval du sécheur 7' et en amont de la turbine moyenne-pression 4' et un prélèvement réalisé sur la vapeur sortant de la turbine très haute- pression/haute température 3' permettent de surchauffer la vapeur pour l'amener dans un état surchauffé au-dessus de la courbe de saturation S. Une conduite 13' reliant la sortie de la turbine très haute pression 3' et le surchauffeur 8' permet ce 15 prélèvement de vapeur de chauffe en aval de la turbine très haute pression 3' utilisé par le surchauffeur 8'. Il est ici illustré sur la figure 2 que la turbine haute-pression 3" et la turbine moyenne-pression 4' sont disposées dans un seul et même corps combiné. 20 La turbine moyenne-pression 4' et les deux turbines basse-pression 5' alimentées en parallèle et reliées à la turbine moyenne-pression 4' par une canalisation 12', permettent d'effectuer une troisième détente de la vapeur depuis son état surchauffé jusqu'à 25 un état final. Il peut être utilisé plus de deux turbines basse-pression 5' pour réaliser cette troisième détente. L'eau récupérée au niveau du sécheur 7' et du surchauffeur 8' est renvoyée dans le cycle par des canalisations 11'. 30 Un dispositif 9', 10' de condenseur, de réchauffeurs et de pompes est utilisé pour ramener la vapeur condensée dans le générateur de vapeur 2', mais n'est pas décrit ici et est connu de l'état de la technique. Comme illustré sur la figure 3, un diagramme de Mollier représente, en abscisse, l'entropie et en 5 ordonnée, l'enthalpie d'un fluide. Il permet notamment de figurer des changements d'état d'un fluide, en fonction des températures et des pressions. Ici, le fluide est de l'eau et une courbe de 10 saturation S de l'eau est représentée dans ce diagramme. La courbe de saturation S correspond à la limite entre deux domaines, l'eau se présentant, pour une entropie donnée, sous la forme de vapeur sèche pour les enthalpies supérieures à l'enthalpie de la courbe de 15 saturation S et de vapeur saturée (ou vapeur humide) pour les enthalpies inférieures à l'enthalpie de la courbe de saturation S. On donne le nom de vapeur saturée sèche à l'état de l'eau juste sur la courbe de saturation S. Le titre en eau de la vapeur humide augmente à mesure que 20 l'enthalpie diminue, jusqu'à atteindre un titre de 1 quand toute la phase vapeur est condensée en eau liquide. En d'autres termes, la courbe de saturation S délimite un domaine de vapeur humide saturée S2, par rapport à un domaine gazeux de vapeur sèche et 25 surchauffée S1. La courbe A représente un cycle similaire à celui utilisé sur le réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium RNR de la centrale française de Phénix. La courbe B représente un cycle utilisé sur le 30 réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium RNR selon l'invention.

Dans le cycle de la courbe A de l'état de la technique, de la vapeur en sortie d'un ou de plusieurs générateurs de vapeur du réacteur est à une température autour de 500°C et à une pression de l'ordre de 180 bars.

Après une première détente dans une turbine très haute-pression entre les points 11 et 12, la vapeur est à une température de l'ordre de 250°C et à une pression de l'ordre de 30 bars. Ensuite, la vapeur est surchauffée jusqu'au point 10 13. Entre les points 12 et 13, la température augmente de 250°C à 380°C, tandis que la pression reste globalement constante de l'ordre de 30 bars. La vapeur est alors détendue jusqu'au point 14 par une turbine moyenne-pression. Entre les points 13 et 15 14, la pression diminue de 30 bars à 5 bars et la température diminue de 380°C à 180°C. Puis, la vapeur est détendue jusqu'au point 15 par des turbines basse-pression. Un condenseur et des systèmes d'échangeurs de 20 chaleur et de pompes permettent ensuite de réinjecter la vapeur condensée dans le ou les générateurs de vapeur du réacteur. Dans un cycle selon l'invention, comme représenté sur la figure 3, la vapeur en sortie du ou des 25 générateurs de vapeur 2, 2' du réacteur 1, 1' est à une température d'environ 500°C et une pression d'environ 180 bars, cet état de départ étant représenté par le point 21 qui est confondu avec le point 11. Or, dans un « cycle nucléaire », le point de 30 départ est généralement proche de la courbe de saturation S.

Une première détente ramène donc la vapeur qui est à une température de 500°C et à une pression de 180 bars au point 21, à un état intermédiaire à une température et à une pression correspondant au point 22, caractéristiques proches du point de départ d'un « cycle nucléaire traditionnel ». La première détente amène ainsi la vapeur du point 21 au point 22 correspondant à l'état de départ de « cycle nucléaire », situé au-dessus de la courbe de saturation S. Au point 22, la vapeur est sensiblement à une température de 280°C et à une pression de 40 bars sur la figure 3. La vapeur est détendue entre le point 22 et le 15 point 23 où elle est dans un premier état humide. Au point 23, la vapeur est sensiblement à une température de 170°C et à une pression de 7 bars. La vapeur est séchée et surchauffée depuis son premier état humide au point 23, jusqu'à un premier état 20 séché et surchauffé représenté par le point 24, la pression restant sensiblement constante. Au point 24, la vapeur est sensiblement à une température de 240°C et à une pression de 7 bars. Puis, la vapeur est détendue entre le point 24 et 25 un point final 25. Au point 25, la vapeur est sensiblement à une température de 35°C et à une pression de 60 mbars. Ces valeurs sont données à titre uniquement illustratif et dépendent des conditions vapeur données de 30 la source chaude au point 21 et de la source froide au point 25.

Pour le point 21, il peut être prévu que la vapeur soit à une température comprise entre 450 et 570°C et à une pression comprise entre 150 et 200 bars dans l'état de départ de « cycle fossile ».

Pour le point 22, il peut être prévu que la vapeur soit à une température comprise entre 234 et 300°C et à une pression comprise entre 30 et 50 bars après la première détente. Pour le point 23, il peut être prévu que la 10 vapeur, dans le premier état humide, soit à une température comprise entre 152 et 188°C et une pression comprise entre 5 et 12 bars après la deuxième détente. Pour le point 24, il peut être prévu, après le séchage et le surchauffe, que la vapeur soit à une 15 température comprise entre 215 et 255°C et une pression comprise entre 5 et 12 bars. Pour le point 25, après la troisième détente, la vapeur dans le deuxième état humide est condensée à une température qui dépend de la source froide utilisée pour 20 le réacteur.

Claims

REVENDICATIONS1. Cycle de conversion d'énergie par vapeur produite par un réacteur à neutrons rapides refroidi au sodium, caractérisé en ce qu'il présente : - une première étape, dans laquelle on effectue une première détente de la vapeur issue d'un générateur de vapeur (2) associé au réacteur (1) pour la ramener depuis un état de départ de « cycle fossile » (21) à un état intermédiaire de température et de pression de la vapeur correspondant à un état de départ de « cycle nucléaire » (22), - une deuxième étape dans laquelle on effectue une deuxième détente de la vapeur depuis l'état intermédiaire (22) jusqu'à obtenir une vapeur dans un premier état humide (23) situé sous la courbe de saturation de la vapeur (S), une troisième étape dans laquelle on sèche et on surchauffe la vapeur depuis son premier état humide (23) pour l'amener dans un état de séchage et de surchauffe (24) situé au dessus de la courbe de saturation (S), et - une quatrième étape dans laquelle on effectue une troisième détente de la vapeur depuis son état surchauffé (24) jusqu'à un deuxième état humide (25) situé sous la courbe de saturation de la vapeur (S), la vapeur étant ensuite condensée et réacheminée vers le générateur de vapeur.
2. Cycle selon la revendication 1, caractérisé en 30 ce que la vapeur dans son état de départ de « cycle fossile » (21) est à une pression comprise entre 150 et200 bars et à une température comprise entre 450 et 570°C.
3. Cycle selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'état intermédiaire (22) est défini pour une pression comprise entre 30 et 50 bars et une température comprise entre 234 et 300°C.
4. Cycle selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la vapeur dans son premier état humide (23) est à une température comprise entre 152 et 188°C et une pression comprise entre 5 et 12 bars après la deuxième détente.
5. Cycle selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la vapeur dans son état de séchage et de surchauffe (24) est à une température comprise entre 215 et 255°C et une pression comprise entre 5 et 12 bars.
6. Cycle selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la vapeur dans son état final (25) est condensée à une température 25 qui dépend de la source froide utilisée.
7. Installation de turbine à vapeur comprenant un réacteur nucléaire (1, 1') à neutrons rapides refroidi au sodium, caractérisée en ce qu'elle comprend, pour la mise 30 en oeuvre d'un cycle selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 : - au moins un générateur de vapeur (2, 2'),une turbine très haute-pression/haute température (3, 3') reliée au générateur de vapeur (2, 2') du réacteur nucléaire (1, 1'), dans laquelle on effectue une première détente de la vapeur issue du générateur de vapeur (2, 2') du réacteur (1, 1') pour la ramener depuis un état de départ de « cycle fossile » (21) jusqu'à un état intermédiaire de température et de pression de la vapeur correspondant à un état de départ de « cycle nucléaire » (22), - une turbine intermédiaire (4, 3") reliée à la turbine très haute-pression/haute température (3, 3') et fonctionnant en partie en vapeur saturée, dans laquelle on effectue une deuxième détente de la vapeur depuis l'état intermédiaire (22) jusqu'à obtenir une vapeur dans un premier état humide (23) situé sous la courbe de saturation de la vapeur (S), - un sécheur (7, 7') et un surchauffeur (8, 8') reliés à la turbine intermédiaire (4, 3"), dans lesquels on sèche la vapeur depuis son premier état humide (23) et puis on la surchauffe pour l'amener dans un état de séchage et de surchauffe (24) situé au dessus de la courbe de saturation (S), et - des turbines de sortie (5, 4', 5') reliées au sécheur (7,7') et au surchauffeur (8,8'), dans lesquelles on effectue une troisième détente de la vapeur depuis son état surchauffé (24) jusqu'à un deuxième état humide (25), la vapeur étant ensuite condensée et réacheminée vers le générateur de vapeur (2, 2').
8. Installation de turbine à vapeur selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'une conduite (13, 13') reliant la sortie de la turbine très haute pression(3, 3') et le surchauffeur (8, 8') permet un prélèvement de vapeur de chauffe en aval de la turbine très haute pression (3, 3') qui est utilisé par le surchauffeur (8, 8').
9. Installation de turbine à vapeur selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que la turbine intermédiaire est une turbine haute-pression (4) et les turbines de sortie sont des turbines basse- pression (5) alimentées en parallèle.
10. Installation de turbine à vapeur selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que la turbine intermédiaire présente une turbine haute-pression (3"), les turbines de sortie présentent une turbine moyenne-pression (4') et des turbines basse- pression (5') alimentées en parallèle.
11. Installation de turbine à vapeur selon la 20 revendication 10, caractérisée en ce que la turbine haute-pression (3") et la turbine moyenne-pression (4') sont disposées dans un corps combiné.
12. Installation de turbine à vapeur selon l'une 25 des revendications 7 à 11, caractérisée en ce que la turbine très haute-pression/haute température (3, 3') et la turbine intermédiaire (4, 3") sont agencées de façon à détendre la vapeur depuis un état de départ de cycle fossile (21) à une pression comprise entre 150 et 200 30 bars et à une température comprise entre 450 et 570°C, à un état de vapeur humide (23) dont la température est comprise entre 152 et 188°C et la pression est compriseentre 5 et 12 bars après la première détente et la deuxième détente.
13. Installation de turbine à vapeur selon l'une 5 des revendications 7 à 12, caractérisée en ce que le sécheur (7, 7') et le surchauffeur (8, 8') permettent à la vapeur de passer d'un premier état de vapeur humide (23) dont la température est comprise entre 152 et 188°C et la pression est comprise entre 5 et 12 bars après la 10 deuxième détente, à un état de séchage et de surchauffe (24) dont la pression est comprise entre 5 et 12 bars et la température est comprise entre 215 et 255°C.
14. Installation de turbine à vapeur selon l'une 15 des revendications 7, 8, 9, 12, 13 caractérisée en ce que la turbine très haute-pression/haute température (3), la turbine intermédiaire (4), et les turbines de sortie (5) entraînent en rotation à la fréquence du réseau, un arbre d'entrée d'un alternateur (6) qui produit une puissance 20 électrique inférieure à 1200 MWe.
15. Installation de turbine à vapeur selon l'une des revendications 7, 8, 10, 11, 12, 13, caractérisée en ce que la turbine très haute-pression/haute température 25 (3'), la turbine intermédiaire (3"), et les turbines de sortie (4', 5') entraînent en rotation à la demi-fréquence du réseau un arbre d'entrée d'un alternateur (6') qui produit une puissance électrique supérieure à 1200 MWe.