ITTO20101093A1 - Gruppo bruciatore, impianto per la produzione di energia a turbina a gas comprendente detto gruppo bruciatore e metodo per operare detto gruppo bruciatore - Google Patents

Gruppo bruciatore, impianto per la produzione di energia a turbina a gas comprendente detto gruppo bruciatore e metodo per operare detto gruppo bruciatore Download PDF

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ITTO20101093A1
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IT
Italy
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burner
outlet
burner assembly
mixture
air passage
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Alessia Bulli
Valerio Pistone
Riccardo Traverso
Domenico Zito
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Ansaldo Energia Spa
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Description

DESCRIZIONE
del brevetto per invenzione industriale dal titolo:
"GRUPPO BRUCIATORE, IMPIANTO PER LA PRODUZIONE DI ENERGIA A TURBINA A GAS COMPRENDENTE DETTO GRUPPO BRUCIATORE E METODO PER OPERARE DETTO GRUPPO BRUCIATORE"
La presente invenzione è relativa ad un gruppo bruciatore, ad un impianto per la produzione di energia a turbina a gas comprendente detto gruppo bruciatore e ad un metodo per operare detto gruppo bruciatore.
Negli ultimi anni, il settore delle turbine a gas per la produzione di energia elettrica ha subito un incremento dell'utilizzo di miscele di gas combustibili alternativi al gas naturale. In particolare, tra le miscele di gas alternative al gas naturale sono preferite le miscele di gas a basso potere calorifico, come ad esempio i syngas (synthetic gas) derivanti dai processi di gassificazione del carbone.
I syngas derivanti dai processi di gassificazione del carbone sono caratterizzati da un alto contenuto di idrogeno e di monossido di carbonio.
Negli ultimi anni, la gassificazione di combustibile solido, come ad esempio il carbone, ha assunto un ruolo fondamentale per la riduzione delle emissioni di anidride carbonica.
Durante la gassificazione, infatti, si svolge il cosiddetto processo di "pre-combustion capture" il quale rimuove l'anidride carbonica (CO2) prima della combustione per produrre idrogeno.
In particolare, il processo di "pre-combustion capture" prevede di rimuovere il monossido di carbonio presente nel syngas convertendo il CO in C02(processo comunemente denominato "shift CO"). La C02può essere compressa in forma liquida e trasportata in un sito di stoccaggio. Il syngas risultante da tale processo ha un contenuto di idrogeno notevolmente incrementato (fino all'80% di concentrazione di idrogeno in volume).
I gruppi bruciatore di tipo noto, in cui si utilizza la modalità di combustione a diffusione per bruciare syngas, sono caratterizzati da elevate temperature di fiamma e, di conseguenza, da elevate emissioni di NOx. Al fine di ridurre la temperatura di fiamma la tecnica nota prevede di diluire il syngas con un inerte (azoto, vapore o anidride carbonica). Tuttavia, questa tecnica comporta una drastica riduzione del rendimento del ciclo.
Sono noti inoltre gruppi bruciatore che utilizzano la tecnologia "lean premix" con syngas, la quale prevede la premiscelazione dell'aria e del combustibile prima dell'ingresso nella zona di combustione primaria.
L'impiego di tale tecnologia con combustibili ad elevato tenore di idrogeno (molto reattivi e aventi elevata velocità di fiamma) è però estremamente difficile in quanto il rischio di fenomeni di ritorno di fiamma è molto alto. Il ritorno di fiamma è generalmente determinato da un'accensione della miscela all'arrivo nella zona di combustione primaria e da una successiva propagazione della fiamma a monte della zona di combustione primaria con conseguente danneggiamento del bruciatore stesso. Il ritorno di fiamma è, infatti, molto pericoloso e può provocare danni irreversibili al gruppo bruciatore.
Ad esempio, il documento EP2161502 divulga un gruppo bruciatore per syngas comprendente un bruciatore premix provvisto di un canale di passaggio aria e di un vorticatore disposto lungo il canale di passaggio aria. Il vorticatore è provvisto di una pluralità di ugelli per l'alimentazione del gas naturale e di una pluralità di ugelli per l'alimentazione del syngas. La posizione degli ugelli per l'alimentazione del syngas tuttavia non si rivela adatta per l'applicazione con syngas ad alto contenuto di idrogeno. La posizione degli ugelli per l'alimentazione del syngas, infatti, garantisce una buona premiscelazione ed un buon abbassamento della temperatura di fiamma e, di conseguenza, del livello degli N0X; tuttavia, questa configurazione favorisce i cosiddetti fenomeni di ritorno di fiamma con syngas ad alto contenuto di idrogeno.
Inoltre, in gruppi bruciatore di questo tipo, per mantenere le emissioni di N0Xal di sotto dei limiti di legge è spesso necessario diluire i syngas ad alto contenuto di idrogeno con un elevato flusso di gas inerti (solitamente azoto o vapore). Il consumo di tali diluenti, oltre a costituire un costo operativo, rappresenta un'importante complicazione impiantistica.
Il documento US 20070275337 divulga, invece, un gruppo bruciatore per syngas comprendente un bruciatore premix provvisto di un canale di passaggio aria, di un vorticatore disposto lungo il canale di passaggio aria, di una pluralità di ugelli per l'alimentazione del gas naturale, e di una pluralità di ugelli per l'alimentazione del syngas.
Gli ugelli per l'alimentazione del gas naturale sono realizzati nel vorticatore, mentre gli ugelli per l'alimentazione del syngas sono realizzati sulla parete esterna del canale di passaggio aria sostanzialmente in corrispondenza dell'uscita del canale di passaggio dell'aria. Questa configurazione si rivela vantaggiosa perché riduce sensibilmente il rischio del ritorno di fiamma per syngas ad alto contenuto di idrogeno, tuttavia non garantisce un'adeguata premiscelazione del syngas con l'aria. Il contatto dell'aria con il syngas avviene sostanzialmente a ridosso della zona di combustione primaria e pertanto si raggiungono altissime temperature di fiamma che danno luogo ad elevate emissioni di N0X.
Anche per questa tipologia di gruppi bruciatore è spesso necessario diluire i syngas ad alto contenuto di idrogeno con un elevato flusso di gas inerti (solitamente azoto o vapore) per mantenere le emissioni di N0Xal di sotto dei limiti di legge è spesso necessario diluire i syngas ad alto contenuto di idrogeno con un elevato flusso di gas inerti (solitamente azoto o vapore).
È pertanto uno scopo della presente invenzione quello di realizzare un gruppo bruciatore per un impianto a turbina a gas che sia privo degli inconvenienti qui evidenziati dell'arte nota; in particolare, è uno scopo della presente invenzione quello di assicurare l'integrità e l'affidabilità del gruppo bruciatore garantendo emissioni di inquinanti al di sotto dei limiti di legge e, al contempo, minimizzando la quantità di diluenti da alimentare al gruppo bruciatore.
In accordo con tali scopi la presente invenzione è relativa ad un gruppo bruciatore per un impianto di produzione di energia a turbina a gas secondo la rivendicazione 1.
È un ulteriore scopo della presente invenzione quello di realizzare un impianto per la produzione di energia affidabile, in cui le emissioni di inquinanti sono al di sotto dei limiti di legge e, al contempo, l'apporto di diluenti è minimizzato.
In accordo con tali scopi la presente invenzione è relativa ad un impianto per la produzione di energia elettrica a turbina a gas in accordo alla rivendicazione 15.
È un ulteriore scopo del trovato quello di fornire un metodo per operare un gruppo bruciatore per un impianto di produzione di energia a turbina a gas che renda affidabile il gruppo bruciatore e che minimizzi l'utilizzo dei diluenti.
In accordo con tali scopi, la presente invenzione è relativa ad un metodo per operare un gruppo bruciatore per un impianto a turbina a gas in accordo alla rivendicazione 16.
Ulteriori caratteristiche e vantaggi della presente invenzione appariranno chiari dalla descrizione che segue di un suo esempio non limitativo di attuazione, con riferimento alle figure dei disegni annessi, in cui:
- la figura 1 è una vista schematica, con parti asportate per chiarezza, di un impianto per la produzione di energia in accordo alla presente invenzione;
- la figura 2 è una vista in sezione, con parti asportate per chiarezza, di un gruppo bruciatore secondo la presente invenzione;
- la figura 3 è una vista prospettica, con parti in sezione e parti asportate per chiarezza, di un dettaglio del gruppo bruciatore di figura 2 in accordo ad una prima forma di realizzazione;
- la figura 4 è una vista prospettica, con parti in sezione e parti asportate per chiarezza, del dettaglio del gruppo bruciatore di figura 2 in accordo ad una seconda forma di realizzazione;
- la figura 5 è una vista prospettica, con parti in sezione e parti asportate per chiarezza, del dettaglio del gruppo bruciatore di figura 2 in accordo ad una terza forma di realizzazione.
In figura 1 è indicato con il numero di riferimento 1 un impianto per la produzione di energia elettrica comprendente una turbina a gas 2 estendentesi lungo un asse A, un compressore 3, una camera di combustione 4, un gruppo per alimentare combustibile 6 alla camera di combustione 4 ed un generatore 7, il quale trasforma la potenza meccanica fornita dalla turbina a gas 2 in potenza elettrica emessa. La camera di combustione 4 è di tipo anulare e comprende una pluralità di sedi 8, ciascuna delle quali è atta ad essere impegnata da un gruppo bruciatore 9 (meglio illustrato nelle figure 2-5).
Le sedi 8 sono disposte lungo un percorso circolare in prossimità di un bordo periferico della camera di combustione 4. Nell'esempio non limitativo qui descritto ed illustrato le sedi 8 e gli assiemi bruciatore 9 sono ventiquattro.
Con riferimento alla figura 2, ciascun gruppo bruciatore 9 si estende lungo un asse B ed è configurato per definire una zona di combustione primaria 10.
Ciascun gruppo bruciatore 9 è alimentato con aria, con una prima miscela di gas e con una seconda miscela di gas.
L'aria, la prima miscela e la seconda miscela sono alimentati all'gruppo bruciatore 9 lungo una direzione di alimentazione DI diretta verso l'interno della camera di combustione 4.
Preferibilmente, la prima miscela di gas ha un primo potere calorifico e la seconda miscela di gas ha un secondo potere calorifico inferiore al primo potere calorifico.
In particolare, la prima miscela è preferibilmente gas naturale.
La seconda miscela di gas ha un potere calorifico compreso tra circa 18 e circa 20 MJ/kg ed una concentrazione in volume di idrogeno superiore all'80% circa. Preferibilmente, la concentrazione in volume di idrogeno della seconda miscela è pari a circa l'83%.
La seconda miscela è ad esempio un syngas ottenuto da processi di gassificazione del carbone.
Ciascun gruppo bruciatore 9 comprende un bruciatore premix 11 ed un bruciatore pilota (non rappresentato per semplicità nelle figure allegate). Il bruciatore pilota si estende sostanzialmente lungo l'asse B, mentre il bruciatore premix 11 è coassiale al bruciatore pilota e circonda il bruciatore pilota.
In particolare, il bruciatore premix 11 comprende un corpo principale 12, sostanzialmente di forma troncoconica, un elemento anulare esterno 13, il quale si estende attorno al corpo principale 12 per definire un canale di passaggio aria 14, ed un vorticatore 15, disposto lungo il canale di passaggio aria 14 e provvisto di una pluralità di palette 16.
Il canale di passaggio aria 14 è anulare, si estende coassiale all'asse B e presenta un'altezza radiale decrescente nella direzione di alimentazione DI in modo da generare un canale anulare di forma sostanzialmente tronco conica.
Il canale di passaggio aria 14 riceve aria proveniente dal compressore 3 ed è provvisto di una parete esterna 17, definita dall'elemento anulare esterno 13, e di una parete interna 18, definita dal corpo principale 12.
Il corpo principale 12 comprende, inoltre, un condotto di alimentazione 20 anulare per alimentare la prima miscela, un condotto di alimentazione 21 anulare per alimentare la seconda miscela, ed un foro centrale 22, provvisto di un bordo esterno 23 e configurato per alloggiare il bruciatore pilota.
Ciascuna paletta 16 del vorticatore 15 è provvista di una estremità 25a accoppiata alla parete esterna 17 del canale di passaggio aria 14, ed una estremità 25b accoppiata alla parete interna 18 del canale di passaggio aria 14.
In particolare, le palette 16 sono uniformemente distribuite lungo un percorso anulare centrato sull'asse B. Ciascuna paletta 16 è orientata in modo deviare opportunamente il flusso di aria che la attraversa e presenta un bordo di ingresso 28, un bordo di uscita 29, un dorso 30 ed un ventre 31 (meglio visibile nelle figure 3-5).
Ciascuna paletta 16 è provvista di una pluralità di uscite 33 disposte sul dorso 30 e sul ventre 31 di ciascuna paletta 16 in prossimità del bordo di ingresso 28 della paletta 16. Le uscite 33 sono in comunicazione con un condotto interno della paletta (non visibile nelle figure allegate), il quale è connesso con il primo condotto di alimentazione 20 della prima miscela.
In particolare, le uscite 33 sono organizzate in gruppi di uscite allineate e inclinate rispetto all'asse B.
Il condotto di alimentazione 20 per alitare la prima miscela si estende attorno all'asse B ed è alimentato da un tubo di alimentazione 35. Come già detto sopra, il condotto di alimentazione 20 è in comunicazione con il condotto interno di ciascuna paletta 16 per alimentare le uscite 33 con la prima miscela.
Il condotto di alimentazione della seconda miscela 21 si estende attorno all'asse B, è alimentato da un tubo di alimentazione 36 ed è in comunicazione con il canale di passaggio dell'aria 13 mediante un pluralità di uscite 40.
Con riferimento alla figura 3, le uscite 40 sono realizzate nella parete interna 18 del canale di passaggio 13 e sono disposte uniformemente lungo un percorso circolare all'uscita del vorticatore 15.
In particolare, le uscite 40 sono disposte a valle del vorticatore 15 in prossimità del bordo di uscita 29 delle palette 16.
Le uscite 40 sono circonferenzialmente spaziate in modo tale che tra due palette 16 consecutive del vorticatore 15 siano disposte due uscite 40.
In dettaglio, le uscite 40 hanno una sezione circolare, il cui diametro dipende dalle dimensioni del gruppo bruciatore 9.
La posizione delle uscite 40 garantisce una corretta ed efficace miscelazione dell'aria, della prima e della seconda miscela minimizzando le emissioni di NOx.
In questa configurazione si può ridurre al minimo l'integrazione della seconda miscela con diluenti composti (ad esempio è sufficiente una integrazione di diluenti pari a circa il 30% voi della seconda miscela) in modo da abbassare i livelli di NOx.
Inoltre, la posizione delle uscite 40 evita l'insorgere dei pericolosi ritorni di fiamma, tipici dei syngas derivanti dalla gassificazione del carbone.
In figura 4 è illustrata una seconda forma di realizzazione delle uscite 44 per l'alimentazione della seconda miscela.
In figura 4 sono mantenuti per semplicità gli stessi numeri di riferimento utilizzati per le figure 1-3 per indicare parti simili.
Le uscite 44 sono realizzate nella parete interna 18 interna del canale di passaggio 13 e sono disposte uniformemente lungo un percorso circolare all'uscita del vorticatore 15.
In particolare, le uscite 44 sono disposte a valle del vorticatore 15 in prossimità del bordo di uscita 29 delle palette 16.
Le uscite 44 sono circonferenzialmente spaziate in modo tale che tra due palette 16 consecutive del vorticatore 15 sia disposta una sola uscita 44.
Ciascuna uscita 44 comprende una pluralità di ugelli 45, i quali sono preferibilmente distribuiti uniformemente su un cerchio.
Ciascun ugello 45 ha preferibilmente una sezione circolare, il cui diametro dipende dalle dimensioni del gruppo bruciatore 9.
Preferibilmente, alcuni ugelli 45 sono disposti a monte del bordo di uscita 29 delle palette 16, mentre altri ugelli 45 sono disposti a valle del bordo di uscita 29 delle palette 16.
La particolare conformazione delle uscite 44 e la particolare distribuzione degli ugelli 45 conferisce alla seconda miscela una componente vorticosa che favorisce la miscelazione della seconda miscela con l'aria e, eventualmente, con la prima miscela.
La posizione delle uscite 44 garantisce una corretta ed efficace miscelazione dell'aria, della prima miscela e della seconda miscela minimizzando le emissioni di N0X.
In questa configurazione si può ridurre al minimo l'integrazione della seconda miscela con diluenti composti (ad esempio è sufficiente una integrazione di diluenti pari a circa il 25% voi della seconda miscela) in modo da abbassare i livelli di NOx.
In figura 5 è illustrata una terza forma di realizzazione delle uscite 55 per l'alimentazione della seconda miscela.
In figura 5 sono mantenuti per semplicità gli stessi numeri di riferimento utilizzati per le figure 1-3 per indicare parti simili.
Le uscite 55 sono realizzate nella parete interna 18 del canale di passaggio 13 e sono disposte uniformemente lungo un percorso circolare all'uscita del vorticatore 15.
In particolare, le uscite 55 sono disposte a valle del vorticatore 15 in prossimità del bordo di uscita 29 delle palette 16.
Le uscite 55 sono circonferenzialmente spaziate in modo tale che tra due palette 16 consecutive del vorticatore 15 sia disposta una sola uscita 55.
Ciascuna uscita 55 comprende un elemento deviatore del flusso 56, il quale è preferibilmente alloggiato all'interno della rispettiva uscita 55.
In particolare, ciascuna uscita 55 ha una sezione circolare, il cui diametro dipende dalle dimensioni del gruppo bruciatore 9.
Ciascun elemento deviatore del flusso 56 è conformato in modo da conferire alla seconda miscela una componente vorticosa che favorisce la miscelazione della seconda miscela con l'aria ed eventualmente con la prima miscela.
Nell'esempio non limitativo qui descritto ed illustrato, l'elemento deviatore del flusso 56 comprende un corpo cilindrico 58 provvisto sulla superficie laterale di una pluralità di appendici 59, le quali si estendono lunqo direzioni sostanzialmente tanqenziali al corpo cilindrico 58.
La posizione delle uscite 55 qarantisce una corretta ed efficace miscelazione dell'aria, della prima miscela e della seconda miscela minimizzando le emissioni di N0X. In questa coni iqurazione si può ridurre al minimo 1'inteqrazione della seconda miscela con diluenti composti (ad esempio è sufficiente una inteqrazione di diluenti pari a circa il 20% voi della seconda miscela) in modo da abbassare i livelli di NOx.
Vantaqqiosamente, il qruppo bruciatore 9 secondo la presente invenzione consente di bruciare miscele di qas combustibile ad elevato contenuto di idroqeno e a medio potere calorifico minimizzando l'apporto di diluenti e mantenendo i livelli di emissioni di inquinanti al di sotto dei limiti di leqqe.
La strateqica posizione delle uscite 40, 44 e 55 nel bruciatore premix 11 determina una drastica riduzione della temperatura di fiamma dovuta alla opportuna premiscelazione tra syngas ed aria prima dell'arrivo nella zona di combustione primaria. Di conseguenza la produzione di ossidi d'azoto viene limitata in maniera naturale.
Dal punto di vista puramente economico, invece, l'applicazione di questa tecnologia permette di evitare il costo e la complessità impiantistica legata al consumo dei diluenti necessari per abbassare le emissioni di N0X.
La posizione delle uscite 40, 44 e 55 nel bruciatore premix 11 elimina inoltre il rischio di fenomeni di ritorno di fiamma.
Risulta infine evidente che al gruppo bruciatore, all'impianto e al metodo qui descritti possono essere apportate modifiche e varianti senza uscire dall'ambito delle rivendicazioni allegate.

Claims (22)

  1. RIVENDICAZIONI 1. Gruppo bruciatore (9) per un impianto (1) di produzione di energia a turbina a gas; il gruppo bruciatore (9) estendendosi lungo un asse (B) longitudinale e comprendendo un bruciatore premix (11) provvisto di: un primo condotto di alimentazione (20) per alimentare una prima miscela di gas; un secondo condotto di alimentazione (21) per alimentare una seconda miscela di gas; un canale di passaggio aria (14), il quale è provvisto di una parete interna (18) e di una parete esterna (17); un vorticatore (15) disposto lungo il canale di passaggio aria (14); una pluralità di prime uscite (33) per alimentare la prima miscela; ed almeno una seconda uscita (40, 44, 55) per alimentare la seconda miscela; la seconda uscita (40, 44, 55) essendo disposta lungo la parete interna (18) del canale di passaggio aria (14) all'uscita del vorticatore (15).
  2. 2. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 1, in cui il bruciatore premix (11) comprende un corpo principale (12), il quale definisce la parete interna (18) del canale di passaggio aria (14), il primo condotto di alimentazione (20) ed il secondo condotto di alimentazione (21), ed è provvisto di un foro centrale (22) avente un bordo esterno (23); la seconda uscita (40, 44, 55) essendo disposta lungo la parete interna (18) del canale di passaggio aria (14) tra l'uscita del vorticatore (15) e il bordo esterno (23) del foro centrale (22) del corpo principale (12).
  3. 3. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 1 o 2, in cui il vorticatore (15) comprende una pluralità di palette (16) aventi una prima estremità (25a) accoppiata alla parete esterna (17) ed una seconda estremità (25b) accoppiata alla parete interna (18); ciascuna paletta (16) essendo provvista di un bordo di ingresso (28) e di un bordo di uscita (29).
  4. 4. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 3, in cui le palette (16) sono uniformemente distribuite lungo il canale di passaggio aria (14).
  5. 5. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 3 o 4, in cui la seconda uscita (40, 44, 55) è disposta lungo la parete interna (18) del canale di passaggio aria (14) in prossimità del bordo di uscita (29) di almeno una paletta (16) del vorticatore (15).
  6. 6. Gruppo bruciatore secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 3 a 5, in cui il bruciatore premix (11) comprende una pluralità di seconde uscite (40, 44, 55) disposte lungo un percorso circolare lungo la parete interna (18) del canale di passaggio aria (14).
  7. 7. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 6, in cui la pluralità di seconde uscite (40, 44, 55) è disposta uniformemente lungo il percorso circolare.
  8. 8. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 6 o 7, in cui le seconde uscite (40) sono circonferenzialmente spaziate in modo tale che tra due palette (16) consecutive del vorticatore (15) siano disposte due seconde uscite (40).
  9. 9. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 6 o 7, in cui le seconde uscite (44, 55) sono circonferenzialmente spaziate in modo tale che tra due palette (16) consecutive del vorticatore (15) sia disposta una seconda uscita (44, 55).
  10. 10. Gruppo bruciatore secondo una qualsiasi delle precedenti rivendicazioni, in cui le seconde uscite (40, 44, 55) hanno una sezione sostanzialmente circolare.
  11. 11. Gruppo bruciatore secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 1 a 10, in cui ciascuna seconda uscita (44) comprende una pluralità di ugelli (45).
  12. 12. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 11, in cui gli ugelli (45) di ciascuna seconda uscita (44) sono uniformemente distribuiti su un cerchio.
  13. 13. Gruppo bruciatore secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 1 a 10, in cui ciascuna seconda uscita (55) comprende un elemento deviatore del flusso (56).
  14. 14. Gruppo bruciatore secondo la rivendicazione 13, in cui l'elemento deviatore (56) del flusso è alloggiato all'interno della rispettiva seconda uscita (55).
  15. 15. Impianto di produzione di energia a turbina a gas comprendente una camera di combustione (4) provvista di almeno un gruppo bruciatore (9) secondo una qualsiasi delle precedenti rivendicazioni.
  16. 16. Metodo per operare un gruppo bruciatore (9) per un impianto (1) di produzione di energia a turbina a gas; il gruppo bruciatore (9) estendendosi lungo un asse (B) longitudinale e comprendendo un bruciatore premix (il) provvisto di: un primo condotto di alimentazione (20) per alimentare una prima miscela di gas; un secondo condotto di alimentazione (21) per alimentare una seconda miscela di gas; un canale di passaggio aria (14), il quale è provvisto di una parete interna (18) e di una parete esterna (17); un vorticatore (15) disposto lungo il canale di passaggio aria (14); il metodo comprendendo la fase di alimentare almeno una fra la prima miscela e la seconda miscela; la fase di alimentare almeno una fra la prima miscela e la seconda miscela comprendendo le fasi di: alimentare la prima miscela attraverso una pluralità di prime uscite (33); alimentare la seconda miscela attraverso almeno una seconda uscita (40, 44, 55) disposta lungo la parete interna (18) del canale di passaggio aria (14) all'uscita del vorticatore (15).
  17. 17. Metodo secondo la rivendicazione 16, in cui la fase di alimentare la seconda miscela comprende la fase di imprimere un moto vorticoso alla seconda miscela in prossimità della seconda uscita (40, 44, 55).
  18. 18. Metodo la rivendicazione 16 o 17, in cui la seconda miscela di gas ha un potere calorifico compreso tra circa 18 MJ/kg e circa 20 MJ/kg.
  19. 19. Metodo secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 16 a 18, in cui la prima miscela di gas ha un potere calorifico superiore a 50 MJ/kg.
  20. 20. Metodo secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 16 a 19, in cui la prima miscela di gas ha una prima concentrazione in volume di idrogeno e la seconda miscela di gas ha una seconda concentrazione in volume di idrogeno superiore alla prima concentrazione in volume di idrogeno.
  21. 21. Metodo secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 16 a 20, in cui la seconda miscela di gas ha una concentrazione in volume di idrogeno superiore a circa 80%.
  22. 22. Metodo secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 16 a 21, in cui la seconda miscela di gas ha una concentrazione in volume di idrogeno pari a circa 83%.
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