JP2000200722A - 三相変圧器鉄心 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 脚鉄部と継鉄部との接合角度を９０°の範囲
で適宜変更可能となして、鉄損，騒音を低減可能とした
三相変圧器鉄心を提供することにある。 【解決手段】 継鉄鉄心素板１３ａ，１４ａの幅寸法Ｗ
_Y を脚鉄鉄心素板１０ａ，１１ａ，１２ａの幅寸法Ｗ_L
より広くして、継鉄部１３，１４の断面積を脚鉄部１
０，１１，１２の断面積より大となし、かつ、前記継鉄
鉄心素板１３ａ，１４ａと接する脚鉄鉄心素板１０ａ〜
１２ａの長さ方向両端の角度θ_S をｔａｎ^-1（Ｗ_L ／Ｗ
_Y ）〔°〕、脚鉄鉄心素板１０ａ〜１２ａと接する継鉄
鉄心素板１３ａ，１４ａの角度θ_Y を９０−θ_S 〔°〕
とし、更に、継鉄鉄心素板１３ａ，１４ａと中央脚１２
の脚鉄鉄心素板１２ａとの角度θ_C を９０°に設定して
構成した三相変圧器鉄心。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、三相変圧器鉄心の
改良に係り、その目的は鉄損及び騒音特性を低減した三
相変圧器鉄心に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から一般に使用されている三相変圧
器鉄心は、省エネルギー，省資源の関係から、種々の改
良・改善が行われ効果をあげている。図１０はこれまで
一般に使用されてきた三相変圧器鉄心Ａを示すもので、
１，１は外側の脚鉄部を示し、２は中央の脚鉄部であ
る。３，４は上部及び下部の継鉄部をそれぞれ示す。

【０００３】そして、前記各脚鉄部１，１，２及び継鉄
部３，４は、例えば、高配向性電磁鋼板、あるいは、方
向性電磁鋼板からなる鉄心素板を所定枚数積層して構成
されており、前記脚鉄部１，１はそれぞれ電磁鋼板の圧
延方向に対し、両端を４５°の角度で切断した、外形形
状を台形となした脚鉄鉄心素板１ａ，１ｂを所定枚数例
えば、４段のステップラップ接合方式により所定段数積
層して構成されている。

【０００４】又、中央の脚鉄部２は、電磁鋼板の両端を
圧延方向に対して各４５°の角度で切断されたＶ字型の
凸部（凸部自体は角度９０°で切断されている）を有す
る脚鉄鉄心素板２ａを前記脚鉄部１，１と同様に積層し
て構成されており、前記Ｖ字型の凸部頂点は、次に説明
する上，下部の継鉄部３，４を構成する継鉄鉄心素板３
ａ，４ａの幅寸法の１／２の深さまで突入するように形
成されている。

【０００５】前記上，下部の継鉄部３，４を構成する継
鉄鉄心素板３ａ，４ａは、その長さ方向の中央部にその
幅寸法の１／２の深さでＶ字状に加工した切欠部を有
し、中央脚２のＶ字型の凸部と接合するように形成され
ている。又、これら、継鉄鉄心素板３ａ，４ａの両端
は、電磁鋼板の圧延方向に対して外形が台形状をなすよ
うに４５°に切断し、前記脚鉄鉄心素板１ａ，１ｂと同
様に積層されて脚鉄部１，１と接合させて三相変圧器鉄
心Ａを構成していた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】前記のように、例え
ば、脚鉄鉄心素板１ａ，１ｂと継鉄鉄心素板３ａ，４ａ
との接合角度を４５°とし、中央の脚鉄鉄心素板２ａと
継鉄鉄心素板３ａ，４ａとの接合角度を９０°とし、こ
れら各鉄心素板１ａ，１ｂ，２ａ，３ａ，４ａを複数枚
（本例では４枚を階段状（４段）にずらして積み重ねて
接合する、所謂、斜め接合方式により）接合して三相変
圧器鉄心Ａを構成した場合、前記鉄心Ａの継鉄部３，４
に流れる磁束は、各脚鉄部１，１，２に沿って３方向に
移行するため、継鉄部３，４に生じる鉄損，騒音が脚鉄
部１，１，２に生じる鉄損，騒音よりも高くなるという
問題があった。

【０００７】このため、前記問題の解決を図る上から、
断面積を図１２で示すように、脚鉄部１Ａ，１Ｂ，２Ａ
より大きくした継鉄部３Ａ，４Ａを用いて三相変圧器鉄
心Ｂを形成し、これにより、継鉄部３Ａ，４Ａの磁束密
度を緩和して、鉄損の低減化を図ることが考えられる。

【０００８】そして、前記した三相変圧器鉄心Ａと、三
相変圧器鉄心Ｂとにおいて、脚鉄部の平均磁束密度が
１．７Ｔの場合の前記２種類の三相変圧器鉄心Ａ，Ｂを
有限要素法により磁界解析を行った解析結果に基づき、
例えば、励磁周波数が６０Ｈｚの場合の鉄損を算出する
と、前記前者の三相変圧器鉄心Ａの鉄損値を１００％と
した場合、後者の三相変圧器鉄心Ｂおける鉄損値は約９
５．５％に減少することが判明した。

【０００９】ところが、前記後者の三相変圧器鉄心Ｂを
有限要素法により磁界解析した結果を確認したところ、
磁束密度は図１１に示す磁束密度分布で明らかなよう
に、継鉄部３Ａ（継鉄部４Ａは図示せず）の中央方向
（白色部分）が高く、逆に、継鉄部３Ａの幅方向の両端
方向（黒色部分）は低くなる。

【００１０】この結果、三相変圧器鉄心Ｂにおいては、
継鉄部３Ａ，４Ａの中央部分と両端部分とでは、極端に
磁束密度の差が存在する。これは、磁束が継鉄部３Ａ，
４Ａの外側（継鉄部の両端部）は流れにくく、逆に、内
側（継鉄部の中央部分）は流れやすいために生ずる現象
であり、この現象により、後者の三相変圧器鉄心Ｂにお
いても、鉄損及び騒音を良好に低減することができない
という問題があった。

【００１１】本発明は、前記種々の問題点に鑑み、三相
変圧器鉄心の継鉄部における磁束密度分布を均一化する
ことにより、鉄損及び騒音を極力低減した鉄心特性に優
れた三相変圧器鉄心を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
脚鉄鉄心素板と継鉄鉄心素板とを所要層数積層し、か
つ、前記脚鉄鉄心素板と継鉄鉄心素板との接合位置を階
段状にずらして斜め接合して構成した三相変圧器鉄心に
おいて、前記継鉄鉄心素板の幅寸法Ｗ_Y を脚鉄鉄心素板
の幅寸法Ｗ_L より広くして継鉄部の断面積を脚鉄部の断
面積より大となし、かつ、前記継鉄鉄心素板と接する外
側の脚鉄鉄心素板の長さ方向両端の角度θ _S を、θ_S ＝
ｔａｎ^-1（Ｗ_L ／Ｗ_Y ）〔°〕、外側の脚鉄鉄心素板と
接する継鉄鉄心素板の角度θ_Y をθ_Y ＝９０−θ
_S 〔°〕とし、前記継鉄鉄心素板と中央脚の鉄心素板と
の角度θ_C を９０°として構成したことを特徴とする。

【００１３】請求項２記載の発明は、請求項１記載の三
相変圧器鉄心において、前記継鉄部をその断面積が、脚
鉄部の断面積に対して１．０１〜１．３０倍の間で設定
されて形成するようにしたことを特徴とする。

【００１４】本発明によれば、三相変圧器鉄心の継鉄部
と外側の脚鉄部との接合角度について、前記継鉄部と接
する外側の脚鉄部側の角度θ_S を、ｔａｎ^-1（Ｗ_L ／Ｗ
_Y ）〔°〕、前記外側の脚鉄部と接する継鉄部側の角度
θ_Y を、９０−θ_S 〔°〕とし、かつ、前記継鉄部と中
央脚との接合角度θ_C を９０°として三相変圧器鉄心を
構成するようにしたので、継鉄部の磁束密度分布の均一
化を可能とした。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図１，２
によって説明する。図１，２において、本発明の三相変
圧器鉄心Ｃは、基本的には従前と同様に一対の外側の脚
鉄部１０，１１と、中央の脚鉄部１２と、前記脚鉄部１
０，１１，１２の上下に配設される継鉄部１３，１４と
からなり、これら脚鉄部１０，１１，１２と継鉄部１
３，１４は、脚鉄鉄心素板１０ａ，１１ａ，１２ａと、
継鉄鉄心素板１３ａ，１４ａとを、それぞれ４枚（４
段）を１ブロックとして階段状にずらして斜め接合する
ことにより、三相変圧器鉄心Ｃを構成していた。

【００１６】そして、前記三相変圧器鉄心Ｃにおいて
は、継鉄部１３，１４の継鉄鉄心素板１３ａ，１４ａの
幅寸法Ｗ_Y が、脚鉄部１０，１１，１２の脚鉄鉄心素板
１０ａ，１１ａ，１２ａの幅寸法Ｗ_L より広く形成され
ており、即ち、継鉄部１３，１４の断面積を脚鉄部１
０，１１，１２の断面積より大きくすると、継鉄部１
３，１４に接合する外側の脚鉄部１０，１１の接合角度
を、従来のように例えば、４５°で形成した場合、前記
脚鉄部１０，１１側の接合断面が継鉄部１３，１４側の
接合断面より小さくなるため、継鉄部１３，１４では図
１２で示すように、切欠きａ部分が必然的に大きくな
る。

【００１７】この結果、前記切欠きａ部分の存在によ
り、磁束は脚鉄部１０，１１から継鉄部１３，１４に移
行する際、前記切欠きａが影響して継鉄部１３，１４に
均一に分布して流れない。従って、継鉄部３Ａ，４Ａの
幅方向の中心部分ほど磁束が集中（図１１参照）しやす
くなり、従前の三相変圧器鉄心Ｂにおいては、その鉄損
及び騒音の低減を効果的に発揮させることが難しいとい
う問題が内在していた。

【００１８】従って、継鉄部１３，１４の断面積を脚鉄
部１０，１１より大きくした三相変圧器鉄心において
は、継鉄部１３，１４と脚鉄部１０，１１との接合角度
と断面積の比率を十分に考慮して設計する必要があっ
た。

【００１９】本発明の最大の特徴は、前記の点を考慮し
て三相変圧器鉄心Ｃを設計し製造することにある。即
ち、図１に示す三相変圧器鉄心Ｃにおいて、継鉄部１
３，１４と脚鉄部１０，１１との接合角度の関係は次の
ように設定されている。

【００２０】最初に、継鉄部１３，１４と外側の脚鉄部
１０，１１との接合角度について説明する。図１におい
て、継鉄部１３，１４と接する外側脚鉄部１０，１１を
構成する脚鉄鉄心素板１０ａ，１１ａの接合角度θ
_S は、θ_S ＝ｔａｎ^-1（Ｗ_L ／Ｗ _Y ）〔°〕によって設
定して形成する。又、前記外側の脚鉄部１０，１１と接
する継鉄部１３，１４を構成する継鉄鉄心素板１３ａ，
１４ａの接合角度θ_Y は、９０−θ_S 〔°〕により設定
して形成する。更に、継鉄部１３，１４と中央脚１２の
脚鉄鉄心素板１２ａとの接合角度θ_C は９０°に設定し
て形成する。

【００２１】ただ、前記中央脚１２と継鉄部１３，１４
との接合角度は、θ_C ＝２θ_S に設定して形成するのが
理想（これは、脚鉄部１０，１１と継鉄部１３，１４及
び継鉄部１３，１４と中央脚１２とを、ともに接合した
ときに発生する切欠部の大きさを均一にするため）だ
が、これでは、継鉄鉄心素板１３ａ，１４ａをＶノッチ
にて加工する場合、前記のように、脚鉄部１０，１１，
１２と継鉄部１３，１４とのそれぞれの断面積の割合に
より、種々の大きさを備えた金型を事前に準備する必要
があるので非常に不経済となり、利便性が存在しない。

【００２２】従って、継鉄部１３，１４と中央脚１２と
の接合角度θ_C が９０°であれば、金型の種類はある程
度限定することができるため、少なくとも金型による経
済的損失を良好に回避することができる。又、前記の点
は、有限要素法による磁界解析により、継鉄部１３，１
４と中央脚１２との接合角度が例え９０°であっても、
継鉄部１３，１４における磁束密度の均一化をはかるこ
とが可能であることを確認することができた。

【００２３】なお、前記脚鉄鉄心素板１０ａ，１１ａの
接合角度（切断角度）θ_S と、継鉄鉄心素板１３ａ，１
４ａの接合角度θ_Y は、例えば、事前に設定したθ_S ，
θ_Yにそれぞれ−１°〜＋１°の範囲を加えた場合も含
むものの、トータルとしてはθ_S ＋θ_Y ＝９０°であれ
ばよい。

【００２４】又、前記中央脚１２の脚鉄鉄心素板１２ａ
の９０°に形成した凸部ｂが接合する継鉄鉄心素板１３
ａ，１４ａのそれぞれの切込み深さＱは、一般的には次
のようにして算出する。Ｗ_Y ／２≧Ｑ≧Ｗ_L ／２の範囲
で設定するとよい。この場合、Ｗ_Y は継鉄部１３，１４
の幅寸法を示し、Ｗ_L は脚鉄部１０，１１，１２の幅寸
法を示す。

【００２５】前記により、例えば、図１に示す三相変圧
器鉄心Ｃにおける継鉄部１３，１４の切込み深さＱは、
Ｗ_Y ／２＞Ｑ＞Ｗ_L ／２によって設定される。このよう
にして、継鉄部１３，１４の切込み深さを設定して継鉄
鉄心素板１３ａ，１４ａを形成すると、図１，２に示す
三相変圧器鉄心Ｃは、脚鉄部１０，１１，１２よりも継
鉄部１３，１４側に大きな切欠部Ｐ₁ を有して形成され
ることになる。前記のようにして、接合角度を設定して
形成した脚鉄部１０〜１２及び継鉄部１３〜１４の各鉄
心素板１０ａ〜１２ａ，１３ａ〜１４ａを、４枚を１ブ
ロックとした例えば、図１に示すように４段で階段状に
斜め接合する方式で積層することにより、三相変圧器鉄
心Ｃを形成するものである。

【００２６】次に、三相変圧器鉄心Ｃにおける継鉄部１
３，１４の断面積は、本発明においては種々の磁界解析
により脚鉄部１０，１１，１２の断面積に対して１．０
１〜１．３０倍の範囲で設定することにより、鉄心特性
に対して良好な結果を得ることが確認できた。

【００２７】即ち、前記の断面積における割合、接合角
度の設定、切込み深さの設定を行った図１に示す三相変
圧器鉄心Ｃを、例えば、脚鉄部の平均磁束密度が１．７
Ｔ、励磁周波数を６０Ｈｚとして鉄損値を磁場解析によ
り求めたところ、従来の三相変圧器鉄心Ａの鉄損値を１
００％とした場合、前記本発明の三相変圧器鉄心Ｃの鉄
損値は９３．３％、又、従来の第２の三相変圧器鉄心Ｂ
に対しても、その鉄損値より更に２．２％減少している
ことが判明した。

【００２８】又、鉄損値の減少効果が得られる脚鉄部と
継鉄部との断面積の比率を磁界解析により最適値を解析
したところ、図９に示す特性図で判明するように、脚鉄
鉄心素板の幅に対する継鉄鉄心素板の幅の比率が１．３
０付近までは十分に鉄損が低減することが判明した。こ
れにより、前述したように、継鉄部１３，１４の断面積
を、脚鉄部１０，１１，１２の断面積に対して１．０１
〜１．３０倍の範囲で設定すれば、十分に鉄損に対する
効果が得られることが確認できた。

【００２９】以上説明したようにして図１に示す三相変
圧器鉄心Ｃを形成することにより、継鉄部１３，１４に
流れる従来の磁束密度分布を測定したところ、図２に示
すように、継鉄部１３，１４（１４は図２に図示せず）
に流れる磁束は、継鉄部１３，１４両端の上部隅角部付
近（黒色部分）に一部流れにくいところがみられるもの
の、全体的には継鉄部１３，１４の全域にわたり磁束が
ほぼ均一（白色部分）に流れ、磁束密度分布は、従来
（図１０参照）に比べ良好に維持され、鉄損，騒音を効
果的に低減することが可能となった。

【００３０】これは、図２に示すように、脚鉄部１０，
１１，１２と継鉄部１３，１４とを接合したとき、継鉄
部１３，１４側に発生する切欠部は、中央脚１２と接合
する継鉄部１３，１４の一部にやや大きい切欠部Ｐ₁ が
存在するものの、脚鉄部１０，１１側は切欠部自体が小
さくなるように形成されている（継鉄部１３，１４の切
込み深さＱに起因している）ので、前記切欠部の存在に
よって磁束の流れが妨げられることが少ないからに他な
らないものと考える。

【００３１】次に図３，４において本発明の第２実施例
について説明する。図３に示す三相変圧器鉄心Ｄにおけ
る鉄心自体の基本構成は、前記図１に示す三相変圧器鉄
心Ｃと同様である。即ち、脚鉄部１０，１１，１２と継
鉄部１３，１４の接合角度、脚鉄部１０，１１，１２と
継鉄部１３，１４との断面積に対する比率、脚鉄鉄心素
板１０ａ〜１２ａと継鉄鉄心素板１３ａ〜１４ａとの積
層方式（斜め接合）についである。

【００３２】一方、三相変圧器鉄心Ｃと異なる点は、中
央脚１２を構成する鉄心素板１２ａの両端部が突入する
継鉄部１３，１４の継鉄鉄心素板１３ａ，１４ａの切込
み深さＱ₁ が異なる点である。前記第２実施例における
三相変圧器鉄心Ｄにおける継鉄部１３，１４の切込み深
さＱ₁ は、Ｑ₁ ＝Ｗ_L ／２に設定されている。

【００３３】前記の切込み深さＱ₁ で継鉄鉄心素板１３
ａ，１４ａを形成すると、図３，４で示すように、継鉄
部１３，１４に発生する切欠部Ｐ₂ と、中央脚１２で発
生する切欠部Ｐ₂ とを、均等な大きさとなるようにし
て、脚鉄部１０，１１，１２と継鉄部１３，１４とを積
層することにより、三相変圧器鉄心Ｄを構成するもので
ある。

【００３４】前記三相変圧器鉄心Ｄを、例えば、脚鉄部
の平均磁束密度が１．７Ｔ、励磁周波数を６０Ｈｚとし
て、その鉄損値を磁界解析により解析して求めると、従
来の三相変圧器鉄心Ａの鉄損値を基準（１００％）とし
た場合、第２実施例に示す三相変圧器鉄心Ｄの鉄損値は
９３．７％、又、三相変圧器鉄心Ｂの鉄損値よりも１．
８％減少することが判った。

【００３５】そして、前記三相変圧器鉄心Ｄの継鉄部１
３，１４に流れる磁束は、図４で示すように、継鉄部１
３，１４（図４には１４は図示せず）にはその長さ方向
の上端部に３ケ所（黒色部分）ばかり流れにくいところ
が存在するものの、全体的には、継鉄部１３，１４の全
域に均一に流れていることが判る（図４の白色部分）。
この結果、第２実施例における三相変圧器鉄心Ｄにおい
ても、従来の三相変圧器鉄心Ａ，Ｂに比べ磁束密度分布
は良好に維持されており、鉄損、騒音の減少効果を向上
させることが可能となる。この場合にも、脚鉄部１０，
１１，１２と継鉄部１３，１４との接合角度、及び継鉄
部１３，１４における切込み深さＱ₁ の存在に負うとこ
ろが大きいものと考えられる。

【００３６】更に、図５，６において本発明の第３実施
例について説明する。図５に示す三相変圧器鉄心Ｅの基
本構成は、前記第１，第２実施例の三相変圧器鉄心Ｃ，
Ｄと同様である。一方、前記三相変圧器鉄心Ｃ，Ｄと異
なる点は、中央脚１２が接合する継鉄部１３，１４の切
込み深さＱ₂ であり、この第３実施例における継鉄部１
３，１４の切込み深さＱ₂ は、Ｑ₂ ＝Ｗ_Y ／２で設定さ
れている。

【００３７】そして、前記の切込み深さＱ₂ により継鉄
鉄心素板１３ａ，１４ａを形成すると、図５，６に示す
ように、継鉄部１３，１４側には切欠部Ｐ₃ を生じさせ
るものの、脚鉄部１０，１１にはあまり切欠部を発生さ
せないようにして、脚鉄部１０，１１，１２と継鉄部１
３，１４とを積層することにより、三相変圧器鉄心Ｅを
構成する。

【００３８】この第３実施例の三相変圧器鉄心Ｅを、例
えば、脚鉄部の平均磁束密度が１．７Ｔ、励磁周波数を
６０Ｈｚとして、その鉄損値を磁界解析により解析した
場合、従来の三相変圧器鉄心Ａの鉄損値を１００％とし
た場合、前記三相変圧器鉄心Ｅは９４．１％となり、
又、三相変圧器鉄心Ｂの鉄損値よりも１．４％減少する
ことが判明した。

【００３９】この結果、三相変圧器鉄心Ｅに流れる磁束
は、図６に示すように、継鉄部１３，１４（１４は図示
せず）の長手方向の上，下端に示す黒色部分に少し流れ
にくい個所が存在するものの、全体的にみれば継鉄部１
３，１４全体に流れて（図６の白色部分）、磁束密度分
布が良好に維持されており、鉄損、騒音の減少効果を良
好に向上させることができる。なお、本発明は、図１，
３，５で示す三相変圧器鉄心Ｃ，Ｄ，Ｅに用いる継鉄鉄
心素板１３ａ，１４ａは、すべて１枚の鉄心素板で形成
されているが、例えば、図７，８で示すように、２分割
して形成した継鉄鉄心素板１３ａ’，１３ｂ，１４
ａ’，１４ｂを使用して三相変圧器鉄心Ｆ，Ｇを構成す
るようにしてもよいことは勿論である。

【００４０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
三相変圧器鉄心の継鉄部と外側の脚鉄部との接合角度に
ついて、前記継鉄部と接する外側の脚鉄部側の角度θ_S
をθ_S＝ｔａｎ^-1（Ｗ_L ／Ｗ_Y ）〔°〕、前記外側の脚
鉄部と接する継鉄部側の角度θ _Y を９０−θ_S 〔°〕と
し、かつ、前記継鉄部と中央脚との接合角度θ_C を９０
°として三相変圧器鉄心を構成するようにしたので、鉄
損値が効果的に低減でき、継鉄部の磁束密度分布の均一
化を良好にはかることを可能とした。

【００４１】又、前記鉄損の低減化が良好にはかれ、し
かも、磁束密度分布が均一化できるので、ロスの少ない
鉄心特性に優れた三相変圧器鉄心の提供が可能となり、
この結果、鉄損値の低減化と相まって、大容量の三相変
圧器鉄心においては、騒音効果に優れた変圧器鉄心の提
供が可能となり、至便である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の三相変圧器鉄心を示す平面図である。

【図２】図１の三相変圧器鉄心における磁束密度分布図
である。

【図３】本発明の第２実施例として示す三相変圧器鉄心
の平面図である。

【図４】図３の三相変圧器鉄心における磁束密度分布図
である。

【図５】本発明の第３実施例として示す三相変圧器鉄心
の平面図である。

【図６】図５に示す三相変圧器鉄心の磁束密度分布図で
ある。

【図７】２分割した継鉄鉄心素板を用いた本発明の三相
変圧器鉄心を示す平面図である。

【図８】同じく２分割した他の継鉄鉄心素板を用いて構
成した本発明の三相変圧器鉄心を示す平面図である。

【図９】本発明の三相変圧器鉄心における鉄損特性を示
す説明図である。

【図１０】従来の三相変圧器鉄心を示す平面図である。

【図１１】図１０に示す三相変圧器鉄心の磁束密度分布
図である。

【図１２】従来の他の実施例として示す三相変圧器鉄心
の平面図である。

【符号の説明】

１０，１１，１２ 脚鉄部 １３，１４ 継鉄部 １０ａ，１１ａ，１２ａ 脚鉄鉄心素板 １３ａ，１４ａ 継鉄鉄心素板

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 脚鉄鉄心素板と継鉄鉄心素板とを所要層
   数積層し、かつ、前記脚鉄鉄心素板と継鉄鉄心素板との
   接合位置を階段状にずらして斜め接合して構成した三相
   変圧器鉄心において、前記継鉄鉄心素板の幅寸法Ｗ_Y を
   脚鉄鉄心素板の幅寸法Ｗ_L より広くして継鉄部の断面積
   を脚鉄部の断面積より大となし、かつ、前記継鉄鉄心素
   板と接する外側の脚鉄鉄心素板の長さ方向両端の角度θ
   _S を、θ_S ＝ｔａｎ^-1（Ｗ_L ／Ｗ_Y ）〔°〕、外側の脚
   鉄鉄心素板と接する継鉄鉄心素板の角度θ_Y を、θ_Y ＝
   ９０−θ_S 〔°〕とし、前記継鉄鉄心素板と中央脚の鉄
   心素板との角度θ_C を９０°として構成するようにした
   ことを特徴とする三相変圧器鉄心。
2. 【請求項２】 前記継鉄部はその断面積が、脚鉄部の断
   面積に対して１．０１〜１．３０倍の間で設定されて形
   成するようにしたことを特徴とする請求項１記載の三相
   変圧器鉄心。