JP2000226292A - 乗員への加害性低減を目的としたエアバッグ用ガス発生剤組成物及び成型体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】初期の膨張速度を従来よりもより穏やかにし、
初期のバッグ膨張の勢いによる加害性をなくすと共に、
エアバッグ展開時には十分な乗員拘束能を保持したエア
バッグ用ガス発生剤組成物成型体の提供。 【解決手段】コンソリデート発射薬状ガス発生剤成型体
であって、初め穏やかに燃焼が開始され、後に激しく燃
焼することを特徴とするエアバッグガス発生剤組成物及
びその成型体を用いたガス発生器システム。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エアバッグシステ
ムを膨張させるために燃焼してガス成分を供給するガス
発生剤組成物成型体及びその成型体を用いたエアバッグ
用ガス発生器システムに関する。更に詳しくは、本発明
は、自動車、航空機等に搭載される人体保護のために供
せられるエアバッグシステムにおいて作動ガスとなるガ
ス発生剤組成物の新規な成型体及びその成型体を用いた
エアバッグ用ガス発生器システムに関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
等の車両が高速で衝突した際に、慣性により搭乗者がハ
ンドルや前面ガラス等の車両内部の硬い部分に激突して
負傷又は死亡することを防ぐために、ガスによりバッグ
を急速に膨張させ、搭乗者の危険な箇所への衝突を防ぐ
エアバッグシステムが開発されている。このエアバッグ
システムに用いるガス発生剤に対する要求は、バッグ膨
張時間が非常に短時間、通常40〜50ミリ秒以内であるこ
と、さらに燃焼後ガスが人体に対して無害であることな
ど非常に厳しい。

【０００３】現在、エアバッグシステムに一般的に用い
られているガス発生基剤としては、無機アジド系化合
物、特にアジ化ナトリウムが挙げられる。アジ化ナトリ
ウムは燃焼性という点では優れているが、ガス発生時に
副生するアルカリ成分は毒性を示し、搭乗者に対する安
全性という点で、上記の要求を満たしていない。また、
それ自体も毒性を示すことから、廃棄した場合の環境に
与える影響も懸念される。

【０００４】これらの欠点を補うため、アジ化ナトリウ
ム系に替わるいわゆる非アジド系ガス発生剤も幾つか開
発されてきている。例えば、特開平３−２０８８７８号
公報にはテトラゾール、トリアゾール又はこれらの金属
塩と、アルカリ金属硝酸塩等の酸素含有酸化剤とを主成
分とした組成物が開示されている。また、特公昭６４−
６１５６号公報、特公昭６４−６１５７号公報において
は、水素を含まないビテトラゾール化合物の金属塩を主
成分とするガス発生剤が開示されている。

【０００５】更に特公昭６−５７６２９号公報にはテト
ラゾール、トリアゾールの遷移金属錯体を含むガス発生
剤が示されている。また、特開平５−２５４９７７号公
報にはトリアミノグアニジン硝酸塩を含むガス発生剤
が、特開平６−２３９６８３号公報にはカルボヒドラジ
ドを含むガス発生剤が、特開平７−６１８８５号公報に
は酢酸セルロースとニトログアニジン等の窒素含有非金
属化合物を含むガス発生剤が開示されている。更に、米
国特許第5,125,684号明細書には15〜30％のセルロース
系バインダーと共存するエネルギー物質としてニ トロ
グアニジンの使用が開示されている。また、特開平４−
２６５２９２号公報にはテトラゾール及びトリアゾール
誘導体と酸化剤及びスラグ形成剤とを組み合わせたガス
発生剤組成物が開示されている。

【０００６】これらの従来技術によるガス発生挙動及び
バッグ膨脹挙動について、特に運転席（以下Ｄ席と略記
する）側では乗員の着座位置が比較的固定化されるため
従来の膨脹挙動性能で十分安全であると信じられてき
た。しかし、エアバッグシステムが広く利用され標準装
備に近付くにつれＤ席側といえども座高の高い人又は低
い人、ハンドルにしがみついた形で運転する人等百人百
様であり、また助手席等の乗客席（以下Ｐ席と略記す
る）側についても子供等を乗車させる場合等、種々の形
態があるのでより安全なエアバッグシステムの技術開発
が望まれるようになってきた。

【０００７】すなわち、従来の膨脹挙動性能でも使用可
能であるが、より安全なエアバッグシステムとするため
に初期の膨脹速度、例えばＤ席側ではガス発生開始から
10ミリ秒の間の膨脹速度を従来よりもより緩やかにし、
初期のバッグ膨脹の勢いによる加害性をなくすと共に30
〜70ミリ秒後においては十分な乗員拘束能を保持するよ
うな技術が望まれるようになってきており、またＰ席側
においても同様にガス発生挙動を制御する技術が望まれ
ている。

【０００８】このような技術として、特開平８−２０７
６９６号公報においては二段階でガスを発生させ作動当
初の段階で比較的ゆっくりバッグを膨脹させ、二段目で
迅速なガス発生を行う技術を開示している。一般にこの
ようなシステムはデュアルアウトプットシステムまたは
スマートエアバッグシステム等と呼ばれ、乗員への加害
性を低減するシステムとして注目をされており、また現
在、開発されつつある。しかし、この種の技術では二つ
の着火機構が必要となるために、高価な電気雷管等が二
つ必要となりコスト高の要因となるし、さらにガス発生
器内の構造が複雑となり容器の大きさが大きくなるとい
う欠点がある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者は上記した課題
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、コンソリデート発
射薬状ガス発生剤成型体を使用することにより上記課題
が解決できることを見い出し本発明を完成するに至っ
た。

【００１０】即ち、本発明は、コンソリデート発射薬状
ガス発生剤成型体であって、初め穏やかに燃焼が開始さ
れ、後に激しく燃焼することを特徴とするエアバッグガ
ス発生剤組成物及びその成型体を提供するものである。

【００１１】また、本発明は、かかる成型体を用いたエ
アバッグ用ガス発生器システムであって、ガス発生器に
よるタンク燃焼試験において所望のタンク最大圧をＰ(K
Pa)、タンク圧の立ち上 がり開始からタンク最大圧Ｐ(K
Pa)到達までの時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ
秒 後のタンク圧力が 0.20×Ｐ(KPa)以下であり、0.80
×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.70×Ｐ(KPa)以上である
ことを特徴とするエアバッグ用ガス発生器システムを提
供するものであ る。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を詳細
に説明する。

【００１３】本発明のエアバッグ用ガス発生剤組成物成
型体は、該成型体を用いたガス発生器によるタンク燃焼
試験において所望のタンク最大圧をＰ(KPa)、タンク圧
の立ち上がり開始からタ ンク最大圧Ｐ(KPa)到達までの
時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧
力 が 0.20×Ｐ(KPa)以下であり、0.80×Ｔミリ秒後の
タンク圧力が 0.70×Ｐ(KPa)以上であるように調整され
ていることを特徴とする。

【００１４】0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧が 0.20×Ｐ
(KPa)を超えると、初期のバッグ膨張の勢いが大きすぎ
て、乗員に危害が加わるおそれがあり、また0.80×Ｔミ
リ秒後のタンク圧が 0.70 ×Ｐ(KPa)未満であると、自
動車等の衝突時の乗員の安全性を確保することができな
い。

【００１５】本発明の成型体は上記のような特徴を有す
るが、これはコンソリデート発射薬状ガス発生剤成型体
を使用することにより実現できる。

【００１６】コンソリデート発射薬とは、普通のグレイ
ン状発射薬を加圧して押し固めたもので、見かけブロッ
ク状になったものである。これは例えば、特開平１０−
１３９５７８に開示されているように、初期燃焼速度及
び圧力の上昇を抑制でき、そしてかさ密度及び圧縮強度
を大きくできるという特徴を持った発射薬であり、防衛
関係でのみ用いられる発射薬のことである。この燃焼特
性をエアバッグ用ガス発生器に利用すれば、乗員加害性
を低減することができる。

【００１７】これまでエアバッグ用ガス発生剤成型体に
は、ペレットを使用するのが一般的であった。ペレット
が燃焼する時、燃焼初期の表面積が一番大きく、燃焼が
進行するに従って表面積が減少し、最後に燃え尽きてし
まうという特性がある。よって、ペレットが着火すると
相対的に多量のガスが発生し、燃焼が終了に近づくにつ
れてガス量が減少するという燃焼特性を持っている。こ
れはつまりエアバッグの膨張初期に激しくエアバッグが
飛び出してくることを意味し、適切な着座位置に座って
いる乗員にとっては特に問題が無いが、不適切な着座位
置に座っている乗員や体の小さな乗員にとっては何らか
の害を受ける可能性がある。

【００１８】このような加害性を低減するためにはガス
発生剤組成物成型体の燃焼表面積が燃焼が進行するに従
って増加するようにコントロールすればよいと言える。
つまり、これは燃焼が進行するに従って発生するガス量
が相対的に増加することを意味する。

【００１９】実際には、上記に示したコンソリデート発
射薬状ガス発生剤成型体を使用することにより実現でき
る。このような成型体は押し固められているため初め燃
焼表面積が小さくなっており、また火炎の伝播も悪くな
っており、目的の燃焼特性を示すこととなる。

【００２０】このため最大圧到達までの時間遅れがなく
初期着火段階のみを制御することができる。本発明の技
術は、この点でガス発生出力全体を若干低下させ初期段
階を制御するいわゆるデパワ−技術と根本的に異なると
認識すべきものである。

【００２１】本発明のガス発生剤成型体はコンソリデー
ト発射薬状であることを特徴としており、基本的にコン
ソリデート発射薬の製造方法と同じ製造方法で作ること
ができる。圧伸機（押出成形機）を用いて押出成型して
製造した圧伸薬（無孔、単孔、多孔）をさらに加圧して
押し固めてコンソリデート発射薬状とする。

【００２２】本発明のコンソリデート発射薬状ガス発生
剤成型体のかさ密度は１．０〜１．５ｇ／ｃｍ３である
ことが好ましい。

【００２３】コンソリデート化（圧填化）する方法であ
るが、従来から知られているように、圧伸薬に溶剤を含
浸させ、膨潤した後にコンソリデート化し、その後乾燥
工程にて溶剤を除去する方法がある。しかし、圧伸薬の
製造時には必ず溶剤を使用するので、裁断終了後すぐに
コンソリデート化し、その後乾燥させるという方法でも
よい。

【００２４】また、溶剤に溶かした不揮発性バインダー
溶液を圧伸薬と混合し、コンソリデート化後に溶剤を除
去する方法を使用することもできる。この時に使用する
不揮発性バインダーは、カルボキシメチルセルロースの
ナトリウム塩、グアガム、ポリビニルアルコール、ポリ
アクリルアミド等の有機バインダー；ポリスチレン、ポ
リブタジエン等のプラスチック樹脂から選ばれる１種以
上を挙げることができる。

【００２５】次に、本発明で使用される非アジド系ガス
発生剤組成物について説明する。

【００２６】本発明で使用される非アジド系ガス発生剤
組成物は、含窒素化合物、酸化剤から成るものが好まし
い。さらに、バインダーやスラグ形成剤を含有すること
もできる。

【００２７】本発明で用いられる含窒素化合物として
は、グアニジン誘導体、テトラゾール誘導体、ビテトラ
ゾール誘導体、トリアゾール誘導体、ヒドラジン誘導
体、トリアジン誘導体、アゾジカルボンアミド誘導体、
ジシアナミド誘導体から成る群から選ばれる１種又は２
種以上の混合物が挙げられる。これらの具体例として
は、ニトログアニジン、硝酸グアニジン、５−アミノテ
トラゾール、ビテトラゾールジアンモニウム塩、５−オ
キソ−１，２，４−トリアゾール、シアノグアニジン、
トリアミノグアニジン硝酸塩、トリヒドラジノトリアジ
ン、ビウレット、アゾジカルボンアミド、ビウレア、カ
ルボヒドラジド、カルボヒドラジド硝酸塩錯体、蓚酸ジ
ヒドラジド、ヒドラジン硝酸塩錯体、ナトリウムジシア
ナミド等を挙げることができる。

【００２８】これらの含窒素化合物の中ではテトラゾー
ル誘導体及びグアニジン誘導体から成る群から選ばれる
１種又は２種以上が好ましく、特にニトログアニジン、
硝酸グアニジン、シアノグアニジン、５−アミノテトラ
ゾールが好ましい。

【００２９】本発明に係わるガス発生剤組成物中の含窒
素化合物の配合割合は、分子式中の炭素元素、水素元素
及びその他の酸化される元素の数によって異なるが、通
常１０〜６０重量％の範囲が好ましく、１２〜５０重量
％の範囲が特に好ましい。

【００３０】本発明に係わるガス発生剤組成物に用いら
れる酸化剤としては種々のものが使用できる。

【００３１】酸化剤としては、酸素酸塩、金属酸化物及
び金属複酸化物から選ばれる１種以上を挙げることがで
きる。

【００３２】酸素酸塩としては、アンモニウム、アルカ
リ金属、アルカリ土類金属、アルカリ土類金属錯体、遷
移金属及び遷移金属錯体の硝酸塩、亜硝酸塩、塩素酸塩
又は過塩素酸塩を挙げることができる。

【００３３】このような酸素酸塩としては、例えば、硝
酸アンモニウム、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸
マグネシウム、硝酸ストロンチウム等の硝酸のアンモニ
ウム塩、アルカリ金属塩又はアルカリ土類金属塩；亜硝
酸アンモニウム、亜硝酸ナトリウム、亜硝酸カリウム、
亜硝酸マグネシウム、亜硝酸ストロンチウム等の亜硝酸
のアンモニウム塩、アルカリ金属塩又はアルカリ土類金
属塩；塩素酸アンモニウム、塩素酸ナトリウム、塩素酸
カリウム、塩素酸マグネシウム、塩素酸バリウム等の塩
素酸のアンモニウム塩、アルカリ金属塩又はアルカリ土
類金属塩；過塩素酸アンモニウム、過塩素酸ナトリウ
ム、過塩素酸カリウム、過塩素酸マグネシウム、過塩素
酸バリウム等の過塩素酸のアンモニウム塩、アルカリ金
属塩又はアルカリ土類金属塩；Mg(N2H4)2(NO3)2、Mg(N2
H4)2(ClO4)2等のアルカリ土類金属錯体の硝酸塩、過塩
素酸塩；Cu(NO3)2・3Cu(OH)2、Cu2(OH)3(NO3)、Co2(OH)3
(NO3)、Mn(OH)2(NO3)等の遷移金属の硝酸塩；Co(NH3)3
(NO3)3、Co(NH3)6(NO3)3、Cu(NH3)2(NO3)2、Co(NH3)3(N
O2)3、Co(NH3)6(ClO4)3等の遷移金属錯体の硝酸塩、亜
硝酸塩、過塩素酸塩を挙げることができる。

【００３４】金属酸化物及び金属複酸化物としては、
銅、コバルト、鉄、マンガン、ニッケル、亜鉛、モリブ
デン及びビスマスの酸化物又は複酸化物を挙げることが
できる。

【００３５】このような金属酸化物及び金属複酸化物と
しては、例えば、ＣｕＯ、Ｃｕ２Ｏ、Ｃｏ２Ｏ３、Ｃｏ
Ｏ、Ｃｏ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３、ＦｅＯ、Ｆｅ３Ｏ４、Ｍ
ｎＯ２、Ｍｎ２Ｏ３、Ｍｎ３Ｏ４、ＮｉＯ、ＺｎＯ、Ｍ
ｏＯ３、ＣｏＭｏＯ４、Ｂｉ２ＭｏＯ６又はＢｉ２Ｏ３
を挙げることができる。

【００３６】本発明に係わるガス発生剤組成物中の酸化
剤の配合割合は用いられるガス発生化合物の種類と量に
より絶対数値は異なるが４０〜９０重量％の範囲が好ま
しく、５０〜８８重量％の範囲が特に好ましい。

【００３７】本発明に係わるガス発生剤組成物中のバイ
ンダーは、組成物の燃焼挙動に大幅な悪影響を与えない
ものであれば何れでも使用可能である。本発明に用いら
れるバインダーの具体例としては、カルボキシメチルセ
ルロースの金属塩、ヒドロキシエチルセルロース、酢酸
セルロース、プロピオン酸セルロース、酢酸酪酸セルロ
ース、ニトロセルロース、微結晶性セルロース、グアガ
ム、ポリビニルアルコール、ポリアクリルアミド、澱粉
等の多糖誘導体、ステアリン酸カルシウム等の有機バイ
ンダーが挙げられる。

【００３８】本発明においてバインダーをガス発生剤組
成物中に適量加えることは非常に効果がある。バインダ
ーを加える場合の配合割合は３〜15重量％の範囲が好ま
しい。量的には多い側でより成型体の破壊強度が強くな
るが、量が多いほど組成物中の炭素元素及び水素元素の
数が増大し、炭素元素の不完全燃焼生成物である微量Ｃ
Ｏガスの濃度が増大し、発生ガスの品質を低下させるた
め好ましくない。特に15重量％を超える量では酸化剤の
相対的存在割合の増大を必要とし、ガス発生化合物の相
対的割合が低下し、実用できるガス発生器システムの成
立が困難となる。

【００３９】本発明に係わるガス発生剤組成物中のスラ
グ形成剤の機能は、ガス発生剤組成物中の特に酸化剤成
分の分解によって生成するアルカリ金属又はアルカリ土
類金属の酸化物をミストとしてインフレータ外へ放出す
ることを避けるため液状から固体状に変えて燃焼室内に
止める機能であり、金属成分の違いによって最適化され
たスラグ形成剤を選ぶことができ る。

【００４０】スラグ形成剤の具体例としては、酸性白
土、シリカ、ベントナイト系、カオリン系等のアルミノ
ケイ酸塩を主成分とする天然に産する粘土；合成マイ
カ、合成カオリナイト、合成スメクタイト等の人工的粘
土；含水マグネシウムケイ酸塩鉱物の１種であるタルク
等；アルミナ、水酸化アルミニウム等；アルミナファイ
バー、セラミックファイバー、ガラスファイバー等の少
なくとも１種から選ばれたスラグ形成剤が挙げられ、こ
れらの中では酸性白土、アルミナ又はシリカが好まし
い。

【００４１】本発明においてスラグ形成剤は必須ではな
いがガス発生剤組成物中に適量加えることは非常に効果
がある。スラグ形成剤を加える場合の配合割合は１〜２
０重量％の範囲で変えることができるが、好ましくは３
〜１５重量％の範囲である。多すぎると線燃焼速度の低
下及びガス発生効率の低下をもたらし、少なすぎるとス
ラグ形成能を十分発揮することができない。

【００４２】次に、本発明のエアバッグ用ガス発生器シ
ステムについて説明する。

【００４３】本発明のガス発生器システムは、上記のよ
うにして得られる成型体を用い、ガス発生器によるタン
ク燃焼試験において所望のタンク最大圧をＰ(KPa)、タ
ンク圧の立ち上がり開始 からタンク最大圧Ｐ(KPa)到達
までの時間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタ
ン ク圧力が 0.20×Ｐ(KPa)以下であり、0.80×Ｔミリ
秒後のタンク圧力が 0.70×Ｐ(KPa)以上であることを特
徴とする。

【００４４】本発明に係わるガス発生器システムの構造
としては特に限定されないが、複数個のガス排出口を有
するハウジングと、前記ハウジング内に配設される点火
手段と、前記点火手段により点火されて燃焼ガスを発生
するガス発生手段と、前記ガス発生手段を収容する燃焼
室と、前記燃焼ガスの冷却及び燃焼残渣の捕集を果たす
フィルタ手段とを有し、前記フィルタ手段の外周が前記
ハウジングの外周壁内面と対向し、且つ両者の間に間隙
を形成するように設置されているものが好ましい。

【００４５】本発明に係わるガス発生器システムにおい
て、タンク最大圧Ｐ(KPa)と、タンク圧の立ち 上がり開
始からタンク最大圧Ｐ(KPa)到着までの時間Ｔミリ秒と
は、タンク最大圧Ｐ(KPa)が110〜220(KPa)で、タンク圧
の立ち上がり開始からタンク最大圧Ｐ(KPa)到着までの
時間Ｔが30〜50ミリ秒であるＤ（ドライバー）席用ガス
発生器システムに重点をおいて説明したが、本技術はＤ
席用システムに限定されるものではなく、例えば、最大
圧Ｐ(KPa)が350〜500(KPa)で、タンク圧の立ち上がり開
始からタンク最大圧Ｐ(KPa)到着までの時間Ｔが50〜70
ミリ秒であるＰ（パッセンジャー）席用ガス発生器シス
テムにも適用できるもので ある。

【００４６】

【実施例】以下実施例及び比較例をあげて本発明を具体
的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定さ
れるものではない。

【００４７】

【比較例１】ニトログアニジン55.1部（以下、部は重量
部を示す）、硝酸ストロンチウム44.9部を目開き300μ
ｍのふるいを使用して混合した。この混合粉をハンドプ
レスを使用して圧力100kg／cm2の加圧条件下で外径9.6m
m、長さ3.6mmのペレットを作成した。

【００４８】得られたガス発生剤成型体を、容量1.04リ
ットルの小型タンクに取り付け、室温下、圧力100kg／c
m2、窒素雰囲気下で燃焼させた。試験で得られた圧力〜
時間曲線を図１に示し た。

【００４９】ここでは、燃焼曲線の特徴が見やすいよう
にタンク最大圧を100％、タンク圧の立ち上が り開始か
らタンク最大圧到着までの時間を100％とした。

【００５０】図１から明らかなように、この試験では、
初期の圧力上昇速度が速く、加害性の高い燃焼曲線とな
っていることが分かる。

【００５１】

【実施例１】ニトログアニジン31部、硝酸ストロンチウ
ム54部、酸性白土５部及びカルボキシメチルセルロース
のナトリウム塩10部に組成物全体の量に対して18部に相
当する水を添加し混合捏和した。ついで捏和混合物を外
径2.5mmφ、内径0.80mmφの金型を通して圧力80kg／cm2
の加圧条件下で押出し単孔円筒状の紐状体を作成した。
更に、この紐状体を裁断機により3.0mmの長さに裁断し
た。

【００５２】そして、この単孔状圧伸薬3.9ｇを数箇所
に小さな穴のあるプラスチック容器に入れ、加 圧状態
でふたをしてシリカゲル入りのデシケータに１日保管し
た。水分が一部除かれコンソリデート化された成型体を
取り出し、80℃の乾燥機で十分に乾燥した。

【００５３】乾燥後の成型体は3.4ｇであり、直径20mm
φ、高さ８mmであった。また、かさ密度は1.3ｇ／ｃｍ
３であった。

【００５４】得られたガス発生剤成型体を、比較例１と
同様な条件下で燃焼させた。試験で得られた圧力〜時間
曲線を図１に示した。

【００５５】図１から明らかなように、初期のタンク圧
力上昇速度が比較例１より穏やかになってお り、加害
性の低い燃焼曲線となっていることが分かる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 比較例１及び実施例１の試験で得られた圧力
〜時間曲線である。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】コンソリデート発射薬状ガス発生剤成型体
   であって、初め穏やかに燃焼が開始され、後に激しく燃
   焼することを特徴とするエアバッグガス発生剤組成物及
   びその成型体。
2. 【請求項２】エアバッグ用ガス発生剤組成物成型体であ
   って、該成型体を用いたガス発生器によるタンク燃焼試
   験において所望のタンク最大圧をＰ(KPa)、タンク圧の
   立ち上がり開始からタン ク最大圧Ｐ(KPa)到達までの時
   間をＴミリ秒とした時、0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力
   が 0.20×Ｐ(KPa)以下であり、0.80×Ｔミリ秒後のタン
   ク圧力が0.70×Ｐ(KPa)以上であるように調整されてい
   ることを特徴とする請求項１記載のエアバッグ用ガス発
   生剤組成物成型体。
3. 【請求項３】ガス発生剤組成物が含窒素化合物、酸化剤
   から成る請求項１〜２記載の成型体。
4. 【請求項４】さらに、バインダーを含有することを特徴
   とする請求項３記載の成型体。
5. 【請求項５】さらに、スラグ形成剤を含有することを特
   徴とする請求項３〜４記載の成型体。
6. 【請求項６】含窒素化合物がグアニジン誘導体、テトラ
   ゾ−ル誘導体、ビテトラゾ−ル誘導体、トリアゾール誘
   導体、ヒドラジン誘導体、トリアジン誘導体、アゾジカ
   ルボンアミド誘導体及びジシアナミド誘導体から成る群
   から選ばれる１種又は２種以上である請求項３〜５記載
   の成型体。
7. 【請求項７】請求項１〜６のいずれか一項に記載の成型
   体を用いたエアバッグ用ガス発生器システムであって、
   ガス発生器によるタンク燃焼試験において所望のタンク
   最大圧をＰ(KPa)、タン ク圧の立ち上がり開始からタン
   ク最大圧Ｐ(KPa)到達までの時間をＴミリ秒とした時、
   0.25×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.20×Ｐ(KPa)以下で
   あり、0.80×Ｔミリ秒後のタンク圧力が0.70×Ｐ(KPa)
   以上であることを特徴とするエアバッグ用ガス発生器シ
   ステム。
8. 【請求項８】ガス発生器が、複数個のガス排出口を有す
   るハウジングと、前記ハウジング内に配設される点火手
   段と、前記点火手段により点火されて燃焼ガスを発生す
   るガス発生手段と、前記ガス発生手段を収容する燃焼室
   と、前記燃焼ガスの冷却及び燃焼殘渣の捕集を果たすフ
   ィルタ手段とを有し、前記フィルタ手段の外周が前記ハ
   ウジングの外周壁内面と対向し、且つ両者の間に間隙を
   形成するように設置されていることを特徴とする請求項
   ７記載のエアバッグ用ガス発生器システム。
9. 【請求項９】タンク最大圧Ｐ(KPa)が 110〜220(KPa)
   で、タンク圧の立ち上がり開始からタンク最大圧 Ｐ(KP
   a)到着までの時間Ｔが30〜70ミリ秒である請求項７又は
   ８記載のエアバッグ用ガス 発生器システム。
10. 【請求項１０】タンク最大圧Ｐ(KPa)が 350〜500(KPa)
    で、タンク圧の立ち上がり開始からタンク最大圧 Ｐ(KP
    a)到着までの時間Ｔが50〜90ミリ秒である請求項７又は
    ８記載のエアバッグ用ガス 発生器システム。