JP2000227579A - 内面累進屈折力レンズ - Google Patents
内面累進屈折力レンズInfo
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 特に遠用度数がマイナスの累進屈折力レンズ
の薄型化と収差補正とをバランスよく実現できる、新し
い構想の累進屈折力レンズを得る。 【構成】 眼側の面を累進面とし、遠用領域においては
サジタル方向の面屈折力メリディオナル方向の面屈折力
を大きくし、近用領域においては、この面屈折力の大小
関係を逆転させた内面累進屈折力レンズ。
の薄型化と収差補正とをバランスよく実現できる、新し
い構想の累進屈折力レンズを得る。 【構成】 眼側の面を累進面とし、遠用領域においては
サジタル方向の面屈折力メリディオナル方向の面屈折力
を大きくし、近用領域においては、この面屈折力の大小
関係を逆転させた内面累進屈折力レンズ。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、遠用度数がマイナスの累進屈折
力レンズに関し、特にその眼側の面を累進面とした内面
累進屈折力レンズに関する。
力レンズに関し、特にその眼側の面を累進面とした内面
累進屈折力レンズに関する。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】累進屈折力レンズは、レン
ズ上方に遠用領域を有し、レンズ下方に近用領域を有
し、両者の中間に、上方から下方に向かって表面屈折力
が累進的に変化する中間領域を有するレンズとして知ら
れている。この累進屈折力レンズでは、遠用領域と近用
領域との面屈折力が当然異なるが、古くは、主に加工上
の理由により、主注視線方向の断面のある点の面屈折力
（メリディオナル方向の面屈折力）と、その点における
主注視線方向と直交する方向の断面の面屈折力（サジタ
ル方向の面屈折力）とが同一であった。しかし、最近
は、ある点におけるサジタル方向の面屈折力と、メリデ
ィオナル方向の面屈折力とを異ならせることが比較的自
由にできることとなり、その面屈折力の付与形態におい
て各種の提案がなされている。
ズ上方に遠用領域を有し、レンズ下方に近用領域を有
し、両者の中間に、上方から下方に向かって表面屈折力
が累進的に変化する中間領域を有するレンズとして知ら
れている。この累進屈折力レンズでは、遠用領域と近用
領域との面屈折力が当然異なるが、古くは、主に加工上
の理由により、主注視線方向の断面のある点の面屈折力
（メリディオナル方向の面屈折力）と、その点における
主注視線方向と直交する方向の断面の面屈折力（サジタ
ル方向の面屈折力）とが同一であった。しかし、最近
は、ある点におけるサジタル方向の面屈折力と、メリデ
ィオナル方向の面屈折力とを異ならせることが比較的自
由にできることとなり、その面屈折力の付与形態におい
て各種の提案がなされている。
【０００３】一方、累進屈折力レンズに限らず、眼鏡レ
ンズは、できるだけ薄くしたいという要求がある。同じ
度数のレンズでも、薄型化自体は、緩いベースカーブを
用いれば実現できるが、累進屈折力レンズにおいて緩い
ベースカーブを用いると、収差、特に非点収差を補正す
ることが困難になる。そこで、従来は、ベースカーブを
収差補正との兼ね合いで選択しているが、従来の技術思
想では、薄型化に限界があった。
ンズは、できるだけ薄くしたいという要求がある。同じ
度数のレンズでも、薄型化自体は、緩いベースカーブを
用いれば実現できるが、累進屈折力レンズにおいて緩い
ベースカーブを用いると、収差、特に非点収差を補正す
ることが困難になる。そこで、従来は、ベースカーブを
収差補正との兼ね合いで選択しているが、従来の技術思
想では、薄型化に限界があった。
【０００４】また、従来の累進屈折力レンズは、物体側
の面を累進面とする（外面累進屈折力レンズ）ことが当
然とされてきた。ところが最近、眼側の面を累進面とす
ること（内面累進屈折力レンズ）が考慮されている。眼
側の面を累進面とした内面累進屈折力レンズは、外面累
進屈折力レンズに比べて、歪みが少なく、明視域が広
く、外面を球面とすることが多いので、見栄えがよい等
の利点があると言われている。
の面を累進面とする（外面累進屈折力レンズ）ことが当
然とされてきた。ところが最近、眼側の面を累進面とす
ること（内面累進屈折力レンズ）が考慮されている。眼
側の面を累進面とした内面累進屈折力レンズは、外面累
進屈折力レンズに比べて、歪みが少なく、明視域が広
く、外面を球面とすることが多いので、見栄えがよい等
の利点があると言われている。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、眼側の面を累進面とした内面
累進屈折力レンズであって、薄型化と収差補正とをバラ
ンスよく実現できる、新しい構想の累進屈折力レンズを
得ることを目的とする。
累進屈折力レンズであって、薄型化と収差補正とをバラ
ンスよく実現できる、新しい構想の累進屈折力レンズを
得ることを目的とする。
【０００６】
【発明の概要】本発明は、内面累進屈折力レンズにおい
て、遠用領域においてはサジタル方向の面屈折力よりメ
リディオナル方向の面屈折力を大きくし、一方、近用領
域においては、この面屈折力の大小関係を逆転させる
と、特に遠用度数がマイナスの内面累進屈折力レンズの
薄型化と収差補正とをバランスよく図ることができるこ
とを見出して完成されたものである。
て、遠用領域においてはサジタル方向の面屈折力よりメ
リディオナル方向の面屈折力を大きくし、一方、近用領
域においては、この面屈折力の大小関係を逆転させる
と、特に遠用度数がマイナスの内面累進屈折力レンズの
薄型化と収差補正とをバランスよく図ることができるこ
とを見出して完成されたものである。
【０００７】すなわち、本発明は、遠用度数がマイナス
の累進屈折力レンズにおいて、累進面を眼側の面とし、
遠用領域における主注視線方向の断面の面屈折力をＰ
fm、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力をＰfSと
したとき、Ｐfm＜ＰfSに設定し、近用領域における主注
視線方向の断面の面屈折力をＰnm、主注視線と直交する
方向の断面の面屈折力をＰnSとしたとき、Ｐnm＞ＰnSに
設定したことを特徴としている。但し、面屈折力Ｐ＝
（ｎ−１）／ｒ（ｎ；レンズの屈折率、ｒ；面屈折力設
定点の曲率半径）である。
の累進屈折力レンズにおいて、累進面を眼側の面とし、
遠用領域における主注視線方向の断面の面屈折力をＰ
fm、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力をＰfSと
したとき、Ｐfm＜ＰfSに設定し、近用領域における主注
視線方向の断面の面屈折力をＰnm、主注視線と直交する
方向の断面の面屈折力をＰnSとしたとき、Ｐnm＞ＰnSに
設定したことを特徴としている。但し、面屈折力Ｐ＝
（ｎ−１）／ｒ（ｎ；レンズの屈折率、ｒ；面屈折力設
定点の曲率半径）である。
【０００８】主注視線方向の断面の面屈折力Ｐm の値
と、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力ＰS の値
は、主注視線上におけるプリズム作用が０となる点の近
傍の１点において、互いに等しくなるようにする。
と、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力ＰS の値
は、主注視線上におけるプリズム作用が０となる点の近
傍の１点において、互いに等しくなるようにする。
【０００９】本発明はさらに、以上の内面累進屈折力レ
ンズの近用度数の分布について、好ましい態様を提案す
る。その近用度数の分布についての第一の態様は、近用
度数をＳN としたとき、Ｓ N ＜０であり、かつ、近用領
域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＞０．１ を満足するものである。但し、 Ｐnm（−２０）；プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線方
向の断面面屈折力、 Ｐns（−２０）：プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線と
直交する方向の断面面屈折力、 である。このように近用度数の分布を設定することによ
り近用部全体にわたり良好な視野が得られる。
ンズの近用度数の分布について、好ましい態様を提案す
る。その近用度数の分布についての第一の態様は、近用
度数をＳN としたとき、Ｓ N ＜０であり、かつ、近用領
域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＞０．１ を満足するものである。但し、 Ｐnm（−２０）；プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線方
向の断面面屈折力、 Ｐns（−２０）：プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線と
直交する方向の断面面屈折力、 である。このように近用度数の分布を設定することによ
り近用部全体にわたり良好な視野が得られる。
【００１０】近用度数の分布についての第二の態様は、
近用度数をＳN （Ｄ）としたとき、ＳN ≧０であり、か
つ近用領域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＞０．２ を満足するものである。プリズム測定点から下方に２０
mmの地点において、ＳN ≧０に対して、Ｐnm−Ｐns＜０
であれば一定の非点収差補正効果が得られるが、十分な
補正効果を得るためには、Ｐnm−Ｐns＞０．２であるこ
とが望ましい。
近用度数をＳN （Ｄ）としたとき、ＳN ≧０であり、か
つ近用領域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＞０．２ を満足するものである。プリズム測定点から下方に２０
mmの地点において、ＳN ≧０に対して、Ｐnm−Ｐns＜０
であれば一定の非点収差補正効果が得られるが、十分な
補正効果を得るためには、Ｐnm−Ｐns＞０．２であるこ
とが望ましい。
【００１１】さらに、本発明は、以上の内面累進屈折力
レンズの遠用度数の分布について、好ましい態様を提案
する。その遠用度数の分布についての第一の態様は、遠
用度数をＳF（Ｄ）としたとき、−２≦ＳF ＜０であ
り、遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＜−０．１ を満足するものである。但し、 Ｐfm（１５）；プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線方向
の断面面屈折力、 Ｐfs（１５）：プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線と直
交する方向の断面面屈折力、 である。特にＳF が、−２≦ＳF ≦−１の範囲にあると
き、この条件式を満足することが好ましい。ＳF がマイ
ナスの場合、一般的に補正量はＳF が小さいほど大きく
する必要がある。−２≦ＳF ＜０の場合、プリズム測定
点から上方に１５mmの地点におけるＰfm−Ｐfsの値が−
０．１より大きくては十分な補正効果が得られない。特
に、−２≦ＳF ≦−１の範囲では、Ｐfm−Ｐfs＜−０．
１となる補正量を与えることが好ましい。
レンズの遠用度数の分布について、好ましい態様を提案
する。その遠用度数の分布についての第一の態様は、遠
用度数をＳF（Ｄ）としたとき、−２≦ＳF ＜０であ
り、遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＜−０．１ を満足するものである。但し、 Ｐfm（１５）；プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線方向
の断面面屈折力、 Ｐfs（１５）：プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線と直
交する方向の断面面屈折力、 である。特にＳF が、−２≦ＳF ≦−１の範囲にあると
き、この条件式を満足することが好ましい。ＳF がマイ
ナスの場合、一般的に補正量はＳF が小さいほど大きく
する必要がある。−２≦ＳF ＜０の場合、プリズム測定
点から上方に１５mmの地点におけるＰfm−Ｐfsの値が−
０．１より大きくては十分な補正効果が得られない。特
に、−２≦ＳF ≦−１の範囲では、Ｐfm−Ｐfs＜−０．
１となる補正量を与えることが好ましい。
【００１２】遠用度数の分布についての第二の態様は、
遠用度数をＳF（Ｄ）としたとき、−６＜ＳF ＜−２で
あり、遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＜−０．２ を満足するものである。プリズム測定点から上方に１５
mmの地点において、ＳF がこの範囲の値をとるときに
は、Ｐfm−Ｐfs＞−０．２でないと十分な非点収差の補
正効果が得られない。
遠用度数をＳF（Ｄ）としたとき、−６＜ＳF ＜−２で
あり、遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＜−０．２ を満足するものである。プリズム測定点から上方に１５
mmの地点において、ＳF がこの範囲の値をとるときに
は、Ｐfm−Ｐfs＞−０．２でないと十分な非点収差の補
正効果が得られない。
【００１３】さらに本発明は、遠用度数がマイナスの累
進屈折力レンズにおいては、眼側の面を累進面とし、遠
用領域におけるメリディオナル方向とサジタル方向の面
屈折力の差（Ｐm −ＰS ＞０）と、近用領域における同
面屈折力の差をある程度大きくすると、薄型化と収差補
正をバランスよく図ることができることを見出した。そ
の条件は、 ΔＰ（１５）−ΔＰ（−２０）＜−０．３ を満足することである。但し、 ΔＰ（ｘ）；プリズム測定点を原点とし、該原点から上
方（＋）または下方（−）にｘmmの主注視線上の地点に
おける断面面屈折力Ｐm とＰS の差（ΔＰ＝Ｐ m −
ＰS ）、 である。この条件式を満足しないと、すなわちプリズム
測定点から上方に１５mmの地点と下方に２０mmの地点に
おけるＰm とＰS の差が、少なくとも０．３より大きく
ないと、遠用部あるいは近用部に収差補正不足がおこ
る。
進屈折力レンズにおいては、眼側の面を累進面とし、遠
用領域におけるメリディオナル方向とサジタル方向の面
屈折力の差（Ｐm −ＰS ＞０）と、近用領域における同
面屈折力の差をある程度大きくすると、薄型化と収差補
正をバランスよく図ることができることを見出した。そ
の条件は、 ΔＰ（１５）−ΔＰ（−２０）＜−０．３ を満足することである。但し、 ΔＰ（ｘ）；プリズム測定点を原点とし、該原点から上
方（＋）または下方（−）にｘmmの主注視線上の地点に
おける断面面屈折力Ｐm とＰS の差（ΔＰ＝Ｐ m −
ＰS ）、 である。この条件式を満足しないと、すなわちプリズム
測定点から上方に１５mmの地点と下方に２０mmの地点に
おけるＰm とＰS の差が、少なくとも０．３より大きく
ないと、遠用部あるいは近用部に収差補正不足がおこ
る。
【００１４】本発明の内面累進屈折力レンズは、特に、
加入度数（ＡＤＤ）が０．５〜４の内面累進屈折力レン
ズに適用することが望ましい。加入度数が０．５未満の
レンズでは、もともと収差が少ない。逆に加入度数が４
を超えるレンズでは、遠用部と近用部の度数差が大き
く、また、収差補正量も大きくなり、製造上問題がおこ
る。理想的にはＡＤＤ≦３が望ましい。さらに、ＳN ＜
−１が望ましい。なぜなら、ＳN ＝０付近では近用部の
収差はもともと少ないので、本発明の収差補正効果は相
対的に小さくなるからである。結局、本発明の効果が最
も顕著に表れるのは、０．５≦ＡＤＤ≦３．０、ＳN＜
−１の範囲である。
加入度数（ＡＤＤ）が０．５〜４の内面累進屈折力レン
ズに適用することが望ましい。加入度数が０．５未満の
レンズでは、もともと収差が少ない。逆に加入度数が４
を超えるレンズでは、遠用部と近用部の度数差が大き
く、また、収差補正量も大きくなり、製造上問題がおこ
る。理想的にはＡＤＤ≦３が望ましい。さらに、ＳN ＜
−１が望ましい。なぜなら、ＳN ＝０付近では近用部の
収差はもともと少ないので、本発明の収差補正効果は相
対的に小さくなるからである。結局、本発明の効果が最
も顕著に表れるのは、０．５≦ＡＤＤ≦３．０、ＳN＜
−１の範囲である。
【００１５】
【発明の実施例】次に、実施例について本発明を説明す
る。図１及び図２は、本発明の第一の態様に基づく第一
の実施例を示し、図３及び図４は比較例を示す。この実
施例は、遠用度数ＳＰＨ（＝ＳF ）＝−４．００、加入
度数ＡＤＤ（＝ＳN −ＳF ）＝２．００、ベースカーブ
Ｄ1 ＝２．０の累進屈折力眼鏡レンズ、つまり、遠用領
域における度数が−４Ｄ、近用領域における度数が−２
Ｄである内面累進屈折力レンズに本発明を適用したもの
である。累進面は、眼側の面に形成されている。
る。図１及び図２は、本発明の第一の態様に基づく第一
の実施例を示し、図３及び図４は比較例を示す。この実
施例は、遠用度数ＳＰＨ（＝ＳF ）＝−４．００、加入
度数ＡＤＤ（＝ＳN −ＳF ）＝２．００、ベースカーブ
Ｄ1 ＝２．０の累進屈折力眼鏡レンズ、つまり、遠用領
域における度数が−４Ｄ、近用領域における度数が−２
Ｄである内面累進屈折力レンズに本発明を適用したもの
である。累進面は、眼側の面に形成されている。
【００１６】図１と図３は、屈折力ＰをＰ＝（ｎ−１）
／ｒ（ｎ；レンズの屈折率、ｒ；面屈折力設定点の曲率
半径）で定義したとき、眼鏡レンズの中心部の上下（垂
直）方向の主注視線に沿うサジタル方向とメリディオナ
ル方向の面屈折力の基準値に対する相対値を示すグラフ
（面屈折力分布曲線）である。図１と図３では、面屈折
力の基準値ＰはＰ＝６に設定されている。グラフの値が
マイナス値であることは、基準値より面屈折力が小さい
ことを示している（例えば−１、−２、＋１は、それぞ
れＰ＝５、４、７を意味する）。
／ｒ（ｎ；レンズの屈折率、ｒ；面屈折力設定点の曲率
半径）で定義したとき、眼鏡レンズの中心部の上下（垂
直）方向の主注視線に沿うサジタル方向とメリディオナ
ル方向の面屈折力の基準値に対する相対値を示すグラフ
（面屈折力分布曲線）である。図１と図３では、面屈折
力の基準値ＰはＰ＝６に設定されている。グラフの値が
マイナス値であることは、基準値より面屈折力が小さい
ことを示している（例えば−１、−２、＋１は、それぞ
れＰ＝５、４、７を意味する）。
【００１７】この図に明らかなように、本実施形態で
は、遠用領域（縦軸の＋領域）においては、破線で示す
メリディオナル方向の面屈折力Ｐmの方が、実線で示す
サジタル方向の面屈折力Ｐsより小さい。これに対し、
近用領域（縦軸の−領域）においては、実線で示すサジ
タル方向の面屈折力ＰSの方が、破線で示すメリディオ
ナル方向の面屈折力Ｐmより小さい。そして、このサジ
タル方向の面屈折力分布曲線Ｐm と、メリディオナル方
向の面屈折力分布曲線ＰS とは、プリズム作用が０とな
る点（つまり入射光線が屈折することなく通過する点）
の近傍の１点において交わり、互いの値が等しくなって
いる。本実施形態は、このように、遠用領域と近用領域
とで、サジタル方向の面屈折力とメリディオナル方向の
面屈折力の大小関係が逆転しており、かつ、プリズム作
用のない点の近傍の１点において、Ｐm とＰS の値を等
しくした点に特徴がある。
は、遠用領域（縦軸の＋領域）においては、破線で示す
メリディオナル方向の面屈折力Ｐmの方が、実線で示す
サジタル方向の面屈折力Ｐsより小さい。これに対し、
近用領域（縦軸の−領域）においては、実線で示すサジ
タル方向の面屈折力ＰSの方が、破線で示すメリディオ
ナル方向の面屈折力Ｐmより小さい。そして、このサジ
タル方向の面屈折力分布曲線Ｐm と、メリディオナル方
向の面屈折力分布曲線ＰS とは、プリズム作用が０とな
る点（つまり入射光線が屈折することなく通過する点）
の近傍の１点において交わり、互いの値が等しくなって
いる。本実施形態は、このように、遠用領域と近用領域
とで、サジタル方向の面屈折力とメリディオナル方向の
面屈折力の大小関係が逆転しており、かつ、プリズム作
用のない点の近傍の１点において、Ｐm とＰS の値を等
しくした点に特徴がある。
【００１８】図２は、図１のように面屈折力を設定した
内面累進屈折力レンズの非点収差を示している。一方、
図３は、図１と同じ仕様であって、サジタル方向とメリ
ディオナル方向の面屈折力を等しくする設計の場合の面
屈折力分布図である。このグラフに明らかなように、従
来例では、遠用領域、近用領域ともに、破線で示すメリ
ディオナル方向の面屈折力Ｐmと、実線で示すサジタル
方向の面屈折力Ｐsとが等しい（両者の差がない）。こ
のレンズの非点収差を図４に示している。
内面累進屈折力レンズの非点収差を示している。一方、
図３は、図１と同じ仕様であって、サジタル方向とメリ
ディオナル方向の面屈折力を等しくする設計の場合の面
屈折力分布図である。このグラフに明らかなように、従
来例では、遠用領域、近用領域ともに、破線で示すメリ
ディオナル方向の面屈折力Ｐmと、実線で示すサジタル
方向の面屈折力Ｐsとが等しい（両者の差がない）。こ
のレンズの非点収差を図４に示している。
【００１９】図２と図４においては、非点収差を０．５
Ｄステップで示している。この両図を比較すると明らか
なように、本実施形態の内面累進屈折力レンズは、比較
例に示す、サジタル方向とメリディオナル方向の面屈折
力が同一の同レンズに比して、非点収差が非常に良好に
補正されていることが分かる。
Ｄステップで示している。この両図を比較すると明らか
なように、本実施形態の内面累進屈折力レンズは、比較
例に示す、サジタル方向とメリディオナル方向の面屈折
力が同一の同レンズに比して、非点収差が非常に良好に
補正されていることが分かる。
【００２０】同様に、図５及び図６は、本発明の第二の
態様に基づく第二の実施例を示し、図７及び図８は比較
例を示す。この実施例は、遠用度数ＳF ＝−２．００、
加入度数ＡＤＤ＝２．００、ベースカーブＤ1 ＝２．０
０の内面累進屈折力眼鏡レンズ、つまり、遠用領域にお
ける度数が−２Ｄ、近用領域における度数が０Ｄである
内面累進屈折力レンズに本発明を適用したものである。
累進面は、眼側の面に形成されている。
態様に基づく第二の実施例を示し、図７及び図８は比較
例を示す。この実施例は、遠用度数ＳF ＝−２．００、
加入度数ＡＤＤ＝２．００、ベースカーブＤ1 ＝２．０
０の内面累進屈折力眼鏡レンズ、つまり、遠用領域にお
ける度数が−２Ｄ、近用領域における度数が０Ｄである
内面累進屈折力レンズに本発明を適用したものである。
累進面は、眼側の面に形成されている。
【００２１】図５は眼鏡レンズの中心部の上下（垂直）
方向の主注視線に沿う本発明のサジタル方向とメリディ
オナル方向の面屈折力の基準値に対する相対値を示すグ
ラフ（面屈折力分布曲線）である。図５と図７では、面
屈折力の基準値ＰはＰ＝４に設定されている。第一の実
施例と同様に、本発明は、遠用領域（縦軸の＋領域）に
おいては、破線で示すメリディオナル方向の面屈折力Ｐ
mの方が、実線で示すサジタル方向の面屈折力ＰSより小
さい。これに対し、近用領域（縦軸の−領域）において
は、実線で示すサジタル方向の面屈折力Ｐsの方が、破
線で示すメリディオナル方向の面屈折力Ｐmより小さ
い。そして、このサジタル方向の面屈折力分布曲線Ｐm
と、メリディオナル方向の面屈折力分布曲線ＰS とは、
第一の実施例と同様に、プリズム作用が０となる点の近
傍の１点において交わり、互いの値が等しくなってい
る。
方向の主注視線に沿う本発明のサジタル方向とメリディ
オナル方向の面屈折力の基準値に対する相対値を示すグ
ラフ（面屈折力分布曲線）である。図５と図７では、面
屈折力の基準値ＰはＰ＝４に設定されている。第一の実
施例と同様に、本発明は、遠用領域（縦軸の＋領域）に
おいては、破線で示すメリディオナル方向の面屈折力Ｐ
mの方が、実線で示すサジタル方向の面屈折力ＰSより小
さい。これに対し、近用領域（縦軸の−領域）において
は、実線で示すサジタル方向の面屈折力Ｐsの方が、破
線で示すメリディオナル方向の面屈折力Ｐmより小さ
い。そして、このサジタル方向の面屈折力分布曲線Ｐm
と、メリディオナル方向の面屈折力分布曲線ＰS とは、
第一の実施例と同様に、プリズム作用が０となる点の近
傍の１点において交わり、互いの値が等しくなってい
る。
【００２２】図６は、図５のように面屈折力を設定した
内面累進屈折力レンズの非点収差を示している。一方、
図７は、図５と同じ仕様であって、サジタル方向とメリ
ディオナル方向の面屈折力を等しくする設計の場合の面
屈折力分布図である。このグラフに明らかなように、従
来例では、遠用領域、近用領域ともに、破線で示すメリ
ディオナル方向の面屈折力Ｐmと、実線で示すサジタル
方向の面屈折力Ｐsとが等しい（両者の差がない）。こ
のレンズの非点収差を図８に示している。
内面累進屈折力レンズの非点収差を示している。一方、
図７は、図５と同じ仕様であって、サジタル方向とメリ
ディオナル方向の面屈折力を等しくする設計の場合の面
屈折力分布図である。このグラフに明らかなように、従
来例では、遠用領域、近用領域ともに、破線で示すメリ
ディオナル方向の面屈折力Ｐmと、実線で示すサジタル
方向の面屈折力Ｐsとが等しい（両者の差がない）。こ
のレンズの非点収差を図８に示している。
【００２３】図６と図８を比較すると明らかなように、
本発明による内面累進屈折力レンズは、比較例に示す、
サジタル方向とメリディオナル方向の面屈折力が同一の
同レンズに比して、非点収差が非常に良好に補正されて
いることが分かる。
本発明による内面累進屈折力レンズは、比較例に示す、
サジタル方向とメリディオナル方向の面屈折力が同一の
同レンズに比して、非点収差が非常に良好に補正されて
いることが分かる。
【００２４】表１は、第一の実施例および第二の実施例
の具体的値を条件式に代入した場合の数値である。いず
れの場合も、対応する第一の態様、第二の態様の条件式
を満足している。
の具体的値を条件式に代入した場合の数値である。いず
れの場合も、対応する第一の態様、第二の態様の条件式
を満足している。
【表１】 Pnm(-20)-Pns(-20) Pfm(15)-Pfs(15) ΔP(15)-ΔP(-20) 第一の実施例 0.19 -0.80 -0.99 第二の実施例 0.23 -0.49 -0.72
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、特に遠用領域がマイナ
スの度数をもつ累進屈折力レンズにおいて、眼側の面を
累進面とした上で、薄型化と収差補正の両者をバランス
よく達成することができる。また、内面を累進面とした
ため、外面累進屈折力レンズと比べ、歪みが少なくな
り、明視域が広くなり、また外面は球面とすることが一
般的であるので見栄えがよくなる。
スの度数をもつ累進屈折力レンズにおいて、眼側の面を
累進面とした上で、薄型化と収差補正の両者をバランス
よく達成することができる。また、内面を累進面とした
ため、外面累進屈折力レンズと比べ、歪みが少なくな
り、明視域が広くなり、また外面は球面とすることが一
般的であるので見栄えがよくなる。
【図１】本発明による内面累進屈折力レンズの第一の実
施例を示す、主注視線上におけるサジタル方向とメリデ
ィオナル方向の面屈折力分布（基準値に対する相対値）
を示す図である。
施例を示す、主注視線上におけるサジタル方向とメリデ
ィオナル方向の面屈折力分布（基準値に対する相対値）
を示す図である。
【図２】図１のレンズの非点収差の分布を示す図であ
る。
る。
【図３】比較のために、第一の実施例と同じ仕様で主注
視線上におけるサジタル方向とメリディオナル方向の面
屈折力分布を同一とした場合の面屈折力分布（基準値に
対する相対値）を示す図である。
視線上におけるサジタル方向とメリディオナル方向の面
屈折力分布を同一とした場合の面屈折力分布（基準値に
対する相対値）を示す図である。
【図４】図３のレンズの非点収差の分布を示す図であ
る。
る。
【図５】本発明による内面累進屈折力レンズの第二の実
施例を示す、主注視線上におけるサジタル方向とメリデ
ィオナル方向の面屈折力分布（基準値に対する相対値）
を示す図である。
施例を示す、主注視線上におけるサジタル方向とメリデ
ィオナル方向の面屈折力分布（基準値に対する相対値）
を示す図である。
【図６】図５のレンズの非点収差の分布を示す図であ
る。
る。
【図７】比較のために、第二の実施例と同じ仕様で主注
視線上におけるサジタル方向とメリディオナル方向の面
屈折力分布を同一とした場合の面屈折力分布（基準値に
対する相対値）を示す図である。
視線上におけるサジタル方向とメリディオナル方向の面
屈折力分布を同一とした場合の面屈折力分布（基準値に
対する相対値）を示す図である。
【図８】図７のレンズの非点収差の分布を示す図であ
る。
る。
Claims (7)
- 【請求項１】 遠用度数がマイナスの累進屈折力レンズ
において、 眼側の面を累進面とし、 遠用領域における主注視線方向の断面の面屈折力をＰ
fm、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力をＰfSと
したとき、Ｐfm＜ＰfSに設定し、 近用領域における主注視線方向の断面の面屈折力をＰ
nm、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力をＰnSと
したとき、Ｐnm＞ＰnSに設定したことを特徴とする内面
累進屈折力レンズ。但し、 面屈折力Ｐ＝（ｎ−１）／ｒ （ｎ；レンズの屈折率、ｒ；面屈折力設定点の曲率半
径）。 - 【請求項２】 請求項１記載の内面累進屈折力レンズに
おいて、主注視線方向の断面の面屈折力Ｐm の値と、主
注視線と直交する方向の断面の面屈折力ＰSの値は、主
注視線上におけるプリズム作用が０となる点の近傍の１
点において、互いに等しくなる内面累進屈折力レンズ。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の内面累進屈折力
レンズにおいて、 近用度数をＳN（Ｄ：ディオプター）としたとき、ＳN
＜０であり、 かつ近用領域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＞０．１ を満足する内面累進屈折力レンズ。但し、 Ｐnm（−２０）；プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線方
向の断面面屈折力、 Ｐns（−２０）：プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線と
直交する方向の断面面屈折力。 - 【請求項４】 請求項１または２記載の内面累進屈折力
レンズにおいて、 近用度数をＳN（Ｄ）としたとき、ＳN ≧０であり、 かつ近用領域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＞０．２ を満足する内面累進屈折力レンズ。 - 【請求項５】 請求項１または２記載の内面累進屈折力
レンズにおいて、 遠用度数をＳF（Ｄ）としたとき、−２≦ＳF ＜０であ
り、 遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＜−０．１ を満足する内面累進屈折力レンズ。但し、 Ｐfm（１５）；プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線方向
の断面面屈折力、 Ｐfs（１５）：プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線と直
交する方向の断面面屈折力。 - 【請求項６】 請求項１または２記載の内面累進屈折力
レンズにおいて、 遠用度数をＳF（Ｄ）としたとき、−６＜ＳF ＜−２で
あり、 遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＜−０．２ を満足する内面累進屈折力レンズ。 - 【請求項７】 遠用度数がマイナスの累進屈折力レンズ
において、 眼側の面を累進面とし、 主注視線方向の断面の面屈折力をＰm 、主注視線と直交
する方向の断面の面屈折力をＰS としたとき、 ΔＰ（１５）−ΔＰ（−２０）＜−０．３ を満足することを特徴とする内面累進屈折力レンズ。但
し、 ΔＰ（ｘ）；プリズム測定点を原点とし、該原点から上
方（＋）または下方（−）にｘmmの主注視線上の地点に
おける断面面屈折力Ｐm とＰS の差（ΔＰ＝Ｐ m −
ＰS ）。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11344799A JP2000227579A (ja) | 1998-12-03 | 1999-12-03 | 内面累進屈折力レンズ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-344364 | 1998-12-03 | ||
| JP34436498 | 1998-12-03 | ||
| JP11344799A JP2000227579A (ja) | 1998-12-03 | 1999-12-03 | 内面累進屈折力レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000227579A true JP2000227579A (ja) | 2000-08-15 |
Family
ID=26577751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11344799A Withdrawn JP2000227579A (ja) | 1998-12-03 | 1999-12-03 | 内面累進屈折力レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000227579A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005066696A1 (ja) * | 2003-11-27 | 2005-07-21 | Hoya Corporation | 両面非球面型累進屈折力レンズおよびその設計方法 |
| US8042942B2 (en) | 2005-08-22 | 2011-10-25 | Seiko Epson Corporation | Progressive-power lens |
| JP2012198384A (ja) * | 2011-03-22 | 2012-10-18 | Seiko Epson Corp | 累進屈折力レンズの設計方法及び累進屈折力レンズ |
| JP2014106385A (ja) * | 2012-11-28 | 2014-06-09 | Hoya Lense Manufacturing Philippine Inc | 累進屈折力レンズおよび累進屈折力レンズの設計方法 |
| WO2022259700A1 (ja) * | 2021-06-07 | 2022-12-15 | ホヤ レンズ タイランド リミテッド | 眼鏡レンズ、および、眼鏡レンズの製造方法 |
-
1999
- 1999-12-03 JP JP11344799A patent/JP2000227579A/ja not_active Withdrawn
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005066696A1 (ja) * | 2003-11-27 | 2005-07-21 | Hoya Corporation | 両面非球面型累進屈折力レンズおよびその設計方法 |
| US7399080B2 (en) | 2003-11-27 | 2008-07-15 | Hoya Corporation | Bi-aspherical type progressive-power lens and method of designing the same |
| US8042942B2 (en) | 2005-08-22 | 2011-10-25 | Seiko Epson Corporation | Progressive-power lens |
| US8147062B2 (en) | 2005-08-22 | 2012-04-03 | Seiko Epson Corporation | Progressive-power lens |
| US8678585B2 (en) | 2005-08-22 | 2014-03-25 | Hoya Lens Manufacturing Philippines Inc. | Progressive-power lens |
| JP2012198384A (ja) * | 2011-03-22 | 2012-10-18 | Seiko Epson Corp | 累進屈折力レンズの設計方法及び累進屈折力レンズ |
| JP2014106385A (ja) * | 2012-11-28 | 2014-06-09 | Hoya Lense Manufacturing Philippine Inc | 累進屈折力レンズおよび累進屈折力レンズの設計方法 |
| WO2022259700A1 (ja) * | 2021-06-07 | 2022-12-15 | ホヤ レンズ タイランド リミテッド | 眼鏡レンズ、および、眼鏡レンズの製造方法 |
| JP2022187118A (ja) * | 2021-06-07 | 2022-12-19 | ホヤ レンズ タイランド リミテッド | 眼鏡レンズ、および、眼鏡レンズの製造方法 |
| JP7836153B2 (ja) | 2021-06-07 | 2026-03-26 | ホヤ レンズ タイランド リミテッド | 眼鏡レンズ、および、眼鏡レンズの製造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20040115 |