JP2000234148A - 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 - Google Patents
高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼Info
- Publication number
- JP2000234148A JP2000234148A JP11034751A JP3475199A JP2000234148A JP 2000234148 A JP2000234148 A JP 2000234148A JP 11034751 A JP11034751 A JP 11034751A JP 3475199 A JP3475199 A JP 3475199A JP 2000234148 A JP2000234148 A JP 2000234148A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- machinability
- toughness
- high cycle
- fatigue life
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷
間工具鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．６５〜１．５０％、
Ｓｉ：２．０％以下、Ｃｒ：５．０〜１３．０％、Ｓ：
０．０３０〜０．２０％、Ｍｎ：１．５０％以下を主成
分とし、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ
当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％、Ｖまたは
Ｎｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎ
ｂ）：０．０５〜１．０％の選択成分を１種以上含み、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とす
る高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具
鋼。または、上記鋼にさらにＣｏ：０．２０〜３．０％
添加することを特徴とする高サイクル疲労寿命および被
削性に優れた冷間工具鋼。
間工具鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．６５〜１．５０％、
Ｓｉ：２．０％以下、Ｃｒ：５．０〜１３．０％、Ｓ：
０．０３０〜０．２０％、Ｍｎ：１．５０％以下を主成
分とし、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ
当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％、Ｖまたは
Ｎｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎ
ｂ）：０．０５〜１．０％の選択成分を１種以上含み、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とす
る高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具
鋼。または、上記鋼にさらにＣｏ：０．２０〜３．０％
添加することを特徴とする高サイクル疲労寿命および被
削性に優れた冷間工具鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高サイクル疲労寿
命および被削性に優れた冷間工具鋼に関するものであ
る。
命および被削性に優れた冷間工具鋼に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷間加工用金型には、ＪＩＳ−Ｓ
ＫＤ１１が広く用いられている。しかし、繰返し応力が
負荷される用途では、粗大なＣｒ系炭化物を起点とした
亀裂が発生するために疲労特性に劣るという問題があ
る。これに対し、例えば特公昭５７−５９２９８号公報
や特公平３−３６８９７号公報等の発明が提案されてい
る。また、ＳＫＤ１１の被削性を改善する発明として、
特公昭６３−６６３８４号公報や特開平８−１２０３３
３号公報等が提案されている。
ＫＤ１１が広く用いられている。しかし、繰返し応力が
負荷される用途では、粗大なＣｒ系炭化物を起点とした
亀裂が発生するために疲労特性に劣るという問題があ
る。これに対し、例えば特公昭５７−５９２９８号公報
や特公平３−３６８９７号公報等の発明が提案されてい
る。また、ＳＫＤ１１の被削性を改善する発明として、
特公昭６３−６６３８４号公報や特開平８−１２０３３
３号公報等が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した特公昭５７−
５９２９８号公報は、従来用いられている型用鋼にほぼ
対応する合金組成に対して、Ｃａ：０．０００５〜０．
０１０％を添加することにより金型の寿命を向上させて
いるが、疲労限の向上に関する記載がなく、また、この
発明では、Ｃａ以外の被削性改善元素の添加は型寿命に
とってはどちらかと言えばマイナスに作用すると示され
ている。また、特公平３−３６８９７号公報は、ＳＫＤ
１１を低Ｃ−低Ｃｒ化し、粗大なＣｒ系炭化物量を大幅
に減少させることにより、強度、靱性および疲労特性を
向上させたものであるが、被削性改善について何ら示さ
れていない。
５９２９８号公報は、従来用いられている型用鋼にほぼ
対応する合金組成に対して、Ｃａ：０．０００５〜０．
０１０％を添加することにより金型の寿命を向上させて
いるが、疲労限の向上に関する記載がなく、また、この
発明では、Ｃａ以外の被削性改善元素の添加は型寿命に
とってはどちらかと言えばマイナスに作用すると示され
ている。また、特公平３−３６８９７号公報は、ＳＫＤ
１１を低Ｃ−低Ｃｒ化し、粗大なＣｒ系炭化物量を大幅
に減少させることにより、強度、靱性および疲労特性を
向上させたものであるが、被削性改善について何ら示さ
れていない。
【０００４】さらに、特公昭６３−６６３８４号公報
は、ＲＥＭ添加により非金属介在物を大幅に粒状化さ
せ、被削性を向上させたものであるが、疲労限の向上に
関する記載がなく、しかもＶおよびＮｂ添加におけるＶ
＋１／２Ｎｂの規制がなく、ＲＥＭ添加によりコストが
高くなり、経済性に劣るという問題がある。また、特開
平８−１２０３３３号公報は、Ｓ添加により被削性の改
善を図ったものであるが、疲労限の向上に関する記載が
なく、しかもＭｏおよびＷ添加におけるＭｏ＋１／２Ｗ
の規制がなく、これらの解明がされていないのが実状で
ある。
は、ＲＥＭ添加により非金属介在物を大幅に粒状化さ
せ、被削性を向上させたものであるが、疲労限の向上に
関する記載がなく、しかもＶおよびＮｂ添加におけるＶ
＋１／２Ｎｂの規制がなく、ＲＥＭ添加によりコストが
高くなり、経済性に劣るという問題がある。また、特開
平８−１２０３３３号公報は、Ｓ添加により被削性の改
善を図ったものであるが、疲労限の向上に関する記載が
なく、しかもＭｏおよびＷ添加におけるＭｏ＋１／２Ｗ
の規制がなく、これらの解明がされていないのが実状で
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述した問題を解消すべ
き、発明者らは鋭意開発を進めた結果、鋼中にＳを添加
しＭｎＳを分散形成させることにより、Ｓ無添加鋼に比
べ疲労限を向上させ、一方、Ｓ添加量の増加に伴い、併
せて被削性も向上させるというものである。その発明の
要旨とするところは、 （１）重量％で、Ｃ：０．６５〜１．５０％、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｃｒ：５．０〜１３．０％、Ｓ：０．０
３０〜０．２０％、Ｍｎ：１．５０％以下を主成分と
し、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量
（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％、ＶまたはＮｂ
のいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎ
ｂ）：０．０５〜１．０％の選択成分を１種以上含み、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とす
る高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具
鋼。 （２）前記（１）記載の鋼に、さらにＣｏ：０．２０〜
３．０％添加することを特徴とする高サイクル疲労寿命
および被削性に優れた冷間工具鋼にある。
き、発明者らは鋭意開発を進めた結果、鋼中にＳを添加
しＭｎＳを分散形成させることにより、Ｓ無添加鋼に比
べ疲労限を向上させ、一方、Ｓ添加量の増加に伴い、併
せて被削性も向上させるというものである。その発明の
要旨とするところは、 （１）重量％で、Ｃ：０．６５〜１．５０％、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｃｒ：５．０〜１３．０％、Ｓ：０．０
３０〜０．２０％、Ｍｎ：１．５０％以下を主成分と
し、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量
（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％、ＶまたはＮｂ
のいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１／２Ｎ
ｂ）：０．０５〜１．０％の選択成分を１種以上含み、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とす
る高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具
鋼。 （２）前記（１）記載の鋼に、さらにＣｏ：０．２０〜
３．０％添加することを特徴とする高サイクル疲労寿命
および被削性に優れた冷間工具鋼にある。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明における各種成分の
限定理由について説明する。 Ｃ：０．６５〜１．５０％ Ｃは、焼入、焼戻しにより十分なマトリックス硬さを与
えると共に、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖなどと結合して炭化物を形
成し、耐摩耗性を与える。しかし過剰に添加すると、凝
固時に粗大炭化物が多く析出し、靱性を阻害する。一
方、十分な二次硬化硬さを得るためには、０．６５％が
必要である。従って、その範囲を０．６５〜１．５０％
とした。
限定理由について説明する。 Ｃ：０．６５〜１．５０％ Ｃは、焼入、焼戻しにより十分なマトリックス硬さを与
えると共に、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖなどと結合して炭化物を形
成し、耐摩耗性を与える。しかし過剰に添加すると、凝
固時に粗大炭化物が多く析出し、靱性を阻害する。一
方、十分な二次硬化硬さを得るためには、０．６５％が
必要である。従って、その範囲を０．６５〜１．５０％
とした。
【０００７】Ｓｉ：２．０％以下 Ｓｉは、脱酸剤として添加されるとともに、耐酸化性、
焼入性に有効である。また、焼戻過程において炭化物の
凝集を抑え二次硬化を促進する。しかし、２．０％を超
えると冷間加工性を阻害し、靱性を劣化させる。従っ
て、上限を２．０％とした。 Ｃｒ：５．０〜１３．０％ Ｃｒは、焼入性を高めるとともに、焼戻軟化抵抗を高め
る。この効果を得るためには、５．０％以上が必要であ
る。しかし、凝固時にＣと結合して巨大一時炭化物を形
成し易く、過剰に添加すると靱性を劣化させる。従っ
て、その範囲を５．０〜１３．０％とした。
焼入性に有効である。また、焼戻過程において炭化物の
凝集を抑え二次硬化を促進する。しかし、２．０％を超
えると冷間加工性を阻害し、靱性を劣化させる。従っ
て、上限を２．０％とした。 Ｃｒ：５．０〜１３．０％ Ｃｒは、焼入性を高めるとともに、焼戻軟化抵抗を高め
る。この効果を得るためには、５．０％以上が必要であ
る。しかし、凝固時にＣと結合して巨大一時炭化物を形
成し易く、過剰に添加すると靱性を劣化させる。従っ
て、その範囲を５．０〜１３．０％とした。
【０００８】Ｓ：０．０３０〜０．２０％ Ｓは、Ｍｎと結合し、ＭｎＳを形成する。鋼中にＭｎＳ
を分散形成させることにより、繰返し応力が比較的低い
場合、マトリックス内の辷りをＭｎＳが抑制し、疲労破
壊の伝播を遅らせる。この効果は、０．０３％以上添加
しないと発揮されず、過剰な添加は、靱性を劣化させ
る。従って、その範囲を０．０３０〜０．２０％とし
た。また、Ｓ添加量の増加に伴い、併せて被削性も向上
する。十分な被削性を得、熱間加工性を低下させないた
めには、望ましくは、０．０４０〜０．１０％とする。
を分散形成させることにより、繰返し応力が比較的低い
場合、マトリックス内の辷りをＭｎＳが抑制し、疲労破
壊の伝播を遅らせる。この効果は、０．０３％以上添加
しないと発揮されず、過剰な添加は、靱性を劣化させ
る。従って、その範囲を０．０３０〜０．２０％とし
た。また、Ｓ添加量の増加に伴い、併せて被削性も向上
する。十分な被削性を得、熱間加工性を低下させないた
めには、望ましくは、０．０４０〜０．１０％とする。
【０００９】Ｍｎ：１．５０％以下 Ｍｎは、Ｓと結合し、疲労特性および被削性を向上させ
る。また、脱酸剤として鋼の清浄度を高め、焼入性を高
める元素である。１．５％を超えると冷間加工性を阻害
し、靱性を劣化させるので、上限を１．５０％とする。
ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量（Ｍ
ｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％ Ｍｏ，Ｗは、微細な炭化物を形成し、二次硬化に寄与
し、耐軟化抵抗性を改善する元素である。ただし、その
効果はＭｏの方がＷよりも２倍強く、同じ効果を得るに
ＷはＭｏの２倍必要である。Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２
Ｗ）で少なくとも１．０％必要である。しかし、過剰添
加は靱性の低下を招くため、上限を５．０％とした。
る。また、脱酸剤として鋼の清浄度を高め、焼入性を高
める元素である。１．５％を超えると冷間加工性を阻害
し、靱性を劣化させるので、上限を１．５０％とする。
ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種をＭｏ当量（Ｍ
ｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％ Ｍｏ，Ｗは、微細な炭化物を形成し、二次硬化に寄与
し、耐軟化抵抗性を改善する元素である。ただし、その
効果はＭｏの方がＷよりも２倍強く、同じ効果を得るに
ＷはＭｏの２倍必要である。Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２
Ｗ）で少なくとも１．０％必要である。しかし、過剰添
加は靱性の低下を招くため、上限を５．０％とした。
【００１０】ＶまたはＮｂのいずれか１種または２種を
Ｖ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）：０．０５〜１．０％ Ｖ，Ｎｂは、二次硬化に有効であり、Ｃと硬い炭化物を
形成して耐摩耗性に寄与するとともに結晶粒を微細化す
る。Ｖ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）で少なくとも０．０５％
必要である。しかし、過剰添加は靱性の低下を招くた
め、上限を１．０％とした。 Ｃｏ：０．２０〜３．０％ Ｃｏは、焼戻しによる炭化物凝集粗大化を抑制し、耐軟
化抵抗性に有効である。これらの効果を得るには、０．
２０％が必要であり、また、３．０％を超えて添加する
と靱性が低下する。従って、その範囲を０．２０〜３．
０％とした。
Ｖ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）：０．０５〜１．０％ Ｖ，Ｎｂは、二次硬化に有効であり、Ｃと硬い炭化物を
形成して耐摩耗性に寄与するとともに結晶粒を微細化す
る。Ｖ当量（Ｖ＋１／２Ｎｂ）で少なくとも０．０５％
必要である。しかし、過剰添加は靱性の低下を招くた
め、上限を１．０％とした。 Ｃｏ：０．２０〜３．０％ Ｃｏは、焼戻しによる炭化物凝集粗大化を抑制し、耐軟
化抵抗性に有効である。これらの効果を得るには、０．
２０％が必要であり、また、３．０％を超えて添加する
と靱性が低下する。従って、その範囲を０．２０〜３．
０％とした。
【００１１】以下、実施例に基づき本発明鋼の特徴を具
体的に説明する。
体的に説明する。
【実施例】表１に供試鋼の化学成分、およびこの供試鋼
により焼入焼戻し硬さ、疲労限、被削性、靱性の試験結
果を示す。また、この疲労限については、小野式回転曲
げ疲労試験における１０7 回繰返し応力回数の負荷応力
値であり、被削性は、各鋼種の焼なまし材を、ＳＫＨ５
１製、φ５ｍｍのドリルで１０ｍｍ穿孔するのに要する
時間で示し、さらに、靱性は、圧延方向より採取した、
１０Ｒ−Ｃノッチシャルピー試験片にて評価した。
により焼入焼戻し硬さ、疲労限、被削性、靱性の試験結
果を示す。また、この疲労限については、小野式回転曲
げ疲労試験における１０7 回繰返し応力回数の負荷応力
値であり、被削性は、各鋼種の焼なまし材を、ＳＫＨ５
１製、φ５ｍｍのドリルで１０ｍｍ穿孔するのに要する
時間で示し、さらに、靱性は、圧延方向より採取した、
１０Ｒ−Ｃノッチシャルピー試験片にて評価した。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１に示すように、Ｎｏ１〜５は本発明鋼
であり、Ｎｏ６〜８は比較鋼である。本発明鋼Ｎｏ１
は、比較鋼Ｎｏ６に比べ、靱性を低下させることなく、
疲労限および被削性を向上させる。本発明鋼Ｎｏ２〜５
は、比較鋼Ｎｏ７に比べ、疲労限および被削性を向上さ
せ、その傾向はＳ量の増加に伴い大きくなる。また、本
発明鋼Ｎｏ２〜５の靱性は、比較鋼Ｎｏ７とほぼ同水準
である。比較鋼Ｎｏ８は、本発明鋼Ｎｏ２〜５よりも多
くのＳを添加したものであり、疲労限および被削性は発
明鋼よりも優れるものの、靱性が劣化している。
であり、Ｎｏ６〜８は比較鋼である。本発明鋼Ｎｏ１
は、比較鋼Ｎｏ６に比べ、靱性を低下させることなく、
疲労限および被削性を向上させる。本発明鋼Ｎｏ２〜５
は、比較鋼Ｎｏ７に比べ、疲労限および被削性を向上さ
せ、その傾向はＳ量の増加に伴い大きくなる。また、本
発明鋼Ｎｏ２〜５の靱性は、比較鋼Ｎｏ７とほぼ同水準
である。比較鋼Ｎｏ８は、本発明鋼Ｎｏ２〜５よりも多
くのＳを添加したものであり、疲労限および被削性は発
明鋼よりも優れるものの、靱性が劣化している。
【００１４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、高価
なＲＥＭの添加や鋼種成分の大幅な変更を必要とせず、
ＳＫＤ１１系の鋼にＳをうまくバランスさせることによ
り、大きなコスト上昇がなく、金型の靱性を低下させる
ことなく、疲労特性に優れ、併せて被削性に優れた鋼を
提供することが出来る極めて優れた効果を奏するもので
ある。
なＲＥＭの添加や鋼種成分の大幅な変更を必要とせず、
ＳＫＤ１１系の鋼にＳをうまくバランスさせることによ
り、大きなコスト上昇がなく、金型の靱性を低下させる
ことなく、疲労特性に優れ、併せて被削性に優れた鋼を
提供することが出来る極めて優れた効果を奏するもので
ある。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．６５〜１．５０％、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｃｒ：５．０〜１３．０％、 Ｓ：０．０３０〜０．２０％、 Ｍｎ：１．５０％以下 を主成分とし、ＭｏまたはＷのいずれか１種または２種
をＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：１．０〜５．０％、Ｖ
またはＮｂのいずれか１種または２種をＶ当量（Ｖ＋１
／２Ｎｂ）：０．０５〜１．０％の選択成分を１種以上
含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特
徴とする高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間
工具鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋼に、さらにＣｏ：０．
２０〜３．０％添加することを特徴とする高サイクル疲
労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03475199A JP3566120B2 (ja) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03475199A JP3566120B2 (ja) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000234148A true JP2000234148A (ja) | 2000-08-29 |
| JP3566120B2 JP3566120B2 (ja) | 2004-09-15 |
Family
ID=12423040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03475199A Expired - Lifetime JP3566120B2 (ja) | 1999-02-12 | 1999-02-12 | 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3566120B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104178694A (zh) * | 2014-08-13 | 2014-12-03 | 上海恺虹实业有限公司 | 一种高寿命热作模具钢 |
-
1999
- 1999-02-12 JP JP03475199A patent/JP3566120B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104178694A (zh) * | 2014-08-13 | 2014-12-03 | 上海恺虹实业有限公司 | 一种高寿命热作模具钢 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3566120B2 (ja) | 2004-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6032881B2 (ja) | 熱間金型用鋼 | |
| JP3246733B2 (ja) | 高強度ばね用鋼 | |
| CN112877591A (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
| JP3587348B2 (ja) | 旋削加工性に優れた機械構造用鋼 | |
| JP2003147478A (ja) | 非調質鋼 | |
| JPH0253505B2 (ja) | ||
| JP2636816B2 (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP2834654B2 (ja) | 高靱性熱間工具鋼 | |
| JP2614659B2 (ja) | 耐遅れ破壊性及び冷間鍛造性を備えた高強度ボルト用鋼 | |
| JPH1112678A (ja) | マルテンサイト・ベイナイト型熱間鍛造部品及びその製造方法 | |
| JP6903507B2 (ja) | 焼入れ性および靱性に優れた熱間工具鋼 | |
| JPH0353384B2 (ja) | ||
| JP3273391B2 (ja) | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 | |
| JP4425504B2 (ja) | 軟質オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP3874557B2 (ja) | 靱性に優れた快削非調質鋼 | |
| JP3566120B2 (ja) | 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼 | |
| JP2576857B2 (ja) | 高強度非調質強靭鋼 | |
| JP3042574B2 (ja) | 高疲労強度を有する熱間鍛造品及びその製造方法 | |
| JPS6130653A (ja) | 高強度ばね鋼 | |
| JPH07179988A (ja) | 高温強度の優れた熱間工具鋼 | |
| JP2563164B2 (ja) | 高強度非調質強靭鋼 | |
| JP3059318B2 (ja) | 高疲労強度熱間鍛造品の製造方法 | |
| JPH09291344A (ja) | 低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3033459B2 (ja) | 非調質高張力鋼の製造方法 | |
| JPH05239589A (ja) | 高強度非調質鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040608 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040609 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080618 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090618 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100618 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100618 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110618 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120618 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130618 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130618 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140618 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |