JP2000239740A

JP2000239740A - 耐応力腐食割れ性に優れたＦｅ基合金部材の製造方法、及びＦｅ基合金部材

Info

Publication number: JP2000239740A
Application number: JP11044408A
Authority: JP
Inventors: Yoshinao Urayama; 義直浦山
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1999-02-23
Filing date: 1999-02-23
Publication date: 2000-09-05

Abstract

(57)【要約】【課題】高温高圧水中での安全性向上と経済性向上に
寄与すべく、高Ni，高Cr含有のFe基合金を用いて、前記
高応力作用下及び腐食雰囲気中で継続使用しても、隙間
応力腐食割れ等の発生を抑制できるばねの製造方法及び
該ばねを提供する。【解決手段】 Fe基合金製ばねの製造方法において、重
量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以下、Mn：1.0％以下、
Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30％、Ti：0.3％〜2.0％、
Al：0.3％〜2.0％、Mg：0.5％以下、P0.01％以下、S：
0.01％以下、残部FeよりなるFe基合金を、固溶化処理
し、次いで断面減少率20％〜60％の冷間加工を施し、そ
の後、時効処理してなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高Cr含有のFe基合
金部材の製造方法及び該製造方法で製造されるFe基合金
部材に係り、特に、軽水原子炉用の耐応力腐食割れ性に
優れた高Cr含有のFe基合金原子炉用部材の製造方法及び
該製造方法で製造されるFe基合金部材に関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、高温高圧水機器の部品として、ば
ねやボルト等の部材が多数使用されており、該ばね及び
ボルト等は、その本来の目的からして高応力作用下で使
用されているとともに、隙間が形成された箇所で用いら
れる場合が多いので隙間腐食される傾向が高い。前記ば
ね及びボルト等は、前記高応力作用下及び腐食雰囲気中
で継続使用されると、その表面に隙間応力腐食割れ（SC
C）の発生が懸念される。該隙間応力腐食割れ（SCC）
は、上記機器の信頼性や安全性の面で問題があり、その
対策が、重要課題となっている。

【０００３】前記隙間応力腐食割れ（SCC）等を考慮し
たばね等としては、強度と腐食性に優れたインコネルＸ
−750合金が使用されている（特開昭58−77559号公報参
照）。該インコネルＸ−750合金は、固溶化処理後に冷
間塑性加工を施し、その後に時効処理する工程をへて製
造されるものである。前記インコネルＸ−750合金は、
固溶化処理と時効処理との中間に実施する冷間加工の加
工程度によっては、耐応力腐食割れ感受性が低下する場
合が生じ得ることから、使用中における材料信頼性が今
一つ低いし、インコネルＸ−750合金は、Niをベースに
した合金であるので、材料の価格が高くなり、経済性の
面でも問題があった。

【０００４】即ち、前記技術のインコネルＸ−750合金
製から成るばねは、NiベースにCrを14〜17（wt％）含有
するものであることから、材料価格が高いものになるほ
か、冷間塑性加工後の時効処理において結晶粒界にCr炭
化物が析出し、粒界近傍にCr欠乏層が生成されるために
耐応力腐食割れ性が低下するといった問題がある。この
ために、ばねの耐応力腐食割れを防止するためには、粒
界Cr欠乏層の生成を抑制することが不可欠な課題となっ
ている。

【０００５】前記Cr欠乏層の生成を抑制して、高耐食化
を図るべく、材料のＦｅ基合金の高Cr化に着目した技術
として、特開平2−247358号公報に所載の技術がある。
該技術は、重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以下、M
n：1.0％以下、Ni：25〜45％、Cr：25〜35％、Ti：0.3
〜2.0％、Al：0.3〜2.0％、Mg：0.5％以下、P，S：0.01
％以下、残部FeよりなるFe基合金を、900〜1250℃で断
面減少率にして20％以上の熱間加工を施した後、950〜1
050℃で１分〜２時間保持してから空冷以上の速い冷却
速度で冷却した原子炉用部材の製造技術である。

【０００６】

【発明が解決しょうとする課題】ところで、前記特開平
2−247358号公報に所載の技術は、耐応力腐食割れ性に
優れた固溶強化型の耐食Fe基合金で、Feをベースとして
いるので価格が前記インコネルＸ−750合金に比べて安
価であるが、高温高圧水機器の伝熱管や配管材用として
開発されたものであって、ばねの如く絶えず大きな応力
が負荷されている材料用として、特に配慮されたもので
はなく、前記高応力作用下及び腐食雰囲気中で継続使用
されるばね材としては、強度的に劣り、ばね材としての
適用が問題となるものである。

【０００７】本発明は、前記点に鑑みてなされたもので
あって、その目的とするところは、原子炉の安全性向上
と経済性向上に寄与すべく、高Ni，高Cr含有のFe基合金
を用いて、前記高応力作用下及び腐食雰囲気中で継続使
用しても、隙間応力腐食割れ等の発生を抑制できる部材
の製造方法及びその部材を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成すべく、
本発明の第一のFe基合金部材の製造方法は、重量比で
C：0.1％以下、Si：1.0％以下、Mn：1.0％以下、Ni：25
％〜40％、Cr：25％〜30％、Ti：0.3％〜2.0％、Al：0.
3％〜2.0％、Mg：0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01
％以下、残部FeよりなるFe基合金を、固溶化処理し、そ
の後、時効処理するか、重量比でC：0.1％以下、Si：1.
0％以下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜
30％、Ti：0.3％〜2.0％、Al：0.3％〜2.0％、Mg：0.5
％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Feよりな
るFe基合金を、固溶化処理し、次いで断面減少率20％〜
60％の冷間加工を施し、その後、時効処理することを特
徴としている。

【０００９】また、本発明の第二のFe基合金部材の製造
方法は、重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以下、Mn：
1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30％、Ti：0.3
％〜2.0％、Nb：0.3％〜3.0％、Al：0.3％〜2.0％、M
g：0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Fe
より成るFe基合金を、固溶化処理し、その後、時効処理
するか、重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以下、Mn：
1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30％、Ti：0.3
％〜2.0％、Nb：0.3％〜3.0％、Al：0.3％〜2.0％、M
g：0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Fe
より成るFe基合金を、固溶化処理し、次いで断面減少率
20％〜60％の冷間塑性加工を施し、その後、時効処理す
ることを特徴としている。

【００１０】更に、本発明の第一のFe基合金部材は、重
量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以下、Mn：1.0％以下、
Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30％、Ti：0.3％〜2.0％、
Al：0.3％〜2.0％、Mg：0.5％以下、P：0.01％以下、
S：0.01％以下、残部Feよりなり、時効硬化処理された
非再結晶組織からなる部材もしくは、重量比でC：0.1％
以下、Si：1.0％以下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40
％、Cr：25％〜30％、Ti：0.3％〜2.0％、Al：0.3％〜
2.0％、Mg：0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以
下、残部Feよりなり、冷間加工後に時効硬化処理された
非再結晶組織からなる部材からなることを特徴としてい
る。

【００１１】更にまた、本発明の第二のFe基合金部材
は、重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以下、Mn：1.0％
以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30％、Ti：0.3％〜
2.0％、Nb：0.3％〜3.0％、Al：0.3％〜2.0％、Mg：0.5
％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Feより成
り、時効硬化処理された非再結晶組織からなる部材もし
くは、重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以下、Mn：1.0
％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30％、Ti：0.3％
〜2.0％、Nb：0.3％〜3.0％、Al：0.3％〜2.0％、Mg：
0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Feよ
り成り、冷間加工後に時効硬化処理された非再結晶組織
からなる部材からなることを特徴としている。

【００１２】前記の如く構成された本発明のFe基合金製
原子炉用部材、及びその製造方法は、前記第一の発明
で、Niを25％以上，40％以下、Crを25％以上，30％以下
含有させることで、高耐食化を図ることができ、前記第
二の発明で、TiやAlに比べて析出強化に対する効果が大
きいNbを更に0.3％以上，3.0％以下含有させ、高Cr含有
による熱間加工性の低下を防止するためにMgを0.5％以
下、好ましくは0.05％含有させることで、熱間加工性の
向上を図ることができる。

【００１３】また、本発明のFe基合金部材は、合金をNi
ベースからFeベースとしたことによって、Niベースの合
金よりも安価に製造できるので高い経済性を得ることが
できるとともに、Feは、基地の組織を安定化し、耐食性
を向上させることができる。もっとも、Feの含有量が多
過ぎると有害相（Laves相）を生ぜしめるため、50％以
下とすることが望ましい。

【００１４】更に、本発明のFe基合金部材の製造方法
は、固溶化処理を950℃〜1150℃で1min〜120min保持す
るものである。保持期間は、処理する物の形状によって
異なるが、前記温度で再結晶が終了すればよい。1150℃
以上では高温強度が低下するので、上限を1150℃とする
ことが望ましい。また、冷間塑性加工は、部材であるば
ねの種類により異なるが、実用面では板ばね及びコイル
ばね共に、断面減少率で20％〜60％が好ましい。

【００１５】更にまた、本発明は、FeベースにNiを25％
〜40％、Crを25％〜30％含有させたFe基合金を、冷間塑
性加工後に、時効処理を600℃〜800℃で1時間〜30時間
加熱保持したものである。前記の如き処理をしても、結
晶粒界にはCr炭化物の析出がほとんど認められず、第一
の発明では、主に微細なγ'相〔Ni3(Al，Ti)〕が，第二
の発明では主にγ"相〔Ni3（Nb，Ti，Al）〕が析出する
ことから耐応力腐食割れ性の向上が図れ、材料の強度が
上昇する。即ち、本発明では、高Ni，高Cr含有のFe基合
金組成を有することから、冷間塑性加工＋時効処理にお
いて粒界Cr炭化物の析出が抑制され、Nb，Ti及びAlの添
加により析出強化が図れるため、高耐食高強度のFe基合
金製ばねが提供できる。

【００１６】現用されている前記インコネルＸ−750合
金製の部材は、冷間塑性加工後の時効処理において、粒
界にCr炭化物が析出して成長することにより、粒界に沿
ってCr欠乏域が形成され、粒界応力腐食割れ感受性が強
く示されるものであるが、時効処理において、Cr欠乏域
の生成を抑制するにはCrの添加が有効であることから、
本発明では、Crを25％〜30％添加含有させた（Crは耐食
性を維持するために必要不可欠の元素で25％以上添加す
ることが望ましい）。

【００１７】また、Niも耐食性向上に有効な元素である
が、多量に含有すると脱気高温高圧水中での耐応力腐食
割れ性が低下するため、本発明では、25％〜40％とし
た。このように、本発明の高耐食高強度のFe基合金製ば
ねは、インコネルＸ−750合金製ばねの代替品として、
ばねに適用すれば、原子力プラントの安全性と材料コス
トの大幅な低減が図れる。

【００１８】

【発明の実施の形態】〈実施例１〉表１は、本発明のFe
基合金部材の一例として原子炉用ばねの二つの供試材
Ａ，Ｂと、従来材の供試材Ｃの化学成分を示したもので
ある。供試材Ａは、主に微細なγ'相〔Ni3(Al，Ti)〕が
析出するFe基合金であり、供試材Ｂは、主にγ"相〔Ni3
（Nb，Ti，Al）〕が析出するFe基合金であり、供試材Ｃ
は、Ni基合金の従来材（現用のインコネルＸ−750合
金）である。

【００１９】

【表１】

【００２０】前記三つの供試材Ａ，Ｂ，Ｃは、真空炉に
より溶製し、鍛造，熱間圧廷をしたものである。表２
は、前記三つの供試材Ａ，Ｂ，Ｃの加工・熱処理条件を
示したものである。

【００２１】

【表２】

【００２２】供試材Ａ，Ｂは、冷間加工後の時効処理温
度が再結晶温度以下の６００〜８００℃であるため非再
結晶組織となる。図１は、前記供試材Ａの冷間加工度30
％と60％との各々の金属組織観察例と一次再結晶組織の
金属組織観察例とを示したものである。図２は、前記三
つの供試材Ａ，Ｂ，ＣのＣＢＢ試験（Creveced bend
beamtest）のためのジグ１を示している。該ジグ１は、
上面が半径１００mmの凸状円弧のあるプレス下部盤２と
同様に下面に半径ｒ＝１００mmの凹状円弧のあるプレス
上部盤３とを備え、該上下部盤２，３の間に前記供試材
Ａ，Ｂ，Ｃと隙間形成材としてのグラファイトウール４
とを介在させ、前記上下盤２，３によって前記供試材
Ａ，Ｂ，Ｃを押圧して曲げ、５００時間保持試験後の割
れ５、・・・の状態を測定するものである。

【００２３】前記ＣＢＢ試験においては、供試材Ａ，
Ｂ，Ｃの大きさを、厚さｔ＝２mm、幅ｗ＝１０mm、長さ
ｌ＝５０mmとし、試験条件は、表３に示す条件によって
行った。即ち、温度：２８８℃、押圧圧力：８５kgf/cm
²、試験時間：５００h、溶存酸素：８ppm、電気伝導
度：約１．０μs/cm、流量：５l/h、付与ひずみ2t／2r
×１００：Max１．０％とした。

【００２４】

【表３】表４は、前記供試材Ａ，Ｂ，Ｃの前記ＣＢＢ試験の試験
結果を示したものである。

【００２５】

【表４】

【００２６】該表４から理解されるように、固溶化処理
と時効処理との間に、供試材Ａ，Ｂ，Ｃの断面が減少す
るような冷間加工を施した場合、本発明のFe基合金の供
試材Ａ，Ｂは、冷間加工度１０％(断面減少率１０％）
で割れ感受性の程度が中（２００μｍ〜１０００μｍの
割れ）となるが、それよりも冷間加工度の高い領域で
は、割れ感受性の程度が小（０μｍ〜２００μｍの割
れ）となり、耐応力腐食割れ性がよくなっており、隙間
応力腐食割れ（SCC）が少ないことが解る。即ち、本発
明のFe基合金の供試材Ａ，Ｂは、冷間加工度が10％の軽
加工度の時に中程度の隙間SCC感受性が認められたが、
いずれの試料の場合においても、加工・熱処理条件に対
して安定した良好な耐隙間SCC感受性を示した。

【００２７】しかし、従来のNi基合金の供試材Ｃは、冷
間加工度１０％〜３０％(断面減少率１０〜３０％）で
割れ感受性の程度が大（１０００μｍ以上の割れ）とな
っているとともに、冷間加工度０％（断面減少０％）と
冷間加工度４０％〜６０％(断面減少率４０〜６０％）
でも、割れ感受性の程度が中（２００μｍ〜１０００μ
ｍの割れ）となっていることから、冷間加工度の度合い
如何にかかわらず、全体として耐応力腐食割れ性が悪
く、隙間応力腐食割れ（SCC）が大きくなることが解
る。

【００２８】即ち、Ni基合金の供試材Ｃは、隙間SCC感
受性が、いずれの加工・熱処理条件においても認めら
れ、特に冷間加工度が10％，20％及び30％（10％〜30
％）の範囲で高く示された。冷間加工度が40％以上では
隙間SCC感受性が加工度の増大に伴なって改善される傾
向が認められるが、冷間加工が60％になると強加工組織
となり好ましい組織状態とは言い難い。

【００２９】図３は、供試材Ａと供試材Ｃとの冷間加工
度を20％とした場合のCBB試験後の試験片の断面状態の
一例を示したものである。図２から明かな様に、本発明
の供試材Ａの方が、従来材の供試材Ｃに比べて隙間応力
腐食割れ深さが著しく小さく形成されており、耐隙間応
力腐食割れ性が良好であることがわかる。前記ことか
ら、本発明のFe基合金の供試材Ａ，Ｂは、従来のNi基合
金の供試材Ｃに比べて、隙間応力腐食割れ感受性が小さ
く、特に、冷間加工度２０％〜６０％(断面減少率２０
〜６０％）の範囲で、隙間応力腐食割れ感受性が小さい
ので、耐応力腐食割れ性がよく、隙間応力腐食割れ（SC
C）が少ない素材であることが解る。

【００３０】また、本発明の供試材Ａ、Ｂは、冷間加工
を施さない試料においても高い耐隙間応力腐食割れ性を
示しているので、原子炉用ばね以外のボルトやジェット
ポンプビーム等にも適用が十分可能である。図４は、耐
応力腐食割れ性に優れた本発明のFe基合金製原子用ばね
及びボルトの製作工程のフローを示したものである。本
製造工程のフローによれば、Fe基合金製原子炉用ばね及
びボルトの耐応力腐食割れ性が向上できるので、ばね及
びボルトの寿命も長くなり、ひいては原子炉の信頼性の
向上に効果がある。

【００３１】図５は、前記供試材Ａ，Ｂと同じ材料で形
成された、本発明のFe基合金製原子炉用ばね、及び、ボ
ルトの形状と、その使用状態の例を示したものである。
図５の（ａ），（ｂ）は、インデックスチューブ10内壁
にグラファイトシール11を取り付けるために用いられる
エクスパンションスプリング12を示している。該エクス
パンションスプリング12は、（ｂ）に示されているよう
に、切り込み13を有する帯状のリングであって、幅10mm
で直径60mmのもである。該エクスパンションスプリング
12は、溶製後、圧廷、固溶化、冷圧、成形（25％以上の
加工）処理をした後、時効処理して製造されたものであ
る。

【００３２】図５の（ｃ），（ｄ）は、ピストンチュー
ブ20にグラファイトシール21を取り付けるためのガータ
スプリング22を示したものである。このガータスプリン
グ22は、コイル状であって、コイル部の長さが166mm、
芯線直径が0.35mmである。該コイルスプリング22は、溶
製後、固溶化、伸線、コイリング（この際に25％以上の
加工）、及び時効の各処理によって製造されたものであ
る。

【００３３】図５の（ｅ）は、タイプレート30とチャン
ネルボックス31との間に設けられたスプリング32を示
し、図５の（ｆ）は、キャップスクリュウ40に設けられ
たスプリング41を示している。これらのスプリング32，
41は、それぞれ図５（ａ），（ｂ）のエクスパンション
スプリング12と同様にして製造されたものである。図５
の（ｆ）において、42はガードであり、キャップスクリ
ュー40は、鍛造又は圧廷後、固溶化、軽造又は機械加工
によりネジ切り、及び時効の各処理によって製造される
ものである。以上、本発明の一実施形態について詳述し
たが、本発明は、前記実施形態に限定されるものではな
く、特許請求の範囲に記載された発明の精神を逸脱しな
い範囲で、設計において、種々の変更ができるものであ
る。

【００３４】

【発明の効果】以上の説明から理解されるように、本発
明に係るFe基合金部材は、耐応力腐食割れ性に優れてい
るので、該ばねをＢＷＲ炉のような高温高圧水環境にお
いて使用することで、高い安全性が確保される。また、
本発明のFe基合金部材は、Fe基ベースとした合金である
ことから、従来のNi基合金部材（インコネルＸ−750合
金ばね）に比較して材料コストを大幅に低減することが
できるので経済性のあるばねを提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のFe基合金製ばね材の供試材Ａを冷間加
工度30％と60％とを行った場合の各々の断面組織を示す
図。

【図２】本発明のFe基合金製ばね材の供試材ＣＢＢ試験
（Creveced bend beam test）のためのジグを示した
図。

【図３】本発明のFe基合金製ばね材の供試材Ａと従来の
Ni基合金製原子炉用ばね材（現用のインコネルＸ−750
合金）の供試材Ｃとを冷間加工度を20％とした場合のCB
B試験後の試験片の断面状態の一例を示す図。

【図４】本発明のFe基合金製ばね及びボルトの製造工程
のフローを示す図。

【図５】本発明のFe基合金製ばねの形状を示す概略図で
あって、（ａ）と（ｂ）は、エクスパンションスプリン
グを示した図、（ｃ）と（ｄ）は、ガータスプリングを
示した図、（ｅ）は、タイプレートとチャンネルボック
スとの間に設けられたスプリングを示した図、（ｆ）
は、キャップスクリュウに設けられたスプリングを示し
た図。

【符号の説明】

1…ＣＢＢ試験装置、2…プレス下部盤、3…プレス上部
盤、4…グラファイトウール、5…割れ、10…インデック
スチューブ、12…エクスパンションスプリング、20…ピ
ストンチューブ、22…ガータスプリング、30：タイプレ
ート、32…スプリング、40…キャップスクリュウ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以
下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30
％、Ti：0.3％〜2.0％、Al：0.3％〜2.0％、Mg：0.5％
以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Feよりなる
Fe基合金を、固溶化処理し、その後、再結晶温度以下で
時効処理することを特徴とする加入Fe基合金部材の製造
方法。
【請求項２】重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以
下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30
％、Ti：0.3％〜2.0％、Al：0.3％〜2.0％、Mg：0.5％
以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Feよりなる
Fe基合金を、固溶化処理し、次いで断面減少率20％〜60
％の冷間加工を施し、その後、再結晶温度以下で時効処
理することを特徴とする加入Fe基合金部材の製造方法。
【請求項３】重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以
下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30
％、Ti：0.3％〜2.0％、Nb：0.3％〜3.0％、Al：0.3％
〜2.0％、Mg：0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以
下、残部Feより成るFe基合金を、固溶化処理し、その
後、再結晶温度以下で時効処理することを特徴とする加
入Fe基合金部材の製造方法。
【請求項４】重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以
下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30
％、Ti：0.3％〜2.0％、Nb：0.3％〜3.0％、Al：0.3％
〜2.0％、Mg：0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以
下、残部Feより成るFe基合金を、固溶化処理し、次いで
断面減少率20％〜60％の冷間塑性加工を施し、その後、
再結晶温度以下で時効処理することを特徴とする加入Fe
基合金部材の製造方法。
【請求項５】前記固溶化処理は、950℃〜1150℃で１m
in〜120min加熱保持後、空冷以上の冷却速度で処理する
ものであることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
一項に記載の加入Fe基合金部材の製造方法。
【請求項６】時効処理は、600℃〜800℃で１h〜30h加
熱保持後、空冷する処理を１回以上することを特徴とす
る請求項１乃至４のいずれか一項に記載の加入Fe基合金
部材の製造方法。
【請求項７】重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以
下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30
％、Ti：0.3％〜2.0％、Al：0.3％〜2.0％、Mg：0.5％
以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Feよりな
り、時効硬化処理された非再結晶組織からなることを特
徴とする加入Fe基合金部材。
【請求項８】重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以
下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30
％、Ti：0.3％〜2.0％、Al：0.3％〜2.0％、Mg：0.5％
以下、P：0.01％以下、S：0.01％以下、残部Feよりな
り、冷間加工後に時効硬化処理された非再結晶組織から
なることを特徴とする加入Fe基合金部材。
【請求項９】重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以
下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30
％、Ti：0.3％〜2.0％、Nb：0.3％〜3.0％、Al：0.3％
〜2.0％、Mg：0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以
下、残部Feより成り、時効硬化処理された非再結晶組織
からなることを特徴とする加入Fe基合金部材。
【請求項１０】重量比でC：0.1％以下、Si：1.0％以
下、Mn：1.0％以下、Ni：25％〜40％、Cr：25％〜30
％、Ti：0.3％〜2.0％、Nb：0.3％〜3.0％、Al：0.3％
〜2.0％、Mg：0.5％以下、P：0.01％以下、S：0.01％以
下、残部Feより成り、冷間加工後に時効硬化処理された
非再結晶組織からなることを特徴とする加入Fe基合金部
材。