JP2000246079A - 流体混合器 - Google Patents
流体混合器Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ボイラ火炉の水壁出口のエンタルピ偏差を低
減する流体混合器。 【解決手段】 下側火炉水壁の伝熱管出口に接続された
下部水壁管出口管寄に連結される複数の流入側連絡管４
と、上側火炉水壁の伝熱管入口に接続された上部水壁管
入口管寄に連結される流出側連絡管５と、を備えた流体
混合器であって、流体混合器３はその本体を円筒形に形
成され、その本体周囲に前記流入側連絡管及び流出側連
絡管を放射状に配置し、流体混合器本体に単段又は複数
段に設置された流入側連絡管と複数段に設置された流出
側連絡管との段間隔Ｌ１を流体混合器内径Ｄの４倍以上
にすること。複数段に設置された前記流出側連絡管の段
間の間隔Ｌ２を前記流体混合器内径Ｄより小さくする流
体混合器。
減する流体混合器。 【解決手段】 下側火炉水壁の伝熱管出口に接続された
下部水壁管出口管寄に連結される複数の流入側連絡管４
と、上側火炉水壁の伝熱管入口に接続された上部水壁管
入口管寄に連結される流出側連絡管５と、を備えた流体
混合器であって、流体混合器３はその本体を円筒形に形
成され、その本体周囲に前記流入側連絡管及び流出側連
絡管を放射状に配置し、流体混合器本体に単段又は複数
段に設置された流入側連絡管と複数段に設置された流出
側連絡管との段間隔Ｌ１を流体混合器内径Ｄの４倍以上
にすること。複数段に設置された前記流出側連絡管の段
間の間隔Ｌ２を前記流体混合器内径Ｄより小さくする流
体混合器。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、事業用及
び産業用ボイラ火炉の水壁出口のエンタルピ偏差を低減
する流体混合器に関するものである。
び産業用ボイラ火炉の水壁出口のエンタルピ偏差を低減
する流体混合器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】事業用または産業用の石炭焚きボイラ
は、おおよそ、図８に示すように、燃料を燃焼させ主と
して輻射伝熱により熱量を吸収する火炉６と、燃焼ガス
を伝熱管群に流通させ主として対流伝熱により熱量を吸
収する横置き伝熱部７とで構成される。
は、おおよそ、図８に示すように、燃料を燃焼させ主と
して輻射伝熱により熱量を吸収する火炉６と、燃焼ガス
を伝熱管群に流通させ主として対流伝熱により熱量を吸
収する横置き伝熱部７とで構成される。
【０００３】火炉６は多数のチューブより成る水壁で構
成されており、その大部分の流域ではほぼ均一な熱負荷
を受ける。しかしながら、燃焼装置であるバーナ８の近
傍では熱負荷が局所的に高くなるため、火炉水壁出口に
おいて、管内流体のエピタルに偏差を生じる。従来型ボ
イラであれば、火炉水壁出口における流体の乾き度（＝
蒸気含有率）が０．５〜０．７と低く、飽和状態が維持
され、エンピタル偏差を生じても温度偏差を生じること
はなかった。
成されており、その大部分の流域ではほぼ均一な熱負荷
を受ける。しかしながら、燃焼装置であるバーナ８の近
傍では熱負荷が局所的に高くなるため、火炉水壁出口に
おいて、管内流体のエピタルに偏差を生じる。従来型ボ
イラであれば、火炉水壁出口における流体の乾き度（＝
蒸気含有率）が０．５〜０．７と低く、飽和状態が維持
され、エンピタル偏差を生じても温度偏差を生じること
はなかった。
【０００４】一方、火炉水壁出口の流体の乾き度を１付
近まで上げ、火炉水壁で蒸発を完結させることで、伝熱
管群を簡略化し、火炉をコンパクトにできる。このよう
な火炉では、エンタルピ偏差を生じると、エンタルピの
高い側の流体は過熱蒸気となるため、温度が飽和温度以
上になり、エンタルピの低い側の流体との温度差を生じ
る。温度差がある値以上になると、メタルに発生する熱
応力が過大となり、火炉水壁の設計強度を超えるため、
亀裂が入り、最悪の場合、運転を中止する必要がある。
近まで上げ、火炉水壁で蒸発を完結させることで、伝熱
管群を簡略化し、火炉をコンパクトにできる。このよう
な火炉では、エンタルピ偏差を生じると、エンタルピの
高い側の流体は過熱蒸気となるため、温度が飽和温度以
上になり、エンタルピの低い側の流体との温度差を生じ
る。温度差がある値以上になると、メタルに発生する熱
応力が過大となり、火炉水壁の設計強度を超えるため、
亀裂が入り、最悪の場合、運転を中止する必要がある。
【０００５】従来型ボイラでは、一定負荷時にはこのよ
うな問題を生じないため、特別な対策を講じる必要はな
いが、負荷上昇時あるいは下降時に一時的に温度差を生
じるため、火炉水壁の中間高さの部位に図９に示すよう
な火炉水壁中間管寄せ１０を設け、管寄せ１０で混合し
たのち上部の火炉水壁管に流す構造が採用された例もあ
る。
うな問題を生じないため、特別な対策を講じる必要はな
いが、負荷上昇時あるいは下降時に一時的に温度差を生
じるため、火炉水壁の中間高さの部位に図９に示すよう
な火炉水壁中間管寄せ１０を設け、管寄せ１０で混合し
たのち上部の火炉水壁管に流す構造が採用された例もあ
る。
【０００６】また、図１０に示すように火炉水壁を上下
に分割し、下側の火炉水壁１を構成する伝熱管の出口に
接続された下部水壁管出口管寄を設け、混合器１１で混
合したのち、上側の火炉水壁２を構成する伝熱管入口に
接続された上部水壁管入口管寄に流す構造も採用されて
いる。
に分割し、下側の火炉水壁１を構成する伝熱管の出口に
接続された下部水壁管出口管寄を設け、混合器１１で混
合したのち、上側の火炉水壁２を構成する伝熱管入口に
接続された上部水壁管入口管寄に流す構造も採用されて
いる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来型ボイラであれ
ば、温度差を低減するために、火炉水壁出口の流体の乾
き度を０．５〜０．７になるように設計される。そうす
れば、火炉水壁の熱吸収量のアンバランスを生じても、
火炉水壁出口の流体の乾き度は１を超えることはない。
したがって、管内流体は常に飽和温度に保たれるため、
温度差を生じることはない。
ば、温度差を低減するために、火炉水壁出口の流体の乾
き度を０．５〜０．７になるように設計される。そうす
れば、火炉水壁の熱吸収量のアンバランスを生じても、
火炉水壁出口の流体の乾き度は１を超えることはない。
したがって、管内流体は常に飽和温度に保たれるため、
温度差を生じることはない。
【０００８】これに対し、火炉水壁出口における流体の
乾き度が１付近になるように設計された火炉では、熱吸
収量のアンバランスを生じると、熱吸収量の高い管は乾
き度が１を越え、飽和温度以上になる。一方、熱吸収量
の低い管は常に飽和温度である。したがって、熱吸収量
の高い管と低い管とで温度差を生じる。
乾き度が１付近になるように設計された火炉では、熱吸
収量のアンバランスを生じると、熱吸収量の高い管は乾
き度が１を越え、飽和温度以上になる。一方、熱吸収量
の低い管は常に飽和温度である。したがって、熱吸収量
の高い管と低い管とで温度差を生じる。
【０００９】このような問題に対し、従来型火炉で用い
られている手法は、例えば、火炉水壁の中間高さの部位
に火炉水壁中間管寄を設け、混合したのち上部の火炉水
壁管に流す構造や、火炉水壁を上下に分割し、下側の火
炉水壁を構成する伝熱管の出口に接続された下部水壁管
出口寄を設け、混合器で混合したのち、上側の火炉水壁
を構成する伝熱管入口に接続された上部水壁管入口管寄
に流す構造では、温度差を設計許容値以下に抑えること
は困難である。
られている手法は、例えば、火炉水壁の中間高さの部位
に火炉水壁中間管寄を設け、混合したのち上部の火炉水
壁管に流す構造や、火炉水壁を上下に分割し、下側の火
炉水壁を構成する伝熱管の出口に接続された下部水壁管
出口寄を設け、混合器で混合したのち、上側の火炉水壁
を構成する伝熱管入口に接続された上部水壁管入口管寄
に流す構造では、温度差を設計許容値以下に抑えること
は困難である。
【００１０】これは、管内流体の流動状態が乾き度によ
って変化するためである。流量を一定とすると、乾き度
の増大により、管内の流動状態は図１１のように変化す
る。乾き度の低い領域では、液相の占める割合が大き
く、管壁に液膜が形成されるスラグ流もしくは気泡流と
なるのに対し、乾き度が高い領域では、管内を液相がミ
ストとなって浮遊する環状噴霧流となる。
って変化するためである。流量を一定とすると、乾き度
の増大により、管内の流動状態は図１１のように変化す
る。乾き度の低い領域では、液相の占める割合が大き
く、管壁に液膜が形成されるスラグ流もしくは気泡流と
なるのに対し、乾き度が高い領域では、管内を液相がミ
ストとなって浮遊する環状噴霧流となる。
【００１１】したがって、流動様式が大きく異なるた
め、従来の手法をそのまま適用することは不可能であ
る。実際に、従来の設計法を適用してデータを採取した
結果、図１２に示すように部分負荷時にメタル温度差が
設計許容値を超え問題となる。
め、従来の手法をそのまま適用することは不可能であ
る。実際に、従来の設計法を適用してデータを採取した
結果、図１２に示すように部分負荷時にメタル温度差が
設計許容値を超え問題となる。
【００１２】本発明の目的は、火炉水壁出口における流
体の乾き度が１付近になるように設計された火炉におい
ても、エンタルピ偏差を生じることがなく、火炉水壁を
構成する管間での温度差を低減し、火炉耐圧部の障害を
防止することである。
体の乾き度が１付近になるように設計された火炉におい
ても、エンタルピ偏差を生じることがなく、火炉水壁を
構成する管間での温度差を低減し、火炉耐圧部の障害を
防止することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明は次のような構成を採用する。
に、本発明は次のような構成を採用する。
【００１４】下側火炉水壁の伝熱管出口に接続された下
部水壁管出口管寄に連結される複数の流入側連絡管と、
上側火炉水壁の伝熱管入口に接続された上部水壁管入口
管寄に連結される流出側連絡管と、を備えた流体混合器
であって、前記流体混合器はその本体を円筒形に形成さ
れ、その本体周囲に前記流入側連絡管及び流出側連絡管
を放射状に配置し、前記流体混合器本体に単段又は複数
段に設置された流入側連絡管と複数段に設置された流出
側連絡管との段間隔を流体混合器内径の４倍以上にする
流体混合器。
部水壁管出口管寄に連結される複数の流入側連絡管と、
上側火炉水壁の伝熱管入口に接続された上部水壁管入口
管寄に連結される流出側連絡管と、を備えた流体混合器
であって、前記流体混合器はその本体を円筒形に形成さ
れ、その本体周囲に前記流入側連絡管及び流出側連絡管
を放射状に配置し、前記流体混合器本体に単段又は複数
段に設置された流入側連絡管と複数段に設置された流出
側連絡管との段間隔を流体混合器内径の４倍以上にする
流体混合器。
【００１５】また、前記流体混合器において、複数段に
設置された前記流出側連絡管の段間の間隔を前記流体混
合器内径より小さくすることを特徴とする流体混合器。
設置された前記流出側連絡管の段間の間隔を前記流体混
合器内径より小さくすることを特徴とする流体混合器。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明の実施形態に係る流体混合
器について、図１〜図６を用いて以下説明する。図１は
本実施形態に係る流体混合器を超臨界圧変圧貫流ボイラ
に適用した構成例を示す。図２は図１に示した流体混合
器の拡大図である。さらに、図３は図２の断面図であっ
て流体混合器の構造を簡略化して示したものである。図
３には、流体混合器の内径Ｄ、流入側連絡管と流出側連
絡管の間隔Ｌ１及び流出側連絡管同士の間隔Ｌ２を図示
している。ここで、１は下側火炉水壁、２は上側火炉水
壁、３は流体混合器、４は流入側連絡管、５は流出側連
絡管、をそれぞれ表す。
器について、図１〜図６を用いて以下説明する。図１は
本実施形態に係る流体混合器を超臨界圧変圧貫流ボイラ
に適用した構成例を示す。図２は図１に示した流体混合
器の拡大図である。さらに、図３は図２の断面図であっ
て流体混合器の構造を簡略化して示したものである。図
３には、流体混合器の内径Ｄ、流入側連絡管と流出側連
絡管の間隔Ｌ１及び流出側連絡管同士の間隔Ｌ２を図示
している。ここで、１は下側火炉水壁、２は上側火炉水
壁、３は流体混合器、４は流入側連絡管、５は流出側連
絡管、をそれぞれ表す。
【００１７】まず、図１に示すように、本実施形態のボ
イラは周囲が水壁で構成されており、水壁がその高さの
中間部よりも高い位置で上下に分割されている。ここ
で、下側火炉水壁１は伝熱管が傾斜したスパイラル壁で
構成され、上側火炉水壁２は伝熱管が垂直である上部水
壁で構成されている。スパイラル壁及び上部水壁は多数
の伝熱管で構成されているが、数十本程度を一つにまと
めて管寄せで結合する構造となっている。
イラは周囲が水壁で構成されており、水壁がその高さの
中間部よりも高い位置で上下に分割されている。ここ
で、下側火炉水壁１は伝熱管が傾斜したスパイラル壁で
構成され、上側火炉水壁２は伝熱管が垂直である上部水
壁で構成されている。スパイラル壁及び上部水壁は多数
の伝熱管で構成されているが、数十本程度を一つにまと
めて管寄せで結合する構造となっている。
【００１８】スパイラル壁側に接続された下側火炉水壁
１の出口管寄せには各々流入側連絡管４が接続され、こ
の連絡管４は流体混合器３へと接続される。流体混合器
３は図２に示すように円筒形をしており、複数本の流入
側連絡管４、流出側連絡管５が周囲に放射状に配置され
ている。下側火炉水壁１より延びる流入側連絡管４を通
ってきた流体は流体混合器３内で混合され、上側火炉水
壁２の入口管寄せと接続された流出側連絡管５に分配さ
れ流出する。本実施形態のボイラでは混合器の内径Ｄを
２００ｍｍに設定し、流入側連絡管と流出側連絡管との
間隔Ｌ１は流体混合器内径の４倍に設定している。
１の出口管寄せには各々流入側連絡管４が接続され、こ
の連絡管４は流体混合器３へと接続される。流体混合器
３は図２に示すように円筒形をしており、複数本の流入
側連絡管４、流出側連絡管５が周囲に放射状に配置され
ている。下側火炉水壁１より延びる流入側連絡管４を通
ってきた流体は流体混合器３内で混合され、上側火炉水
壁２の入口管寄せと接続された流出側連絡管５に分配さ
れ流出する。本実施形態のボイラでは混合器の内径Ｄを
２００ｍｍに設定し、流入側連絡管と流出側連絡管との
間隔Ｌ１は流体混合器内径の４倍に設定している。
【００１９】次に、本発明の実施形態を採用することに
伴う本発明の機能乃至作用について以下説明する。本発
明の実施形態によれば、流入側連絡管４及び流出側連絡
管５を円筒形の流体混合器３の周囲に放射状に配置して
いるので、周方向のエンタルピ偏差を低減できると同時
に、旋回を発生することがないので、流体混合器３の内
部でのエロージョンを防止できる。ここで、流入側連絡
管４より流入するミストは気相に同伴され、慣性力を持
つため、流体混合器３の内部に均一に分散できず、図４
に示すように流体混合器３の中心部へ密集する。
伴う本発明の機能乃至作用について以下説明する。本発
明の実施形態によれば、流入側連絡管４及び流出側連絡
管５を円筒形の流体混合器３の周囲に放射状に配置して
いるので、周方向のエンタルピ偏差を低減できると同時
に、旋回を発生することがないので、流体混合器３の内
部でのエロージョンを防止できる。ここで、流入側連絡
管４より流入するミストは気相に同伴され、慣性力を持
つため、流体混合器３の内部に均一に分散できず、図４
に示すように流体混合器３の中心部へ密集する。
【００２０】しかしながら、密集したミストは気相から
の摩擦抵抗を受け徐々に拡散し、図５に示すように流出
側連絡管より流出する。そこで、流入側連絡管と流出側
連絡管の間隔Ｌ１を種々変更して実験を行った結果、流
入側連絡管と流出側連絡管の間隔Ｌ１を流体混合器内径
Ｄの４倍以上にすることで、流出側上下段のミストの分
散割合がほぼ一定となり、この条件でエンタルピ偏差が
許容値を大幅に下回ることが分かった。得られた測定結
果を図６に示す。
の摩擦抵抗を受け徐々に拡散し、図５に示すように流出
側連絡管より流出する。そこで、流入側連絡管と流出側
連絡管の間隔Ｌ１を種々変更して実験を行った結果、流
入側連絡管と流出側連絡管の間隔Ｌ１を流体混合器内径
Ｄの４倍以上にすることで、流出側上下段のミストの分
散割合がほぼ一定となり、この条件でエンタルピ偏差が
許容値を大幅に下回ることが分かった。得られた測定結
果を図６に示す。
【００２１】図６で横軸にＬ１／Ｄをとり、縦軸はエン
タルピ偏差を表す。５０％負荷と３０％負荷の双方にお
いて、Ｌ１／Ｄを４以上とすると、エンタルピ偏差は許
容値以下となっている。
タルピ偏差を表す。５０％負荷と３０％負荷の双方にお
いて、Ｌ１／Ｄを４以上とすると、エンタルピ偏差は許
容値以下となっている。
【００２２】エンタルピ偏差を許容値以下に抑えること
で、下側火炉水壁１の内部流体にエンタルピ偏差があ
り、一部過熱蒸気となる場合でも、流体混合器３におい
てエンタルピ混合され、上側火炉水壁２の入口では、エ
ンタルピ偏差が低減できる。よって、上側火炉水壁２の
出口における伝熱管間の温度差を大幅に低減できるた
め、メタルに発生する熱応力を火炉水壁の設計強度以下
に抑えることが可能となる。そのため、火炉の寿命が延
び、火炉水壁の損傷事故も防止できる。
で、下側火炉水壁１の内部流体にエンタルピ偏差があ
り、一部過熱蒸気となる場合でも、流体混合器３におい
てエンタルピ混合され、上側火炉水壁２の入口では、エ
ンタルピ偏差が低減できる。よって、上側火炉水壁２の
出口における伝熱管間の温度差を大幅に低減できるた
め、メタルに発生する熱応力を火炉水壁の設計強度以下
に抑えることが可能となる。そのため、火炉の寿命が延
び、火炉水壁の損傷事故も防止できる。
【００２３】本発明の他の実施形態を用いた場合の実験
結果を図７に示す。本実施形態では、流入側連絡管と流
出側連絡管の間隔Ｌ１を流体混合器内径Ｄの４倍以上確
保した上で、流出側連絡管同士の間隔Ｌ２を流体混合器
内径Ｄ以下にしたものである。図７に依ると、Ｌ２／Ｄ
を１以下とすることにより、５０％負荷と３０％負荷の
双方において、エンタルピ偏差が許容値以下となってい
る。このような構成とすることで、流出側連絡管の上下
段間をほぼ圧力の等しい領域に設置できるので、ミスト
が流出側連絡管の上下段管に分配され、エンタルピ偏差
をさらに低減できる。
結果を図７に示す。本実施形態では、流入側連絡管と流
出側連絡管の間隔Ｌ１を流体混合器内径Ｄの４倍以上確
保した上で、流出側連絡管同士の間隔Ｌ２を流体混合器
内径Ｄ以下にしたものである。図７に依ると、Ｌ２／Ｄ
を１以下とすることにより、５０％負荷と３０％負荷の
双方において、エンタルピ偏差が許容値以下となってい
る。このような構成とすることで、流出側連絡管の上下
段間をほぼ圧力の等しい領域に設置できるので、ミスト
が流出側連絡管の上下段管に分配され、エンタルピ偏差
をさらに低減できる。
【００２４】以上説明したように、本発明の実施形態は
次のような構成と作用乃至効果を奏するものを含むもの
である。
次のような構成と作用乃至効果を奏するものを含むもの
である。
【００２５】流入側連絡管及び流出側連絡管を円筒形の
流体混合器の周囲に放射状に配置することにより、周方
向のエンタルピ偏差を低減できると同時に、旋回を発生
することがないので、流体混合器のエロージョンを防止
できる。さらに、流入側連絡管と流出側連絡管の間隔を
流体混合器内径の４倍以上に設置することで、流出側上
下段へのミストの流量配分を適切にできる。よって、下
側の火炉水壁伝熱管の内部流体にエンタルピ偏差があ
り、一部過熱蒸気となる場合でも、流体混合器において
エンタルピ混合され、上側の火炉水壁伝熱管入口では、
エンタルピ偏差を低減できる。
流体混合器の周囲に放射状に配置することにより、周方
向のエンタルピ偏差を低減できると同時に、旋回を発生
することがないので、流体混合器のエロージョンを防止
できる。さらに、流入側連絡管と流出側連絡管の間隔を
流体混合器内径の４倍以上に設置することで、流出側上
下段へのミストの流量配分を適切にできる。よって、下
側の火炉水壁伝熱管の内部流体にエンタルピ偏差があ
り、一部過熱蒸気となる場合でも、流体混合器において
エンタルピ混合され、上側の火炉水壁伝熱管入口では、
エンタルピ偏差を低減できる。
【００２６】したがって、上側の火炉水壁伝熱管出口に
おける伝熱管間の温度差を低減できるため、メタルに発
生する熱応力を火炉水壁の設計強度以下に抑えることが
可能となる。そのため、火炉の寿命が延び、火炉水壁の
損傷事故も防止できる。
おける伝熱管間の温度差を低減できるため、メタルに発
生する熱応力を火炉水壁の設計強度以下に抑えることが
可能となる。そのため、火炉の寿命が延び、火炉水壁の
損傷事故も防止できる。
【００２７】また、複数段の流出側連絡管の間隔を流体
混合器内径より小とすることで、流出側連絡管上下段へ
のミストの流量配分をさらに適正化できる。
混合器内径より小とすることで、流出側連絡管上下段へ
のミストの流量配分をさらに適正化できる。
【００２８】
【発明の効果】本発明をボイラ火炉に適用することによ
り、下側の火炉水壁伝熱管の内部流体にエンタルピ偏差
があり、一部過熱蒸気となる場合でも、流体混合器にお
いてエンタルピ混合され、上側の火炉水壁伝熱管入口で
は、エンタルピ偏差が低減でき、上側の火炉水壁伝熱管
出口における伝熱管間の温度差を低減できるため、メタ
ルに発生する熱応力を火炉水壁の設計強度以下に抑える
ことが可能となる。そのため、火炉の寿命が延び、火炉
水壁の損傷事故も防止できる。
り、下側の火炉水壁伝熱管の内部流体にエンタルピ偏差
があり、一部過熱蒸気となる場合でも、流体混合器にお
いてエンタルピ混合され、上側の火炉水壁伝熱管入口で
は、エンタルピ偏差が低減でき、上側の火炉水壁伝熱管
出口における伝熱管間の温度差を低減できるため、メタ
ルに発生する熱応力を火炉水壁の設計強度以下に抑える
ことが可能となる。そのため、火炉の寿命が延び、火炉
水壁の損傷事故も防止できる。
【図１】本発明の実施形態に係る流体混合器を超臨界圧
変圧貫流ボイラに適用した構成例を示す図である。
変圧貫流ボイラに適用した構成例を示す図である。
【図２】図１に示した流体混合器の拡大図である。
【図３】図２の断面図であって流体混合器の構造を簡略
化して示した断面図である。
化して示した断面図である。
【図４】流体混合器内のミスト濃度分布を示した図であ
る。
る。
【図５】流体混合器内部のミストの流動状態を模式的に
示した図である。
示した図である。
【図６】本発明をボイラ火炉に適用して得られた、エン
タルピ偏差の測定値の一例を示した図である。
タルピ偏差の測定値の一例を示した図である。
【図７】本発明の他の実施形態を適用した場合に得られ
た実験結果を示した図である。
た実験結果を示した図である。
【図８】事業用ボイラの概略を説明した図である。
【図９】従来技術における中間管寄せを採用した例を示
した図である。
した図である。
【図１０】従来技術における混合器を採用した例を示し
た図である。
た図である。
【図１１】管内流体の流動状態を模式的にした図であ
る。
る。
【図１２】従来技術を炉水壁出口における流体のクオリ
ティが１付近になるように設計された火炉に適用した際
のメタル温度差を示した図である。
ティが１付近になるように設計された火炉に適用した際
のメタル温度差を示した図である。
１ 下側火炉水壁 ２ 上側火炉水壁 ３ 流体混合器 ４ 流入側連絡管 ５ 流出側連絡管 ６ 火炉 ７ 横置き伝熱管部 ８ バーナ ９ 火炉水壁 １０ 中間管寄せ １１ 混合器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松田 順一郎 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 Ｆターム(参考） 4G035 AB37 AC50 AE13
Claims (2)
- 【請求項１】 下側火炉水壁の伝熱管出口に接続された
下部水壁管出口管寄に連結される複数の流入側連絡管
と、上側火炉水壁の伝熱管入口に接続された上部水壁管
入口管寄に連結される流出側連絡管と、を備えた流体混
合器であって、 前記流体混合器はその本体を円筒形に形成され、その本
体周囲に前記流入側連絡管及び流出側連絡管を放射状に
配置し、 前記流体混合器本体に単段又は複数段に設置された流入
側連絡管と複数段に設置された流出側連絡管との段間隔
を流体混合器内径の４倍以上にすることを特徴とする流
体混合器。 - 【請求項２】 請求項１に記載の流体混合器において、 複数段に設置された前記流出側連絡管の段間の間隔を前
記流体混合器内径より小さくすることを特徴とする流体
混合器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04883399A JP3655482B2 (ja) | 1999-02-25 | 1999-02-25 | 流体混合器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04883399A JP3655482B2 (ja) | 1999-02-25 | 1999-02-25 | 流体混合器 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000246079A true JP2000246079A (ja) | 2000-09-12 |
| JP3655482B2 JP3655482B2 (ja) | 2005-06-02 |
Family
ID=12814255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04883399A Expired - Lifetime JP3655482B2 (ja) | 1999-02-25 | 1999-02-25 | 流体混合器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3655482B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011136943A (ja) * | 2009-12-28 | 2011-07-14 | Hitachi Plant Technologies Ltd | アクロレインの合成方法 |
| JP2019045024A (ja) * | 2017-08-30 | 2019-03-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ボイラ構造 |
| CN115614724A (zh) * | 2022-09-27 | 2023-01-17 | 西安热工研究院有限公司 | 一种锅炉用中间混合集箱以及锅炉水循环系统 |
| CN116139720A (zh) * | 2023-02-20 | 2023-05-23 | 无锡嘉源锅炉制造有限责任公司 | 混合均匀的锅炉集箱 |
-
1999
- 1999-02-25 JP JP04883399A patent/JP3655482B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011136943A (ja) * | 2009-12-28 | 2011-07-14 | Hitachi Plant Technologies Ltd | アクロレインの合成方法 |
| JP2019045024A (ja) * | 2017-08-30 | 2019-03-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ボイラ構造 |
| CN115614724A (zh) * | 2022-09-27 | 2023-01-17 | 西安热工研究院有限公司 | 一种锅炉用中间混合集箱以及锅炉水循环系统 |
| CN116139720A (zh) * | 2023-02-20 | 2023-05-23 | 无锡嘉源锅炉制造有限责任公司 | 混合均匀的锅炉集箱 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3655482B2 (ja) | 2005-06-02 |
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