JP2000246485A - ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤおよびその製造方法 - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤおよびその製造方法Info
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- JP2000246485A JP2000246485A JP11045791A JP4579199A JP2000246485A JP 2000246485 A JP2000246485 A JP 2000246485A JP 11045791 A JP11045791 A JP 11045791A JP 4579199 A JP4579199 A JP 4579199A JP 2000246485 A JP2000246485 A JP 2000246485A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電流値：350A以上の高電流ＭＡＧ溶接に好適
で、アーク安定性に優れ、スパッター発生量が少なく、
さらにビード形状を最適化できるガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤを提供する。 【解決手段】 mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、ワイヤ中
のCaを0.0002％以下に制限し、さらにＣを0.050 ％以
下、Ｋを0.0001〜0.0030％、Ｓを0.006 〜0.030 ％含
み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で
0.08〜0.15％含有する組成とする。Ｋ量の調整は、ワイ
ヤ製造工程の焼鈍前に素線にカリウム塩溶液を塗布して
焼鈍することにより行うのが好ましい。
で、アーク安定性に優れ、スパッター発生量が少なく、
さらにビード形状を最適化できるガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤを提供する。 【解決手段】 mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、ワイヤ中
のCaを0.0002％以下に制限し、さらにＣを0.050 ％以
下、Ｋを0.0001〜0.0030％、Ｓを0.006 〜0.030 ％含
み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で
0.08〜0.15％含有する組成とする。Ｋ量の調整は、ワイ
ヤ製造工程の焼鈍前に素線にカリウム塩溶液を塗布して
焼鈍することにより行うのが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスシールドアー
ク溶接用鋼ワイヤに係り、とくに高電流ＭＡＧ溶接、あ
るいはパルスＭＡＧ溶接に用いて好適なガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤに関する。
ク溶接用鋼ワイヤに係り、とくに高電流ＭＡＧ溶接、あ
るいはパルスＭＡＧ溶接に用いて好適なガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】アルゴン（Ar）−CO2 混合ガスをシール
ドガスとするＭＡＧ溶接法は、自動溶接の急速な普及に
より、自動車、造船、建築などの各分野で広く利用され
ている。ＭＡＧ溶接法の利点は、スパッタの発生が少な
いことであるが、これは、溶滴の移行形態がスプレー移
行にあるからであり、そのため、通常、スプレー移行が
ぎりぎり可能なAr−20％CO2 混合ガスをＭＡＧ溶接のシ
ールドガスとして使用している。
ドガスとするＭＡＧ溶接法は、自動溶接の急速な普及に
より、自動車、造船、建築などの各分野で広く利用され
ている。ＭＡＧ溶接法の利点は、スパッタの発生が少な
いことであるが、これは、溶滴の移行形態がスプレー移
行にあるからであり、そのため、通常、スプレー移行が
ぎりぎり可能なAr−20％CO2 混合ガスをＭＡＧ溶接のシ
ールドガスとして使用している。
【０００３】最近、溶接の高能率化の要望に伴い、ワイ
ヤの溶融速度を増加させるため、高電流ＭＡＧ溶接が指
向されている。しかし、高電流ＭＡＧ溶接、とくに高電
流パルスＭＡＧ溶接では、溶滴の移行形態がスプレー移
行から、ローテーティング移行へと変化するため、溶滴
の飛散による小粒のスパッタが多発するという問題が生
じる。
ヤの溶融速度を増加させるため、高電流ＭＡＧ溶接が指
向されている。しかし、高電流ＭＡＧ溶接、とくに高電
流パルスＭＡＧ溶接では、溶滴の移行形態がスプレー移
行から、ローテーティング移行へと変化するため、溶滴
の飛散による小粒のスパッタが多発するという問題が生
じる。
【０００４】ガスシールドアーク溶接におけるスパッタ
の多発という問題に対して、例えば、特開平6-218574号
公報には、ガスシールドアーク溶接用低スパッタワイヤ
が提案されている。このワイヤは、鋼ワイヤ表層部に内
部酸化物を有し、かつワイヤ全体に対して１ppm 以上の
アルカリ金属を該内部酸化物中に含有するワイヤであ
り、鋼ワイヤ表面にアルカリ金属よりなるクエン酸塩等
を塗布してから窒素ガス雰囲気中で焼鈍することにより
製造できるとされる。しかし、特開平6-218574号公報に
記載されたワイヤを用いて溶接すれば、炭酸ガス溶接、
あるいは低電流のＭＡＧ溶接、パルスＭＡＧ溶接におい
ては、スパッタの発生が効率よく抑制されるが、高電流
の溶接では、いぜんとしてスパッタが多発するという問
題が残されていた。
の多発という問題に対して、例えば、特開平6-218574号
公報には、ガスシールドアーク溶接用低スパッタワイヤ
が提案されている。このワイヤは、鋼ワイヤ表層部に内
部酸化物を有し、かつワイヤ全体に対して１ppm 以上の
アルカリ金属を該内部酸化物中に含有するワイヤであ
り、鋼ワイヤ表面にアルカリ金属よりなるクエン酸塩等
を塗布してから窒素ガス雰囲気中で焼鈍することにより
製造できるとされる。しかし、特開平6-218574号公報に
記載されたワイヤを用いて溶接すれば、炭酸ガス溶接、
あるいは低電流のＭＡＧ溶接、パルスＭＡＧ溶接におい
ては、スパッタの発生が効率よく抑制されるが、高電流
の溶接では、いぜんとしてスパッタが多発するという問
題が残されていた。
【０００５】また、高電流溶接用のワイヤとして、例え
ば、特開平2-37988 号公報には、Ti：0.20〜0.35％と、
（Al＋Ca）：0.003 〜0.02％とを添加したガスシールド
アーク溶接用ソリッドワイヤが提案されている。しか
し、特開平2-37988 号公報に記載されたワイヤを用いて
350 〜550 Ａの高電流ガスシールドアーク溶接（ワイヤ
径 1.2mmφで送給量14m/min ）を行うと、たしかに溶接
欠陥の発生はなくなるが、スパッタが多発するという問
題が残されていた。
ば、特開平2-37988 号公報には、Ti：0.20〜0.35％と、
（Al＋Ca）：0.003 〜0.02％とを添加したガスシールド
アーク溶接用ソリッドワイヤが提案されている。しか
し、特開平2-37988 号公報に記載されたワイヤを用いて
350 〜550 Ａの高電流ガスシールドアーク溶接（ワイヤ
径 1.2mmφで送給量14m/min ）を行うと、たしかに溶接
欠陥の発生はなくなるが、スパッタが多発するという問
題が残されていた。
【０００６】また、特開平3-106592号公報には、Ti：0.
050 〜0.35wt％と、Ｓ：0.010 〜0.040 wt％を含有し、
常温における電気比抵抗ρが25〜65μΩcmで、かつＫ＝
505・Ｓ（％）＋0.41・ρで定義されるＫが20〜40であ
る高電流密度ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが記載
されている。しかしながら、特開平3-106592号公報に記
載された鋼ワイヤで高電流溶接を行えば、溶け込み形
状、耐気孔性は良好となるが、スパッタ発生量は従来よ
りは少なくなっているとはいえ、更なる改善を必要とす
る。
050 〜0.35wt％と、Ｓ：0.010 〜0.040 wt％を含有し、
常温における電気比抵抗ρが25〜65μΩcmで、かつＫ＝
505・Ｓ（％）＋0.41・ρで定義されるＫが20〜40であ
る高電流密度ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが記載
されている。しかしながら、特開平3-106592号公報に記
載された鋼ワイヤで高電流溶接を行えば、溶け込み形
状、耐気孔性は良好となるが、スパッタ発生量は従来よ
りは少なくなっているとはいえ、更なる改善を必要とす
る。
【０００７】また、特開平7-251292号公報には、重量％
で、Ｃ：0.05〜0.15％、Si：0.1 〜0.8 ％、Mn：1.0 〜
2.0 ％、Ｐ：0.030 ％以下、Ｓ：0.030 ％以下、Ti：0.
01〜0.25％、Mo：0.1 〜0.9 ％を含み、残部Feおよび不
可避的不純物よりなり、不可避的不純物中、ＯとＮが合
計で0.0080％以下と制限し、さらにＫ化合物をＫ換算で
溶接ワイヤ全量当たり0.00002 〜0.0010％の量で溶接ワ
イヤ表面層近傍に存在させたことを特徴とする高張力鋼
用のマグおよびパルスマグ溶接用ソリッドワイヤが開示
されている。また、特開平8-132280号公報には、重量％
で、Ｃ：0.10％以下、Si：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.8 〜2.
0 ％、Ｐ：0.005 〜0.030 ％、Ｓ：0.005 〜0.030 ％、
Ti：0.03％以下、Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：0.0020〜
0.0100％、Ca：0.0003〜0.0030％、Ｋ：0.0015％以下で
かつ（Ｋ−Ca/3）：0.0001％以上を含み、残部Feおよび
不可避的不純物よりなるスパッタの極めて少ないガスシ
ールドアーク溶接用鋼ワイヤが開示されている。
で、Ｃ：0.05〜0.15％、Si：0.1 〜0.8 ％、Mn：1.0 〜
2.0 ％、Ｐ：0.030 ％以下、Ｓ：0.030 ％以下、Ti：0.
01〜0.25％、Mo：0.1 〜0.9 ％を含み、残部Feおよび不
可避的不純物よりなり、不可避的不純物中、ＯとＮが合
計で0.0080％以下と制限し、さらにＫ化合物をＫ換算で
溶接ワイヤ全量当たり0.00002 〜0.0010％の量で溶接ワ
イヤ表面層近傍に存在させたことを特徴とする高張力鋼
用のマグおよびパルスマグ溶接用ソリッドワイヤが開示
されている。また、特開平8-132280号公報には、重量％
で、Ｃ：0.10％以下、Si：0.3 〜1.2 ％、Mn：0.8 〜2.
0 ％、Ｐ：0.005 〜0.030 ％、Ｓ：0.005 〜0.030 ％、
Ti：0.03％以下、Ｏ：0.0020〜0.0200％、Ｎ：0.0020〜
0.0100％、Ca：0.0003〜0.0030％、Ｋ：0.0015％以下で
かつ（Ｋ−Ca/3）：0.0001％以上を含み、残部Feおよび
不可避的不純物よりなるスパッタの極めて少ないガスシ
ールドアーク溶接用鋼ワイヤが開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
7-251292号公報、特開平8-132280号公報に記載された溶
接用ワイヤは、高電流の溶接では、依然としてスパッタ
が多発するという問題が残されていた。本発明は、350
Ａ以上の高電流（ワイヤ径 1.2mmφで送給量14m/min ）
のＭＡＧ溶接あるいはパルスＭＡＧ溶接等のガスシール
ドアーク溶接において、溶滴の移行形態をスプレー移行
に保持して、アークを安定化し、スパッターの発生を抑
制して低スパッター化が達成でき、さらにビード形状を
最適化できる、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを提
供することを目的とする。
7-251292号公報、特開平8-132280号公報に記載された溶
接用ワイヤは、高電流の溶接では、依然としてスパッタ
が多発するという問題が残されていた。本発明は、350
Ａ以上の高電流（ワイヤ径 1.2mmφで送給量14m/min ）
のＭＡＧ溶接あるいはパルスＭＡＧ溶接等のガスシール
ドアーク溶接において、溶滴の移行形態をスプレー移行
に保持して、アークを安定化し、スパッターの発生を抑
制して低スパッター化が達成でき、さらにビード形状を
最適化できる、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを提
供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ar＋CO2
混合ガスをシールドガスとするＭＡＧ溶接、あるいはパ
ルスＭＡＧ溶接において、溶接能率を向上させるため、
電流値を高くした場合でも、低スパッタ化を達成するた
め、種々検討した。その結果、ワイヤ中のCaを0.0002％
以下に低減し、Ｃ：0.050 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030
％、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.
15％、好ましくは0.11〜0.13％に調整するとともに、ワ
イヤ内部にＫを0.0001〜0.0030％の範囲で安定して保持
させることにより、高電流の溶接においても、アークが
安定化し、スパッターの発生が抑制されることを知見し
た。
混合ガスをシールドガスとするＭＡＧ溶接、あるいはパ
ルスＭＡＧ溶接において、溶接能率を向上させるため、
電流値を高くした場合でも、低スパッタ化を達成するた
め、種々検討した。その結果、ワイヤ中のCaを0.0002％
以下に低減し、Ｃ：0.050 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030
％、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.
15％、好ましくは0.11〜0.13％に調整するとともに、ワ
イヤ内部にＫを0.0001〜0.0030％の範囲で安定して保持
させることにより、高電流の溶接においても、アークが
安定化し、スパッターの発生が抑制されることを知見し
た。
【００１０】本発明は、上記した知見に基づいて完成さ
れたものである。すなわち、本発明は、mass％で、Ｃ：
0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｋ：
0.0001〜0.0030％、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さら
に、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.
15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限
し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する
ことを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤで
あり、また、本発明では、前記組成に加えて、さらに、
mass％で、Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0
％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１
種または２種以上を含有する組成とするのが好ましく、
また、本発明では、前記各組成に加えて、さらに、mass
％で、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で
0.25％以下含有する組成とするのが好ましい。
れたものである。すなわち、本発明は、mass％で、Ｃ：
0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｋ：
0.0001〜0.0030％、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さら
に、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.
15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限
し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する
ことを特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤで
あり、また、本発明では、前記組成に加えて、さらに、
mass％で、Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0
％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１
種または２種以上を含有する組成とするのが好ましく、
また、本発明では、前記各組成に加えて、さらに、mass
％で、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で
0.25％以下含有する組成とするのが好ましい。
【００１１】また、本発明は、鋼素材を熱間加工、ある
いはさらに冷間加工により所定の線径の素線としたの
ち、該素線に、焼鈍、酸洗を施し、あるいはさらに銅め
っきをした後、伸線加工して所定の寸法の鋼ワイヤとす
るガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法におい
て、前記鋼素材として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、
Ｓ：0.006 〜0.030 ％、TiおよびAlのうち１種または２
種を合計で0.08〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを
0.0002％以下に制限した組成の鋼素材を使用し、前記焼
鈍前に前記素線にカリウム塩溶液を塗布して、前記ガス
シールドアーク溶接用鋼ワイヤ中のＫ含有量がＫ：0.00
01〜0.0030mass％となるように、前記カリウム塩溶液の
塗布条件、および前記焼鈍の条件を調整することを特徴
とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法で
ある。また、本発明では、前記鋼素材の組成として、ma
ss％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5
％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、Tiおよ
びAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.15％含有
し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、残部
Feおよび不可避的不純物からなる組成とするのが好まし
く、また、本発明では、鋼素材の組成として、mass％
で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5％以
下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAl
のうち１種または２種を合計で0.08〜0.15％含有し、か
つ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、さらに、C
r：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、M
o：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または
２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からな
る組成とするのが好ましい。また、本発明では、鋼素材
の組成として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0
％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含
み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で
0.08〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以
下に制限し、さらに、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２
種以上を合計で0.25％以下含有し、残部Feおよび不可避
的不純物からなる組成組成とするのが好ましい。また、
本発明では、鋼素材の組成として、mass％で、Ｃ：0.05
0 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｓ：0.00
6 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAlのうち１種ま
たは２種を合計で0.08〜0.15％含有し、かつ不純物とし
てCaを0.0002％以下に制限し、さらに、Cr：0.60％以
下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、Mo：0.50％以
下、Ｂ：0.005％以下のうちの１種または２種以上、さ
らに、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で
0.25％以下含有しを含有し、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成とするのが好ましい。
いはさらに冷間加工により所定の線径の素線としたの
ち、該素線に、焼鈍、酸洗を施し、あるいはさらに銅め
っきをした後、伸線加工して所定の寸法の鋼ワイヤとす
るガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法におい
て、前記鋼素材として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、
Ｓ：0.006 〜0.030 ％、TiおよびAlのうち１種または２
種を合計で0.08〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを
0.0002％以下に制限した組成の鋼素材を使用し、前記焼
鈍前に前記素線にカリウム塩溶液を塗布して、前記ガス
シールドアーク溶接用鋼ワイヤ中のＫ含有量がＫ：0.00
01〜0.0030mass％となるように、前記カリウム塩溶液の
塗布条件、および前記焼鈍の条件を調整することを特徴
とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法で
ある。また、本発明では、前記鋼素材の組成として、ma
ss％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5
％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、Tiおよ
びAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.15％含有
し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、残部
Feおよび不可避的不純物からなる組成とするのが好まし
く、また、本発明では、鋼素材の組成として、mass％
で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5％以
下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAl
のうち１種または２種を合計で0.08〜0.15％含有し、か
つ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、さらに、C
r：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、M
o：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または
２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からな
る組成とするのが好ましい。また、本発明では、鋼素材
の組成として、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Si：2.0
％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.030 ％を含
み、さらに、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で
0.08〜0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以
下に制限し、さらに、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２
種以上を合計で0.25％以下含有し、残部Feおよび不可避
的不純物からなる組成組成とするのが好ましい。また、
本発明では、鋼素材の組成として、mass％で、Ｃ：0.05
0 ％以下、Si：2.0 ％以下、Mn：2.5 ％以下、Ｓ：0.00
6 〜0.030 ％を含み、さらに、TiおよびAlのうち１種ま
たは２種を合計で0.08〜0.15％含有し、かつ不純物とし
てCaを0.0002％以下に制限し、さらに、Cr：0.60％以
下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、Mo：0.50％以
下、Ｂ：0.005％以下のうちの１種または２種以上、さ
らに、Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で
0.25％以下含有しを含有し、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成とするのが好ましい。
【００１２】
【発明の実施の形態】まず、本発明のガスシールドアー
ク溶接用鋼ワイヤの化学成分の限定理由について説明す
る。以下、とくにことわらない限り％は、mass％を意味
するものとする。 Ｃ：0.050 ％以下 Ｃは、溶接金属の強度を確保するための重要な元素であ
り、所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含有は
溶融金属の粘性を低下し流動性を向上させるとともに、
溶接金属の靱性を低下させる。とくに、ＭＡＧ溶接にお
いては、過剰のＣ含有は高電流域での溶滴、溶融池の挙
動を不安定化し、スパッタを多発する。このため、Ｃは
0.050 ％以下に限定した。なお、更なるスパッタ低減の
観点から、好ましくは0.030 ％以下である。
ク溶接用鋼ワイヤの化学成分の限定理由について説明す
る。以下、とくにことわらない限り％は、mass％を意味
するものとする。 Ｃ：0.050 ％以下 Ｃは、溶接金属の強度を確保するための重要な元素であ
り、所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含有は
溶融金属の粘性を低下し流動性を向上させるとともに、
溶接金属の靱性を低下させる。とくに、ＭＡＧ溶接にお
いては、過剰のＣ含有は高電流域での溶滴、溶融池の挙
動を不安定化し、スパッタを多発する。このため、Ｃは
0.050 ％以下に限定した。なお、更なるスパッタ低減の
観点から、好ましくは0.030 ％以下である。
【００１３】Si：2.0 ％以下 Siは、溶融金属の脱酸剤として作用し、溶接の作業性を
向上させる。また、Siは強度を増加させる元素であり、
所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含有は、靱
性を劣化させ、さらに溶接硬化性を増加させる。このた
め、Siは2.0 ％以下に限定した。なお、好ましくは、0.
30〜1.20％である。
向上させる。また、Siは強度を増加させる元素であり、
所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含有は、靱
性を劣化させ、さらに溶接硬化性を増加させる。このた
め、Siは2.0 ％以下に限定した。なお、好ましくは、0.
30〜1.20％である。
【００１４】Mn：2.5 ％以下 MnもSiと同様に、溶融金属の脱酸剤として作用し、溶接
の作業性を向上させるとともに、強度を増加させる元素
であり、所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含
有は、靱性を劣化させ、さらに溶接硬化性を増加させ
る。このため、Mnは2.5 ％以下に限定した。なお、好ま
しくは、0.85〜2.00％である。
の作業性を向上させるとともに、強度を増加させる元素
であり、所望の強度に応じ含有する。しかし、過剰の含
有は、靱性を劣化させ、さらに溶接硬化性を増加させ
る。このため、Mnは2.5 ％以下に限定した。なお、好ま
しくは、0.85〜2.00％である。
【００１５】Ｋ：0.0001〜0.0030％ Ｋは、溶滴の移行形態をスプレー化するのに効果があ
り、とくにＭＡＧ溶接では安定なスプレー移行に顕著な
効果がある。しかし、ワイヤ中のＫ含有量が0.0001％未
満では、溶滴のスプレー化が達成できず、スパッタが多
発する。一方、ワイヤ中のＫ含有量が0.0030％を超える
と、アーク長が長くなりすぎ、ワイヤ先端に懸垂した溶
滴が不安定となり、スパッタが多発する。このようなこ
とから、ワイヤ中のＫ含有量は0.0001〜0.0030％の範囲
に限定した。なお、Ｋは沸点が760℃と低いため、溶製
段階での歩留りは低い。このため、Ｋは溶製段階で添加
するより、ワイヤ製造中に、ワイヤ表面にカリウム塩溶
液を塗布して焼鈍し、ワイヤ内部に安定して保持するの
が好ましい。
り、とくにＭＡＧ溶接では安定なスプレー移行に顕著な
効果がある。しかし、ワイヤ中のＫ含有量が0.0001％未
満では、溶滴のスプレー化が達成できず、スパッタが多
発する。一方、ワイヤ中のＫ含有量が0.0030％を超える
と、アーク長が長くなりすぎ、ワイヤ先端に懸垂した溶
滴が不安定となり、スパッタが多発する。このようなこ
とから、ワイヤ中のＫ含有量は0.0001〜0.0030％の範囲
に限定した。なお、Ｋは沸点が760℃と低いため、溶製
段階での歩留りは低い。このため、Ｋは溶製段階で添加
するより、ワイヤ製造中に、ワイヤ表面にカリウム塩溶
液を塗布して焼鈍し、ワイヤ内部に安定して保持するの
が好ましい。
【００１６】Ｓ：0.006 〜0.030 ％ Ｓは、溶融金属の粘性を低下させる作用を有し、ワイヤ
先端に懸垂する溶滴の離脱を容易にし、溶滴を微細化す
る効果を有している。このような効果は、Ｓを0.006 ％
以上とした場合に認められるが、0.030 ％を超える含有
は、小粒のスパッタを増加させるとともに、溶接金属の
靱性を低下させる。このため、Ｓは添加する場合には、
0.006 〜0.030 ％の範囲とした。
先端に懸垂する溶滴の離脱を容易にし、溶滴を微細化す
る効果を有している。このような効果は、Ｓを0.006 ％
以上とした場合に認められるが、0.030 ％を超える含有
は、小粒のスパッタを増加させるとともに、溶接金属の
靱性を低下させる。このため、Ｓは添加する場合には、
0.006 〜0.030 ％の範囲とした。
【００１７】TiおよびAlのうち１種または２種の合計：
0.08〜0.15％ 本発明では、TiおよびAlのうち１種または２種を含有さ
せる。TiおよびAlは、いずれも脱酸剤として作用し、さ
らに溶接金属の強度を増加させ、耐候性を向上させる作
用を有する。またさらに、TiおよびAlは、高電流域の溶
接において、ワイヤ先端での溶滴の回転（ローテティン
グ移行）を抑え、スパッタの発生を抑制する効果を有す
る。TiおよびAlのうち１種または２種の含有量の合計が
0.08％未満では、上記した作用効果は認められない。一
方、0.15％を超える含有は、溶滴の移行状態がスプレー
移行となるのを阻害する。このようなことから、Tiおよ
びAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.15％の範囲
に限定する。なお、溶滴の移行状態を安定してスプレー
移行とするためには、0.11〜0.13％の範囲とするのが好
ましい。
0.08〜0.15％ 本発明では、TiおよびAlのうち１種または２種を含有さ
せる。TiおよびAlは、いずれも脱酸剤として作用し、さ
らに溶接金属の強度を増加させ、耐候性を向上させる作
用を有する。またさらに、TiおよびAlは、高電流域の溶
接において、ワイヤ先端での溶滴の回転（ローテティン
グ移行）を抑え、スパッタの発生を抑制する効果を有す
る。TiおよびAlのうち１種または２種の含有量の合計が
0.08％未満では、上記した作用効果は認められない。一
方、0.15％を超える含有は、溶滴の移行状態がスプレー
移行となるのを阻害する。このようなことから、Tiおよ
びAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.15％の範囲
に限定する。なお、溶滴の移行状態を安定してスプレー
移行とするためには、0.11〜0.13％の範囲とするのが好
ましい。
【００１８】図２に、スパッタ発生量におよぼす（Ti＋
Al）含有量の影響を示す。（Ti+Al)含有量が0.08％未
満、あるいは0.15％超えでは、スパッタ発生量が0.5g/m
in超となり、スパッタを多発する。一方、(Ti+Al) 含有
量が0.08〜0.15％の範囲内でスパッタ発生量が0.5g/min
以下と少なくなり、とくに0.11〜0.13％ではスパッタ発
生量が0.3g/min以下となる。
Al）含有量の影響を示す。（Ti+Al)含有量が0.08％未
満、あるいは0.15％超えでは、スパッタ発生量が0.5g/m
in超となり、スパッタを多発する。一方、(Ti+Al) 含有
量が0.08〜0.15％の範囲内でスパッタ発生量が0.5g/min
以下と少なくなり、とくに0.11〜0.13％ではスパッタ発
生量が0.3g/min以下となる。
【００１９】また、(Ti+Al) 含有量を0.08〜0.15％とす
ることにより、ビ−ド形状も良好となる。図３にビ−ド
高さＨにおよぼす(Ti+Al) 含有量の影響を示す。（Ti+A
l)含有量が0.08〜0.15％の範囲でビ−ド高さＨが12mm以
上と高くなり、とくに0.11〜0.15の範囲でビード高さが
15mm以上となり、ビード形状が良好となる。なお、ビー
ド高さＨは表３に示す条件で隅肉溶接を行い、図４に示
す断面におけるビード高さＨをいう。Ｗは溶接幅であ
る。
ることにより、ビ−ド形状も良好となる。図３にビ−ド
高さＨにおよぼす(Ti+Al) 含有量の影響を示す。（Ti+A
l)含有量が0.08〜0.15％の範囲でビ−ド高さＨが12mm以
上と高くなり、とくに0.11〜0.15の範囲でビード高さが
15mm以上となり、ビード形状が良好となる。なお、ビー
ド高さＨは表３に示す条件で隅肉溶接を行い、図４に示
す断面におけるビード高さＨをいう。Ｗは溶接幅であ
る。
【００２０】Ca:0.0002%以下 Caは、アークを緊縮させ溶滴のスプレー化を阻害する元
素であり、本発明では不純物としてワイヤ中に含有ある
いはワイヤに付着するCaを制限する。ワイヤ中に含有あ
るいはワイヤに付着するCa量が0.0002％を超えると、35
0A以上の高電流（ワイヤ径 1.2mmφで送給量14m/min ）
の溶接においては、スパッタが多発する。このため、ワ
イヤ中に含有あるいはワイヤに付着するCa量の許容範囲
は0.0002％以下とした。なお、ワイヤ製造中に伸線潤滑
剤として、Ca系伸線潤滑剤を使用すると、Caがワイヤ表
面に付着残留して、溶接作業に悪影響を及ぼすため、Ca
の付着残留は極力低減するのが望ましい。
素であり、本発明では不純物としてワイヤ中に含有ある
いはワイヤに付着するCaを制限する。ワイヤ中に含有あ
るいはワイヤに付着するCa量が0.0002％を超えると、35
0A以上の高電流（ワイヤ径 1.2mmφで送給量14m/min ）
の溶接においては、スパッタが多発する。このため、ワ
イヤ中に含有あるいはワイヤに付着するCa量の許容範囲
は0.0002％以下とした。なお、ワイヤ製造中に伸線潤滑
剤として、Ca系伸線潤滑剤を使用すると、Caがワイヤ表
面に付着残留して、溶接作業に悪影響を及ぼすため、Ca
の付着残留は極力低減するのが望ましい。
【００２１】Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.
0 ％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下、のうち
の１種または２種以上 Cr、Ni、Cu、Mo、Ｂは、溶接金属の強度を増加させ、耐
候性を向上させる作用を有しており、必要に応じ１種ま
たは２種以上添加できる。しかし、過剰な含有は溶接金
属の靱性を劣化させる。このため、Crは0.60％以下、Ni
は3.0 ％以下、Cuは3.0 ％以下、Moは0.50％以下、Ｂは
0.005 ％以下に限定するのが望ましい。
0 ％以下、Mo：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下、のうち
の１種または２種以上 Cr、Ni、Cu、Mo、Ｂは、溶接金属の強度を増加させ、耐
候性を向上させる作用を有しており、必要に応じ１種ま
たは２種以上添加できる。しかし、過剰な含有は溶接金
属の靱性を劣化させる。このため、Crは0.60％以下、Ni
は3.0 ％以下、Cuは3.0 ％以下、Moは0.50％以下、Ｂは
0.005 ％以下に限定するのが望ましい。
【００２２】Nb、Zr、Ｖは、溶接金属の強度と靱性を向
上させる作用を有しており、必要に応じ添加できるが、
過剰な添加は溶接金属の靱性を劣化させる。このため、
Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％
以下に限定するのが望ましい。本発明のガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤでは、上記した成分以外は、残部Fe
および不可避的不純物である。不可避的不純物として、
Ｐ、Ｎ、Ｏは溶接金属の靱性を劣化させるため、できる
だけ低減するのが望ましいが、Ｐは0.03％、Ｎは0.01
％、Ｏは0.02％までは許容できる。
上させる作用を有しており、必要に応じ添加できるが、
過剰な添加は溶接金属の靱性を劣化させる。このため、
Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％
以下に限定するのが望ましい。本発明のガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤでは、上記した成分以外は、残部Fe
および不可避的不純物である。不可避的不純物として、
Ｐ、Ｎ、Ｏは溶接金属の靱性を劣化させるため、できる
だけ低減するのが望ましいが、Ｐは0.03％、Ｎは0.01
％、Ｏは0.02％までは許容できる。
【００２３】つぎに、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイ
ヤの製造方法について説明する。上記した組成の溶鋼
を、転炉、電気炉等通常公知の溶製方法により溶製し、
好ましくは連続鋳造法によりビレット等の鋼素材とす
る。鋼素材は、その後熱間圧延、および冷間圧延により
所定の線径の素線とされる。熱間圧延条件、冷間圧延条
件については、所定の寸法形状の鋼素線となる条件であ
ればとくに限定されない。
ヤの製造方法について説明する。上記した組成の溶鋼
を、転炉、電気炉等通常公知の溶製方法により溶製し、
好ましくは連続鋳造法によりビレット等の鋼素材とす
る。鋼素材は、その後熱間圧延、および冷間圧延により
所定の線径の素線とされる。熱間圧延条件、冷間圧延条
件については、所定の寸法形状の鋼素線となる条件であ
ればとくに限定されない。
【００２４】ついで、鋼素線は、焼鈍と酸洗を施され、
あるいはさらに銅めっきを施されたのち、冷間伸線加工
により所定の線径のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ
とされる。本発明では、焼鈍前の鋼素線表面に、カリウ
ム塩含有溶液を塗布する。カリウム塩溶液としては、ク
エン酸３カリウム水溶液、炭酸カリウム水溶液、水酸化
カリウム水溶液が好ましい。また、塗布溶液のカリウム
塩濃度は、Ｋ換算で２〜30％（重量％）とするのが好ま
しい。また、カリウム塩含有溶液の塗布量は、線径、カ
リウム塩濃度、焼鈍温度・時間と関連し、鋼ワイヤ中の
Ｋ含有量が0.0001〜0.0030％となるように予め実験等に
より決定しておくのが望ましい。
あるいはさらに銅めっきを施されたのち、冷間伸線加工
により所定の線径のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ
とされる。本発明では、焼鈍前の鋼素線表面に、カリウ
ム塩含有溶液を塗布する。カリウム塩溶液としては、ク
エン酸３カリウム水溶液、炭酸カリウム水溶液、水酸化
カリウム水溶液が好ましい。また、塗布溶液のカリウム
塩濃度は、Ｋ換算で２〜30％（重量％）とするのが好ま
しい。また、カリウム塩含有溶液の塗布量は、線径、カ
リウム塩濃度、焼鈍温度・時間と関連し、鋼ワイヤ中の
Ｋ含有量が0.0001〜0.0030％となるように予め実験等に
より決定しておくのが望ましい。
【００２５】表面にカリウム塩含有溶液を塗布された鋼
素線は、ついで焼鈍を施される。焼鈍は、水蒸気を含む
弱酸化性の雰囲気中で、750 〜950 ℃の温度範囲で行う
のが望ましい。焼鈍温度が750 ℃未満では、内部酸化反
応の進行が遅く、また950 ℃を超えると、内部酸化反応
の進行が速すぎて、Ｋ含有量の調整が困難となる。焼鈍
雰囲気は露点０℃以下、酸素分圧200ppm以下とするのが
内部酸化層形成の観点から望ましい。このような雰囲気
中で、表面にカリウム塩含有溶液を塗布された鋼素線を
焼鈍することにより、鋼表面から酸化が進行し、図１に
示すように表層部が内部酸化される。この内部酸化部に
カリウムが、確実に保持される。
素線は、ついで焼鈍を施される。焼鈍は、水蒸気を含む
弱酸化性の雰囲気中で、750 〜950 ℃の温度範囲で行う
のが望ましい。焼鈍温度が750 ℃未満では、内部酸化反
応の進行が遅く、また950 ℃を超えると、内部酸化反応
の進行が速すぎて、Ｋ含有量の調整が困難となる。焼鈍
雰囲気は露点０℃以下、酸素分圧200ppm以下とするのが
内部酸化層形成の観点から望ましい。このような雰囲気
中で、表面にカリウム塩含有溶液を塗布された鋼素線を
焼鈍することにより、鋼表面から酸化が進行し、図１に
示すように表層部が内部酸化される。この内部酸化部に
カリウムが、確実に保持される。
【００２６】焼鈍温度、時間の焼鈍条件は、鋼ワイヤ中
のＫ含有量が0.0001〜0.0030％となるように、線径、カ
リウム塩濃度、カリウム塩含有溶液の塗布量といった塗
布条件と関連して決定されるのが望ましい。焼鈍済の鋼
素線は、さらに酸洗を施され、あるいはさらに銅めっき
を施された後、冷間伸線加工されて所定の寸法の鋼ワイ
ヤとされる。
のＫ含有量が0.0001〜0.0030％となるように、線径、カ
リウム塩濃度、カリウム塩含有溶液の塗布量といった塗
布条件と関連して決定されるのが望ましい。焼鈍済の鋼
素線は、さらに酸洗を施され、あるいはさらに銅めっき
を施された後、冷間伸線加工されて所定の寸法の鋼ワイ
ヤとされる。
【００２７】なお、溶接時の低スパッタ化のためには、
冷間伸線加工において、ダイス管理を徹底しワイヤ表面
の平坦度（実表面積／理論表面積）を1.01未満に高める
ことが肝要である。また、ワイヤ表面に付着する不純物
は、給電安定化のため、0.01g ／ワイヤ10kg以下とする
のが望ましい。
冷間伸線加工において、ダイス管理を徹底しワイヤ表面
の平坦度（実表面積／理論表面積）を1.01未満に高める
ことが肝要である。また、ワイヤ表面に付着する不純物
は、給電安定化のため、0.01g ／ワイヤ10kg以下とする
のが望ましい。
【００２８】また、ワイヤ表面には送給性確保のため潤
滑油が塗布されるが、ロボット溶接用として送給性を確
保するには、その塗布量は0.35〜1.4g／ワイヤ10kgとす
るのが望ましい。
滑油が塗布されるが、ロボット溶接用として送給性を確
保するには、その塗布量は0.35〜1.4g／ワイヤ10kgとす
るのが望ましい。
【００２９】
【実施例】（実施例１）連続鋳造製鋼素材（ビレット）
を、熱間圧延し、5.5 〜7.0mm φの線材とし、ついで冷
間加工（伸線）により、2.0 〜3.2mm φの鋼素線とし
た。これら鋼素線に、3 〜20％（重量％）クエン酸３カ
リウム水溶液を塗布した。塗布量は、5 〜30g/素線kgと
した。ついで、これら鋼素線を750 〜950 ℃の温度範囲
の一定温度で焼鈍し、素線表層部に内部酸化層を形成さ
せた。焼鈍条件は、線径、クエン酸３カリウム水溶液の
濃度、および鋼ワイヤ中の目標Ｋ含有量に応じ、調整し
た。塗布条件、焼鈍条件を表１に示す。なお、焼鈍雰囲
気は、露点−２℃、酸素濃度200ppm以下、CO2 濃度0.1
％以下の窒素ガス雰囲気とした。
を、熱間圧延し、5.5 〜7.0mm φの線材とし、ついで冷
間加工（伸線）により、2.0 〜3.2mm φの鋼素線とし
た。これら鋼素線に、3 〜20％（重量％）クエン酸３カ
リウム水溶液を塗布した。塗布量は、5 〜30g/素線kgと
した。ついで、これら鋼素線を750 〜950 ℃の温度範囲
の一定温度で焼鈍し、素線表層部に内部酸化層を形成さ
せた。焼鈍条件は、線径、クエン酸３カリウム水溶液の
濃度、および鋼ワイヤ中の目標Ｋ含有量に応じ、調整し
た。塗布条件、焼鈍条件を表１に示す。なお、焼鈍雰囲
気は、露点−２℃、酸素濃度200ppm以下、CO2 濃度0.1
％以下の窒素ガス雰囲気とした。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】焼鈍済鋼素線は、酸洗されたのち銅めっき
を施され、ついで冷間伸線により1.4mm φの鋼ワイヤと
された。なお、１部は銅めっきを施さないものとした。
これら鋼ワイヤの組成を表２に示す。なお、表中のCu
は、銅めっきによるCu量を含んでいる。
を施され、ついで冷間伸線により1.4mm φの鋼ワイヤと
された。なお、１部は銅めっきを施さないものとした。
これら鋼ワイヤの組成を表２に示す。なお、表中のCu
は、銅めっきによるCu量を含んでいる。
【００３３】
【表３】
【００３４】
【表４】
【００３５】ついでワイヤ10kgあたり0.4 〜1.7gの潤滑
油を塗布した表２に示す組成の鋼ワイヤを用い、パルス
ＭＡＧ溶接により、板厚19mmの鋼板にビードオン溶接を
実施した。なお、その際、Cu製捕集治具を用いてスパッ
タを捕集し、単位時間内のスパッタ発生量を調査した。
なお、溶接時間は1 min とした。また、用いた溶接条件
はつぎのとおりである。
油を塗布した表２に示す組成の鋼ワイヤを用い、パルス
ＭＡＧ溶接により、板厚19mmの鋼板にビードオン溶接を
実施した。なお、その際、Cu製捕集治具を用いてスパッ
タを捕集し、単位時間内のスパッタ発生量を調査した。
なお、溶接時間は1 min とした。また、用いた溶接条件
はつぎのとおりである。
【００３６】 シールドガス：Ar＋20体積％CO2 ，流量20 l/min 電源 ：インバータパルス電源 溶接電流 ：380 Ａ（ワイヤ送給速度15m ／min ） 溶接電圧 ：37Ｖ 溶接速度 ：45cm/min パルス条件 ：ピーク電流480 Ａ、ベース電流60Ａ、
ピーク幅1.5ms さらに、表３に示す条件で隅肉溶接を行い、ビード形状
を、図４に示す溶接部断面におけるビード高さＨで評価
した。
ピーク幅1.5ms さらに、表３に示す条件で隅肉溶接を行い、ビード形状
を、図４に示す溶接部断面におけるビード高さＨで評価
した。
【００３７】スパッタ発生量、ビート形状についての結
果を表４に示す。なお、スパッタ発生量が0.3g/min以下
を良（○）、0.3g/min超0.5g/min以下を可（△）、0.5g
/min超を不可（×）で評価した。また、ビード形状の評
価は、ビード高さＨが15mm以上を◎、15mm未満で12mm以
上を○、12mm未満を×とした。
果を表４に示す。なお、スパッタ発生量が0.3g/min以下
を良（○）、0.3g/min超0.5g/min以下を可（△）、0.5g
/min超を不可（×）で評価した。また、ビード形状の評
価は、ビード高さＨが15mm以上を◎、15mm未満で12mm以
上を○、12mm未満を×とした。
【００３８】
【表５】
【００３９】
【表６】
【００４０】
【表７】
【００４１】本発明例では、スパッタ発生量が0.5g/min
以下と少なく、スパッタ低減効果が顕著となり、ビード
形状も良好となっている。とくに、Ti＋Al量を0.11〜0.
13％とすることにより更なる低スパッタ化が達成されて
いる。一方、Ｃ、Ｓ、Ca、Ｋ、Ti＋Al含有量のいずれか
が本発明範囲を外れる比較例（ワイヤNo.31 〜No.40）
では、スパッタ発生量が0.5g/minを超えるか、スパッタ
が多発し、ビード形状が乱れ、ビード高さが確保できな
かった。
以下と少なく、スパッタ低減効果が顕著となり、ビード
形状も良好となっている。とくに、Ti＋Al量を0.11〜0.
13％とすることにより更なる低スパッタ化が達成されて
いる。一方、Ｃ、Ｓ、Ca、Ｋ、Ti＋Al含有量のいずれか
が本発明範囲を外れる比較例（ワイヤNo.31 〜No.40）
では、スパッタ発生量が0.5g/minを超えるか、スパッタ
が多発し、ビード形状が乱れ、ビード高さが確保できな
かった。
【００４２】
【発明の効果】本発明によれば、電流値が350Aを超える
高電流（ワイヤ径 1.2mmφで送給量14m/min ）のＭＡＧ
溶接においても、アークの安定性に優れ、スパッタ発生
量の少なく、溶接作業性の向上、溶接コストの低減など
産業上格段の効果を奏する。
高電流（ワイヤ径 1.2mmφで送給量14m/min ）のＭＡＧ
溶接においても、アークの安定性に優れ、スパッタ発生
量の少なく、溶接作業性の向上、溶接コストの低減など
産業上格段の効果を奏する。
【図１】本発明のシールドガスアーク溶接用鋼ワイヤの
断面組織の１例を示す模式図である。
断面組織の１例を示す模式図である。
【図２】スパッタ発生量におよぼすTi＋Alの影響を示す
グラフである。
グラフである。
【図３】ビード高さＨにおよぼすTi+Al 含有量の影響を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】ビード形状の評価におけるビード高さＨを模式
的に示す説明図である。
的に示す説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安田 功一 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究所内
Claims (6)
- 【請求項１】 mass％で、 Ｃ：0.050 ％以下、 Si：2.0 ％以下、 Mn：2.5 ％以下、 Ｋ：0.0001〜0.0030％、 Ｓ：0.006 〜0.030 ％ を含み、さらに、 TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.08〜0.15％
含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制限し、
残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有すること
を特徴とするガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。 - 【請求項２】 前記組成に加えて、さらに、mass％で、
Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、M
o：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または
２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の
ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。 - 【請求項３】 前記組成に加えて、さらに、mass％で、
Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％
以下含有することを特徴とする請求項１または２に記載
のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ。 - 【請求項４】 鋼素材を熱間加工、あるいはさらに冷間
加工により所定の線径の素線としたのち、該素線に、焼
鈍、酸洗を施し、あるいはさらに銅めっきをした後、伸
線加工して所定の寸法の鋼ワイヤとするガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤの製造方法において、前記鋼素材と
して、mass％で、Ｃ：0.050 ％以下、Ｓ：0.006 〜0.03
0 ％、TiおよびAlのうち１種または２種を合計で0.08〜
0.15％含有し、かつ不純物としてCaを0.0002％以下に制
限した組成の鋼素材を使用し、前記焼鈍前に前記素線に
カリウム塩溶液を塗布して、前記ガスシールドアーク溶
接用鋼ワイヤ中のＫ含有量がＫ：0.0001〜0.0030mass％
となるように、前記カリウム塩溶液の塗布条件、および
前記焼鈍の条件を調整することを特徴とするガスシール
ドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法。 - 【請求項５】 前記組成に加えて、さらに、mass％で、
Cr：0.60％以下、Ni：3.0 ％以下、Cu：3.0 ％以下、M
o：0.50％以下、Ｂ：0.005 ％以下のうちの１種または
２種以上を含有することを特徴とする請求項４に記載の
ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法。 - 【請求項６】 前記組成に加えて、さらに、mass％で、
Nb、Zr、Ｖのうちの１種または２種以上を合計で0.25％
以下含有することを特徴とする請求項４または５に記載
のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤの製造方法。
Priority Applications (1)
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