JP2000253698A - 電源装置 - Google Patents
電源装置Info
- Publication number
- JP2000253698A JP2000253698A JP11055323A JP5532399A JP2000253698A JP 2000253698 A JP2000253698 A JP 2000253698A JP 11055323 A JP11055323 A JP 11055323A JP 5532399 A JP5532399 A JP 5532399A JP 2000253698 A JP2000253698 A JP 2000253698A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- output
- phase
- voltage
- circuit
- power supply
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M5/00—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
- H02M5/40—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into DC
- H02M5/42—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into DC by static converters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M5/00—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
- H02M5/02—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC
- H02M5/04—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters
- H02M5/22—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M5/25—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M5/27—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means for conversion of frequency
- H02M5/271—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means for conversion of frequency from a three phase input voltage
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Ac-Ac Conversion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 負荷特性に起因する一時的な電圧急上昇が生
じた場合にも、サイクロコンバータを構成する各サイリ
スタに印加される電圧の上昇を抑制することが可能な電
源装置を提供する。 【解決手段】 単相出力間には、４個のダイオードから
なるブリッジ型の全波整流回路２０の入力側が接続さ
れ、その出力側にはコンデンサ２１および抵抗２２から
なるコンデンサ蓄電回路が接続されている。前記単相出
力に負荷を接続し、この負荷をオン／オフしたときの過
渡状態や、負荷としてリアクトル負荷を接続したときに
発生する波形歪み等により、この単相出力の波高値が一
時的に急上昇する場合がある。この場合には、単相出力
の波高値の上昇分は、整流ブリッジ回路２０を介して、
コンデンサ２１に吸収される。
じた場合にも、サイクロコンバータを構成する各サイリ
スタに印加される電圧の上昇を抑制することが可能な電
源装置を提供する。 【解決手段】 単相出力間には、４個のダイオードから
なるブリッジ型の全波整流回路２０の入力側が接続さ
れ、その出力側にはコンデンサ２１および抵抗２２から
なるコンデンサ蓄電回路が接続されている。前記単相出
力に負荷を接続し、この負荷をオン／オフしたときの過
渡状態や、負荷としてリアクトル負荷を接続したときに
発生する波形歪み等により、この単相出力の波高値が一
時的に急上昇する場合がある。この場合には、単相出力
の波高値の上昇分は、整流ブリッジ回路２０を介して、
コンデンサ２１に吸収される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、商用周波数等の単
相交流電源として使用される電源装置に係り、特に、サ
イリスタで構成されたサイクロコンバータを使用し、そ
の入力側を比較的出力電力の小さい発電機で構成する場
合において、負荷特性に起因する電圧上昇を抑制するサ
イリスタ過電圧対策に関する。
相交流電源として使用される電源装置に係り、特に、サ
イリスタで構成されたサイクロコンバータを使用し、そ
の入力側を比較的出力電力の小さい発電機で構成する場
合において、負荷特性に起因する電圧上昇を抑制するサ
イリスタ過電圧対策に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、一定周波数の交流電力を他の異な
る周波数の交流電力に直接変換する装置として、サイリ
スタで構成されたサイクロコンバータと呼ばれるものは
知られている。
る周波数の交流電力に直接変換する装置として、サイリ
スタで構成されたサイクロコンバータと呼ばれるものは
知られている。
【０００３】かかる従来のサイクロコンバータは、通常
は商用周波数の電源ラインや大出力の発電機の出力を入
力として使用されるものであり（たとえば、特公昭６０
−９４２９号公報参照）、一般的には交流電動機の駆動
用に使用されている。
は商用周波数の電源ラインや大出力の発電機の出力を入
力として使用されるものであり（たとえば、特公昭６０
−９４２９号公報参照）、一般的には交流電動機の駆動
用に使用されている。
【０００４】このようなサイクロコンバータの入力側に
小型出力、たとえば数百〜数ｋＷ出力の発電機を接続す
ると、発電機の電力容量の関係から大負荷時の電圧低下
が大きくなる傾向があり、特に発電機として磁石発電機
を採用したときには電圧の垂下が大きくなるため、耐圧
の高いサイリスタを使用せざるを得なかった。
小型出力、たとえば数百〜数ｋＷ出力の発電機を接続す
ると、発電機の電力容量の関係から大負荷時の電圧低下
が大きくなる傾向があり、特に発電機として磁石発電機
を採用したときには電圧の垂下が大きくなるため、耐圧
の高いサイリスタを使用せざるを得なかった。
【０００５】これに対して、本出願人は、特開平１０−
５２０４５号公報において、サイクロコンバータを半波
コンバータの２段重ね構成とすることによって、サイク
ロコンバータを構成する各サイリスタに印加される電圧
を低い値に抑制するようにした電源装置を提案してい
る。
５２０４５号公報において、サイクロコンバータを半波
コンバータの２段重ね構成とすることによって、サイク
ロコンバータを構成する各サイリスタに印加される電圧
を低い値に抑制するようにした電源装置を提案してい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の電
源装置では、負荷をオン／オフしたときの過渡状態やリ
アクトル（reactor）負荷が接続されたときに発生する
波形歪み等によって、各サイリスタに印加される電圧の
波高値が一時的に急上昇する場合があり、このような問
題に対しても新たな対策を施す必要が生じた。
源装置では、負荷をオン／オフしたときの過渡状態やリ
アクトル（reactor）負荷が接続されたときに発生する
波形歪み等によって、各サイリスタに印加される電圧の
波高値が一時的に急上昇する場合があり、このような問
題に対しても新たな対策を施す必要が生じた。
【０００７】本発明は、この点に着目してなされたもの
であり、負荷特性に起因する一時的な電圧急上昇が生じ
た場合にも、サイクロコンバータを構成する各サイリス
タに印加される電圧の上昇を抑制することが可能な電源
装置を提供することを目的とする。
であり、負荷特性に起因する一時的な電圧急上昇が生じ
た場合にも、サイクロコンバータを構成する各サイリス
タに印加される電圧の上昇を抑制することが可能な電源
装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の電源装置は、３相発電機と、この
発電機の３相巻線出力に接続され、互いに逆並列接続さ
れて、単相電流を出力するサイクロコンバータを構成す
る１組の可変制御ブリッジ回路とを備え、この互いに逆
並列接続された可変制御ブリッジ回路を、負荷に給電さ
れる電流の半周期毎に交互に切り換え動作させて単相の
交流電流を出力する電源装置において、前記単相の交流
出力間に接続された整流ブリッジ回路と、この整流ブリ
ッジ回路の整流出力を蓄電するために、その整流出力側
に接続されたコンデンサ蓄電回路とを有することを特徴
とする。
め、請求項１に記載の電源装置は、３相発電機と、この
発電機の３相巻線出力に接続され、互いに逆並列接続さ
れて、単相電流を出力するサイクロコンバータを構成す
る１組の可変制御ブリッジ回路とを備え、この互いに逆
並列接続された可変制御ブリッジ回路を、負荷に給電さ
れる電流の半周期毎に交互に切り換え動作させて単相の
交流電流を出力する電源装置において、前記単相の交流
出力間に接続された整流ブリッジ回路と、この整流ブリ
ッジ回路の整流出力を蓄電するために、その整流出力側
に接続されたコンデンサ蓄電回路とを有することを特徴
とする。
【０００９】好ましくは、前記単相の交流出力の波高値
を監視する監視手段と、この監視された波高値が所定値
を越えたときには、前記可変制御ブリッジ回路の動作を
停止するように制御する制御手段とを有することを特徴
とする。
を監視する監視手段と、この監視された波高値が所定値
を越えたときには、前記可変制御ブリッジ回路の動作を
停止するように制御する制御手段とを有することを特徴
とする。
【００１０】また、好ましくは、前記単相の交流出力側
に形成した中性点と前記３相巻線の中性点とを接続して
倍電圧整流動作させることにより、前記各可変制御ブリ
ッジは半波コンバータを２段重ねた構成にしたことを特
徴とする。
に形成した中性点と前記３相巻線の中性点とを接続して
倍電圧整流動作させることにより、前記各可変制御ブリ
ッジは半波コンバータを２段重ねた構成にしたことを特
徴とする。
【００１１】さらに、好ましくは、前記３相発電機は永
久磁石回転子を有する磁石発電機であることを特徴とす
る。
久磁石回転子を有する磁石発電機であることを特徴とす
る。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて詳細に説明する。
に基づいて詳細に説明する。
【００１３】図１は、本発明の実施の一形態に係る電源
装置の概略構成を示すブロック図である。
装置の概略構成を示すブロック図である。
【００１４】同図において、１および２はそれぞれ交流
発電機の固定子に独立して巻装された出力巻線であり、
１は３相主出力巻線（メインコイル）であり、２は３相
副出力巻線（サブコイル）である。
発電機の固定子に独立して巻装された出力巻線であり、
１は３相主出力巻線（メインコイル）であり、２は３相
副出力巻線（サブコイル）である。
【００１５】図２は、上記交流発電機の断面図であり、
同図において、３相メインコイル１は、領域Ａ１内の２
１極のコイルで構成され、３相サブコイル２は、領域Ａ
２内の３極のコイルで構成されている。そして、回転子
Ｒには、８対の永久磁石の磁極が形成されており、内燃
エンジン（図示せず）によって回転駆動されるように構
成されている。
同図において、３相メインコイル１は、領域Ａ１内の２
１極のコイルで構成され、３相サブコイル２は、領域Ａ
２内の３極のコイルで構成されている。そして、回転子
Ｒには、８対の永久磁石の磁極が形成されており、内燃
エンジン（図示せず）によって回転駆動されるように構
成されている。
【００１６】図１に戻り、３相メインコイル１の３つの
出力端Ｕ，Ｖ，Ｗは、それぞれ正および負コンバータＢ
Ｃ１，ＢＣ２の入力端Ｕ，Ｖ，Ｗに接続され、サイクロ
コンバータＣＣの出力側は、正コンバータＢＣ１のサイ
リスタＳＣＲ１＋〜ＳＣＲ３＋で構成される上段コンバ
ータ（以下、「正上段コンバータ」という）ＢＣ１Ｕま
たは負コンバータＢＣ２のサイリスタＳＣＲ１−〜ＳＣ
Ｒ３−で構成される上段コンバータ（以下、「負上段コ
ンバータ」という）により生成される半波電流の高調波
成分を除去するためのＬＣフィルタ３、および正コンバ
ータＢＣ１のサイリスタＳＣＲ４＋〜ＳＣＲ６＋で構成
される下段コンバータ（以下、「正下段コンバータ」と
いう）ＢＣ１Ｌまたは負コンバータＢＣ２のサイリスタ
ＳＣＲ４−〜ＳＣＲ６−で構成される下段コンバータ
（以下、「負下段コンバータ」という）により生成され
る半波電流の高調波成分を除去するためのＬＣフィルタ
４に接続されている。そして、ＬＣフィルタ３および４
の接続点Ｃは、３相メインコイル１の中性点に接続さ
れ、この中性点は本制御系のグランドＧＮＤとなってい
る。
出力端Ｕ，Ｖ，Ｗは、それぞれ正および負コンバータＢ
Ｃ１，ＢＣ２の入力端Ｕ，Ｖ，Ｗに接続され、サイクロ
コンバータＣＣの出力側は、正コンバータＢＣ１のサイ
リスタＳＣＲ１＋〜ＳＣＲ３＋で構成される上段コンバ
ータ（以下、「正上段コンバータ」という）ＢＣ１Ｕま
たは負コンバータＢＣ２のサイリスタＳＣＲ１−〜ＳＣ
Ｒ３−で構成される上段コンバータ（以下、「負上段コ
ンバータ」という）により生成される半波電流の高調波
成分を除去するためのＬＣフィルタ３、および正コンバ
ータＢＣ１のサイリスタＳＣＲ４＋〜ＳＣＲ６＋で構成
される下段コンバータ（以下、「正下段コンバータ」と
いう）ＢＣ１Ｌまたは負コンバータＢＣ２のサイリスタ
ＳＣＲ４−〜ＳＣＲ６−で構成される下段コンバータ
（以下、「負下段コンバータ」という）により生成され
る半波電流の高調波成分を除去するためのＬＣフィルタ
４に接続されている。そして、ＬＣフィルタ３および４
の接続点Ｃは、３相メインコイル１の中性点に接続さ
れ、この中性点は本制御系のグランドＧＮＤとなってい
る。
【００１７】ＬＣフィルタ３の出力側は、この出力であ
る高調波成分が除去された半波電流に応じた電圧を検出
するための上段半波コンバータ電圧検出回路５に接続さ
れ、ＬＣフィルタ４の出力側は、この出力である高調波
成分が除去された半波電流に応じた電圧を検出するため
の下段半波コンバータ電圧検出回路６に接続されてい
る。そして、上段半波コンバータ電圧検出回路５の正側
入力端および下段半波コンバータ電圧検出回路６の負側
入力端から単相出力を得るように構成されている。
る高調波成分が除去された半波電流に応じた電圧を検出
するための上段半波コンバータ電圧検出回路５に接続さ
れ、ＬＣフィルタ４の出力側は、この出力である高調波
成分が除去された半波電流に応じた電圧を検出するため
の下段半波コンバータ電圧検出回路６に接続されてい
る。そして、上段半波コンバータ電圧検出回路５の正側
入力端および下段半波コンバータ電圧検出回路６の負側
入力端から単相出力を得るように構成されている。
【００１８】このように、本実施の形態では、前記接続
点Ｃ、すなわち単相出力側に形成した中性点と３相メイ
ンコイル１の中性点とを接続して倍電圧整流動作させた
ので、各コンバータＢＣ１，ＢＣ２は、それぞれ上段コ
ンバータＢＣ１Ｕ，ＢＣ２Ｕおよび下段コンバータＢＣ
１Ｌ，ＢＣ２Ｌを２段重ねた構成となっている。
点Ｃ、すなわち単相出力側に形成した中性点と３相メイ
ンコイル１の中性点とを接続して倍電圧整流動作させた
ので、各コンバータＢＣ１，ＢＣ２は、それぞれ上段コ
ンバータＢＣ１Ｕ，ＢＣ２Ｕおよび下段コンバータＢＣ
１Ｌ，ＢＣ２Ｌを２段重ねた構成となっている。
【００１９】前記単相出力間には、４個のダイオードか
らなるブリッジ型の全波整流回路（以下、「整流ブリッ
ジ回路」という）２０の入力側が接続され、その整流出
力側にはコンデンサ（たとえば、電解コンデンサ）２１
および抵抗２２からなるコンデンサ蓄電回路が接続され
ている。
らなるブリッジ型の全波整流回路（以下、「整流ブリッ
ジ回路」という）２０の入力側が接続され、その整流出
力側にはコンデンサ（たとえば、電解コンデンサ）２１
および抵抗２２からなるコンデンサ蓄電回路が接続され
ている。
【００２０】電圧検出回路５，６の各出力側は、それぞ
れ検出された電圧を合成するための出力電圧合成回路７
に接続され、出力電圧合成回路７の出力側は、この出力
電圧の近似実効値を演算して出力する近似実効値演算回
路８に接続され、近似実効値演算回路８の出力側は、比
較器９の負側入力端子に接続されている。比較器９の正
側入力端子には、本電源装置の基準電圧値を出力する基
準電圧出力回路１０が接続され、比較器９の出力側は、
この比較結果に応じた制御関数（たとえば比例関数等）
を演算して出力する制御関数演算回路１１が接続されて
いる。
れ検出された電圧を合成するための出力電圧合成回路７
に接続され、出力電圧合成回路７の出力側は、この出力
電圧の近似実効値を演算して出力する近似実効値演算回
路８に接続され、近似実効値演算回路８の出力側は、比
較器９の負側入力端子に接続されている。比較器９の正
側入力端子には、本電源装置の基準電圧値を出力する基
準電圧出力回路１０が接続され、比較器９の出力側は、
この比較結果に応じた制御関数（たとえば比例関数等）
を演算して出力する制御関数演算回路１１が接続されて
いる。
【００２１】そして、制御関数演算回路１１の出力側
は、正弦波発振器１３から出力される、たとえば商用周
波数５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの正弦波の振幅を制御する
振幅制御回路１２に接続され、振幅制御回路１２には正
弦波発振器１３の出力側も接続されている。振幅制御回
路１２は、制御関数演算回路１１から出力された制御関
数に応じて、正弦波発振器１３から出力される正弦波の
振幅を制御する振幅制御信号を出力する。
は、正弦波発振器１３から出力される、たとえば商用周
波数５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの正弦波の振幅を制御する
振幅制御回路１２に接続され、振幅制御回路１２には正
弦波発振器１３の出力側も接続されている。振幅制御回
路１２は、制御関数演算回路１１から出力された制御関
数に応じて、正弦波発振器１３から出力される正弦波の
振幅を制御する振幅制御信号を出力する。
【００２２】前記出力電圧合成回路７内には、その合成
された出力電圧の波高値と所定値（サイクロコンバータ
ＣＣを構成する各サイリスタＳＣＲｋ±に印加される電
圧がその耐電圧を越えないような上限値（一定のマージ
ンを含むようにしてもよい））とを比較する比較回路
（図示せず）と、この比較の結果、波高値≧所定値のと
きには、サイクロコンバータの動作を停止させる（点弧
を停止させる）制御回路（図示せず）が設けられてい
る。
された出力電圧の波高値と所定値（サイクロコンバータ
ＣＣを構成する各サイリスタＳＣＲｋ±に印加される電
圧がその耐電圧を越えないような上限値（一定のマージ
ンを含むようにしてもよい））とを比較する比較回路
（図示せず）と、この比較の結果、波高値≧所定値のと
きには、サイクロコンバータの動作を停止させる（点弧
を停止させる）制御回路（図示せず）が設けられてい
る。
【００２３】振幅制御回路１２の出力側は、この出力信
号（振幅制御信号）に応じて目標波（振幅が調整された
正弦波）を出力する目標波出力回路１４に接続され、目
標波出力回路１４の出力側は、サイリスタＳＣＲｋ±の
各ゲートの導通角を制御する導通角制御部１５および比
較器１６，１７の各正側入力端子に接続されている。
号（振幅制御信号）に応じて目標波（振幅が調整された
正弦波）を出力する目標波出力回路１４に接続され、目
標波出力回路１４の出力側は、サイリスタＳＣＲｋ±の
各ゲートの導通角を制御する導通角制御部１５および比
較器１６，１７の各正側入力端子に接続されている。
【００２４】導通角制御部１５は、正上段コンバータＢ
Ｃ１ＵのサイリスタＳＣＲ１＋〜ＳＣＲ３＋の各ゲート
（以下、「正上段ゲート」という）の導通角を制御する
正上段ゲート制御部１５ａと、負上段コンバータＢＣ２
ＵのサイリスタＳＣＲ１−〜ＳＣＲ３−の各ゲート（以
下、「負上段ゲート」という）の導通角を制御する負上
段ゲート制御部１５ｂと、正下段コンバータＢＣ１Ｌの
サイリスタＳＣＲ４＋〜ＳＣＲ６＋の各ゲート（以下、
「正下段ゲート」という）の導通角を制御する正下段ゲ
ート制御部１５ｃと、負下段コンバータＢＣ２Ｌのサイ
リスタＳＣＲ４−〜ＳＣＲ６−の各ゲート（以下、「負
下段ゲート」という）の導通角を制御する負下段ゲート
制御部１５ｄとにより構成されている。
Ｃ１ＵのサイリスタＳＣＲ１＋〜ＳＣＲ３＋の各ゲート
（以下、「正上段ゲート」という）の導通角を制御する
正上段ゲート制御部１５ａと、負上段コンバータＢＣ２
ＵのサイリスタＳＣＲ１−〜ＳＣＲ３−の各ゲート（以
下、「負上段ゲート」という）の導通角を制御する負上
段ゲート制御部１５ｂと、正下段コンバータＢＣ１Ｌの
サイリスタＳＣＲ４＋〜ＳＣＲ６＋の各ゲート（以下、
「正下段ゲート」という）の導通角を制御する正下段ゲ
ート制御部１５ｃと、負下段コンバータＢＣ２Ｌのサイ
リスタＳＣＲ４−〜ＳＣＲ６−の各ゲート（以下、「負
下段ゲート」という）の導通角を制御する負下段ゲート
制御部１５ｄとにより構成されている。
【００２５】各ゲート制御部１５ａ〜１５ｄは、それぞ
れ３個の比較器（図示せず）を有し、この各比較器は、
上記目標波と後述する同期信号（基準ノコギリ波）とを
比較し、両者が一致した時点で当該ゲートを点弧する。
れ３個の比較器（図示せず）を有し、この各比較器は、
上記目標波と後述する同期信号（基準ノコギリ波）とを
比較し、両者が一致した時点で当該ゲートを点弧する。
【００２６】比較器１６の負側入力端子には、前記上段
半波コンバータ電圧検出回路５の出力側が接続され、比
較器１７の負側入力端子には、前記下段半波コンバータ
電圧検出回路６の出力側が接続されている。比較器１６
の出力側は、正上段ゲート制御部１５ａおよび負上段ゲ
ート制御部１５ｂに接続され、比較器１７の出力側は、
正下段ゲート制御部１５ｃおよび負下段ゲート制御部１
５ｄに接続されている。比較器１６は、上段半波コンバ
ータ電圧検出回路５により出力される上段半波電圧と前
記目標波とを比較し、その比較結果に応じて高（Ｈ）レ
ベル信号または低（Ｌ）レベル信号を出力する。一方、
比較器１７も、同様にして、下段半波コンバータ電圧検
出回路６により出力される下段半波電圧と前記目標波と
を比較し、その比較結果に応じて高（Ｈ）レベル信号ま
たは低（Ｌ）レベル信号を出力する。
半波コンバータ電圧検出回路５の出力側が接続され、比
較器１７の負側入力端子には、前記下段半波コンバータ
電圧検出回路６の出力側が接続されている。比較器１６
の出力側は、正上段ゲート制御部１５ａおよび負上段ゲ
ート制御部１５ｂに接続され、比較器１７の出力側は、
正下段ゲート制御部１５ｃおよび負下段ゲート制御部１
５ｄに接続されている。比較器１６は、上段半波コンバ
ータ電圧検出回路５により出力される上段半波電圧と前
記目標波とを比較し、その比較結果に応じて高（Ｈ）レ
ベル信号または低（Ｌ）レベル信号を出力する。一方、
比較器１７も、同様にして、下段半波コンバータ電圧検
出回路６により出力される下段半波電圧と前記目標波と
を比較し、その比較結果に応じて高（Ｈ）レベル信号ま
たは低（Ｌ）レベル信号を出力する。
【００２７】比較器１６からＨレベル信号が出力された
ときには、正上段ゲート制御部１５ａが作動する一方、
負上段ゲート制御部１５ｂは停止し、Ｌレベル信号が出
力されたときには、これとは逆に、正上段ゲート制御部
１５ａが停止する一方、負上段ゲート制御部１５ｂは作
動するように構成されている。同様にして、比較器１７
からＨレベル信号が出力されたときには、正下段ゲート
制御部１５ｃが作動する一方、負下段ゲート制御部１５
ｄは停止し、Ｌレベル信号が出力されたときには、正下
段ゲート制御部１５ｃが停止する一方、負下段ゲート制
御部１５ｄは作動するように構成されている。
ときには、正上段ゲート制御部１５ａが作動する一方、
負上段ゲート制御部１５ｂは停止し、Ｌレベル信号が出
力されたときには、これとは逆に、正上段ゲート制御部
１５ａが停止する一方、負上段ゲート制御部１５ｂは作
動するように構成されている。同様にして、比較器１７
からＨレベル信号が出力されたときには、正下段ゲート
制御部１５ｃが作動する一方、負下段ゲート制御部１５
ｄは停止し、Ｌレベル信号が出力されたときには、正下
段ゲート制御部１５ｃが停止する一方、負下段ゲート制
御部１５ｄは作動するように構成されている。
【００２８】前記３相サブコイル２の出力側は、たとえ
ば図３の３相全波整流回路ＦＲを有する同期信号形成回
路１８に接続されている。同期信号形成回路１８は、３
相サブコイル２からの３相出力に応じて、図４および５
に示すノコギリ波を形成して出力する。
ば図３の３相全波整流回路ＦＲを有する同期信号形成回
路１８に接続されている。同期信号形成回路１８は、３
相サブコイル２からの３相出力に応じて、図４および５
に示すノコギリ波を形成して出力する。
【００２９】図４は、正コンバータＢＣ１の各サイリス
タＳＣＲｋ＋の導通角制御を行うためのノコギリ波の一
例を示し、（ａ）は、正上段コンバータＢＣ１Ｕの各サ
イリスタＳＣＲｋ１＋〜３＋の導通角制御を行うための
ノコギリ波を示し、（ｂ）は、正下段コンバータＢＣ１
Ｌの各サイリスタＳＣＲｋ４＋〜６＋の導通角制御を行
うためのノコギリ波を示している。
タＳＣＲｋ＋の導通角制御を行うためのノコギリ波の一
例を示し、（ａ）は、正上段コンバータＢＣ１Ｕの各サ
イリスタＳＣＲｋ１＋〜３＋の導通角制御を行うための
ノコギリ波を示し、（ｂ）は、正下段コンバータＢＣ１
Ｌの各サイリスタＳＣＲｋ４＋〜６＋の導通角制御を行
うためのノコギリ波を示している。
【００３０】一方、図５は、負コンバータＢＣ２の各サ
イリスタＳＣＲｋ−の導通角制御を行うためのノコギリ
波の一例を示し、（ａ）は、負上段コンバータＢＣ２Ｕ
の各サイリスタＳＣＲｋ１−〜３−の導通角制御を行う
ためのノコギリ波を示し、（ｂ）は、負下段コンバータ
ＢＣ２Ｌの各サイリスタＳＣＲｋ４−〜６−の導通角制
御を行うためのノコギリ波を示している。
イリスタＳＣＲｋ−の導通角制御を行うためのノコギリ
波の一例を示し、（ａ）は、負上段コンバータＢＣ２Ｕ
の各サイリスタＳＣＲｋ１−〜３−の導通角制御を行う
ためのノコギリ波を示し、（ｂ）は、負下段コンバータ
ＢＣ２Ｌの各サイリスタＳＣＲｋ４−〜６−の導通角制
御を行うためのノコギリ波を示している。
【００３１】同期信号形成回路１８の出力側は、正上段
ゲート制御部１５ａ、負上段ゲート制御部１５ｂ、正下
段ゲート制御部１５ｃおよび負下段ゲート制御部１５ｄ
に接続されている。ここで、同期信号形成回路１８と各
ゲート制御部１５ａ〜１５ｄとを接続する各接続ライン
は、それぞれ３本の信号線で構成され、その各信号線
は、それぞれ前記ゲート制御部１５ａ〜１５ｄの各比較
器に接続され、各比較器には、前記図４および５で説明
したタイミングのノコギリ波が供給される。すなわち、
図４（ａ）および（ｂ）各３種類のタイミングのノコギ
リ波は、それぞれ正上段ゲート制御部１５ａおよび正下
段ゲート制御部１５ｃの対応する比較器に供給され、図
５（ａ）および（ｂ）の各３種類のタイミングのノコギ
リ波は、それぞれ負上段ゲート制御部１５ｂおよび負下
段ゲート制御部１５ｄの対応する比較器に供給される。
ゲート制御部１５ａ、負上段ゲート制御部１５ｂ、正下
段ゲート制御部１５ｃおよび負下段ゲート制御部１５ｄ
に接続されている。ここで、同期信号形成回路１８と各
ゲート制御部１５ａ〜１５ｄとを接続する各接続ライン
は、それぞれ３本の信号線で構成され、その各信号線
は、それぞれ前記ゲート制御部１５ａ〜１５ｄの各比較
器に接続され、各比較器には、前記図４および５で説明
したタイミングのノコギリ波が供給される。すなわち、
図４（ａ）および（ｂ）各３種類のタイミングのノコギ
リ波は、それぞれ正上段ゲート制御部１５ａおよび正下
段ゲート制御部１５ｃの対応する比較器に供給され、図
５（ａ）および（ｂ）の各３種類のタイミングのノコギ
リ波は、それぞれ負上段ゲート制御部１５ｂおよび負下
段ゲート制御部１５ｄの対応する比較器に供給される。
【００３２】正上段ゲート制御部１５ａの３個の比較器
の出力側は、それぞれ正上段コンバータＢＣ１Ｕのサイ
リスタＳＣＲ１＋〜３＋の各ゲートに接続され、負上段
ゲート制御部１５ｂの３個の比較器の出力側は、それぞ
れ負上段コンバータＢＣ２ＵのサイリスタＳＣＲ１−〜
３−の各ゲートに接続され、正下段ゲート制御部１５ｃ
の３個の比較器の出力側は、それぞれ正下段コンバータ
ＢＣ１ＬのサイリスタＳＣＲ４＋〜６＋の各ゲートに接
続され、負下段ゲート制御部１５ｄの３個の比較器の出
力側は、それぞれ負下段コンバータＢＣ２Ｌのサイリス
タＳＣＲ４−〜６−の各ゲートに接続されている。
の出力側は、それぞれ正上段コンバータＢＣ１Ｕのサイ
リスタＳＣＲ１＋〜３＋の各ゲートに接続され、負上段
ゲート制御部１５ｂの３個の比較器の出力側は、それぞ
れ負上段コンバータＢＣ２ＵのサイリスタＳＣＲ１−〜
３−の各ゲートに接続され、正下段ゲート制御部１５ｃ
の３個の比較器の出力側は、それぞれ正下段コンバータ
ＢＣ１ＬのサイリスタＳＣＲ４＋〜６＋の各ゲートに接
続され、負下段ゲート制御部１５ｄの３個の比較器の出
力側は、それぞれ負下段コンバータＢＣ２Ｌのサイリス
タＳＣＲ４−〜６−の各ゲートに接続されている。
【００３３】なお、本実施の形態では、同期信号形成回
路１８は、３相サブコイル２からの３相出力に応じて同
期信号（基準ノコギリ波）を形成するように構成した
が、これに限らず、３相サブコイル２に代えて単相サブ
コイルを用い、この単相出力に応じて同期信号を形成す
るようにしてもよい。
路１８は、３相サブコイル２からの３相出力に応じて同
期信号（基準ノコギリ波）を形成するように構成した
が、これに限らず、３相サブコイル２に代えて単相サブ
コイルを用い、この単相出力に応じて同期信号を形成す
るようにしてもよい。
【００３４】以下、以上のように構成された電源装置の
動作を説明する。
動作を説明する。
【００３５】前記回転子Ｒがエンジンにより回転駆動さ
れると、３相メインコイル１の各相間には、前述したよ
うに電圧が印加される。そして、導通角制御部１５によ
りサイリスタＳＣＲｋ±の各ゲートが点弧されると、こ
れに応じてサイクロコンバータＣＣから電流が出力さ
れ、３相中性点をグランドＧＮＤとした２個の半波電流
は、それぞれフィルタ３および４によりその高調波成分
が除去され、上段および下段半波コンバータ電圧検出回
路５，６により各電圧が検出される。このようにして検
出された各電圧は、出力合成回路７により加算され、近
似実効値演算回路８により、その近似実効値電圧が演算
されて出力される。
れると、３相メインコイル１の各相間には、前述したよ
うに電圧が印加される。そして、導通角制御部１５によ
りサイリスタＳＣＲｋ±の各ゲートが点弧されると、こ
れに応じてサイクロコンバータＣＣから電流が出力さ
れ、３相中性点をグランドＧＮＤとした２個の半波電流
は、それぞれフィルタ３および４によりその高調波成分
が除去され、上段および下段半波コンバータ電圧検出回
路５，６により各電圧が検出される。このようにして検
出された各電圧は、出力合成回路７により加算され、近
似実効値演算回路８により、その近似実効値電圧が演算
されて出力される。
【００３６】この近似実効値電圧は、比較器９により、
基準電圧出力回路１０から出力された基準電圧値と比較
され、その比較結果に応じて制御関数演算回路１１によ
り制御関数（比例関数）が演算され、振幅制御回路１２
により、この演算された制御関数に応じて、正弦波発振
器１３から出力された、５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの正弦
波の振幅が制御され、目標波出力回路１４により目標波
（正弦波）が出力される。すなわち、この目標波の振幅
は、同期信号形成回路１８から出力されたノコギリ波の
振幅と大きく違わない振幅に調整される。
基準電圧出力回路１０から出力された基準電圧値と比較
され、その比較結果に応じて制御関数演算回路１１によ
り制御関数（比例関数）が演算され、振幅制御回路１２
により、この演算された制御関数に応じて、正弦波発振
器１３から出力された、５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの正弦
波の振幅が制御され、目標波出力回路１４により目標波
（正弦波）が出力される。すなわち、この目標波の振幅
は、同期信号形成回路１８から出力されたノコギリ波の
振幅と大きく違わない振幅に調整される。
【００３７】目標波出力回路１４から出力された目標波
は、比較器１６により、上段半波コンバータ電圧検出回
路５から出力された検出電圧と比較され、目標波の電圧
が検出電圧より高い場合には、比較器１６からＨレベル
信号が出力されて、正上段ゲート制御部１５ａが作動す
るように選択される一方、目標波の電圧が検出電圧より
低い場合には、比較器１６からＬレベル信号が出力され
て、負上段ゲート制御部１５ｂが作動するように選択さ
れる。同様にして、この目標波は、比較器１７により、
下段半波コンバータ電圧検出回路６から出力された検出
電圧と比較され、目標波の電圧が検出電圧より高い場合
には、比較器１７からＨレベル信号が出力されて、正下
段ゲート制御部１５ｃが作動するように選択される一
方、目標波の電圧が検出電圧より低い場合には、比較器
１７からＬレベル信号が出力されて、負下段ゲート制御
部１５ｄが作動するように選択される。
は、比較器１６により、上段半波コンバータ電圧検出回
路５から出力された検出電圧と比較され、目標波の電圧
が検出電圧より高い場合には、比較器１６からＨレベル
信号が出力されて、正上段ゲート制御部１５ａが作動す
るように選択される一方、目標波の電圧が検出電圧より
低い場合には、比較器１６からＬレベル信号が出力され
て、負上段ゲート制御部１５ｂが作動するように選択さ
れる。同様にして、この目標波は、比較器１７により、
下段半波コンバータ電圧検出回路６から出力された検出
電圧と比較され、目標波の電圧が検出電圧より高い場合
には、比較器１７からＨレベル信号が出力されて、正下
段ゲート制御部１５ｃが作動するように選択される一
方、目標波の電圧が検出電圧より低い場合には、比較器
１７からＬレベル信号が出力されて、負下段ゲート制御
部１５ｄが作動するように選択される。
【００３８】正上段ゲート制御部１５ａおよび正下段ゲ
ート制御部１５ｃ、または負上段ゲート制御部１５ｂお
よび負下段ゲート制御部１５ｄのうち、選択されたゲー
ト制御部の各比較器において、目標波出力回路１４から
の目標波と同期信号形成回路１８からのノコギリ波とが
比較され、両者が一致した時点で、当該サイリスタＳＣ
Ｒｋ±のゲートに対して、所定幅を有するワンショット
パルスが出力され、導通角制御がなされる。
ート制御部１５ｃ、または負上段ゲート制御部１５ｂお
よび負下段ゲート制御部１５ｄのうち、選択されたゲー
ト制御部の各比較器において、目標波出力回路１４から
の目標波と同期信号形成回路１８からのノコギリ波とが
比較され、両者が一致した時点で、当該サイリスタＳＣ
Ｒｋ±のゲートに対して、所定幅を有するワンショット
パルスが出力され、導通角制御がなされる。
【００３９】図６は、本実施の形態の電源装置により生
成された電圧波形の一例を示す図であり、同図中、
（ａ）は、上段（半波）コンバータＢＣ１Ｕ，ＢＣ２Ｕ
により生成された電圧波形を示し、（ｂ）は、下段（半
波）コンバータＢＣ１Ｌ，ＢＣ２Ｌにより生成された電
圧波形を示し、（ｃ）は、（ａ）および（ｂ）の波形を
合成した波形、すなわち本実施の形態の電源装置により
生成された電圧波形を示している。
成された電圧波形の一例を示す図であり、同図中、
（ａ）は、上段（半波）コンバータＢＣ１Ｕ，ＢＣ２Ｕ
により生成された電圧波形を示し、（ｂ）は、下段（半
波）コンバータＢＣ１Ｌ，ＢＣ２Ｌにより生成された電
圧波形を示し、（ｃ）は、（ａ）および（ｂ）の波形を
合成した波形、すなわち本実施の形態の電源装置により
生成された電圧波形を示している。
【００４０】このように、上段（半波）コンバータＢＣ
１Ｕ，ＢＣ２Ｕにより、（ｃ）の単相出力波形の振幅の
１／２の振幅の波形が生成されるとともに、下段（半
波）コンバータＢＣ１Ｌ，ＢＣ２Ｌにより、（ｃ）の単
相出力波形の振幅の１／２の振幅の波形が生成され、両
者が合成されて、すなわち重ね合わされて、単相出力と
して前記負荷に供給される。ここで、（ａ）および
（ｂ）の電圧波形の生成方法は、前記特開平１０−５２
０４５号公報の図８〜１３を用いて説明されている方法
と同様であるので、その説明を省略する。
１Ｕ，ＢＣ２Ｕにより、（ｃ）の単相出力波形の振幅の
１／２の振幅の波形が生成されるとともに、下段（半
波）コンバータＢＣ１Ｌ，ＢＣ２Ｌにより、（ｃ）の単
相出力波形の振幅の１／２の振幅の波形が生成され、両
者が合成されて、すなわち重ね合わされて、単相出力と
して前記負荷に供給される。ここで、（ａ）および
（ｂ）の電圧波形の生成方法は、前記特開平１０−５２
０４５号公報の図８〜１３を用いて説明されている方法
と同様であるので、その説明を省略する。
【００４１】このように、本実施の形態では、単相出力
側に形成した中性点と３相メインコイルの中性点とが接
続されて倍電圧整流動作され、各コンバータＢＣ１，Ｂ
Ｃ２は、それぞれ上段コンバータＢＣ１Ｕ，ＢＣ２Ｕお
よび下段コンバータＢＣ１Ｌ，ＢＣ２Ｌを２段重ねた構
成としたので、サイクロコンバータＣＣの入力側に、数
百〜数ｋＷ程度の小型出力容量の発電機を接続した場合
であっても、無負荷時の電圧上昇に起因する各サイリス
タＳＣＲｋ±への印加電圧を低い値に抑制することがで
き、これにより、耐圧の高くない小型サイリスタを使用
することができる。
側に形成した中性点と３相メインコイルの中性点とが接
続されて倍電圧整流動作され、各コンバータＢＣ１，Ｂ
Ｃ２は、それぞれ上段コンバータＢＣ１Ｕ，ＢＣ２Ｕお
よび下段コンバータＢＣ１Ｌ，ＢＣ２Ｌを２段重ねた構
成としたので、サイクロコンバータＣＣの入力側に、数
百〜数ｋＷ程度の小型出力容量の発電機を接続した場合
であっても、無負荷時の電圧上昇に起因する各サイリス
タＳＣＲｋ±への印加電圧を低い値に抑制することがで
き、これにより、耐圧の高くない小型サイリスタを使用
することができる。
【００４２】前記負荷をオン／オフしたときの過渡状態
や、前記負荷としてリアクトル負荷が接続されたときに
発生する波形歪み等により、この単相出力の波高値が一
時的に急上昇する場合がある。この場合には、単相出力
の波高値の上昇分は、整流ブリッジ回路２０を介して、
コンデンサ２１に吸収される。すなわち、単相出力の波
高値の上昇分は、上記回路２０〜２２によって除去され
た後に、サイクロコンバータＣＣを構成する各サイリス
タＳＣＲｋ±に印加される。したがって、単相出力の波
高値が一時的に急上昇したとしても、この上昇分の各サ
イリスタＳＣＲｋ±への影響はほぼ無視できる。このた
め、サイクロコンバータＣＣを構成する各サイリスタＳ
ＣＲｋ±として、前記耐圧の高くない小型サイリスタを
そのまま使用することができる。
や、前記負荷としてリアクトル負荷が接続されたときに
発生する波形歪み等により、この単相出力の波高値が一
時的に急上昇する場合がある。この場合には、単相出力
の波高値の上昇分は、整流ブリッジ回路２０を介して、
コンデンサ２１に吸収される。すなわち、単相出力の波
高値の上昇分は、上記回路２０〜２２によって除去され
た後に、サイクロコンバータＣＣを構成する各サイリス
タＳＣＲｋ±に印加される。したがって、単相出力の波
高値が一時的に急上昇したとしても、この上昇分の各サ
イリスタＳＣＲｋ±への影響はほぼ無視できる。このた
め、サイクロコンバータＣＣを構成する各サイリスタＳ
ＣＲｋ±として、前記耐圧の高くない小型サイリスタを
そのまま使用することができる。
【００４３】このように、本実施の形態では、単相出力
間に整流ブリッジ回路２０を接続し、その出力側にコン
デンサ２１および抵抗２２からなるコンデンサ蓄電回路
を接続したので、負荷特性に起因する一時的な電圧急上
昇が生じた場合にも、サイクロコンバータを構成する各
サイリスタに印加される電圧の上昇を抑制することがで
きる。
間に整流ブリッジ回路２０を接続し、その出力側にコン
デンサ２１および抵抗２２からなるコンデンサ蓄電回路
を接続したので、負荷特性に起因する一時的な電圧急上
昇が生じた場合にも、サイクロコンバータを構成する各
サイリスタに印加される電圧の上昇を抑制することがで
きる。
【００４４】また、単相出力の波高値が、上述のように
一時的に急上昇する場合以外に、何らかの原因で徐々に
上昇し、サイクロコンバータＣＣを構成する各サイリス
タＳＣＲｋ±の耐電圧を越えてしまうことが考えられ
る。このときには、出力電圧合成回路７内の前記比較回
路により波高値≧所定値と判別され、前記制御回路によ
り、サイクロコンバータＣＣの動作が停止する。
一時的に急上昇する場合以外に、何らかの原因で徐々に
上昇し、サイクロコンバータＣＣを構成する各サイリス
タＳＣＲｋ±の耐電圧を越えてしまうことが考えられ
る。このときには、出力電圧合成回路７内の前記比較回
路により波高値≧所定値と判別され、前記制御回路によ
り、サイクロコンバータＣＣの動作が停止する。
【００４５】そして、この停止したサイクロコンバータ
の動作を再開させるためには、まず一旦エンジンを停止
させて発電出力を零とし、次に再びエンジンを始動させ
て発電出力を取り出したときに、波高値＜所定値となる
ことによって、サイクロコンバータの動作再開が可能に
なる。もし、波高値≧所定値の条件が解消されないなら
ば（たとえば過負荷条件が除去されない場合等）、上記
サイクロコンバータの動作停止が繰り返される。
の動作を再開させるためには、まず一旦エンジンを停止
させて発電出力を零とし、次に再びエンジンを始動させ
て発電出力を取り出したときに、波高値＜所定値となる
ことによって、サイクロコンバータの動作再開が可能に
なる。もし、波高値≧所定値の条件が解消されないなら
ば（たとえば過負荷条件が除去されない場合等）、上記
サイクロコンバータの動作停止が繰り返される。
【００４６】このように、本実施の形態では、整流ブリ
ッジ回路２０、およびコンデンサ２１と抵抗２２からな
るコンデンサ蓄電回路によって単相の交流出力の急激な
波高値上昇が抑制された上で、単相出力の波高値が監視
され、この波高値が所定値を越えたときには、サイクロ
コンバータＣＣの動作が停止するので、一時的な電圧急
上昇を抑制して過電圧を検出し易くされ、これにより発
電停止保護機能を十分機能させることができる。
ッジ回路２０、およびコンデンサ２１と抵抗２２からな
るコンデンサ蓄電回路によって単相の交流出力の急激な
波高値上昇が抑制された上で、単相出力の波高値が監視
され、この波高値が所定値を越えたときには、サイクロ
コンバータＣＣの動作が停止するので、一時的な電圧急
上昇を抑制して過電圧を検出し易くされ、これにより発
電停止保護機能を十分機能させることができる。
【００４７】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に記載の
電源装置によれば、整流ブリッジ回路およびコンデンサ
蓄電回路によって単相の交流出力の急激な波高値上昇が
抑制されるので、負荷特性に起因する一時的な電圧急上
昇が生じた場合にも、可変制御ブリッジ回路に印加され
る電圧の上昇を抑制することが可能となる効果を奏す
る。
電源装置によれば、整流ブリッジ回路およびコンデンサ
蓄電回路によって単相の交流出力の急激な波高値上昇が
抑制されるので、負荷特性に起因する一時的な電圧急上
昇が生じた場合にも、可変制御ブリッジ回路に印加され
る電圧の上昇を抑制することが可能となる効果を奏す
る。
【００４８】また、請求項２に記載の電源装置によれ
ば、整流ブリッジ回路およびコンデンサ蓄電回路によっ
て単相の交流出力の急激な波高値上昇が抑制された上
で、前記単相の交流出力の波高値が監視され、この監視
された波高値が所定値を越えたときには、前記可変制御
ブリッジ回路の動作が停止するので、一時的な電圧急上
昇を抑制して過電圧を検出し易くされ、これにより発電
停止保護機能を十分機能させることができる。
ば、整流ブリッジ回路およびコンデンサ蓄電回路によっ
て単相の交流出力の急激な波高値上昇が抑制された上
で、前記単相の交流出力の波高値が監視され、この監視
された波高値が所定値を越えたときには、前記可変制御
ブリッジ回路の動作が停止するので、一時的な電圧急上
昇を抑制して過電圧を検出し易くされ、これにより発電
停止保護機能を十分機能させることができる。
【００４９】さらに、請求項３に記載の電源装置によれ
ば、前記単相の交流出力側に形成した中性点と前記３相
巻線の中性点とを接続して倍電圧整流動作させることに
より、前記各可変制御ブリッジは半波コンバータを２段
重ねた構成にしたので、耐圧の高くない小型サイリスタ
を使用することができる。そして、負荷特性に起因する
一時的な電圧急上昇が生じたとしても、この小型サイリ
スタをそのまま使用することができる。
ば、前記単相の交流出力側に形成した中性点と前記３相
巻線の中性点とを接続して倍電圧整流動作させることに
より、前記各可変制御ブリッジは半波コンバータを２段
重ねた構成にしたので、耐圧の高くない小型サイリスタ
を使用することができる。そして、負荷特性に起因する
一時的な電圧急上昇が生じたとしても、この小型サイリ
スタをそのまま使用することができる。
【図１】本発明の実施の一形態に係る電源装置の概略構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
【図２】図１の交流発電機の断面図である。
【図３】ブリッジ型の３相全波整流回路の構成を示す電
気回路図である。
気回路図である。
【図４】図１の正コンバータの各サイリスタＳＣＲｋ＋
の導通角制御を行うためのノコギリ波の一例を示す図で
ある。
の導通角制御を行うためのノコギリ波の一例を示す図で
ある。
【図５】図１の負コンバータＢＣ２の各サイリスタＳＣ
Ｒｋ−の導通角制御を行うためのノコギリ波の一例を示
す図である。
Ｒｋ−の導通角制御を行うためのノコギリ波の一例を示
す図である。
【図６】図１の電源装置により生成された電圧波形の一
例を示す図である。
例を示す図である。
１ ３相メインコイル（３相出力巻線） ５ 上段半波コンバータ電圧検出回路 ６ 下段半波コンバータ電圧検出回路 ７ 出力電圧合成回路（監視手段、制御手段） １４ 目標波出力回路 １５ 導通角制御部 １６，１７ 比較器 ＢＣ１ 正コンバータ（可変制御ブリッジ） ＢＣ２ 負コンバータ（可変制御ブリッジ） ＣＣ サイクロコンバータ ２０ 整流ブリッジ回路 ２１ コンデンサ（コンデンサ蓄電回路） ２２ 抵抗（コンデンサ蓄電回路）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 江口 博之 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 Ｆターム(参考） 5H590 AA15 AB01 CA07 CA21 CC02 CC18 CC22 CC24 CC34 CD01 CD05 CE02 CE04 EA07 EA13 EB12 FA08 FB01 FB02 FB05 FC15 FC22 GA02 HA02 JA12 JA19 JB07 JB12 JB13 JB15
Claims (4)
- 【請求項１】 ３相発電機と、この発電機の３相巻線出
力に接続され、互いに逆並列接続されて、単相電流を出
力するサイクロコンバータを構成する１組の可変制御ブ
リッジ回路とを備え、この互いに逆並列接続された可変
制御ブリッジ回路を、負荷に給電される電流の半周期毎
に交互に切り換え動作させて単相の交流電流を出力する
電源装置において、 前記単相の交流出力間に接続された整流ブリッジ回路
と、 この整流ブリッジ回路の整流出力を蓄電するために、そ
の整流出力側に接続されたコンデンサ蓄電回路とを有す
ることを特徴とする電源装置。 - 【請求項２】 前記単相の交流出力の波高値を監視する
監視手段と、 この監視された波高値が所定値を越えたときには、前記
可変制御ブリッジ回路の動作を停止するように制御する
制御手段とを有することを特徴とする請求項１に記載の
電源装置。 - 【請求項３】 前記単相の交流出力側に形成した中性点
と前記３相巻線の中性点とを接続して倍電圧整流動作さ
せることにより、前記各可変制御ブリッジは半波コンバ
ータを２段重ねた構成にしたことを特徴とする請求項１
または２のいずれかに記載の電源装置。 - 【請求項４】 前記３相発電機は永久磁石回転子を有す
る磁石発電機であることを特徴とする請求項３に記載の
電源装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05532399A JP3524417B2 (ja) | 1999-03-03 | 1999-03-03 | 電源装置 |
| US09/505,523 US6219268B1 (en) | 1999-03-03 | 2000-02-17 | Power unit |
| TW089103141A TW461170B (en) | 1999-03-03 | 2000-02-23 | Power unit |
| KR1020000010100A KR100683010B1 (ko) | 1999-03-03 | 2000-02-29 | 전원 장치 |
| CNB001038028A CN1201478C (zh) | 1999-03-03 | 2000-03-01 | 电源设备 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05532399A JP3524417B2 (ja) | 1999-03-03 | 1999-03-03 | 電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000253698A true JP2000253698A (ja) | 2000-09-14 |
| JP3524417B2 JP3524417B2 (ja) | 2004-05-10 |
Family
ID=12995347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05532399A Expired - Fee Related JP3524417B2 (ja) | 1999-03-03 | 1999-03-03 | 電源装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6219268B1 (ja) |
| JP (1) | JP3524417B2 (ja) |
| KR (1) | KR100683010B1 (ja) |
| CN (1) | CN1201478C (ja) |
| TW (1) | TW461170B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006238539A (ja) * | 2005-02-23 | 2006-09-07 | Toyo Electric Mfg Co Ltd | 分散電源用発電装置の整流回路 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3702994B2 (ja) * | 1999-03-03 | 2005-10-05 | 本田技研工業株式会社 | 電源装置 |
| JP5160934B2 (ja) * | 2008-03-28 | 2013-03-13 | 新電元工業株式会社 | バッテリ充電装置、バッテリ充電制御方法 |
| EP2715926A4 (en) * | 2011-05-26 | 2015-09-02 | Enphase Energy Inc | METHOD AND DEVICE FOR GENERATING PHASE-BREAKED ENERGY FROM A THREE PHASE RESONANT POWER CONVERTER |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3624472A (en) * | 1970-10-09 | 1971-11-30 | Gen Motors Corp | Cycloconverter motor system |
| US3889167A (en) * | 1972-11-29 | 1975-06-10 | Hitachi Ltd | Device for controlling speed of three-phase induction motor |
| JPS609429A (ja) | 1983-06-29 | 1985-01-18 | 株式会社袋井内山商会 | カ−テン材張設装置 |
| US4570214A (en) * | 1984-03-29 | 1986-02-11 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Reactive power control cycloconverter |
| JP3140042B2 (ja) * | 1990-11-28 | 2001-03-05 | 株式会社日立製作所 | 電力変換装置 |
| US5886893A (en) | 1996-08-01 | 1999-03-23 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Portable power unit using a cycloconverter for generating a high power single-phase alternating current |
| JP3367830B2 (ja) | 1996-08-01 | 2003-01-20 | 本田技研工業株式会社 | 電源装置 |
-
1999
- 1999-03-03 JP JP05532399A patent/JP3524417B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-02-17 US US09/505,523 patent/US6219268B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-23 TW TW089103141A patent/TW461170B/zh not_active IP Right Cessation
- 2000-02-29 KR KR1020000010100A patent/KR100683010B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-01 CN CNB001038028A patent/CN1201478C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006238539A (ja) * | 2005-02-23 | 2006-09-07 | Toyo Electric Mfg Co Ltd | 分散電源用発電装置の整流回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3524417B2 (ja) | 2004-05-10 |
| KR100683010B1 (ko) | 2007-02-15 |
| TW461170B (en) | 2001-10-21 |
| KR20010006719A (ko) | 2001-01-26 |
| CN1266307A (zh) | 2000-09-13 |
| US6219268B1 (en) | 2001-04-17 |
| CN1201478C (zh) | 2005-05-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5886893A (en) | Portable power unit using a cycloconverter for generating a high power single-phase alternating current | |
| US5943221A (en) | Portable power unit | |
| EP1126589B1 (en) | Power unit including a three-phase generator and a cycloconverter having three-phase input voltage and single phase output voltage | |
| JP3524417B2 (ja) | 電源装置 | |
| JP3702994B2 (ja) | 電源装置 | |
| EP1126590B1 (en) | Power unit including a three-phase generator and a cycloconverter having three-phase input voltage and single phase output voltage | |
| JPH11136998A (ja) | 可搬型電源装置 | |
| JP3367830B2 (ja) | 電源装置 | |
| JPH1052046A (ja) | 可搬型電源装置 | |
| JP3493330B2 (ja) | 電源装置 | |
| JP3446793B2 (ja) | 電源装置 | |
| EP3644498B1 (en) | Thyristor starter | |
| JP3703030B2 (ja) | 可搬型電源装置 | |
| JP3367829B2 (ja) | 電源装置 | |
| JP2001300727A (ja) | エンジン駆動溶接機の溶接電流制御回路 | |
| JPS60187294A (ja) | 可変速運転装置 | |
| JPH0270259A (ja) | サイリスタ変換装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040120 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040212 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3524417 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080220 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090220 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100220 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100220 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110220 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110220 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120220 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130220 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130220 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140220 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |