JP2000264686A - 窒素酸化物の低減方法及びその装置 - Google Patents
窒素酸化物の低減方法及びその装置Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
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- C04B7/4407—Treatment or selection of the fuel therefor, e.g. use of hazardous waste as secondary fuel ; Use of particular energy sources, e.g. waste hot gases from other processes
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 この発明は、重油等の液体燃料の燃焼を行い
ながらも高い低減率で窒素酸化物を低減することができ
る窒素酸化物の低減方法及びその装置を提供することを
課題とする。 【解決手段】 キルンバーナ４内に燃焼ノズル１２と一
体的に形成された還元ノズル１５から、燃焼ノズル１２
と還元ノズル１５の双方による全持ち込み熱量の２０〜
５０％の燃焼量に相当する液体燃料を噴霧すると共に一
次空気導入管１６から液体燃料供給量に対して０．１以
下の空気比で空気を吹き込んで液体燃料を還元ガス化
し、これにより排ガス中の窒素酸化物を低減させる。
ながらも高い低減率で窒素酸化物を低減することができ
る窒素酸化物の低減方法及びその装置を提供することを
課題とする。 【解決手段】 キルンバーナ４内に燃焼ノズル１２と一
体的に形成された還元ノズル１５から、燃焼ノズル１２
と還元ノズル１５の双方による全持ち込み熱量の２０〜
５０％の燃焼量に相当する液体燃料を噴霧すると共に一
次空気導入管１６から液体燃料供給量に対して０．１以
下の空気比で空気を吹き込んで液体燃料を還元ガス化
し、これにより排ガス中の窒素酸化物を低減させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、窒素酸化物の低
減方法及びその装置に係り、特にセメント及びセメント
系固化材を製造するロータリーキルンにおいてキルンバ
ーナで燃料を燃焼させる際に発生する窒素酸化物を低減
する方法及び装置に関する。
減方法及びその装置に係り、特にセメント及びセメント
系固化材を製造するロータリーキルンにおいてキルンバ
ーナで燃料を燃焼させる際に発生する窒素酸化物を低減
する方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】窒素酸化物の低減技術の一つとして、空
気／燃料比の異なる２本のバーナを用いて燃焼を行う、
いわゆる濃淡燃焼法がある。この濃淡燃焼法について、
産調出版（１９９５年）、新環境管理設備辞典編集委員
会、大気汚染防止機器活用辞典の第７４頁には、「ガス
燃焼では相当高い低減効果があるが、油燃焼では燃焼の
不安定や未燃物質の発生を招くため、あまり大きな低減
効果は期待できない。大型ボイラーの実績ではＮＯｘ低
減率は２５％程度といわれている。」と記載されてい
る。実際に、ボイラー等で、微粉炭燃焼における濃淡燃
焼によって窒素酸化物（ＮＯｘ）を低減できることが知
られているが、重油燃焼での実績は低減率２５％程度と
低いレベルであった。
気／燃料比の異なる２本のバーナを用いて燃焼を行う、
いわゆる濃淡燃焼法がある。この濃淡燃焼法について、
産調出版（１９９５年）、新環境管理設備辞典編集委員
会、大気汚染防止機器活用辞典の第７４頁には、「ガス
燃焼では相当高い低減効果があるが、油燃焼では燃焼の
不安定や未燃物質の発生を招くため、あまり大きな低減
効果は期待できない。大型ボイラーの実績ではＮＯｘ低
減率は２５％程度といわれている。」と記載されてい
る。実際に、ボイラー等で、微粉炭燃焼における濃淡燃
焼によって窒素酸化物（ＮＯｘ）を低減できることが知
られているが、重油燃焼での実績は低減率２５％程度と
低いレベルであった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この発明は従来技術の
問題点を解消するためになされたもので、重油等の液体
燃料の燃焼を行いながらも高い低減率で窒素酸化物を低
減することができる窒素酸化物の低減方法及びその装置
を提供することを目的とする。
問題点を解消するためになされたもので、重油等の液体
燃料の燃焼を行いながらも高い低減率で窒素酸化物を低
減することができる窒素酸化物の低減方法及びその装置
を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】この発明に係る窒素酸化
物の低減方法は、セメント及びセメント系固化材を製造
するロータリーキルンにおいて、キルン内に燃料を吹き
込んで燃焼させる燃焼ノズルとは別にキルン内に液体燃
料を噴霧する還元ノズルを設置し、燃焼ノズルと還元ノ
ズルの双方による全持ち込み熱量の２０〜５０％の燃焼
量に相当する液体燃料を還元ノズルから噴霧すると共に
燃料供給量に対して０．１以下の空気比で空気を吹き込
むことにより燃料を還元ガス化し、この還元ガスにより
窒素酸化物を還元する方法である。燃焼ノズルと還元ノ
ズルの双方からキルン内へ供給される全燃料の燃焼空気
比は１〜１．５の範囲内にあることが好ましい。
物の低減方法は、セメント及びセメント系固化材を製造
するロータリーキルンにおいて、キルン内に燃料を吹き
込んで燃焼させる燃焼ノズルとは別にキルン内に液体燃
料を噴霧する還元ノズルを設置し、燃焼ノズルと還元ノ
ズルの双方による全持ち込み熱量の２０〜５０％の燃焼
量に相当する液体燃料を還元ノズルから噴霧すると共に
燃料供給量に対して０．１以下の空気比で空気を吹き込
むことにより燃料を還元ガス化し、この還元ガスにより
窒素酸化物を還元する方法である。燃焼ノズルと還元ノ
ズルの双方からキルン内へ供給される全燃料の燃焼空気
比は１〜１．５の範囲内にあることが好ましい。
【０００５】また、この発明に係る窒素酸化物の低減装
置は、セメント及びセメント系固化材を製造するロータ
リーキルンにおいて、キルン内に燃料を吹き込んで燃焼
させる燃焼ノズルと、キルン内に液体燃料を噴霧するた
めの還元ノズルとを備え、燃焼ノズルと還元ノズルの双
方による全持ち込み熱量の２０〜５０％の燃焼量に相当
する液体燃料を還元ノズルから噴霧すると共に燃料供給
量に対して０．１以下の空気比で空気を吹き込むことに
より燃料を還元ガス化して窒素酸化物を還元するもので
ある。なお、燃焼ノズルと還元ノズルとを共通のキルン
バーナに一体に設けることができる。また、複数の還元
ノズルを設けてもよい。この場合、複数の還元ノズルを
燃焼ノズルの外周部に配置することが好ましい。
置は、セメント及びセメント系固化材を製造するロータ
リーキルンにおいて、キルン内に燃料を吹き込んで燃焼
させる燃焼ノズルと、キルン内に液体燃料を噴霧するた
めの還元ノズルとを備え、燃焼ノズルと還元ノズルの双
方による全持ち込み熱量の２０〜５０％の燃焼量に相当
する液体燃料を還元ノズルから噴霧すると共に燃料供給
量に対して０．１以下の空気比で空気を吹き込むことに
より燃料を還元ガス化して窒素酸化物を還元するもので
ある。なお、燃焼ノズルと還元ノズルとを共通のキルン
バーナに一体に設けることができる。また、複数の還元
ノズルを設けてもよい。この場合、複数の還元ノズルを
燃焼ノズルの外周部に配置することが好ましい。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を添
付図面に基づいて説明する。図１に示されるセメント製
造設備において、セメント原料はプレヒータ１の上段か
ら投入され、ここで予熱された後、ロータリーキルン２
内で１４５０℃程度の温度で焼成されてクリンカとな
り、クーラ３で冷却される。ロータリーキルン２の焼成
用の熱源は、ロータリーキルン２のクリンカ落口側端部
に設けられたキルンバーナ４の燃焼ノズル１２に燃料タ
ンク５からオイルポンプ６で供給される液体燃料、例え
ば重油、軽質油、再生油であり、この液体燃料がファン
７によりキルンバーナ４に送られる一次空気とクーラ３
からの二次空気で燃焼する。ロータリーキルン２内で発
生する排ガスは、ファン８の吸引作用によりプレヒータ
１を通って排ガス冷却器９で冷却された後、バグフィル
タ１０で除塵され、スタック１１から大気中へ放出され
る。
付図面に基づいて説明する。図１に示されるセメント製
造設備において、セメント原料はプレヒータ１の上段か
ら投入され、ここで予熱された後、ロータリーキルン２
内で１４５０℃程度の温度で焼成されてクリンカとな
り、クーラ３で冷却される。ロータリーキルン２の焼成
用の熱源は、ロータリーキルン２のクリンカ落口側端部
に設けられたキルンバーナ４の燃焼ノズル１２に燃料タ
ンク５からオイルポンプ６で供給される液体燃料、例え
ば重油、軽質油、再生油であり、この液体燃料がファン
７によりキルンバーナ４に送られる一次空気とクーラ３
からの二次空気で燃焼する。ロータリーキルン２内で発
生する排ガスは、ファン８の吸引作用によりプレヒータ
１を通って排ガス冷却器９で冷却された後、バグフィル
タ１０で除塵され、スタック１１から大気中へ放出され
る。
【０００７】キルンバーナ４は、図２及び３に示される
ように、その中心軸上に燃焼ノズル１２が配置され、こ
の燃焼ノズル１２を囲むように燃焼ノズル１２の外周部
に第１及び第２の一次空気導入管１３及び１４が同心状
に形成されている。ファン７により送り込まれた一次空
気の一部は内側の第１の一次空気導入管１３から旋回羽
根２０により旋回されつつロータリーキルン２内へ吹き
出され、残りの一次空気は外側の第２の一次空気導入管
１４からロータリーキルン２内へ吹き出される。
ように、その中心軸上に燃焼ノズル１２が配置され、こ
の燃焼ノズル１２を囲むように燃焼ノズル１２の外周部
に第１及び第２の一次空気導入管１３及び１４が同心状
に形成されている。ファン７により送り込まれた一次空
気の一部は内側の第１の一次空気導入管１３から旋回羽
根２０により旋回されつつロータリーキルン２内へ吹き
出され、残りの一次空気は外側の第２の一次空気導入管
１４からロータリーキルン２内へ吹き出される。
【０００８】また、キルンバーナ４には、燃焼ノズル１
２と平行に還元ノズル１５が一体的に設けられており、
還元ノズル１５の外周部に還元用一次空気導入管１６が
形成されている。そして、還元ノズル１５を介してオイ
ルポンプ１７によりロータリーキルン２内へ燃料タンク
５から液体燃料が供給されると共に還元用一次空気導入
管１６を介してファン１８によりロータリーキルン２内
へ一次空気が供給される。なお、還元用一次空気導入管
１６から供給される一次空気は、還元ノズル１５を冷却
するため並びに還元ノズル１５から噴霧された液体燃料
を部分的に還元ガス化するためのものである。さらに、
このキルンバーナ４は、製造されるクリンカの品質に応
じて燃焼条件を調節するためにロータリーキルン２に対
して前後方向に出し入れ自在に取り付けられている。
２と平行に還元ノズル１５が一体的に設けられており、
還元ノズル１５の外周部に還元用一次空気導入管１６が
形成されている。そして、還元ノズル１５を介してオイ
ルポンプ１７によりロータリーキルン２内へ燃料タンク
５から液体燃料が供給されると共に還元用一次空気導入
管１６を介してファン１８によりロータリーキルン２内
へ一次空気が供給される。なお、還元用一次空気導入管
１６から供給される一次空気は、還元ノズル１５を冷却
するため並びに還元ノズル１５から噴霧された液体燃料
を部分的に還元ガス化するためのものである。さらに、
このキルンバーナ４は、製造されるクリンカの品質に応
じて燃焼条件を調節するためにロータリーキルン２に対
して前後方向に出し入れ自在に取り付けられている。
【０００９】このような構成の設備によりセメント製造
を行うと共に還元ノズル１５から液体燃料を吐出圧１０
ｋｇ／ｃｍ2で噴霧し、液体燃料供給量に対して０．１
の空気比で還元用一次空気導入管１６から一次空気を吹
き込んだ。なお、液体燃料の噴霧粒子径はザウター粒子
径で８０μｍである。
を行うと共に還元ノズル１５から液体燃料を吐出圧１０
ｋｇ／ｃｍ2で噴霧し、液体燃料供給量に対して０．１
の空気比で還元用一次空気導入管１６から一次空気を吹
き込んだ。なお、液体燃料の噴霧粒子径はザウター粒子
径で８０μｍである。
【００１０】ここで、還元ノズル１５の燃焼量割合
（％）、すなわち燃焼ノズル１２と還元ノズル１５の双
方によるロータリーキルン２への全持ち込み熱量に占め
る還元ノズル１５からの持ち込み熱量の比率を種々変化
させてセメント製造実験を行い、ロータリーキルン２の
窯尻付近から排ガスを取り込んでガス分析計１９で分析
したところ、排ガス中の窒素酸化物の低減率は還元ノズ
ル１５の燃焼量割合に対して図４の関係を示すことがわ
かった。なお、窒素酸化物の低減率は、還元ノズル１５
不使用時の排ガス中の窒素酸化物濃度Ｃ１と還元ノズル
１５使用時の窒素酸化物濃度Ｃ２との差分Ｃ１−Ｃ２の
還元ノズル１５不使用時の窒素酸化物濃度Ｃ１に対する
百分率１００×（Ｃ１−Ｃ２）／Ｃ１で表している。図
４に示す結果から、還元ノズル１５の燃焼量割合が２０
〜５０％の場合に、還元ガスによる窒素酸化物の還元が
効果的に行われ、排ガス中の窒素酸化物を効率よく低減
し得ることがわかった。なお、還元ノズル１５の燃焼量
割合が２０％未満では窒素酸化物の低減率が低くて好ま
しくなく、５０％を超えるとロータリーキルン２内にお
ける燃焼が不安定となって硫黄酸化物、一酸化炭素等が
生成されるため好ましくない。
（％）、すなわち燃焼ノズル１２と還元ノズル１５の双
方によるロータリーキルン２への全持ち込み熱量に占め
る還元ノズル１５からの持ち込み熱量の比率を種々変化
させてセメント製造実験を行い、ロータリーキルン２の
窯尻付近から排ガスを取り込んでガス分析計１９で分析
したところ、排ガス中の窒素酸化物の低減率は還元ノズ
ル１５の燃焼量割合に対して図４の関係を示すことがわ
かった。なお、窒素酸化物の低減率は、還元ノズル１５
不使用時の排ガス中の窒素酸化物濃度Ｃ１と還元ノズル
１５使用時の窒素酸化物濃度Ｃ２との差分Ｃ１−Ｃ２の
還元ノズル１５不使用時の窒素酸化物濃度Ｃ１に対する
百分率１００×（Ｃ１−Ｃ２）／Ｃ１で表している。図
４に示す結果から、還元ノズル１５の燃焼量割合が２０
〜５０％の場合に、還元ガスによる窒素酸化物の還元が
効果的に行われ、排ガス中の窒素酸化物を効率よく低減
し得ることがわかった。なお、還元ノズル１５の燃焼量
割合が２０％未満では窒素酸化物の低減率が低くて好ま
しくなく、５０％を超えるとロータリーキルン２内にお
ける燃焼が不安定となって硫黄酸化物、一酸化炭素等が
生成されるため好ましくない。
【００１１】また、上述したように還元ノズル１５を使
用しつつ製造したクリンカ及びセメントモルタルと、還
元ノズル１５を使用せずに従来の方法で製造したクリン
カ及びセメントモルタルとの品質をそれぞれ測定して比
較したところ、次の表１のような結果が得られ、クリン
カ中のフリーライムに差がなく焼成度合いが同一である
と共にセメントモルタルの品質にも差がないことがわか
った。なお、セメントモルタルの強さ試験は、ＪＩＳ
Ｒ５２０１−１９９７によっている。
用しつつ製造したクリンカ及びセメントモルタルと、還
元ノズル１５を使用せずに従来の方法で製造したクリン
カ及びセメントモルタルとの品質をそれぞれ測定して比
較したところ、次の表１のような結果が得られ、クリン
カ中のフリーライムに差がなく焼成度合いが同一である
と共にセメントモルタルの品質にも差がないことがわか
った。なお、セメントモルタルの強さ試験は、ＪＩＳ
Ｒ５２０１−１９９７によっている。
【００１２】
【表１】
【００１３】さらに、還元用一次空気導入管１６からロ
ータリーキルン２内へ吹き込む一次空気の量を変化させ
てセメント製造の実験を行ったところ、還元ノズル１５
の空気比で０．０１〜０．１の範囲内であれば、上述し
た実施の形態と同様に、製造されるクリンカ及びセメン
トモルタルの品質を低下させることなく窒素酸化物を低
減し得ることがわかった。
ータリーキルン２内へ吹き込む一次空気の量を変化させ
てセメント製造の実験を行ったところ、還元ノズル１５
の空気比で０．０１〜０．１の範囲内であれば、上述し
た実施の形態と同様に、製造されるクリンカ及びセメン
トモルタルの品質を低下させることなく窒素酸化物を低
減し得ることがわかった。
【００１４】なお、図５に示されるように、複数の還元
ノズル１５を燃焼ノズル１２の外周部に配置したキルン
バーナ２１を用いることもできる。このように複数の還
元ノズル１５を備えたキルンバーナ２１を使用すれば、
複数の還元ノズル１５をそれぞれ選択的に使用すること
により還元用の液体燃料の供給量調整が容易となる。
ノズル１５を燃焼ノズル１２の外周部に配置したキルン
バーナ２１を用いることもできる。このように複数の還
元ノズル１５を備えたキルンバーナ２１を使用すれば、
複数の還元ノズル１５をそれぞれ選択的に使用すること
により還元用の液体燃料の供給量調整が容易となる。
【００１５】また、図２あるいは図５に示したキルンバ
ーナにおいては、燃焼ノズル１２と還元ノズル１５とが
一本のバーナ内に一体的に設けられていたが、燃焼ノズ
ル１２と還元ノズル１５とを互いに別々のバーナ内に設
け、これら２本のバーナをロータリーキルン２に取り付
けてもよい。ただし、燃焼ノズル１２と還元ノズル１５
とが一本のバーナ内に一体化されていれば、燃焼条件調
節のために燃焼ノズル１２をロータリーキルン２に対し
て前後方向に出し入れする際に燃焼ノズル１２に適合さ
せて還元ノズル１５を出し入れする手間が省ける。ま
た、出し入れ自在のバーナの外周部とロータリーキルン
２との間にシール性が要求されるが、そのためにはシー
ル部分が少ない方が好ましく、一本のバーナに燃焼ノズ
ル１２と還元ノズル１５とを一体的に設けることが望ま
しい。
ーナにおいては、燃焼ノズル１２と還元ノズル１５とが
一本のバーナ内に一体的に設けられていたが、燃焼ノズ
ル１２と還元ノズル１５とを互いに別々のバーナ内に設
け、これら２本のバーナをロータリーキルン２に取り付
けてもよい。ただし、燃焼ノズル１２と還元ノズル１５
とが一本のバーナ内に一体化されていれば、燃焼条件調
節のために燃焼ノズル１２をロータリーキルン２に対し
て前後方向に出し入れする際に燃焼ノズル１２に適合さ
せて還元ノズル１５を出し入れする手間が省ける。ま
た、出し入れ自在のバーナの外周部とロータリーキルン
２との間にシール性が要求されるが、そのためにはシー
ル部分が少ない方が好ましく、一本のバーナに燃焼ノズ
ル１２と還元ノズル１５とを一体的に設けることが望ま
しい。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、重油等の液体燃料の燃焼を行いながらも製造される
クリンカ及びセメントモルタルの品質を低下させること
なく高い低減率で装置排ガス中の窒素酸化物を低減する
ことができる。
ば、重油等の液体燃料の燃焼を行いながらも製造される
クリンカ及びセメントモルタルの品質を低下させること
なく高い低減率で装置排ガス中の窒素酸化物を低減する
ことができる。
【図１】この発明に係る窒素酸化物の低減装置を備えた
セメント製造設備を示す概略図である。
セメント製造設備を示す概略図である。
【図２】この発明の実施の形態で用いられたキルンバー
ナを示す横断面図である。
ナを示す横断面図である。
【図３】この発明の実施の形態で用いられたキルンバー
ナを示す縦断面図である。
ナを示す縦断面図である。
【図４】実施の形態における還元ノズルの燃焼量割合と
排ガス中の窒素酸化物の低減率との関係を示すグラフで
ある。
排ガス中の窒素酸化物の低減率との関係を示すグラフで
ある。
【図５】この発明の他の実施の形態で用いられたキルン
バーナを示す横断面図である。
バーナを示す横断面図である。
１ プレヒータ、２ ロータリーキルン、３ クーラ、
４，２１ キルンバーナ、５ 燃料タンク、６，１７
オイルポンプ、７，１８ ファン、９ 排ガス冷却器、
１０ バグフィルタ、１１ スタック、１２ 燃焼ノズ
ル、１３ 第１の一次空気導入管、１４ 第２の一次空
気導入管、１５ 還元ノズル、１６ 還元用一次空気導
入管、１９ ガス分析計、２０ 旋回羽根。
４，２１ キルンバーナ、５ 燃料タンク、６，１７
オイルポンプ、７，１８ ファン、９ 排ガス冷却器、
１０ バグフィルタ、１１ スタック、１２ 燃焼ノズ
ル、１３ 第１の一次空気導入管、１４ 第２の一次空
気導入管、１５ 還元ノズル、１６ 還元用一次空気導
入管、１９ ガス分析計、２０ 旋回羽根。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4D002 AA12 AC05 BA06 BA14 CA01 DA56 EA05 GA01 GA03 GB06 GB08 4G012 KA02 KA06
Claims (6)
- 【請求項１】 セメント及びセメント系固化材を製造す
るロータリーキルンにおいて、 キルン内に燃料を吹き込んで燃焼させる燃焼ノズルとは
別にキルン内に液体燃料を噴霧する還元ノズルを設置
し、 燃焼ノズルと還元ノズルの双方による全持ち込み熱量の
２０〜５０％の燃焼量に相当する液体燃料を還元ノズル
から噴霧すると共に燃料供給量に対して０．１以下の空
気比で空気を吹き込むことにより燃料を還元ガス化し、 この還元ガスにより窒素酸化物を還元することを特徴と
する窒素酸化物の低減方法。 - 【請求項２】 燃焼ノズルと還元ノズルの双方からキル
ン内へ供給される全燃料の燃焼空気比が１〜１．５の範
囲内にある請求項１に記載の窒素酸化物の低減方法。 - 【請求項３】 セメント及びセメント系固化材を製造す
るロータリーキルンにおいて、 キルン内に燃料を吹き込んで燃焼させる燃焼ノズルと、 キルン内に液体燃料を噴霧するための還元ノズルとを備
え、燃焼ノズルと還元ノズルの双方による全持ち込み熱
量の２０〜５０％の燃焼量に相当する液体燃料を還元ノ
ズルから噴霧すると共に燃料供給量に対して０．１以下
の空気比で空気を吹き込むことにより燃料を還元ガス化
して窒素酸化物を還元することを特徴とする窒素酸化物
の低減装置。 - 【請求項４】 燃焼ノズルと還元ノズルとが共通のキル
ンバーナに一体に設けられていることを特徴とする請求
項３に記載の窒素酸化物の低減装置。 - 【請求項５】 複数の還元ノズルが設けられている請求
項３または４に記載の窒素酸化物の低減装置。 - 【請求項６】 複数の還元ノズルが燃焼ノズルの外周部
に配置された請求項５に記載の窒素酸化物の低減装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07364899A JP4131527B2 (ja) | 1999-03-18 | 1999-03-18 | 窒素酸化物の低減方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07364899A JP4131527B2 (ja) | 1999-03-18 | 1999-03-18 | 窒素酸化物の低減方法及びその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000264686A true JP2000264686A (ja) | 2000-09-26 |
| JP4131527B2 JP4131527B2 (ja) | 2008-08-13 |
Family
ID=13524328
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07364899A Expired - Fee Related JP4131527B2 (ja) | 1999-03-18 | 1999-03-18 | 窒素酸化物の低減方法及びその装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4131527B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102728208B (zh) * | 2012-07-20 | 2014-10-29 | 湖南安普诺环保科技有限公司 | 用于烟尘环境的sncr脱硝自动防堵喷射雾化喷枪装置 |
-
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- 1999-03-18 JP JP07364899A patent/JP4131527B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP4131527B2 (ja) | 2008-08-13 |
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