JP2000271417A - 濾材シ−トおよびこれを用いたプリ−ツフィルタ− - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 濾材の脱落がなく、濾過精度、濾過ライフ等
の濾過性能に優れたフィルタ−を提供すること。 【解決手段】 プリ−ツ加工された熱接着性モノフィラ
メントからなる網状物に、熱接着性繊維が該網状物の網
目を通して絡合分散して不織布を形成し、かつプリーツ
の谷部の不織布の厚みがプリーツの山部のそれに比して
大であり、かつ繊維同士の接点及び繊維と網状物の接点
が熱接着され、該網状物と不織布が接合一体化されてな
る濾材シートおよびこれを用いたプリ−ツフィルタ−に
よる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、プリ−ツ加工され
た網状物と不織布が接合一体化された濾材シ−ト及びそ
れを加工成形してなるプリ−ツフィルタ−に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、産業は高性能、高純度、超微細方
面への発展がめざましく、それらの分野で用いられる気
体、液体、粉体は精密濾過を必要とする。従来、この様
な精密フィルタ−として、極細のガラス繊維不織布や合
成繊維不織布が使用されていた。しかしながら、前記ガ
ラス繊維不織布は、アルカリに弱く、また成形加工性に
劣る等の課題がある。一方、合成繊維不織布は、ガラス
繊維不織布に比べ軽量でかつ容易に成形できる等の利点
を持っている。この様なものとしてポリエステルスパン
ボンド不織布やポリプロピレンメルトブロ−不織布等が
使用されている。

【０００３】しかし、これらの不織布は成形保持性を上
げるために補強材と貼り合わせする手段がとられている
（特開平１−１９４９１２号公報、特開平４−３４６８
０５号公報）。貼り合わせする方法として加熱圧着がと
られているが、成形保持性を十分維持し、通気抵抗を損
なわず、孔径安定性を維持する事は困難である。例え
ば、成形保持性を維持するために、十分な熱を加え貼り
合わせると、濾材である極細不織布も溶融し、通気抵抗
が著しく高くなる。また、エンボスロ−ル法により熱圧
着されたものは、熱圧着部以外は接着していないため補
強材への十分な貼り合わせができない。また、極細不織
布の繊維も自由に動く事ができるため、孔径安定性に劣
るという欠点がある。また、加熱圧着法以外として高圧
水流による貼り合わせが考えられるが、メルトブロ−不
織布では極細繊維からなるためその強度が弱く、高圧水
流にて繊維が切断されたり、交絡した場合でも剥離する
等の問題がある。さらに熱可塑性分割極細繊維を高圧水
流で交絡させる方法も提案されている（特開平８−１５
８２２８号公報）。しかし高圧水流処理後に予熱による
融着工程が必要であり高コストである。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来技術の課題である成形保持性を維持し、濾材の脱落
がないプリ−ツ加工性に優れた濾材シ−ト及びそれを用
いたプリ−ツフィルタ−を低コストで提供することにあ
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決すべく鋭意検討を重ねた結果、波形にプリ−ツ加工
された熱接着性複合モノフィラメントからなる網状物と
熱接着性繊維が該網状物の網目を通して絡合分散して不
織布を形成し、その際谷部の不織布の厚みが山部より大
であり、かつ繊維同士の接点及び繊維と網状物の接点が
熱接着され、該網状物と不織布が接合一体化されている
濾材シ−ト及びそれを用いたプリ−ツフィルタ−によ
り、前記課題を解決することが可能であることを見い出
し、本発明を完成するに至った。

【０００６】本発明は以下の構成を有する。 （１） プリ−ツ加工された熱接着性モノフィラメント
からなる網状物に、熱接着性繊維が該網状物の網目を通
して絡合分散して不織布を形成し、かつプリーツの谷部
の不織布の厚みがプリーツの山部のそれに比して大であ
り、かつ繊維同士の接点及び繊維と網状物の接点が熱接
着され、該網状物と不織布が接合一体化されてなる濾材
シ−ト。 （２） 不織布に用いられる熱接着性繊維が、メルトブ
ロ−法により得られた繊維である（１）項に記載の濾材
シ−ト。 （３） 不織布に用いられる熱接着性繊維が、融点差が
１０℃以上である少なくとも２成分の熱可塑性樹脂から
なる熱接着性複合繊維である（１）または（２）項に記
載の濾材シ−ト。 （４） プリ−ツの谷部の不織布の厚みとプリ−ツ山部
のそれの比が１．２〜３．０である（１）〜（３）項の
いずれかに記載の濾材シ−ト。 （５） プリ−ツ加工された網状物と一体化した不織布
の繊維積層間で繊度差または密度勾配を有している
（１）〜（４）項のいずれかに記載の濾材シ−ト。 （６） （１）〜（５）項のいずれかに記載の濾材シ−
トを加工成形してなるプリ−ツフィルタ−。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の態様を具体
的に説明する。本発明で用いられるプリ−ツ加工された
熱接着性モノフィラメントからなる網状物とは、熱接着
性モノフィラメントを織編み等の加工を行うことで網状
物または織布状物（これらを総称して網状物という）を
形成し、それを熱処理することによってモノフィラメン
ト同士の接する交点を融着したものをプリ−ツ加工した
ものである。モノフィラメントの繊度は易成形性、成形
保持性の点で１００〜１５００デニ−ルの物が好まし
い。ここで熱接着性モノフィラメントとは、熱可塑性樹
脂の単一成分でも使用できるが、繊維同士の接点を接着
して固定することを考慮したとき、低融点樹脂と高融点
樹脂の２成分からなり、かつ、繊維表面の少なくとも一
部を低融点樹脂が連続に占めるような複合モノフィラメ
ントが好ましく用いられる。

【０００８】熱可塑性樹脂としては、各種のポリエチレ
ン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリエチレ
ンテレフタレ−トなどの熱可塑性ポリエステル、ナイロ
ン６、ナイロン６６等のポリアミドが例示でき、耐薬品
性の面からとりわけ好ましいのは、ポリオレフィンであ
る。熱接着性複合モノフィラメントの場合、これら樹脂
の中から少なくとも１０℃の融点差を有する低融点樹脂
と高融点樹脂を適宜組み合わせて用いられる。

【０００９】本発明で用いられる熱接着性繊維について
は、ポリオレフィン系、ポリアミド系、ポリエステル系
樹脂等を用いることができる。ポリオレフィン系樹脂と
しては、エチレン、プロピレン、ブテン−１、若しくは
４−メチルペンテン−１等の単独重合体、及びこれらと
他のα−オレフィン、即ち、エチレン、プロピレン、ブ
テン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１あるいは４−メ
チルペンテン−１などのうちの１種以上とのランダム若
しくはブロック共重合体あるいはこれらを組み合わせた
共重合体のことであり、またはこれらの混合物などを挙
げることができる。

【００１０】ポリアミド系樹脂としてはナイロン４、ナ
イロン６、ナイロン７、ナイロン１１、ナイロン１２、
ナイロン６６、ナイロン６１０、ポリメタキシリデンア
ジパミド、ポリパラキシリデンデカンアミド、ポリビス
シクロヘキシルメタンデカンアミド若しくはこれらのコ
ポリアミド等を挙げることができる。ポリエステル系樹
脂としてはポリエチレンテレフタレ−ト、ポリテトラメ
チレンテレフタレ−ト、ポリブチルテレフタレ−ト、ポ
リエチレンオキシベンゾエ−ト、ポリ（１，４−ジメチ
ルシクロヘキサンテレフタレ−ト）若しくはこれらの共
重合体を挙げることができる。

【００１１】これらの樹脂は１成分系で使用することも
できるが、熱接着性繊維同士の接点及び繊維と網状物の
接点などの熱接着による網状物と不織布の接合一体化の
効果を考慮したとき、低融点樹脂と高融点樹脂の複合成
分系が好ましい。複合成分系の場合、２成分の融点差が
１０℃以上であることが熱接着加工時の管理が容易であ
り、好ましい。複合成分系の場合、繊維表面の少なくと
も一部を低融点樹脂が連続して占めるような複合繊維
が、熱接着による成形が容易であり好ましい。

【００１２】高融点樹脂と低融点樹脂の複合比（重量
比）は、接着強度と接着性から７０：３０から３０：７
０が好ましい。複合成分樹脂の組み合わせ例としては、
高密度ポリエチレン／ポリプロピレン、直鎖状低密度ポ
リエチレン／ポリプロピレン、プロピレンと他のα−オ
レフィンとの二元共重合体または三元共重合体／ポリプ
ロピレン、直鎖状低密度ポリエチレン／高密度ポリエチ
レン、低密度ポリエチレン／高密度ポリエチレン、各種
のポリエチレン／熱可塑性ポリエステル、ポリプロピレ
ン／熱可塑性ポリエステル、プロピレンと他のα−オレ
フィンとの二元共重合体または三元共重合体／熱可塑性
ポリエステル、各種のポリエチレン／ナイロン６、ポリ
プロピレン／ナイロン６、プロピレンと他のα−オレフ
ィンとの二元共重合体、または三元共重合体／ナイロン
６、ナイロン６／ナイロン６６、ナイロン６／熱可塑性
ポリエステルなどを挙げることができる。複合形態は例
えば鞘芯型、偏芯鞘芯型、並列型を挙げることができ
る。

【００１３】本発明の熱接着性繊維は、発明の効果を妨
げない範囲で繊維内に機能性を付与する他の添加剤を配
合することが可能であり、用途に合わせて適宜選択する
ことができる。

【００１４】本発明の濾材シ−トは、波形にプリ−ツ加
工された前記熱接着性モノフィラメントからなる網状物
に、前記熱接着性繊維が該網状物の網目を通して絡合分
散して不織布を形成し、かつ繊維同士の接点及び繊維と
網状物の接点が熱接着され、該網状物と不織布が接合一
体化された構造で構成される。つまり、本発明の濾材シ
−トは立体的にして通気性のある波形に加工された熱接
着性モノフィラメントからなる網状物に、例えばメルト
ブロ−法やフラッシュ紡糸法で熱接着性繊維を吹き付け
ることにより熱接着性繊維が該網状物の網目を通して絡
合分散して不織布を形成し、かつ繊維同士の接点及び繊
維と網状物の接点が熱接着され、該網状物と不織布が接
合一体化される。不織布を形成する繊維としては、特に
メルトブロ−法により得られた繊維が好ましい。メルト
ブロー法により得られた繊維は微細な繊維であり、それ
から得られた不織布は精密濾過が可能であり、その不織
布の欠点である機械的強度の弱さを網状物によりカバー
することが出来るからである。

【００１５】本発明の濾材シートは、プリーツ谷部の不
織布の厚みが山部のそれよりも厚いものである。また繊
維密度も谷部の方が大である方が好ましい。この様な濾
材シートは波形にプリ−ツ加工された網状物に熱接着性
繊維をメルトブロ−法で堆積時間を調整しながら吹き付
けることにより得ることが出来る。本発明で使用される
プリーツ加工は不織布のプリ−ツ谷部／山部の厚み比で
１．２〜３．０が好ましい。不織布のプリ−ツ谷部／山
部の厚み比が１．２未満では不織布の絶対量が少なくな
り、濾過機能性を考慮したとき濾材シ−トとしては用途
によっては不十分となる場合が有り、３．０を大きく越
えると谷部の不織布量が多くなり、プリ−ツ加工された
網状物との絡み合い接着が不十分となり易い。

【００１６】また、濾材シ−ト製造に際し、不織布が繊
維積層間で繊度差または密度勾配を有するように製造し
たものは、繊度差または密度勾配によってミクロポ−ラ
ス構造が形成され、高精度な濾過性能を有する濾材シ−
トが得られる。この様にして接合一体化された濾材シ−
トは、プリーツ加工により通水抵抗を上げることなく濾
過面積を拡大することができるのである。

【００１７】更に、プリーツフィルターの欠点である長
時間使用によるプリーツの変形に基づく濾過ライフの低
下を、谷部に多く積層した不織布により、低減したもの
である。また、別の本発明の特徴は、プリーツ加工しな
い濾材シートからなるプリーツフィルターに比較して濾
過面の表面積が大であるため、濾過ライフが大である点
である。

【００１８】不織布に使用される繊維の繊維径について
は、０．１〜２０μｍが望ましく、不織布の繊維積層間
での繊度差は１．５〜１０μｍになるように組み合わさ
れることが好ましい。また、密度差は０．００２〜０．
０２５ｇ／ｃｍ³である。しかも前述の如くプリ−ツ加
工された網状物と一体化した不織布のプリ−ツ谷部／山
部の厚み比を１．２〜３．０とし、かつ、不織布の層間
で繊度差または密度勾配を形成させることで、より一層
濾材シ−トの濾過機能が向上するのである。

【００１９】すなわち、不織布のみを波形にプリ−ツ加
工した従来のプリ−ツフィルタ−のように濾過表面積を
拡大させて粒子を単に濾材表面、またその表面層近傍の
みで捕捉するのではなく、本発明の密度勾配をつけた不
織布を有する濾材シ−トを用いたプリ−ツフィルタ−は
前記ミクロポ−ラス構造により濾材表面層及び濾材間の
空隙部で捕捉させ、特に濾材内層部深くまで捕捉が行わ
れるいわゆる深層濾過構造を形成しているのである。

【００２０】本発明の濾材シ−トは、次のようにして作
成される。熱接着性モノフィラメントを織成などして編
状物とした後、熱板等で編状物相互の接点を熱接合させ
る。この網状物を公知の方法でひだ折り加工して、波形
にプリ−ツ成形された網状物を形成する。プリーツ加工
の方法としては、上刃と下刃が交互に上下作動し２枚の
刃で挟み込みながら加工するいわゆるレシプロ型の装置
や、筋付きプリーツロールを回転しシートを挟み込みな
がら加工する筋付きロールロータリー型等の何れも使用
可能である。

【００２１】この様にして形成された網状物にメルトブ
ロ−法、またはスパンボンド法などで前記熱接着性繊維
を吹き付けて網状物の網目を通して絡合分散させる。こ
の結果、熱接着性繊維が繊維同士の接点、及び繊維と網
状物の接点を熱接着させ、網状物と不織布が接合一体化
した濾材シ−トが得られるのである。熱接着性繊維を吹
き付けるときの編状物は、静止状態でも良く、また、コ
ンベア上での移動状態でも良い。このときの繊維堆積時
間の調整によりプリ−ツ山部と谷部の堆積量に差が生
じ、厚みに違いが生じる。また、熱接着性繊維の吐出速
度や吐出量を調整したり、あるいは極細繊度、または細
繊度繊維を網状物に吹き付けて堆積した後、その上から
中繊度繊維、または太繊度繊維を吹き付けて堆積するこ
とで不織布の繊維積層間で繊度差、または密度勾配を適
宜付与することができる。

【００２２】このようにして得られた濾材シ−トを用い
て、次のような方法でプリ−ツフィルタ−を形成する。
両端部を揃えるためにカッターナイフ等で両端部の不揃
い部分を切り落とし、円筒状に丸めてその合わせ目のひ
だ部をヒ−トシ−ル、あるいは接着剤を用いる方法等で
液密にシ−ルする。

【００２３】エンドシ−ル工程はエンドプレ−ト材質に
よって方法がいくつかあるが、いずれも従来知られた公
知技術によって行われる。エンドプレ−ト材質がポリプ
ロピレンやポリエステルの如き熱可塑性樹脂の時は、熱
溶融した樹脂を型に流し込んだ直後に円筒状濾材の片端
面を樹脂の中に挿入する方法が行われる。一方、既に成
型されたエンドプレ−トのシ−ル表面のみを赤外線ヒ−
タ−で溶融し、円筒状濾材の片端面を溶着する方法も行
われる。以下、実施例及び比較例により本発明を詳細に
説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるもので
はない。なお、各例において用いた測定方法を以下に示
す。

【００２４】

【実施例】繊維若しくは不織布の物性は以下の方法によ
って行なった。 （平均繊維径）不織布集合体を構成する繊維の電子顕微
鏡画像を画像処理装置に取り込み、繊維直径を１００本
測定し、その平均値を平均繊維径とした。 （谷部／山部の厚み比）濾材シ−トをひろげた状態で谷
部と山部の厚みを５０ｇ／ｃｍ２荷重下で厚み測定機を
用いて測定し、その値から網状物の厚みを差し引いて求
めた。

【００２５】（不織布密度）濾材シ−トをひろげた状態
で、５０ｇ／ｃｍ２荷重下で測定した谷部と山部の平均
厚みより次式により計算した。 密度（ｇ／ｃｍ３）＝目付（ｇ／ｃｍ２）／厚み（ｃ
ｍ） （シ−ト安定性）濾材シ−トを指で強く擦ってもシワが
なく、毛羽立ちが起きないものを安定性良（○）、シ
ワ、または毛羽立ちのいずれかがあるものを安定性不良
（×）として表した。

【００２６】（濾過精度）循環式濾過試験機のハウジン
グにフィルタ−を取付け、毎分３０リットルの流量で通
水循環しながら、ＪＩＳ７種試験用ダスト（中位径２７
〜３１μｍ）を３ｇ／ｍｉｎで添加し、３分後の原液と
フィルタ−通過後の液をサンプリングする。それぞれの
液の粒度分布を光遮断式粒度分布測定機で濾過精度を測
定し、粒子がフィルタ−に捕集された割合を示す捕集効
率を求め、８０％捕集する粒子径を濾過精度とした。

【００２７】（濾過ライフ）前記、循環式濾過試験機の
ハウジングにフィルタ−を取付け、毎分３０リットルの
流量で通水循環しながら、ＪＩＳ７種試験用ダスト（中
位径２７〜３１μｍ）を２ｇ／ｍｉｎで添加して、ハウ
ジング入口側と出口側の差圧を測定する。差圧が０．２
ＭＰａを示すまでの時間を濾過ライフとした。

【００２８】波形にプリ−ツ加工された網状物には次の
網状物を使用した。 （網状物）ＪＩＳＫ７２１０の方法によるメルトフロ−
レ−ト（以下ＭＦＲと略記する）ＭＦＲ８（ｇ／１０
分、２３０℃）のポロプロピレンを芯成分とし、ＭＦＲ
１５（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを
鞘成分とし、鞘芯型複合繊維紡糸用口金を用いて、鞘芯
比が５対５（重量比）であり繊度２５０デニ−ルの複合
モノフィラメント糸を得た。この複合モノフィラメント
糸を用い、経緯共１７×１７本／２５ｍｍの織り密度で
織製し、織布を得た。この織布をテンタ−型加熱機で温
度１４５℃で加熱し、鞘芯型複合繊維の交点が熱融着し
たネット（網状物）を実施例に用いた。

【００２９】実施例１ 波形にプリ−ツ加工された網状物には次の網状物を使用
した。ＪＩＳＫ７２１０の方法によるメルトフロ−レ−
ト（以下ＭＦＲと略記する）ＭＦＲ８（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを芯成分とし、ＭＦＲ１５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを鞘成
分とし、鞘芯型複合繊維紡糸用口金を用い複合紡糸、延
伸をし、鞘芯比が５０対５０重量％、繊度２５０デニ−
ルの複合モノフィラメントを得た。この複合モノフィラ
メントを用い、経緯共１２×１２本／２５ｍｍの織り密
度で織製し、織布を得た。この織布をテンタ−型加熱機
で温度１４５℃に加熱し、鞘芯型複合繊維の交点が熱融
着したネット（網状物）を得た。この網状物を上下に一
枚ずつの刃を有するレシプロ形のプリ−ツ加工機を用
い、プリ−ツ加工し、山の高さ１２ｍｍのプリ−ツ加工
された網状物を得た。

【００３０】一方、ＭＦＲ９４（ｇ／１０分、２３０
℃）、融点１６３℃のポリプロピレンを芯成分とし、Ｍ
ＦＲ１２０（ｇ／１０分、１９０℃）、融点１２２℃の
線状低密度ポリエチレンを鞘成分とし、孔径０．３ｍｍ
の鞘芯型メルトブロ−用口金を用い、複合比５０／５０
重量％、紡糸温度を芯成分２６０℃、鞘成分２５０℃の
条件で紡糸し、温度３６０℃の空気を圧力０．１２ＭＰ
ａで導入し、口金と網状物との距離４８ｃｍで上記プリ
−ツ加工された網状物に吹き付け、メルトブロ−不織布
と網状物が接合一体化した濾材シ−トを得た。なお網状
物は、金網コンベア上に載置し、吹き付けた気流はコン
ベア下部の吸引装置より吸引除去した。この不織布の平
均繊維径は、３．０μｍ、目付５４ｇ／ｍ２であった。
又不織布の厚みは表１に示したようにプリ−ツの谷部が
プリ−ツの山部より大であつた。得られた濾材シ−トを
ＳＥＭ写真および光学顕微鏡でシ−ト断面を観察したと
ころ、網状物に熱接着性繊維が該網状物の網目を通して
絡合分散して不織布を形成し、かつ繊維同士の接点及び
繊維と網状物の接点が熱接着され、該網状物と不織布が
接合一体化されていた。

【００３１】次に、内径３６ｍｍ、外径４４ｍｍのポリ
プロピレン製多孔性中芯に、前記ブリ−ツ加工された網
状物とメルトブロ−不織布が一体化した濾材シ−トを巻
き付け、更に濾材シ−トの合わせ目をヒ−トシ−ルし、
上下の端面に円盤状のポリプロピレンシ−ル材を、ホツ
トメルト剤を付着固定し、プリ−ツの山数１０５、内径
３６ｍｍ、外径６９ｍｍ、長さ２５０ｍｍの筒状のプリ
−ツフイルタ−を得た。濾材シ−トやフイルタ−の濾過
性能等の試験結果を表１に示す。

【００３２】

【表１】

【００３３】実施例２ 実施例１と同様の方法で濾材シ−ト及び筒状のプリ−ツ
フイルタ−を製造した。メルトブロ−紡糸口金やプリ−
ツ加工した網状物は実施例１に開示した物と同じものを
使用した。但しメルトブロ−不織布として以下のものを
使用した。この不織布は、芯成分が融点１６２℃、ＭＦ
Ｒ８２（ｇ／１０分、２３０℃）のポリプロピレンで、
鞘成分がＭＦＲ８８（ｇ／１０分、２３０℃）、融点１
５７℃のエチレン／プロピレン共重合体で、複合比６０
（芯）／４０（鞘）重量％を用い、メルトブロ−条件
は、紡糸温度が芯成分２８０℃、鞘成分２６０℃、メル
トブロ−の空気温度が３５０℃、圧力が０．１２Ｍｐ、
口金と網状物の距離が４８ｃｍであつた。この不織布の
平均繊維径は３．４μmであつた。又不織布の厚みはプ
リ−ツの谷部がプリ−ツの山部より大であつた。得られ
た濾材シ−トをＳＥＭ写真および光学顕微鏡でシ−ト断
面を観察したところ、網状物に熱接着性繊維が該網状物
の網目を通して絡合分散して不織布を形成し、かつ繊維
同士の接点及び繊維と網状物の接点が熱接着され、該網
状物と不織布が接合一体化されていた。この濾材シ−ト
を用い実施例１と同様に加工し、長さ２５０ｍｍの筒状
のプリ−ツフイルタ−を製造した。濾材シ−トやフイル
タ−の濾過性能等の試験結果を表１に示す。

【００３４】実施例３ 実施例１と同様の方法で濾材シ−ト及びプリ−ツフイル
タ−を製造した。メルトブロ−紡糸口金やプリ−ツ加工
した網状物は実施例１に開示したものと同じ物を使用し
た。但しメルトブロ−不織布として以下のものを使用し
た。この不織布は、ＭＦＲ８０（ｇ／１０分、２３０
℃）、融点１６２℃のポリプロピレンを芯成分とし、Ｍ
ＦＲ１２０（ｇ／１０分、１９０℃）、融点１２２℃の
線状低密度ポリエチレンを鞘成分とし、複合比５０／５
０重量％、紡糸温度を芯成分２８０℃、鞘成分２６０
℃、の条件で紡糸し、メルトブロ−の空気温度が３４０
℃、圧力が０．１２ＭＰａ、口金と網状物との距離が５
０ｃｍであつた。この不織布の平均繊維径は３．１μ
ｍ、目付６９ｇ／ｍ２であった。又不織布の厚みはプリ
−ツの谷部がプリ−ツの山部より大であつた。得られた
濾材シ−トは、ＳＥＭ写真および光学顕微鏡でシ−ト断
面を観察したところ、網状物に熱接着性繊維が該網状物
の網目を通して絡合分散して不織布を形成し、かつ繊維
同士の接点及び繊維と網状物の接点が熱接着され、該網
状物と不織布が接合一体化されていた。この濾材シ−ト
を用い、実施例１と同様に加工し長さ２５０ｍｍの筒状
のプリ−ツフイルタ−を製造した。濾材シ−トやフイル
タ−の濾過性能の試験結果を表１に示す。

【００３５】実施例４ 実施例１と同様の方法で濾材シ−ト及びプリ−ツフイル
タ−を製造した。メルトブロ−紡糸口金やプリ−ツ加工
した網状物は実施例１に開示したものと同じものを用い
た。但しメルトブロ−不織布として以下のものを用い
た。この不織布は、ＭＦＲ８８（ｇ／１０分、２３０
℃）、融点１６１℃のポリプロピレンを芯成分とし、Ｍ
ＦＲ１２４（ｇ／１０分、１９０℃）、融点１２２℃の
線状低密度ポリエチレンを鞘成分とし、複合比５０／５
０重量％、紡糸温度を芯成分２９０℃、鞘成分２９０
℃、メルトブロ−の空気温度が３６０℃の空気を圧力
０．１８ＭＰａで導入し、口金と網状物との距離４５ｃ
ｍであつた。この不織布の平均繊維径は２．１μｍ、目
付２６ｇ／ｍ２、密度３．４７ｇ／ｃｍ３であった。又
不織布の厚みはプリ−ツの谷部がプリ−ツの山部より大
であつた。得られた濾材シ−トをＳＥＭ写真および光学
顕微鏡でシ−ト断面を観察したところ、網状物に熱接着
性繊維が該網状物の網目を通して絡合分散して不織布を
形成し、かつ繊維同士の接点及び繊維と網状物の接点が
熱接着され、該網状物と不織布が接合一体化されてい
た。この濾材シ−トを用い実施例１と同様に加工し、長
さ２５０ｍｍの筒状のプリ−ツフイルタ−を製造した。
濾材シ−トやフイルタ−の濾過性能等の試験結果を表１
に示す。

【００３６】実施例５ 実施例１と同様の方法で濾材シ−ト及びプリ−ツフイル
タ−を製造した。メルトブロ−紡糸口金やプリ−ツ加工
した網状物は実施例１に開示したものと同じものを用い
た。又実施例４で得たメルトブロ−不織布を積層した濾
材の上に更にメルトブロ−不織布を積層し、二層構造の
不織布とした。但し上層のメルトブロ−不織布として以
下のものを用いた。この不織布は、ＭＦＲ９２（ｇ／１
０分、２３０℃）、融点１６１℃のポリプロピレンを芯
成分とし、ＭＦＲ１２０（ｇ／１０分、１９０℃）、融
点１２２℃の線状低密度ポリエチレンを鞘成分とし、複
合比５０／５０重量％、紡糸温度を芯成分２５０℃、鞘
成分２７０℃、メルトブロ−の空気温度が３５０℃の空
気を圧力０．１７ＭＰａで導入し、口金と実施例４で製
造したメルトブロ−不織布が積層された濾材シ−トとの
距離５７ｃｍで濾材シ−ト上に吹き付け融着し、二層の
不織布間で密度差を有した濾材シ−トを得た。又この濾
材シ−トを熱風循環型乾燥機を用い、温度１３５℃で加
熱処理し、不織布の繊維同士の熱接着を補強した。なお
二層の不織布間で繊維径が少し異なつていた。上層の不
織布の密度は１．１６ｇ／ｃｍ３であり、実施例４で製
造した下層の不織布の密度は３．４７ｇ／ｃｍ３であつ
た。この濾材シ−トは上層の不織布と下層の不織布で密
度勾配をもった濾材シ−トであることが確認された。又
不織布の厚みはプリ−ツの谷部がプリ−ツの山部より大
であつた。得られた濾材シ−トをＳＥＭ写真および光学
顕微鏡でシ−ト断面を観察したところ、網状物に熱接着
性繊維が該網状物の網目を通して絡合分散して不織布を
形成し、かつ繊維同士の接点及び繊維と網状物の接点が
熱接着され、該網状物と不織布が接合一体化されてい
た。この濾材シ−トを用い、実施例１と同様に加工し、
長さ２５０ｍｍのプリ−ツフイルタ−を製造した。濾材
シ−トやフイルタ−の濾過性能の試験結果を表１に示
す。

【００３７】実施例６ 実施例１と同様の方法で濾材シ−ト及びプリ−ツフイル
タ−を製造した。メルトブロ−紡糸口金やプリ−ツ加工
した網状物は実施例１に開示したものと同じものを用い
た。 又実施例４で得たメルトブロ−不織布を積層した
濾材の上に更にメルトブロ−不織布を積層し、二層構造
の不織布とした。但し上層のメルトブロ−不織布として
以下のものであつた。上層の不織布は、ＭＦＲ６２（ｇ
／１０分、２３０℃）、融点１６１℃のポリプロピレン
を芯成分とし、ＭＦＲ１２０（ｇ／１０分、１９０
℃）、融点１２２℃の線状低密度ポリエチレンを鞘成分
とし、複合比５０／５０重量％、紡糸温度を芯成分２４
０℃、鞘成分２３０℃の条件で紡糸し、温度３４０℃の
空気を圧力０．１２ＭＰａで導入し、口金と実施例４で
製造した濾材シ−トとの距離４８ｃｍで濾材シ−ト上に
吹き付け、下層の不織布上に融着した。得られた濾材シ
−トは二層の不織布間で繊度差を有したものであり、上
層の不織布の平均繊維径が３．６μｍ、下層の不織布の
平均繊維径が２．１μｍであつた。又不織布の厚みはプ
リ−ツの谷部がプリ−ツの山部より大であつた。不織布
と網状物が接合一体化した濾材シ−トに重ねて紡糸する
ことで繊度差をもった濾材シ−トであることが確認され
た。得られた濾材シ−トをＳＥＭ写真および光学顕微鏡
でシ−ト断面を観察したところ、網状物に熱接着性繊維
が該網状物の網目を通して絡合分散して不織布を形成
し、かつ繊維同士の接点及び繊維と網状物の接点が熱接
着され、該網状物と不織布が接合一体化されていた。こ
の濾材シ−トを用い前記実施例１と同様に加工し、長さ
２５０ｍｍのプリ−ツフイルタ−を製造した。濾材シ−
トやフイルタ−の濾過性能等の試験結果を表１に示す。

【００３８】比較例１ プリーツ加工をしていない網状物を用いた以外は実施例
１と同様の方法で、メルトブロ−不織布単体と網状物を
積層し、両者を熱接着し、平坦な濾材シ−ト及びプリー
ツ加工のされていない筒状のフイルタ−を製造した。こ
の筒状フィルターは表１に示したようにプリーツ加工さ
れていないため、濾過面積がプリーツフィルターに比較
して小さいため、濾過ライフの劣るものであった。

【００３９】比較例２ メルトブロ−不織布単体とプリ−ツ加工前の網状物を積
層した以外は実施例１と同様の方法で濾材シ−トを作成
し、その濾材シ−トを実施例１と同様の方法でプリ−ツ
加工し、筒状のプリ−ツフイルタ−を製造した。このプ
リーツフィルターは山部、谷部の不織布の厚みが同一の
ため、表１に示したように長時間運転によるプリーツの
変形に基づく濾過ライフの低下を十分緩和することが出
来なかった。

【００４０】

【発明の効果】（１）本発明の濾材シ−トは、波形にプ
リ−ツ加工された編状物に熱接着性繊維が網目を通して
絡合分散し、繊維同士の接点及び繊維と網状物の接点が
熱接着され、編状物と不織布が強固に接合一体化されて
いるので、成形保持性に富み、使用中に濾材が脱落する
ことがない。 （２）本発明の濾材シ−トを用いて形成したプリ−ツフ
ィルタ−は、通水抵抗を上げることなく濾過面積が増大
し、濾過性能が向上する。 （３）本発明の濾材シ−トのプリーツの谷部の不織布の
厚みがプリーツの山部のそれに比して大に調整し、かつ
不織布の層間で繊度差や密度勾配を形成させることで従
来のプリ−ツフィルタ−では得られないミクロポ−ラス
深層濾過構造が形成され、極めて濾過精度の高く、濾過
ライフの長いプリ−ツフィルタ−を低コストで供給でき
る。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 プリ−ツ加工された熱接着性モノフィラ
   メントからなる網状物に、熱接着性繊維が該網状物の網
   目を通して絡合分散して不織布を形成し、かつプリーツ
   の谷部の不織布の厚みがプリーツの山部のそれに比して
   大であり、かつ繊維同士の接点及び繊維と網状物の接点
   が熱接着され、該網状物と不織布が接合一体化されてな
   る濾材シ−ト。
2. 【請求項２】 不織布に用いられる熱接着性繊維が、メ
   ルトブロ−法により得られた繊維である請求項１に記載
   の濾材シ−ト。
3. 【請求項３】 不織布に用いられる熱接着性繊維が、融
   点差が１０℃以上である少なくとも２成分の熱可塑性樹
   脂からなる熱接着性複合繊維である請求項１または２に
   記載の濾材シ−ト。
4. 【請求項４】 プリ−ツの谷部の不織布の厚みとプリ−
   ツ山部のそれの比が１．２〜３．０である請求項１〜３
   のいずれかに記載の濾材シ−ト。
5. 【請求項５】 プリ−ツ加工された網状物と一体化した
   不織布の繊維積層間で繊度差または密度勾配を有してい
   る請求項１〜４のいずれかに記載の濾材シ−ト。
6. 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかに記載の濾材シ
   −トを加工成形してなるプリ−ツフィルタ−。