JP2000280268A - 熱可塑性樹脂シートの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 残留位相差が小さくて優れた光学特性を有
し、しかも、表面平滑性が高く、光学シートとして好適
な熱可塑性樹脂シートの製造方法を提供すること。 【解決手段】 押出機に取り付けられたダイスからシー
ト状に押し出された溶融状態の熱可塑性樹脂を、金属製
のキャストドラムと、キャストドラムにその周方向に沿
って圧接した金属製の無端ベルトとの間に通過させるこ
とにより、熱可塑性樹脂を挟圧して無端ベルトに圧着さ
せる工程を有する光学用熱可塑性樹脂シートの製造方法
であって、無端ベルトは、当該無端ベルトを介してキャ
ストドラムに並ぶよう配置された駆動用ロールを含む複
数のロールよりなる保持ロール群によって、張力が作用
された状態で保持されており、熱可塑性樹脂のガラス転
移温度をＴｇ〔℃〕としたとき、キャストドラムの表面
温度および駆動用ロールの表面温度の各々が、Ｔｇ
〔℃〕以上でかつＴｇ＋５０〔℃〕以下である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、光学用熱可塑性樹
脂シートの製造方法に関し、更に詳しくは、優れた光学
特性を有し、例えば液晶表示素子などに用いられる光学
シートとして好適な熱可塑性樹脂シートの製造方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】液晶表示素子においては、一般に、位相
差補償板（以下、「位相差板」という。）が組み込まれ
ており、このような位相差板としては、延伸光学シート
が使用されている。かかる延伸光学シートにおいては、
通常、原反として高分子シート例えばポリカーボネート
（ＰＣ）シート、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）シー
ト、ポリスルホン（ＰＳｆ）シートなどの未延伸シート
を延伸して、分子を配向させることにより、所要の位相
差が得られる。

【０００３】延伸光学シートの原反として用いられる未
延伸シートの製造方法としては、以下のような方法が提
案されている。 （１）樹脂を溶剤に溶解することにより樹脂溶液を調製
し、この樹脂溶液を無端ベルトまたはベースフィルム上
に流延した後、溶剤の除去処理を行うことにより、無端
ベルトまたはベースフィルム上に樹脂層を形成し、その
後、樹脂層を無端ベルトまたはベースフィルムから剥離
する溶剤キャスト法（特開平４−３０１４１５号公報参
照）。 （２）Ｔダイを取り付けた押出機を用い、このＴダイか
ら溶融状態の樹脂を押し出した後、一対のロールによっ
て挟圧する方法（特開平２−６１８９９号公報参照）。

【０００４】しかしながら、上記（１）の方法では、シ
ートの製造設備費およびランニングコストが高く、しか
も、作業環境が悪い、という問題がある。また、上記
（２）の方法では、得られるシートには、厚みむら、ダ
イライン、ギヤマークが発生し、また、当該シートの残
留位相差が大きいため、光学的用途に供するシートとし
て十分な特性を有するものが得られない。

【０００５】また、押出機を利用して表面平滑性の良好
な熱可塑性樹脂シートを製造する方法として、ダイスか
ら押し出された溶融状態の熱可塑性樹脂を、帯電固定方
法により、第一冷却ロールに密着固定する方法が提案さ
れている（特開平８−１３２５１４号公報および特開平
８−１７４６３２号公報参照）。しかしながら、このよ
うな方法では、ダイスから押し出された膜状の熱可塑性
樹脂における片面のみが、先行して冷却されるため、厚
みが大きい例えば３００μｍを超える大きさの熱可塑性
樹脂シートを製造する場合には、得られるシートに反り
が生じたり、表面特性、特に第一冷却ロールに接する面
と反対の面における表面平滑性が低下する、という問題
がある。

【０００６】また、ポリプロピレン（ＰＰ）の鏡面成形
方法として、Ｔダイから溶融状態で押出された膜状の樹
脂を、キャストドラムと無端金属ベルトとの間で円弧状
に挟圧する方法が提案されている（特開平６−１７０９
１９号公報）。しかしながら、このような方法では、厚
みむら、ダイライン、ギヤマークのないシートを製造す
ることは可能であるが、残留位相差の小さいシートを得
ることは困難である。

【０００７】さらに、残留位相差の小さい熱可塑性樹脂
シートを製造する方法として、金属製冷却ロールと無端
金属ベルトとによって、シートの巻き取り速度が、金属
製冷却ロールの回転周速度より遅い速度でかつ剥離後に
シートが弛まない速度となるよう制御しながら、Ｔダイ
から押し出された溶融状態の樹脂を挟圧する方法が提案
されている（特開平９−２９０４２７号公報参照）。し
かしながら、このような方法によって得られる熱可塑性
樹脂シートにおいても、光学的用途に使用するシートと
しては、十分に小さい残留位相差を有するものではな
く、また、良好な表面平滑性を有するものではない。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上のよう
な事情に基づいてなされたものであって、その目的は、
残留位相差が小さくて優れた光学特性を有し、しかも、
表面平滑性が高く、光学シートとして好適な熱可塑性樹
脂シートを製造することができる方法を提供することに
ある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の熱可塑性樹脂シ
ートの製造方法は、押出機に取り付けられたダイスから
シート状に押し出された溶融状態の熱可塑性樹脂を、金
属製のキャストドラムと、このキャストドラムにその周
方向に沿って圧接するよう設けられた金属製の無端ベル
トとの間に通過させることにより、当該熱可塑性樹脂を
挟圧して当該無端ベルトに圧着させる工程を有する光学
用熱可塑性樹脂シートの製造方法であって、前記無端ベ
ルトは、当該無端ベルトを介して前記キャストドラムに
並ぶよう配置された駆動用ロールを含む複数のロールよ
りなる保持ロール群によって、張力が作用された状態で
保持されており、前記熱可塑性樹脂のガラス転移温度を
Ｔｇ〔℃〕としたとき、前記キャストドラムの表面温度
および前記駆動用ロールの表面温度の各々が、Ｔｇ
〔℃〕以上でかつＴｇ＋５０〔℃〕以下であることを特
徴とする。

【００１０】本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法に
おいては、前記保持ロール群は、前記駆動用ロールの下
流側に設けられた、前記キャストドラムと前記無端ベル
トとの接触距離を調整する接触距離調整用ロールを具え
てなり、前記無端ベルトに圧着された熱可塑性樹脂が前
記接触距離調整用ロールを通過した後、当該熱可塑性樹
脂を無端ベルトから剥離する工程を有し、前記接触距離
調整用ロールの表面温度が、Ｔｇ−５０〔℃〕以上でか
つＴｇ〔℃〕以下であることが好ましい。

【００１１】また、本発明の熱可塑性樹脂シートの製造
方法においては、前記キャストドラムに圧着された熱可
塑性樹脂を、剥離用ロールによって当該キャストドラム
から剥離する工程を有し、前記剥離用ロールの表面温度
が、Ｔｇ〔℃〕以下であることが好ましい。

【００１２】また、本発明の熱可塑性樹脂シートの製造
方法においては、前記無端ベルトの表面粗さが０．２μ
ｍ以下であることが好ましい。

【００１３】また、本発明の熱可塑性樹脂シートの製造
方法においては、前記熱可塑性樹脂として、環状オレフ
ィン系熱可塑性樹脂を用いることが好ましく、当該環状
オレフィン系熱可塑性樹脂が、下記一般式（Ｉ）で表さ
れる構造単位を有する重合体または共重合体であること
がより好ましく、当該環状オレフィン系熱可塑性樹脂
が、下記一般式（II）で表される構造単位を有する重合
体または共重合体であることが更に好ましい。

【００１４】

【化３】

【００１５】

【化４】

【００１６】

【作用】（１）キャストドラムの表面温度および駆動用
ロールの表面温度の各々が、熱可塑性樹脂のガラス転移
温度以上の特定の範囲に設定されているため、ダイスか
ら押し出された溶融状態の熱可塑性樹脂を、キャストド
ラムと無端ベルトとによって挟圧したときに、当該熱可
塑性樹脂が急冷されることがなく、その結果、残留位相
差が小さく、しかも、表面平滑性が高い熱可塑性樹脂シ
ートが得られる。 （２）無端ベルトに圧着された熱可塑性樹脂が、表面温
度が当該熱可塑性樹脂のガラス転移温度以下の特定の範
囲に設定された接触距離調整用ロールを通過することに
より、熱可塑性樹脂が十分に低い温度に冷却されるた
め、無端ベルトから剥離した熱可塑性樹脂シートを引き
取る際に、当該熱可塑性樹脂シートが延伸されることが
なく、これにより、得られる熱可塑性樹脂シートに厚み
むら、位相差むらなどが生じることが防止される。 （３）剥離用ロールの表面温度を熱可塑性樹脂のガラス
転移温度以下の温度に設定することにより、熱可塑性樹
脂が十分に低い温度に冷却された状態で無端ベルトから
剥離されるので、剥離した熱可塑性樹脂シートを引き取
る際に、当該熱可塑性樹脂シートが延伸されることがな
く、これにより、得られる熱可塑性樹脂シートに厚みむ
ら、位相差むらなどが生じることが防止される。 （４）無端ベルトの表面粗さを０．２μｍ以下とするこ
とにより、表面粗さが小さい熱可塑性樹脂シートが確実
に得られる。 （５）熱可塑性樹脂として、環状オレフィン系熱可塑性
樹脂を用いることにより、分子の配向による複屈折およ
び光弾性複屈折が生じにくくなり、その結果、優れた光
学特性を有する熱可塑性樹脂シートが得られる。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の光学用熱可塑性樹
脂シートの製造方法について詳細に説明する。 〈製造装置〉図１は、本発明の熱可塑性樹脂シートの製
造方法に用いられる製造装置の一例における概略を示す
説明図である。この図において、１０は押出機、１１は
ダイスであって、押出機１０の先端に取り付けられてい
る。ダイス１１としては、フラットダイが用いられ、そ
の具体例としては、マニーホールドダイ、フィッシュテ
ールダイ、コートハンガーダイなどを挙げることができ
る。これらの中では、コートハンガーダイ、マニーホー
ルドダイが好ましい。ダイス１１の材質としては、ＳＣ
Ｍ系の鋼鉄、ＳＵＳなどのステンレス材などが挙げられ
るが、これらに限定されるものではない。また、ダイス
１１としては、その内面特にダイリップの先端部が高度
に研磨されたものであって、当該内面にクロム、ニッケ
ル、チタンなどのメッキが施されたもの、ＰＶＤ（Ｐｈ
ｙｓｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）法
などにより、ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＣ、ＣｒＮ、Ｄ
ＬＣ（ダイアモンド状カーボン）などの被膜が形成され
たもの、その他のセラミックスが溶射されたもの、表面
が窒化処理されたものなどを用いることが好ましい。こ
のようなダイスは、表面硬度が高く、樹脂との摩擦が小
さいため、得られる熱可塑性樹脂シートに、焼けゴミな
どが混入することを防止することができると共に、ダイ
ラインが発生することを防止するができる点で、好まし
い。

【００１８】ダイス１１の前方（図において右方）に
は、金属製のキャストドラム２０およびこのキャストド
ラム２０における周面の一部にその周方向に沿って圧接
するよう設けられた金属製の無端ベルト３０が配置され
ている。

【００１９】キャストドラム２０は、内部に加熱手段お
よび冷却手段を有するものであり、その表面粗さは０．
５μｍ以下、特に、０．３μｍ以下であることが好まし
い。この表面粗さが０．５μｍを超える場合には、表面
粗さの小さい熱可塑性樹脂シートを得ることが困難とな
る。また、キャストドラム２０としては、金属ロールに
メッキが施されたものを用いることが好ましく、クロム
メッキ、無電解ニッケルメッキなどが施されたものが特
に好ましい。

【００２０】無端ベルト３０としては、継ぎ目のないも
のを用いことが好ましい。継ぎ目を有する無端ベルトを
用いる場合には、得られる熱可塑性樹脂シートに継ぎ目
の跡が形成されることがある。また、無端ベルト３０
は、その表面が高度に研磨されたもの、具体的には、そ
の表面粗さが０．２μｍ以下のものを用いることが好ま
しい。このような無端ベルト３０に熱可塑性樹脂が圧着
されることにより、表面粗さが小さい例えば０．０１μ
ｍ以下の熱可塑性樹脂シートが確実に得られる。この表
面粗さが０．２μｍを超える場合には、表面粗さの小さ
い熱可塑性樹脂シートを得ることが困難となることがあ
る。また、無端ベルト３０の厚さは０．６ 〜１．２ｍ
ｍが好ましい。この厚みが０．６ｍｍ未満である場合に
は、当該ベルトが変形しやすくなる。一方、この厚みが
１．２ｍｍを超える場合には、当該ベルトは可撓性が小
さいものとなる。無端ベルト３０を構成する材料として
は、ステンレスなどを用いることができる。

【００２１】この無端ベルト３０は、当該無端ベルト３
０の内面に接するよう設けられた、駆動用ロール４１、
接触距離調整用ロール４２および張力調整用ロール４３
よりなる保持ロール群４０によって、キャストドラム２
０における周面の一部をその周面に沿って圧接した状態
で、かつ、張力が作用された状態で保持されている。

【００２２】保持ロール群４０における駆動用ロール４
１は、キャストドラム２０の直上において、無端ベルト
３０を介して当該キャストドラム２０に平行に並ぶよう
配置されている。この駆動用ロール４１は、無端ベルト
３０を回転駆動させるためのものであって、内部に加熱
手段および冷却手段を有する。駆動用ロール４１は、そ
の表面がシリコーンゴムまたその他の耐熱性を有するエ
ラストマーなどによって被覆されていることが好まし
く、その被覆層の厚みは５〜１５ｍｍであることがさら
に好ましい。

【００２３】このような被覆層を駆動用ロール４１に設
けることにより、キャストドラム２０と無端ベルト３０
とによって熱可塑性樹脂を挟圧したときに、当該樹脂に
作用する圧縮応力が緩和されるため、得られる熱可塑性
樹脂シートにおける残留歪みによる位相差の増加を防止
することができる。被覆層の厚みが５ｍｍ未満である場
合には、キャストドラム２０および無端ベルト３０によ
って熱可塑性樹脂を挟圧したときに、当該熱可塑性樹脂
に大きい圧縮応力が作用するため、得られる熱可塑性樹
脂シートに残留位相差が生じやすく、また、無端ベルト
３０にも大きい圧縮応力が作用するため、当該無端ベル
ト３０の変形を招くことがある。一方、被覆層の厚みが
１５ｍｍを超える場合には、熱可塑性樹脂に作用する圧
縮応力が過小となるため、得られる熱可塑性樹脂シート
の表面平滑性が低下することがある。

【００２４】保持ロール群４０における接触距離調整用
ロール４２は、駆動用ロール４１の下流側、具体的には
駆動用ロール４１の斜め下方において当該駆動用ロール
４１に平行に配置されている。この接触距離調整用ロー
ル４２は、内部に加熱手段および冷却手段を有するもの
であり、例えばキャストドラム２０の中心軸を基準とし
て円弧状に移動可能に設けられている。

【００２５】保持ロール群４０における張力調整用ロー
ル４３は、駆動用ロール４１の側方において当該駆動用
ロール４１に平行に配置されている。この張力調整用ロ
ール４３は、内部に加熱手段および冷却手段を有するも
のであり、例えばキャストドラム２０の中心軸を基準と
して円弧状に移動可能に設けられている。

【００２６】５０は、無端ベルト３０に圧着された熱可
塑性樹脂を当該無端ベルト３０から剥離するための剥離
用ロールであって、接触距離調整用ロール４２の下流
側、具体的には、接触距離調整用ロール４２の斜め下方
においてキャストドラム２０に平行に配置されている。
この剥離用ロール５０は、内部に加熱手段および冷却手
段を有するものである。

【００２７】以上において、キャストドラム２０および
無端ベルト３０は、ダイス１１に可能な限り近接して配
置されていることが好ましく、例えばダイス１１の吐出
口１２から、キャストドラム２０と無端ベルト３０との
上流側接触端Ｅまでを結ぶ直線の距離Ｄが３００ｍｍ以
下、特に、２５０ｍｍ以下であることが好ましい。この
距離Ｄが３００ｍｍを超える場合には、ダイス１１の吐
出口１２から吐出した溶融状態の熱可塑性樹脂が、キャ
ストドラム２０と無端ベルト３０とによって挟圧される
までに著しく冷却されるため、得られる熱可塑性樹脂シ
ートには、残留歪みによる位相差が生じやすくなると共
に、得られる熱可塑性樹脂シートの表面平滑性が低下す
ることがある。また、キャストドラム２０と無端ベルト
３０との接触距離は、好ましくは２０ｃｍ以上であり、
特に好ましくは２５ｃｍ以上である。この接触距離が２
０ｃｍ未満である場合には、得られる熱可塑性樹脂シー
トの表面平滑性が低下することがある。

【００２８】〈熱可塑性樹脂〉本発明の製造方法に用い
られる熱可塑性樹脂としては、特に限定されるものでは
ないが、環状オレフィン系熱可塑性樹脂が好ましい。こ
の環状オレフィン系熱可塑性樹脂は、他の熱可塑性透明
樹脂例えばポリカーボネートやポリスチレンなどと比較
して、分子を配向させたときに、分子の配向による複屈
折が生じにくく、しかも、光弾性定数が小さくて光弾性
複屈折も生じにくい点で、光学分野における種々の用途
などに有用である。かかる環状オレフィン系熱可塑性樹
脂としては、下記一般式（III ）で表される単量体（以
下、「特定単量体」ともいう。）から得られる重合体ま
たは共重合体（以下、「（共）重合体」と表現する。）
を用いることが好ましく、より好ましくは上記一般式
（Ｉ）で表される構造単位を有する（共）重合体、特に
好ましくは、上記一般式（II）で表される構造単位を有
する（共）重合体である。

【００２９】

【化５】

【００３０】具体的には、環状オレフィン系熱可塑性樹
脂として下記（ａ）〜（ｅ）に示す重合体または共重合
体を好適に用いることができる。 （ａ）特定単量体の開環重合体（以下、「特定の開環重
合体」ともいう。），（ｂ）特定単量体とこれと共重合
可能な環状単量体（以下、「共重合性環状単量体」とも
いう。）との開環共重合体（以下、「特定の開環共重合
体」ともいう。），（ｃ）特定単量体と不飽和二重結合
含有化合物との飽和共重合体（以下、「特定の飽和共重
合体」ともいう。），（ｄ）特定の開環重合体または特
定の開環共重合体（以下、これらを「特定の開環（共）
重合体」ともいう。）の水素添加（共）重合体，（ｅ）
特定の開環（共）重合体をフリーデルクラフト反応によ
り環化した後、水素添加して得られる水素添加（共）重
合体

【００３１】〔特定単量体〕好ましい特定単量体として
は、上記一般式（III ）中、Ｒ¹ およびＲ³ が水素原子
または炭素数１〜１０の炭化水素基であり、Ｒ² および
Ｒ⁴ が水素原子または一価の有機基であって、Ｒ² およ
びＲ⁴ の少なくとも一つは水素原子および炭化水素基以
外の極性基を示し、ｍが０〜３の整数、ｐが０〜３の整
数であり、ｍ＋ｐの値が０〜４、更に好ましくは０〜
２、特に好ましくは１であるものを挙げることができ
る。

【００３２】また、特定単量体のうち、Ｒ² およびＲ⁴
が下記一般式（IV）で表される極性基を有する特定単量
体は、ガラス転移温度が高く、吸湿性が低い環状オレフ
ィン系熱可塑性樹脂が得られる点で好ましい。

【００３３】

【化６】

【００３４】上記一般式（IV）において、Ｒ⁵ はアルキ
ル基であることが好ましい。また、ｎの値が小さいもの
ほど、得られる環状オレフィン系熱可塑性樹脂のガラス
転移温度が高くなるので好ましく、特にｎが０である特
定単量体は、その合成が容易である点で好ましい。

【００３５】また、上記一般式（III ）において、Ｒ¹
またはＲ³ はアルキル基であることが好ましく、より好
ましくは炭素数が１〜４のアルキル基、さらに好ましく
は炭素数が１〜２のアルキル基、特に好ましくはメチル
基である。更に、このアルキル基が上記一般式（IV）で
表される極性基が結合した炭素原子と同一の炭素原子に
結合されていることが好ましい。また、一般式（III ）
においてｍが１である特定単量体は、ガラス転移温度が
より高い熱可塑性樹脂組成物が得られる点で好ましい。

【００３６】上記一般式（III ）で表わされる特定単量
体の具体例としては、ビシクロ［２．２．１］ヘプト−
２−エン、トリシクロ［５．２．１．０^2,6 ］−８−デ
セン、テトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−
３−ドデセン、ペンタシクロ［６．５．１．１^3,6 ．０
^2,7 ．０^9,13］−４−ペン タデセン、ペンタシクロ
［７．４．０．１^2,5 ．１９^9,12．０^8,13］−３−ペン
タデセン、トリシクロ［４．４．０．１^2,5 ］−３−ウ
ンデセン、５−メチルビシクロ［２．２．１］ヘプト−
２−エン、５−エチルビシクロ［２．２．１］ヘプト−
２−エン、５−メトキシカルボニルビシクロ［２．２．
１］ヘプト−２−エン、５−メチル−５−メトキシカル
ボニルビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５−
シアノビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、８−
メトキシカルボニルテトラシクロ［４．４．０．
１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８−エトキシカルボ
ニルテトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３
−ドデセン、８−ｎ−プロポキシカルボニルテトラシク
ロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８
−イソプロポキシカルボニルテトラシクロ［４．４．
０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８−ｎ−ブトキ
シカルボニルテトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１
^7,10］−３−ドデセン、８−メチル−８−メトキシカル
ボニルテトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１ ^7,10］−
３−ドデセン、８−メチル−８−エトキシカルボニルテ
トラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１ ^7,10］−３−ドデ
セン、８−メチル−８−ｎ−プロポキシカルボニルテト
ラシクロ［４．４．０．１^{2, 5} ．１^7,10］−３−ドデセ
ン、８−メチル−８−イソプロポキシカルボニルテトラ
シクロ［４．４．０．１^{2, 5} ．１^7,10］−３−ドデセ
ン、８−メチル−８−ｎ−ブトキシカルボニルテトラシ
クロ［４．４．０．１^2,5．１^7,10］−３−ドデセン、

【００３７】ジメタノオクタヒドロナフタレン、エチル
テトラシクロドデセン、６−エチリデン−２−テトラシ
クロドデセン、トリメタノオクタヒドロナフタレン、ペ
ンタシクロ［８．４．０．１^2,5 ．１^9,12．０^8,13］−
３−ヘキサデセン、ヘプタシクロ［８．７．０．
１^3,6 ．１^10,17 ．１^12,15 ．０^2,7 ．０^11,16］−４
−エイコセン、ヘプタシクロ［８．８．０．１^4,7 ．１
^11,18 ．１^13,16 ．０^3,8 ．０^12,17］−５−ヘンエイ
コセン、５−エチリデンビシクロ［２．２．１］ヘプト
−２−エン、８−エチリデンテトラシクロ［４．４．
０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、５−フェニルビ
シクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、８−フェニル
テトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ド
デセン、

【００３８】５−フルオロビシクロ［２．２．１］ヘプ
ト−２−エン、５−フルオロメチルビシクロ［２．２．
１］ヘプト−２−エン、５−トリフルオロメチルビシク
ロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５−ペンタフルオ
ロエチルビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、
５，５−ジフルオロビシクロ［２．２．１］ヘプト−２
−エン、５，６−ジフルオロビシクロ［２．２．１］ヘ
プト−２−エン、５，５−ビス（トリフルオロメチル）
ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，６−ビ
ス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２．２．１］ヘプ
ト−２−エン、５−メチル−５−トリフルオロメチルビ
シクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，５，６−
トリフルオロビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エ
ン、５，５，６−トリス（フルオロメチル）ビシクロ
［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，５，６，６−テ
トラフルオロビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エ
ン、５，５，６，６−テトラキス（トリフルオロメチ
ル）ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，５
−ジフルオロ−６，６−ビス（トリフルオロメチル）ビ
シクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，６−ジフ
ルオロ−５，６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ
［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，５，６−トリフ
ルオロ−５−トリフルオロメチルビシクロ［２．２．
１］ヘプト−２−エン、５−フルオロ−５−ペンタフル
オロエチル−６，６−ビス（トリフルオロメチル）ビシ
クロ［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，６−ジフル
オロ−５−ヘプタフルオロ−ｉｓｏ−プロピル−６−ト
リフルオロメチルビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−
エン、５−クロロ−５，６，６−トリフルオロビシクロ
［２．２．１］ヘプト−２−エン、５，６−ジクロロ−
５，６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２．
２．１］ヘプト−２−エン、５，５，６−トリフルオロ
−６−トリフルオロメトキシビシクロ［２．２．１］ヘ
プト−２−エン、５，５，６−トリフルオロ−６−ヘプ
タフルオロプロポキシビシクロ［２．２．１］ヘプト−
２−エン、

【００３９】８−フルオロテトラシクロ［４．４．０．
１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８−フルオロメチル
テトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ド
デセン、８−ジフルオロメチルテトラシクロ［４．４．
０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８−トリフルオ
ロメチルテトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］
−３−ドデセン、８−ペンタフルオロエチルテトラシク
ロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、
８，８−ジフルオロテトラシクロ［４．４．０．
１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８，９−ジフルオロ
テトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ド
デセン、８，８−ビス（トリフルオロメチル）テトラシ
クロ［４．４．０．１^2,5 ．１ ^7,10］−３−ドデセン、
８，９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ
［４．４．０．１^2,5 ．１ ^7,10］−３−ドデセン、８−
メチル−８−トリフルオロメチルテトラシクロ［４．
４．０．１^2,5 ．１ ^7,10］−３−ドデセン、８，８，９
−トリフルオロテトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１
^7,10］−３−ドデセン、８，８，９−トリス（トリフル
オロメチル）テトラシクロ［４．４．０．１^{2, 5} ．１
^7,10］−３−ドデセン、８，８，９，９−テトラフルオ
ロテトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−
ドデセン、８，８，９，９−テトラキス（トリフルオロ
メチル）テトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］
−３−ドデセン、８，８−ジフルオロ−９，９−ビス
（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４．４．０．１
^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８，９−ジフルオロ−
８，９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ
［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８，
８，９−トリフルオロ−９−トリフルオロメチルテトラ
シクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセ
ン、８，８，９−トリフルオロ−９−トリフルオロメト
キシテトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３
−ドデセン、８，８，９−トリフルオロ−９−ペンタフ
ルオロプロポキシテトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．
１^7,10］−３−ドデセン、８−フルオロ−８−ペンタフ
ルオロエチル−９，９−ビス（トリフルオロメチル）テ
トラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデ
セン、８，９−ジフルオロ−８−ヘプタフルオロｉｓｏ
−プロピル−９−トリフルオロメチルテトラシクロ
［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８−
クロロ−８，９，９−トリフルオロテトラシクロ［４．
４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、８，９−ジ
クロロ−８，９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシ
クロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセン、
８−（２，２，２−トリフルオロエトキシカルボニル）
テトラシクロ［４．４．０．１^2,5 ．１^7,10］−３−ド
デセン、８−メチル−８−（２，２，２−トリフルオロ
エトキシカルボニル）テトラシクロ［４．４．０．１
^2,5 ．１^7,10］−３−ドデセンなどを挙げることができ
る。

【００４０】これらの特定単量体のうち、８−メチル−
８−メトキシカルボニルテトラシクロ〔４．４．０．１
^2,5 ．１^7,10〕−３−ドデセン、８−エチリデンテトラ
シクロ〔４．４．０．１^2,5 ．１^7,10〕−３−ドデセ
ン、８−エチルテトラシクロ〔４．４．０．１^2,5 ．１
^7,10〕−３−ドデセン、ペンタシクロ〔７．４．０．１
^2,5 ．１^9,12．０^8,13〕−３−ペンタデセンは、優れた
耐熱性を有する環状オレフィン系熱可塑性樹脂が得られ
る点で好ましい。

【００４１】〔共重合性環状単量体〕特定の開環共重合
体を得るための共重合性環状単量体としては、炭素数が
４〜２０、特に５〜１２のシクロオレフィンを用いるこ
とが好ましく、その具体例としては、シクロブテン、シ
クロペンテン、シクロヘプテン、シクロオクテン、トリ
シクロ［５．２．１．０^2,6 ］−３−デセン、５−エチ
リデン−２−ノルボルネン、ジシクロペンタジエンなど
が挙げられる。

【００４２】〔不飽和二重結合含有化合物〕特定の飽和
共重合体を得るための不飽和二重結合含有化合物として
は、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタ
ジエン共重合体、エチレン−非共役ジエン共重合体、ポ
リノルボルネンなどの主鎖に炭素−炭素間二重結合を含
む不飽和炭化水素系ポリマーを用いることができる。

【００４３】特定単量体と共重合性環状単量体または不
飽和二重結合含有化合物との使用割合は、特定単量体：
共重合性環状単量体または不飽和二重結合含有化合物
が、重量比で１００：０〜５０：５０であることが好ま
しく、更に好ましくは１００：０〜６０：４０である。
共重合性環状単量体または不飽和二重結合含有化合物の
使用割合が過大である場合には、得られる共重合体のガ
ラス転移温度が低下し、その結果、樹脂の耐熱性が低下
するため、目的とする耐熱性の高いシートを得ることが
困難となる。

【００４４】〔開環重合触媒〕特定単量体の開環重合反
応はメタセシス触媒の存在下に行われる。このメタセシ
ス触媒は、タングステン化合物、モリブデン化合物およ
びレニウム化合物から選ばれた少なくとも１種の金属化
合物（以下、「（ａ）成分」という。）と、デミングの
周期律表ＩＡ族元素（例えばＬｉ、Ｎａ、Ｋなど）、II
Ａ族元素（例えばＭｇ、Ｃａなど）、IIＢ族元素（例え
ばＺｎ、Ｃｄ、Ｈｇなど）、III Ｂ族元素（例えばＢ、
Ａｌなど）、IVＡ族元素（例えばＴｉ、Ｚｒなど）ある
いはIVＢ族元素（例えばＳｉ、Ｓｎ、Ｐｂなど）の化合
物であって、少なくとも１つの当該元素−炭素結合ある
いは当該元素−水素結合を有するものから選ばれた少な
くとも１種の化合物（以下、「（ｂ）成分」という。）
との組み合わせからなるものであり、触媒活性を高める
ために添加剤（以下、「（ｃ）成分」という。）が含有
されていてもよい。

【００４５】上記（ａ）成分を構成する好適な金属化合
物の具体例としては、ＷＣｌ₆ 、ＭｏＣｌ₅ 、ＲｅＯＣ
ｌ₃ などの特開平１−２４０５１７号公報に記載の金属
化合物を挙げることができる。上記（ｂ）成分を構成す
る化合物の具体例としては、ｎ−Ｃ₄ Ｈ₉ Ｌｉ、（Ｃ ₂
Ｈ₅ ）₃ Ａl 、（Ｃ₂ Ｈ₅ ）₂ ＡｌＣｌ、（Ｃ₂ Ｈ₅ ）
_1.5 ＡｌＣｌ_1.5 、（Ｃ₂ Ｈ₅ ）ＡｌＣｌ₂ 、メチルア
ルモキサン、ＬｉＨなどの特開平１−２４０５１７号公
報に記載の化合物を挙げることができる。上記（ｃ）成
分としては、アルコール類、アルデヒド類、ケトン類、
アミン類などを好適に用いることができるが、その他に
特開平１−２４０５１７号公報に示される化合物を用い
ることができる。

【００４６】〔水素添加〕本発明の透明樹脂シートを構
成する環状レフィン系熱可塑性樹脂としては、上記の特
定の（共）開環重合体および特定の飽和共重合体の他
に、特定の（共）開環重合体に水素添加して得られる水
素添加（共）重合体、および特定の（共）開環重合体を
フリーデルクラフト反応により環化した後、これに水素
添加して得られる水素添加（共）重合体を用いることが
できる。このような水素添加（共）重合体は、優れた熱
安定性を有するものであるため、成形加工を行う際や製
品として使用する際に、加熱によってその特性が劣化す
ることを防止することができる。ここに、水素添加
（共）重合体における水素添加率は、通常５０％以上、
好ましく７０％以上、より好ましくは９０％以上、更に
好ましくは９５％以上、特に好ましくは９７％以上であ
る。

【００４７】本発明の透明樹脂シートを構成する環状オ
レフィン系熱可塑性樹脂は、３０℃のクロロホルム中で
測定した固有粘度（ηinh ）が０．２〜５．０ｄｌ／ｇ
であることが好ましい。また、環状オレフィン系熱可塑
性樹脂の平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマト
グラフィー（ＧＰＣ）で測定されるポリスチレン換算の
数平均分子量（Ｍｎ）が８，０００〜１００，０００、
重量平均分子量（Ｍｗ）が２０，０００〜３００，００
０の範囲のものが好適である。更に、環状オレフィン系
熱可塑性樹脂のビカット軟化点は、１６０℃以上である
ことが好ましい。

【００４８】〈製造方法〉本発明においては、このよう
な熱可塑性樹脂を用い、上記の製造装置により、次のよ
うにして熱可塑性樹脂シートが製造される。図２に示す
ように、押出機１０により溶融された環状オレフィン系
熱可塑性樹脂Ｒが、ダイス１１の吐出口１２から水平方
向（図において右方向）に向かってシート状に押し出さ
れる。その後、図３に示すように、押し出された熱可塑
性樹脂Ｒを、キャストドラム２０と無端ベルト３０との
間に通過させることにより、当該キャストドラム２０お
よび当該無端ベルト３０によって挟圧し、これにより、
当該熱可塑性樹脂Ｒを無端ベルト３０の表面に圧着させ
る。そして、図４に示すように、無端ベルト３０の表面
に圧着された熱可塑性樹脂Ｒが、接触距離調整用ロール
４２を通過した後、当該熱可塑性樹脂Ｒを、剥離用ロー
ル５０によって無端ベルト３０の表面から剥離すること
により、熱可塑性樹脂シートＳが製造される。この熱可
塑性樹脂シートＳは、適宜の引取手段によって引き取ら
れる。

【００４９】本発明の製造方法においては、用いられる
熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇ〔℃〕としたと
き、キャストドラム２０の表面温度および保持ロール群
４０における駆動用ロール４１の表面温度は、Ｔｇ
〔℃〕以上でかつＴｇ＋５０〔℃〕以下、好ましくはＴ
ｇ＋５〔℃〕以上でかつＴｇ＋３０〔℃〕以下の範囲に
設定される。キャストドラム２０の表面温度または駆動
用ロール４１の表面温度がＴｇ〔℃〕未満である場合に
は、熱可塑性樹脂Ｒが、キャストドラム２０および無端
ベルト３０によって挟圧されたときに急冷されるため、
ダイス１１から押し出されてから、キャストドラム２０
および無端ベルト３０によって挟圧されるまでの間に、
熱可塑性樹脂Ｒに作用される引張応力と、キャストドラ
ム２０および無端ベルト３０によって挟圧される際に熱
可塑性樹脂Ｒに作用される圧着応力とに起因する当該熱
可塑性樹脂Ｒにおける分子の配向が十分に行われず、そ
の結果、得られる熱可塑性樹脂シートには、大きい残留
位相差が生じる。一方、キャストドラム２０の表面温度
または駆動用ロール４１の表面温度がＴｇ＋５０〔℃〕
を超える場合には、キャストドラム２０に圧着された熱
可塑性樹脂を十分に冷却した状態で剥離することができ
ないため、得られる熱可塑性樹脂シートには、その流れ
方向に垂直な方向に伸びる線状のマークが生ずる。ま
た、キャストドラム２０から剥離した後に、熱可塑性樹
脂シートが引き取られることにより、当該熱可塑性樹脂
シートには、その引取応力による分子の配向が発生する
結果、大きい残留位相差が生じる。

【００５０】また、キャストドラム２０の表面温度およ
び駆動用ロール４１の表面温度は、同程度の温度、具体
的には、両者の表面温度の差が２０〔℃〕以内、特に１
０〔℃〕以内となるよう設定することが好ましい。キャ
ストドラム２０および駆動用ロール４１の表面温度の差
が２０〔℃〕を超える場合には、熱可塑性樹脂Ｒがキャ
ストドラム２０および無端ベルト３０によって挟圧され
るときに、当該熱可塑性樹脂におけるキャストドラム２
０に接する面と無端ベルト３０に接する面との温度差が
過大となって、両者の収縮率に差が生じるため、得られ
る熱可塑性樹脂シートＲに反りが生じる。

【００５１】保持ロール群４０における接触距離調整用
ロール４２の表面温度は、Ｔｇ−５０〔℃〕以上でかつ
Ｔｇ〔℃〕以下、特にＴｇ−３０〔℃〕以上でかつＴｇ
−１０〔℃〕以下の範囲に設定されることが好ましい。
接触距離調整用ロール４２の表面温度が、Ｔｇ−５０
〔℃〕未満である場合には、当該接触距離調整用ロール
４２によって、無端ベルト３０が過剰に冷却されるた
め、駆動用ロール４１によって無端ベルト３０が十分に
加熱されず、これにより、熱可塑性樹脂Ｒが、挟圧され
たときに急冷される結果、得られる熱可塑性樹脂シート
には、大きい残留位相差が生じることがある。一方、接
触距離調整用ロール４２の表面温度が、Ｔｇ〔℃〕を超
える場合には、無端ベルト３０に圧着された熱可塑性樹
脂を十分に低い温度例えばＴｇ〔℃〕以下の温度に冷却
することが困難となるため、無端ベルト３０から剥離し
た熱可塑性樹脂シートＳを引き取る際に、当該熱可塑性
樹脂シートＳが延伸される結果、当該熱可塑性樹脂シー
トＳに厚みむら、位相差むらが生じやすくなる。また、
接触距離調整用ロール４２の表面温度が過大であると、
熱可塑性樹脂Ｒを無端ベルト３０から剥離させることが
困難となることがある。

【００５２】保持ロール群４０における張力調整用ロー
ル４３の表面温度は、駆動用ロール４１と同程度の温
度、具体的には、駆動用ロール４１の表面温度をＴ
₁ 〔℃〕としたとき、Ｔ₁ ±２０〔℃〕、特にＴ₁ ±１
０〔℃〕の範囲に設定することが好ましく、これによ
り、無端ベルト３０が過度に空冷されることを防止する
ことができる。張力調整用ロール４３の表面温度がＴ₁
−２０〔℃〕未満である場合には、無端ベルト３０が空
冷されることによってその温度が著しく低下することが
あり、そのため、駆動用ロール４１によって無端ベルト
３０を十分に高い温度に加熱することが困難となること
がある。一方、張力調整用ロール４３の表面温度がＴ₁
＋２０〔℃〕を超える場合には、無端ベルト３０の磨耗
などが生ずることがある。

【００５３】剥離用ロール５０の表面温度は、Ｔｇ
〔℃〕以下、特にＴｇ−５０〔℃〕以下の温度に設定す
ることが好ましい。剥離用ロール５０の表面温度がＴｇ
〔℃〕を超える場合には、無端ベルト３０に圧着された
熱可塑性樹脂が十分に低い温度例えばＴｇ〔℃〕以下の
温度に冷却された状態で無端ベルト３０から剥離するこ
とが困難となるため、剥離した熱可塑性樹脂シートＳを
引き取る際に、当該熱可塑性樹脂シートＳが延伸される
結果、当該熱可塑性樹脂シートＳに厚みむら、位相差む
らが生じやすくなる。

【００５４】熱可塑性樹脂の加工温度すなわち押出機１
０およびダイス１１の設定温度は、用いられる熱可塑性
樹脂の種類に応じて適宜選定される。例えば、熱可塑性
樹脂として環状オレフィン系熱可塑性樹脂を用いる場合
には、流動性が均一な溶融状態の樹脂をダイス１１から
吐出させることができ、樹脂の劣化を抑制することがで
きる観点から、当該環状オレフィン系熱可塑性樹脂のガ
ラス転移温度をＴｇとしたとき、Ｔｇ＋１００℃以上で
Ｔｇ＋２００℃以下であることが好ましい。加工温度が
Ｔｇ＋１００℃未満である場合には、環状オレフィン系
熱可塑性樹脂Ｒの流動性が不均一なため、ダイス１１か
ら安定的に吐出せず、得られる透明樹脂シートＳに厚み
ムラなどが生じやすくなり好ましくない。一方、加工温
度がＴｇ＋２００℃を超える場合には、環状オレフィン
系熱可塑性樹脂の分子鎖が切断したり、ダイス１１から
吐出された際に酸化したりすることにより、当該環状オ
レフィン系熱可塑性樹脂が劣化しやすくなる。

【００５５】熱可塑性樹脂シートＳの引き取り速度は、
キャストドラム２０の回転周速度より低いことが好まし
く、具体的には、キャストドラム２０の回転周速度をＶ
１、熱可塑性樹脂シートＳの引き取り速度をＶ２とした
とき、比Ｖ２／Ｖ１が０．７〜０．９９であることが好
ましく、より好ましくは０．７５〜０．９、、特に好ま
しくは０．８〜０．８５である。この比Ｖ２／Ｖ１が
０．７未満である場合には、シートに垂れなどが生じや
すく、一方、この比Ｖ２／Ｖ１が０．９９を超える場合
には、シートに過大な張力が作用し、当該シートが破断
したりすることがある。

【００５６】以上のような方法によれば、キャストドラ
ム２０の表面温度および保持ロール群４０における駆動
用ロール４１の表面温度の各々が、熱可塑性樹脂Ｒのガ
ラス転移温度（Ｔｇ）以上の特定の範囲に設定されてい
るため、ダイス１１から押し出された溶融状態の熱可塑
性樹脂Ｒを、キャストドラム２０と無端ベルト３０とに
よって挟圧したときに、当該熱可塑性樹脂Ｒが急冷され
ることがなく、その結果、残留位相差が小さく、しか
も、表面平滑性が高い熱可塑性樹脂シートを製造するこ
とができる。

【００５７】また、接触距離調整用ロール４２の表面温
度を熱可塑性樹脂Ｒのガラス転移温度（Ｔｇ）以下の特
定の範囲に設定し、無端ベルト３０に圧着された熱可塑
性樹脂Ｒを、当該接触距離調整用ロール４２を通過させ
ることにより、当該熱可塑性樹脂Ｒが十分に低い温度に
冷却されるため、無端ベルト３０から剥離した熱可塑性
樹脂シートＳを引き取る際に、当該熱可塑性樹脂シート
Ｓが延伸されることがなく、これにより、得られる熱可
塑性樹脂シートＳに厚みむら、位相差むらなどが生じる
ことを防止することができる。

【００５８】また、剥離用ロール５０の表面温度を熱可
塑性樹脂Ｒのガラス転移温度以下の温度に設定すること
により、熱可塑性樹脂Ｒが十分に低い温度に冷却された
状態で無端ベルト３０から剥離されるので、剥離した熱
可塑性樹脂シートＳを引き取る際に、当該熱可塑性樹脂
シートＳが延伸されることがなく、これにより、得られ
る熱可塑性樹脂シートＳに厚みむら、位相差むらなどが
生じることを防止することができる。

【００５９】このようにして得られる熱可塑性樹脂シー
トは、厚みが例えば０．１〜２ｍｍ、好ましくは０．２
〜１ｍｍで、表面粗さが例えば０．０１μｍ以下、好ま
しくは０．００８μｍ以下で、残留位相差が例えば１０
ｎｍ以下であって、優れた光学特性を有するものであ
る。しかも、シートを構成する熱可塑性樹脂として、環
状オレフィン系熱可塑性樹脂を用いることにより、他の
熱可塑性樹脂例えば、ポリスチレンやポリメチルメタク
リレートなどよりなるシートと比較して、複屈折か生じ
にくいものとなる。従って、このような熱可塑性樹脂シ
ートは、光学分野における種々の用途などに有用であ
り、特に、液晶表示素子用の光学シートとして好適であ
る。

【００６０】

【実施例】以下、本発明の実施例について具体的に説明
するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
ない。また、以下の実施例において、熱可塑性樹脂とし
て、環状オレフィン系熱可塑性樹脂「アートンＦ」（ジ
ェーエスアール（株）製）を用いた。この環状オレフィ
ン系熱可塑性樹脂は、下記式（ｉ）で表される繰り返し
単位を有する特定の開環重合体よりなるものであって、
そのガラス転移温度（Ｔｇ）が１６５℃、ゲルパーミエ
ーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定されるポ
リスチレン換算の数平均分子量（Ｍｎ）が２５０００、
重量平均分子量（Ｍｗ）が１０２０００、クロロホルム
中で測定した固有粘度（η_inh ）が０．４９ｄｌ／ｇ、
２６０℃におけるメルトフローレートが５．０ｇ／１０
ｍｉｎのものである。

【００６１】

【化７】

【００６２】〈実施例１〉図１に示す構成の製造装置に
より、以下のようにして、厚みが０．４ｍｍの熱可塑性
樹脂シートを製造した。熱可塑性樹脂を、真空乾燥機に
より１２０℃で４時間乾燥処理した後、押出機（１０）
のホッパーに供給し、当該押出機（１０）を作動させる
ことにより、ダイス（１１）の吐出口（１２）から溶融
状態の熱可塑性樹脂（Ｒ）を押し出した。その後、押し
出された熱可塑性樹脂（Ｒ）を、キャストドラム（２
０）と無端ベルト（３０）との間に通過させることによ
り、当該キャストドラム（２０）および当該無端ベルト
（３０）によって挟圧し、熱可塑性樹脂（Ｒ）を無端ベ
ルト（３０）の表面に圧着させた。そして、無端ベルト
（３０）の表面に圧着された熱可塑性樹脂（Ｒ）が、接
触距離調整用ロール（４２）を通過した後、当該熱可塑
性樹脂（Ｒ）を、剥離用ロール（５０）によって無端ベ
ルト（３０）の表面から剥離することにより、熱可塑性
樹脂シートＳを製造した。以下に、押出機（１０）、ダ
イス（１１）、キャストドラム（２０）、無端ベルト
（３０）、保持ロール群（４０）および剥離用ロール
（５０）の具体的な条件を示す。

【００６３】押出機（１０）：単軸押出機，シリンダー
内径；４０ｍｍ，スクリューのＬ／Ｄ；３２，ギアポン
プ付き， ダイス（１１）：コートハンガーマニーホールド型であ
って、内面にクロムメッキが施されたもの，吐出口の
幅；５００ｍｍ、吐出口のリップ間隔；０．８ｍｍ， 押出加工条件：シリンダー部；２６０℃〜３００℃，ア
ダプター部；２９０℃，ギアポンプ部；２９０℃，ダイ
ス；２８０℃，吐出量；１８Ｋｇ／ｈｒ，ダイスの吐出
口からキャストドラムと無端ベルトとの上流側接触端ま
での直線距離：２４０ｍｍ， キャストドラム（２０）：表面粗さ；０．２μｍ，設定
温度；１７５℃， 無端ベルト（３０）：厚み；１ｍｍ，表面粗さ；０．１
μｍ， 駆動用ロール（４１）：厚みが１０ｍｍのシリコーンゴ
ムよりなる被覆層が形成されてなるもの，表面温度；１
８０℃， 接触距離調整用ロール（４２）：表面温度；１３５℃， 張力調整用ロール（４３）：表面温度；１８０℃， キャストドラム（２０）と無端ベルト（３０）との接触
距離：３００ｍｍ， 剥離用ロール（５０）：表面温度；１００℃， 挟圧量：０．１５ｍｍ， キャストドラム（２０）の周速度：２ｍ／ｍｉｎ， シートの引取速度：２ｍ／ｍｉｎ

【００６４】〈実施例２〉キャストドラム（２０）の表
面温度を２０５℃に、駆動用ロール（４１）の表面温度
を２０５℃に変更したこと以外は、実施例１と同様にし
て厚みが０．４ｍｍの熱可塑性樹脂シートを製造した。

【００６５】〈比較例１〉キャストドラム（２０）の表
面温度を１４０℃に、駆動用ロール（４１）の表面温度
を１４０℃に変更したこと以外は、実施例１と同様にし
て厚みが０．４ｍｍの熱可塑性樹脂シートを製造した。

【００６６】〈比較例２〉キャストドラム（２０）の表
面温度を２２０℃に、駆動用ロール（４１）の表面温度
を２２０℃に変更したこと以外は、実施例１と同様にし
て厚みが０．４ｍｍの熱可塑性樹脂シートを製造した。

【００６７】〈参考例〉接触距離調整用ロール（４２）
の温度を１９０℃に、剥離用ロール（５０）の表面温度
を１８０℃に変更したこと以外は、実施例１と同様の操
作を行ったところ、無端ベルト（３０）から熱可塑性樹
脂が剥離せず、シートを製造することができなかった。

【００６８】〔熱可塑性樹脂シートの評価〕実施例１お
よび比較例１で得られた熱可塑性樹脂シートの各々につ
いて、その残留位相差を王子計測（株）製「ＫＯＢＲＡ
−２１ＡＤＨ」により測定すると共に、当該熱可塑性樹
脂シートにおける無端ベルトからの剥離面における表面
粗さを小坂研究所製「ＥＴ−３０」により測定した。結
果を下記表１に示す。

【００６９】

【表１】

【００７０】上記表１の結果から明らかなように、実施
例１で得られた熱可塑性樹脂シートは、残留位相差が小
さく、しかも、表面粗さが小さいものであることが確認
された。また、キャストドラムおよび駆動用ロールの表
面温度が低い実施例１では、表面粗さが極めて小さい熱
可塑性樹脂シートが得られることが理解される。一方、
キャストドラムおよび駆動用ロールの表面温度が高い実
施例２では、シートの流れ方向に垂直な方向に伸びる線
状のマークが若干生ずる結果、その表面粗さが実施例１
で得られる熱可塑性樹脂シートより大きい値となるが、
残留位相差が極めて小さい熱可塑性樹脂シートが得られ
ることが理解される。これに対し、比較例１で得られた
熱可塑性樹脂シートは、実施例１および実施例２で得ら
れた熱可塑性樹脂シートと比較して、残留位相差および
表面粗さのいずれも大きいものであった。また、比較例
２で得られた熱可塑性樹脂シートは、残留位相差が実施
例２と同等のものであったが、シートの流れ方向に垂直
な方向に伸びる線状のマークが顕著に生じており、表面
粗さを測定することができなかった。

【００７１】

【発明の効果】請求項１乃至請求項請求項７に記載の発
明によれば、キャストドラムの表面温度および保持ロー
ル群における駆動用ロールの表面温度の各々が、熱可塑
性樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）以上の特定の範囲に設
定されているため、ダイスから押し出された溶融状態の
熱可塑性樹脂を、キャストドラムと無端ベルトとによっ
て挟圧したときに、当該熱可塑性樹脂が急冷されること
がなく、その結果、残留位相差が小さく、しかも、表面
平滑性が高い熱可塑性樹脂シートを製造することができ
る。

【００７２】請求項２に記載の発明によれば、接触距離
調整用ロールの表面温度を熱可塑性樹脂Ｒのガラス転移
温度（Ｔｇ）以下の特定の範囲に設定し、無端ベルトに
圧着された熱可塑性樹脂を、当該接触距離調整用ロール
を通過させることにより、当該熱可塑性樹脂が十分に低
い温度に冷却されるため、無端ベルトから剥離した熱可
塑性樹脂シートを引き取る際に、当該熱可塑性樹脂シー
トが延伸されることがなく、これにより、得られる熱可
塑性樹脂シートに厚みむら、位相差むらなどが生じるこ
とを防止することができる。

【００７３】請求項３に記載の発明によれば、剥離用ロ
ールの表面温度を熱可塑性樹脂のガラス転移温度以下の
温度に設定することにより、熱可塑性樹脂が十分に低い
温度に冷却された状態で無端ベルトから剥離されるの
で、剥離した熱可塑性樹脂シートを引き取る際に、当該
熱可塑性樹脂シートが延伸されることがなく、これによ
り、得られる熱可塑性樹脂シートに厚みむら、位相差む
らなどが生じることを防止することができる。

【００７４】請求項４に記載の発明によれば、表面粗さ
が０．２μｍ以下の無端ベルトを用いるため、当該無端
ベルトに熱可塑性樹脂が圧着されることにより、表面粗
さが小さい熱可塑性樹脂シートを確実に製造することが
できる。

【００７５】請求項５乃至請求項７に記載の発明によれ
ば、熱可塑性樹脂として、環状オレフィン系熱可塑性樹
脂を用いることにより、分子を配向させたときに、分子
の配向による複屈折が生じにくく、しかも、光弾性定数
が小さくて光弾性複屈折も生じにくいため、光学分野に
おける種々の用途などに有用な熱可塑性樹脂シートを製
造することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の熱可塑性樹脂シートの製造方法に用い
られる製造装置の一例における概略を示す説明図であ
る。

【図２】図１に示す製造装置において、ダイスから溶融
状態の熱可塑性樹脂が押し出された状態を示す説明図で
ある。

【図３】図１に示す製造装置において、ダイスから押し
出された溶融状態の熱可塑性樹脂が、キャストドラムと
無端ベルトとによって挟圧された状態を示す説明図であ
る。

【図４】図１に示す製造装置において、剥離用ベルトに
よって無端ベルトから熱可塑性樹脂シートが剥離された
状態を示す説明図である。

【符号の説明】

１０ 押出機 １１ ダイス １２ 吐出口 ２０ キャストドラム ３０ 無端ベルト ４０ 保持ロール群 ４１ 駆動用ロール ４２ 接触距離調整用ロール ４３ 張力調整用ロール ５０ 剥離用ロール Ｅ 上流側接触端 Ｒ 熱可塑性樹脂 Ｓ 熱可塑性樹脂シート

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 熊沢 英明 東京都中央区築地２丁目11番24号 ジェイ エスアール株式会社内 Ｆターム(参考） 4F202 AA03 AA12 AC05 AG01 AH73 AK07 AR06 AR13 CA07 CB01 CC07 4F205 AA03 AA12 AC05 AG01 AH73 AK07 AR06 AR13 GA07 GB02 GC02 GE01 GF01 GF24 GN04 GN21 GN24 GN29

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 押出機に取り付けられたダイスからシー
   ト状に押し出された溶融状態の熱可塑性樹脂を、金属製
   のキャストドラムと、このキャストドラムにその周方向
   に沿って圧接するよう設けられた金属製の無端ベルトと
   の間に通過させることにより、当該熱可塑性樹脂を挟圧
   して当該無端ベルトに圧着させる工程を有する光学用熱
   可塑性樹脂シートの製造方法であって、 前記無端ベルトは、当該無端ベルトを介して前記キャス
   トドラムに並ぶよう配置された駆動用ロールを含む複数
   のロールよりなる保持ロール群によって、張力が作用さ
   れた状態で保持されており、 前記熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇ〔℃〕とした
   とき、前記キャストドラムの表面温度および前記駆動用
   ロールの表面温度の各々が、Ｔｇ〔℃〕以上でかつＴｇ
   ＋５０〔℃〕以下であることを特徴とする熱可塑性樹脂
   シートの製造方法。
2. 【請求項２】 保持ロール群は、駆動用ロールの下流側
   に設けられた、キャストドラムと無端ベルトとの接触距
   離を調整する接触距離調整用ロールを具えてなり、 前記無端ベルトに圧着された熱可塑性樹脂が前記接触距
   離調整用ロールを通過した後、当該熱可塑性樹脂を無端
   ベルトから剥離する工程を有し、 前記接触距離調整用ロールの表面温度が、Ｔｇ−５０
   〔℃〕以上でかつＴｇ〔℃〕以下であることを特徴とす
   る請求項１に記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法。
3. 【請求項３】 無端ベルトに圧着された熱可塑性樹脂
   を、剥離用ロールによって当該無端ベルトから剥離する
   工程を有し、 前記剥離用ロールの表面温度が、Ｔｇ〔℃〕以下である
   ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の熱可
   塑性樹脂シートの製造方法。
4. 【請求項４】 無端ベルトの表面粗さが０．２μｍ以下
   であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれ
   かに記載の熱可塑性樹脂シートの製造方法。
5. 【請求項５】 熱可塑性樹脂として、環状オレフィン系
   熱可塑性樹脂を用いることを特徴とする請求項１乃至請
   求項４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂シートの製造方
   法。
6. 【請求項６】 環状オレフィン系熱可塑性樹脂が、下記
   一般式（Ｉ）で表される構造単位を有する重合体または
   共重合体であることを特徴とする請求項５に記載の熱可
   塑性樹脂シートの製造方法。 【化１】
7. 【請求項７】 環状オレフィン系熱可塑性樹脂が、下記
   一般式（II）で表される構造単位を有する重合体または
   共重合体であることを特徴とする請求項５に記載の熱可
   塑性樹脂シートの製造方法。 【化２】