JP2000280736A - 吹出グリル - Google Patents
吹出グリルInfo
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- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 5
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 吹出口から吹き出される空気の到達距離を大
幅に延ばすことができる空調装置の吹出グリルの提供。 【解決手段】 空調装置のグリルＡは、グリル内筒１と
グリル外筒２と整流ネット３とを備え、主通風路出口長
がｓａ、ｓｂで主通風路入口長がｓａ’、ｓｂ’の主通
風路４をグリル内筒１内に形成し、副通風路出口長がｔ
ａ、ｔｂで副通風路入口長がｔａ’、ｔｂ’の副通風路
５をグリル内筒１とグリル外筒２との間に形成し、副流
速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、（副通風路出口５１を通過す
る空気の流速Ｖ2 ）／（主通風路出口４１を通過する空
気の流速Ｖ1 ）を０．４５〜０．５５の範囲に設定し、
且つ、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂ、即ち、（副通風
路出口長ｔａ）／（通風路出口長ａ）＝（副通風路出口
長ｔｂ）／（通風路出口長ｂ）を０．２１〜０．２８の
範囲に設定した。
幅に延ばすことができる空調装置の吹出グリルの提供。 【解決手段】 空調装置のグリルＡは、グリル内筒１と
グリル外筒２と整流ネット３とを備え、主通風路出口長
がｓａ、ｓｂで主通風路入口長がｓａ’、ｓｂ’の主通
風路４をグリル内筒１内に形成し、副通風路出口長がｔ
ａ、ｔｂで副通風路入口長がｔａ’、ｔｂ’の副通風路
５をグリル内筒１とグリル外筒２との間に形成し、副流
速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、（副通風路出口５１を通過す
る空気の流速Ｖ2 ）／（主通風路出口４１を通過する空
気の流速Ｖ1 ）を０．４５〜０．５５の範囲に設定し、
且つ、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂ、即ち、（副通風
路出口長ｔａ）／（通風路出口長ａ）＝（副通風路出口
長ｔｂ）／（通風路出口長ｂ）を０．２１〜０．２８の
範囲に設定した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空調装置の吹出グ
リルに関する。
リルに関する。
【０００２】
【従来の技術】隔壁の内側に流速の速い空気が流れる主
通風路を形成し、隔壁の外側に流速の遅い空気が流れる
副通風路を形成して、吹出口から吹き出される空気の到
達距離を延ばした空調装置のグリルが従来より知られて
いる（特開平１０- ６８５４８号公報）。
通風路を形成し、隔壁の外側に流速の遅い空気が流れる
副通風路を形成して、吹出口から吹き出される空気の到
達距離を延ばした空調装置のグリルが従来より知られて
いる（特開平１０- ６８５４８号公報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この空調装置のグリル
は、吹出口から吹き出される空気の到達距離を延ばすこ
とができるものの、主通風路と副通風路との関係が記載
されていないのでその効果は余り顕著ではない。ところ
で、本発明者らが検討した結果、各通風路を通過する風
速比（請求項における副流速度比）が空調空気の到達距
離に影響を与えることを見い出した。特に開放度が高い
車両の場合には乗員は外気に晒されているので、乗員の
快適性を高めるには、吹出口から吹き出される空調空気
の到達距離を更に延ばす必要がある。本発明の目的は、
吹出口から吹き出される空気の到達距離を大幅に延ばす
ことができる空調装置の吹出グリルの提供にある。
は、吹出口から吹き出される空気の到達距離を延ばすこ
とができるものの、主通風路と副通風路との関係が記載
されていないのでその効果は余り顕著ではない。ところ
で、本発明者らが検討した結果、各通風路を通過する風
速比（請求項における副流速度比）が空調空気の到達距
離に影響を与えることを見い出した。特に開放度が高い
車両の場合には乗員は外気に晒されているので、乗員の
快適性を高めるには、吹出口から吹き出される空調空気
の到達距離を更に延ばす必要がある。本発明の目的は、
吹出口から吹き出される空気の到達距離を大幅に延ばす
ことができる空調装置の吹出グリルの提供にある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】（請求項１について）空
調装置の吹出グリルは、外形が四角錐台状を呈するグリ
ル内筒と、通風路出口長がａ、ｂ（但し、ａ≧ｂ）の断
面四角形でグリル内筒を包囲するグリル外筒とを備え
る。
調装置の吹出グリルは、外形が四角錐台状を呈するグリ
ル内筒と、通風路出口長がａ、ｂ（但し、ａ≧ｂ）の断
面四角形でグリル内筒を包囲するグリル外筒とを備え
る。
【０００５】そして、主通風路出口長がｓａ、ｓｂで主
通風路入口長がｓａ’、ｓｂ’の主通風路をグリル内筒
内に形成し、副通風路出口長がｔａ、ｔｂで副通風路入
口長がｔａ’、ｔｂ’の副通風路をグリル内筒とグリル
外筒との間に形成し、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、
（副通風路出口を通過する空気の流速Ｖ2 ）／（主通風
路出口を通過する空気の流速Ｖ1 ）を０．４５〜０．５
５の範囲に設定し、且つ、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／
ｂ、即ち、（副通風路出口長ｔａ）／（通風路出口長
ａ）＝（副通風路出口長ｔｂ）／（通風路出口長ｂ）を
０．２１〜０．２８の範囲にしている。
通風路入口長がｓａ’、ｓｂ’の主通風路をグリル内筒
内に形成し、副通風路出口長がｔａ、ｔｂで副通風路入
口長がｔａ’、ｔｂ’の副通風路をグリル内筒とグリル
外筒との間に形成し、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、
（副通風路出口を通過する空気の流速Ｖ2 ）／（主通風
路出口を通過する空気の流速Ｖ1 ）を０．４５〜０．５
５の範囲に設定し、且つ、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／
ｂ、即ち、（副通風路出口長ｔａ）／（通風路出口長
ａ）＝（副通風路出口長ｔｂ）／（通風路出口長ｂ）を
０．２１〜０．２８の範囲にしている。
【０００６】図６の（ａ、ｂ）のイメージに示す様に、
副通風路から吹き出される副流風は、自身を犠牲にして
周囲の空気との相対速度差を低減し、巻き込み量を少な
くして主流風の到達距離を延ばす様に作用する。
副通風路から吹き出される副流風は、自身を犠牲にして
周囲の空気との相対速度差を低減し、巻き込み量を少な
くして主流風の到達距離を延ばす様に作用する。
【０００７】副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 の好適範囲について
の数値限定は以下の理由による。主流風の到達距離を延
ばす（所定距離における空気流の到達温度を高める）に
は、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、（副通風路出口を通
過する空気の流速Ｖ2 ）／（主通風路出口を通過する空
気の流速Ｖ1 ）を０．４５〜０．５５の範囲に設定する
（図４参照）。
の数値限定は以下の理由による。主流風の到達距離を延
ばす（所定距離における空気流の到達温度を高める）に
は、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、（副通風路出口を通
過する空気の流速Ｖ2 ）／（主通風路出口を通過する空
気の流速Ｖ1 ）を０．４５〜０．５５の範囲に設定する
（図４参照）。
【０００８】また、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂの好
適範囲についての数値限定は以下の理由による。図７の
（ａ）のイメージ図に示す如く、｛（副通風路出口長ｔ
ａ）／（通風路出口長ａ）｝＝｛（副通風路出口長ｔ
ｂ）／（通風路出口長ｂ）｝＜０．２１であると、副通
風路出口から吹き出される副流風のポテンシャルが小さ
く、犠牲部が少ないので、主通風路出口から吹き出され
る主流風を保護することが難しく、主通風路出口から吹
き出される主流風がすぐに減速してしまう。また、図７
の（ｂ）のイメージ図に示す如く、｛（副通風路出口長
ｔａ）／（通風路出口長ａ）｝＝｛（副通風路出口長ｔ
ｂ）／（通風路出口長ｂ）｝＞０．２８であると、主通
風路出口から吹き出される主流風のポテンシャルが小さ
いので到達性が悪くなる。
適範囲についての数値限定は以下の理由による。図７の
（ａ）のイメージ図に示す如く、｛（副通風路出口長ｔ
ａ）／（通風路出口長ａ）｝＝｛（副通風路出口長ｔ
ｂ）／（通風路出口長ｂ）｝＜０．２１であると、副通
風路出口から吹き出される副流風のポテンシャルが小さ
く、犠牲部が少ないので、主通風路出口から吹き出され
る主流風を保護することが難しく、主通風路出口から吹
き出される主流風がすぐに減速してしまう。また、図７
の（ｂ）のイメージ図に示す如く、｛（副通風路出口長
ｔａ）／（通風路出口長ａ）｝＝｛（副通風路出口長ｔ
ｂ）／（通風路出口長ｂ）｝＞０．２８であると、主通
風路出口から吹き出される主流風のポテンシャルが小さ
いので到達性が悪くなる。
【０００９】（請求項２について）主流風の到達距離を
延ばす（所定距離における空気流の到達温度を高める）
には、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、を０．４５〜０．５５の
範囲に設定する（図４参照）必要がある。副流速度比Ｖ
2 ／Ｖ1 は、主通風路と副通風路の入口面積と出口面積
との比、即ち、（副通風路の入口面積Ａｓｉ／副通風路
の出口面積Ａｓｏ）／（主通風路の入口面積Ａｍｉ／主
通風路の出口面積Ａｍｏ）で決まる。
延ばす（所定距離における空気流の到達温度を高める）
には、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、を０．４５〜０．５５の
範囲に設定する（図４参照）必要がある。副流速度比Ｖ
2 ／Ｖ1 は、主通風路と副通風路の入口面積と出口面積
との比、即ち、（副通風路の入口面積Ａｓｉ／副通風路
の出口面積Ａｓｏ）／（主通風路の入口面積Ａｍｉ／主
通風路の出口面積Ａｍｏ）で決まる。
【００１０】そこで、この（副通風路の入口面積Ａｓｉ
／副通風路の出口面積Ａｓｏ）／（主通風路の入口面積
Ａｍｉ／主通風路の出口面積Ａｍｏ）が０．４５〜０．
５５の範囲になる様に、副通風路入口長ｔａ’、ｔ
ｂ’、および主通風路入口長ｓａ’、ｓｂ’を設定す
る。
／副通風路の出口面積Ａｓｏ）／（主通風路の入口面積
Ａｍｉ／主通風路の出口面積Ａｍｏ）が０．４５〜０．
５５の範囲になる様に、副通風路入口長ｔａ’、ｔ
ｂ’、および主通風路入口長ｓａ’、ｓｂ’を設定す
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の一実施例（請求項１、２
に対応）を図１〜図５に基づいて説明する。空調装置の
グリルＡは、グリル内筒１と、このグリル内筒１を包囲
するグリル外筒２と、筒内への流入する空気を整流する
整流ネット３とを備え、グリル内筒１内に主通風路４を
形成し、グリル内筒１とグリル外筒２との間に副通風路
５を形成している。
に対応）を図１〜図５に基づいて説明する。空調装置の
グリルＡは、グリル内筒１と、このグリル内筒１を包囲
するグリル外筒２と、筒内への流入する空気を整流する
整流ネット３とを備え、グリル内筒１内に主通風路４を
形成し、グリル内筒１とグリル外筒２との間に副通風路
５を形成している。
【００１２】この空調装置のグリルＡは、図２に示す開
放度が高い農耕用トラクター６の空調装置の空気吹出口
として使用される。そして、図３に示す様に空調空気６
０の吹き出し方向が可変可能（矢印参照）であり、乗員
の上半身に向けて、運転席の左右方向から温風または冷
風を吹き出す。なお、図２において、６１はシート、６
２は空調ユニット、６３はメタルカバー、６４はペダル
である。
放度が高い農耕用トラクター６の空調装置の空気吹出口
として使用される。そして、図３に示す様に空調空気６
０の吹き出し方向が可変可能（矢印参照）であり、乗員
の上半身に向けて、運転席の左右方向から温風または冷
風を吹き出す。なお、図２において、６１はシート、６
２は空調ユニット、６３はメタルカバー、６４はペダル
である。
【００１３】グリル内筒１（プラスチック製）は、開口
断面が長方形で、外形が先細りの四角錐台状を呈する中
空体である。グリル外筒２（プラスチック製）は、開口
断面が長方形（ａ＝８４ｍｍ、ｂ＝５８ｍｍ、Ｌ＝５０
ｍｍ）の筒体であり、グリル内筒１を包囲している。な
お、グリル内筒１は、図示しない十字状の支持板によっ
てグリル外筒２に固定されている。
断面が長方形で、外形が先細りの四角錐台状を呈する中
空体である。グリル外筒２（プラスチック製）は、開口
断面が長方形（ａ＝８４ｍｍ、ｂ＝５８ｍｍ、Ｌ＝５０
ｍｍ）の筒体であり、グリル内筒１を包囲している。な
お、グリル内筒１は、図示しない十字状の支持板によっ
てグリル外筒２に固定されている。
【００１４】本実施例では、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ
／ｂ、即ち、（副通風路出口長ｔａ）／（通風路出口長
ａ）＝（副通風路出口長ｔｂ）／（通風路出口長ｂ）が
０．２５になる様に、ｔａを２１ｍｍ、ｔｂを１４．５
ｍｍに設定している。
／ｂ、即ち、（副通風路出口長ｔａ）／（通風路出口長
ａ）＝（副通風路出口長ｔｂ）／（通風路出口長ｂ）が
０．２５になる様に、ｔａを２１ｍｍ、ｔｂを１４．５
ｍｍに設定している。
【００１５】また、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、（副
通風路出口５１を通過する空気の流速Ｖ2 ）／（主通風
路出口４１を通過する空気の流速Ｖ1 ）が０．５になる
様に、主通風路４と副通風路５の入口面積と出口面積と
の比、即ち、（副通風路５の入口面積Ａｓｉ／副通風路
５の出口面積Ａｓｏ）／（主通風路４の入口面積Ａｍｉ
／主通風路４の出口面積Ａｍｏ）を設定している。
通風路出口５１を通過する空気の流速Ｖ2 ）／（主通風
路出口４１を通過する空気の流速Ｖ1 ）が０．５になる
様に、主通風路４と副通風路５の入口面積と出口面積と
の比、即ち、（副通風路５の入口面積Ａｓｉ／副通風路
５の出口面積Ａｓｏ）／（主通風路４の入口面積Ａｍｉ
／主通風路４の出口面積Ａｍｏ）を設定している。
【００１６】整流ネット３は、網目が０．７ｍｍ×０．
７ｍｍの樹脂性のメッシュであり、グリル内筒１を含む
グリル外筒２の空気流入側に取り付けられ、グリル内筒
１およびグリル外筒２へ流入する空気を整流する。
７ｍｍの樹脂性のメッシュであり、グリル内筒１を含む
グリル外筒２の空気流入側に取り付けられ、グリル内筒
１およびグリル外筒２へ流入する空気を整流する。
【００１７】つぎに、比較品と空調装置のグリルＡとの
空調空気の到達距離を検証する実験について述べる。グ
リル内筒１を取り外した比較品とグリルＡとを用意し、
吹出温度５０℃、外気温度５℃、グリルＡから８００ｍ
ｍ離れた測定点において、到達温度を測定したところ、
比較品では１９℃であったが、グリルＡは２６．４℃で
あり、空調空気の到達距離を大幅に延ばすことができ
た。
空調空気の到達距離を検証する実験について述べる。グ
リル内筒１を取り外した比較品とグリルＡとを用意し、
吹出温度５０℃、外気温度５℃、グリルＡから８００ｍ
ｍ離れた測定点において、到達温度を測定したところ、
比較品では１９℃であったが、グリルＡは２６．４℃で
あり、空調空気の到達距離を大幅に延ばすことができ
た。
【００１８】つぎに、空調装置のグリルＡの副流厚さ比
ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂ、副流速度比Ｖ 2 ／Ｖ1 、および開
口面積を決める根拠にした実験について述べる。周囲温
度５℃、グリル出口温度５０℃で、副流速度比が０．
３、０．５、０．７の時における、副流厚さ比と、グリ
ルから８００ｍｍ離れた測定点における到達温度との関
係を調べた。結果を図４に示す。何れの開口面積におい
ても、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 が０．５で、副流厚さ比ｔ
ａ／ａ＝ｔｂ／ｂ＝０．２５が最も到達温度が高いとい
う結果が得られた。
ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂ、副流速度比Ｖ 2 ／Ｖ1 、および開
口面積を決める根拠にした実験について述べる。周囲温
度５℃、グリル出口温度５０℃で、副流速度比が０．
３、０．５、０．７の時における、副流厚さ比と、グリ
ルから８００ｍｍ離れた測定点における到達温度との関
係を調べた。結果を図４に示す。何れの開口面積におい
ても、副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 が０．５で、副流厚さ比ｔ
ａ／ａ＝ｔｂ／ｂ＝０．２５が最も到達温度が高いとい
う結果が得られた。
【００１９】つぎに、開口面積と温度到達率との関係を
調べる実験について述べる。様々な開口面積の、グリル
内筒を取り外した自由噴流のグリルおよびグリル内筒を
有する副流有りのグリルにおいて、グリルから８００ｍ
ｍ離れた測定点における空気温度を測った。
調べる実験について述べる。様々な開口面積の、グリル
内筒を取り外した自由噴流のグリルおよびグリル内筒を
有する副流有りのグリルにおいて、グリルから８００ｍ
ｍ離れた測定点における空気温度を測った。
【００２０】温度到達率は、以下の式に基づいて求め
た。 温度到達率＝（雰囲気温度−測定点の温度）／（雰囲気
温度−吹出口温度） 図５のグラフに示す様に、開口面積に関わらず、グリル
内筒を有する副流有りのグリルの方が、グリル内筒を取
り外した自由噴流のグリルより温度到達率が高いことが
判明した。また、開口面積が大きくなる程、高くなるこ
とが判明した。但し、車両用の場合には、スペースの関
係上、最大、５０００ｍｍ2 程度が上限である。
た。 温度到達率＝（雰囲気温度−測定点の温度）／（雰囲気
温度−吹出口温度） 図５のグラフに示す様に、開口面積に関わらず、グリル
内筒を有する副流有りのグリルの方が、グリル内筒を取
り外した自由噴流のグリルより温度到達率が高いことが
判明した。また、開口面積が大きくなる程、高くなるこ
とが判明した。但し、車両用の場合には、スペースの関
係上、最大、５０００ｍｍ2 程度が上限である。
【００２１】つぎに、本実施例の利点を述べる。 ［ア］副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、（副通風路出口５
１を通過する空気の流速Ｖ2 ）／（主通風路出口４１を
通過する空気の流速Ｖ1 ）が０．５になる様に、主通風
路４と副通風路５の入口面積と出口面積との比、即ち、
（副通風路５の入口面積Ａｓｉ／副通風路５の出口面積
Ａｓｏ）／（主通風路４の入口面積Ａｍｉ／主通風路４
の出口面積Ａｍｏ）を設定した状態で、副流厚さ比ｔａ
／ａ＝ｔｂ／ｂ、即ち、（副通風路出口長ｔａ）／（通
風路出口長ａ）＝（副通風路出口長ｔｂ）／（通風路出
口長ｂ）を０．２５に設定している。
１を通過する空気の流速Ｖ2 ）／（主通風路出口４１を
通過する空気の流速Ｖ1 ）が０．５になる様に、主通風
路４と副通風路５の入口面積と出口面積との比、即ち、
（副通風路５の入口面積Ａｓｉ／副通風路５の出口面積
Ａｓｏ）／（主通風路４の入口面積Ａｍｉ／主通風路４
の出口面積Ａｍｏ）を設定した状態で、副流厚さ比ｔａ
／ａ＝ｔｂ／ｂ、即ち、（副通風路出口長ｔａ）／（通
風路出口長ａ）＝（副通風路出口長ｔｂ）／（通風路出
口長ｂ）を０．２５に設定している。
【００２２】副通風路５から吹き出される副流風は、自
身を犠牲にして周囲の空気との相対速度差を低減し、巻
き込み量を少なくして主流風の到達距離を延ばす様に作
用する。副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂが０．２５であ
るので、主通風路出口から吹き出される主流風のポテン
シャルと、副通風路出口から吹き出される副流風のポテ
ンシャルとの割合が適正であり、主通風路出口から吹き
出される主流風を副流風が効果的に保護するので、主通
風路出口から吹き出される主流風を遠くまで到達させる
ことができる。このため、例えば、炎天下での使用の際
には冷風を強力に乗員に当てることができ、快適性の向
上が図れる。
身を犠牲にして周囲の空気との相対速度差を低減し、巻
き込み量を少なくして主流風の到達距離を延ばす様に作
用する。副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂが０．２５であ
るので、主通風路出口から吹き出される主流風のポテン
シャルと、副通風路出口から吹き出される副流風のポテ
ンシャルとの割合が適正であり、主通風路出口から吹き
出される主流風を副流風が効果的に保護するので、主通
風路出口から吹き出される主流風を遠くまで到達させる
ことができる。このため、例えば、炎天下での使用の際
には冷風を強力に乗員に当てることができ、快適性の向
上が図れる。
【００２３】［イ］グリル内筒１を設け、副流速度比Ｖ
2 ／Ｖ1 と、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂとを規定す
るだけで良いので、空調装置のグリルＡを低コストで製
造することができる。
2 ／Ｖ1 と、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂとを規定す
るだけで良いので、空調装置のグリルＡを低コストで製
造することができる。
【００２４】［ウ］空調装置のグリルＡから吹き出され
る空調風の到達距離が短くならない範囲で、ブロワの回
転数の特性カーブを下げることができるので省エネが図
れる。
る空調風の到達距離が短くならない範囲で、ブロワの回
転数の特性カーブを下げることができるので省エネが図
れる。
【００２５】本発明は、上記実施例以外に、つぎの実施
態様を含む。 ａ．通風路出口長ａ：通風路出口長ｂのアスペクト比は
いくつでも良いが、通風路出口長ｂ≧３０ｍｍは必要で
ある。また、グリルの長さＬは３０ｍｍ〜７０ｍｍが好
適であり、３０ｍｍ未満であると副流風による効果が少
なく、７０ｍｍを超えるとグリルとして成立するのが難
しくなる。
態様を含む。 ａ．通風路出口長ａ：通風路出口長ｂのアスペクト比は
いくつでも良いが、通風路出口長ｂ≧３０ｍｍは必要で
ある。また、グリルの長さＬは３０ｍｍ〜７０ｍｍが好
適であり、３０ｍｍ未満であると副流風による効果が少
なく、７０ｍｍを超えるとグリルとして成立するのが難
しくなる。
【００２６】ｂ．フォークリフトやクレーン等の建機車
両にグリルを装着すると空調フィーリングが向上し好適
である。
両にグリルを装着すると空調フィーリングが向上し好適
である。
【図１】本発明の一実施例に係る空調装置のグリルの構
造説明図である。
造説明図である。
【図２】その空調装置のグリルを装着した農耕用トラク
ターの説明図である。
ターの説明図である。
【図３】その空調装置のグリルを装着した部分の要部拡
大図である。
大図である。
【図４】各副流速度比における、副流厚さ比と到達温度
との関係を各開口面積毎に調べたグラフである。
との関係を各開口面積毎に調べたグラフである。
【図５】自由噴流のグリルおよび副流有りのグリルにお
いて、開口面積と温度到達率との関係を示すグラフであ
る。
いて、開口面積と温度到達率との関係を示すグラフであ
る。
【図６】副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂ＝０．２４の時
の吹き出し風の速度分布（ａ）と、副流厚さ比ｔａ／ａ
＝ｔｂ／ｂ＝０．３５の時の吹き出し風の速度分布
（ｂ）を示す説明図である。
の吹き出し風の速度分布（ａ）と、副流厚さ比ｔａ／ａ
＝ｔｂ／ｂ＝０．３５の時の吹き出し風の速度分布
（ｂ）を示す説明図である。
【図７】副流厚さ比（ｔａ／ａ）＝（ｔｂ／ｂ）＜０．
２１の時の吹き出し風の速度分布（ａ）と、副流厚さ比
（ｔａ／ａ）＝（ｔｂ／ｂ）＞０．２８の時の吹き出し
風の速度分布（ｂ）を示す説明図である。
２１の時の吹き出し風の速度分布（ａ）と、副流厚さ比
（ｔａ／ａ）＝（ｔｂ／ｂ）＞０．２８の時の吹き出し
風の速度分布（ｂ）を示す説明図である。
１ グリル内筒 ２ グリル外筒 ３ 整流ネット ａ、ｂ 通風路出口長 ｓａ、ｓｂ 主通風路出口長 ｓａ’、ｓｂ’主通風路入口長 ｔａ、ｔｂ 副通風路出口長 ｔａ’、ｔｂ’ 副通風路入口長 Ｖ2 副通風路出口を通過する空気の流速 Ｖ1 主通風路出口を通過する空気の流速 Ａｓｉ 副通風路の入口面積 Ａｓｏ 副通風路の出口面積 Ａｍｉ 主通風路の入口面積 Ａｍｏ 主通風路の出口面積
Claims (2)
- 【請求項１】 外形が四角錐台状を呈するグリル内筒
と、 通風路出口長がａ、ｂ（但し、ａ≧ｂ）の断面四角形で
前記グリル内筒を包囲するグリル外筒とを備え、 主通風路出口長がｓａ、ｓｂで主通風路入口長がｓ
ａ’、ｓｂ’の主通風路をグリル内筒内に形成し、副通
風路出口長がｔａ、ｔｂで副通風路入口長がｔａ’、ｔ
ｂ’の副通風路を前記グリル内筒と前記グリル外筒との
間に形成し、 副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 、即ち、（副通風路出口を通過す
る空気の流速Ｖ2 ）／（主通風路出口を通過する空気の
流速Ｖ1 ）を０．４５〜０．５５の範囲に設定し、 且つ、副流厚さ比ｔａ／ａ＝ｔｂ／ｂ、即ち、（副通風
路出口長ｔａ）／（通風路出口長ａ）＝（副通風路出口
長ｔｂ）／（通風路出口長ｂ）を０．２１〜０．２８の
範囲にしたことを特徴とする吹出グリル。 - 【請求項２】 前記副流速度比Ｖ2 ／Ｖ1 は、前記主通
風路と前記副通風路の入口面積と出口面積との比、即
ち、（副通風路の入口面積Ａｓｉ／副通風路の出口面積
Ａｓｏ）／（主通風路の入口面積Ａｍｉ／主通風路の出
口面積Ａｍｏ）で決まり、 この（副通風路の入口面積Ａｓｉ／副通風路の出口面積
Ａｓｏ）／（主通風路の入口面積Ａｍｉ／主通風路の出
口面積Ａｍｏ）が０．４５〜０．５５の範囲になる様
に、副通風路入口長ｔａ’、ｔｂ’、および主通風路入
口長ｓａ’、ｓｂ’を設定した請求項１記載の吹出グリ
ル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11087386A JP2000280736A (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 吹出グリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11087386A JP2000280736A (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 吹出グリル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000280736A true JP2000280736A (ja) | 2000-10-10 |
Family
ID=13913465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11087386A Pending JP2000280736A (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 吹出グリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000280736A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2019198571A1 (ja) * | 2018-04-11 | 2019-10-17 | 株式会社デンソー | 空気吹出装置 |
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-
1999
- 1999-03-30 JP JP11087386A patent/JP2000280736A/ja active Pending
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