JP2000291441A - ターボチャージャのインペラ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】部分毎の温度状態の差異に拘わらず、より効率
的に耐久性を向上することのできるターボチャージャの
インペラを提供する。 【解決手段】ターボチャージャ作動時にコンプレッサイ
ンペラ１１を流過する吸気は、コンプレッサブレード１
２により断熱圧縮されて吐出側へ向かうほど温度上昇す
るため、コンプレッサインペラ１１の吐出側に当たるそ
の外周部が高温となる。この高温となるコンプレッサイ
ンペラ１１の外周部を選択的に、高温強度に優れた材料
で形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の吸気通
路及び排気通路間に接続されるターボチャージャのイン
ペラに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】周知のように、内燃機関への過給を行う
ターボチャージャには、タービンインペラとコンプレッ
サインペラとが、シャフトによって連結されて一体とな
って回転するように設けられている。そして、内燃機関
の排気によるタービンインペラの回転をシャフトを通じ
て伝達してコンプレッサインペラを回転させている。こ
うしてコンプレッサインペラを回転させることで、同コ
ンプレッサインペラのコンプレッサブレード（羽根）に
より空気を圧縮させ、この圧縮させた空気を当該機関の
シリンダへと強制的に送り込んでいる。ターボチャージ
ャでは、こうして排気の持つエネルギを利用した過給を
行って、内燃機関の出力の向上させている。

【０００３】ところで、こうしたターボチャージャにあ
っては、上記タービンインペラ及びコンプレッサインペ
ラは通常、高速回転される過酷な条件で使用されるた
め、それらインペラには非常に高い耐久性が要求されて
いる。

【０００４】そして従来、こうしたインペラの耐久性の
向上を図る技術として、例えば特開平１−１４７１１８
号公報には、軽合金材料によって形成されたインペラの
ブレード（羽根）の摺接部のみを繊維強化金属とするこ
とが記載されている。こうして、インペラのブレードの
摺接部を繊維強化金属とすることで、摺接に伴うブレー
ドの摩耗や変形などを防止することができるようにな
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ただし、上記インペラ
は、こうしたブレードの摺接部の摩耗や変形に限らず、
以下に説明する要因によってもその耐久性が低下するこ
とが発明者らによって確認されている。

【０００６】図３は、ターボチャージャのコンプレッサ
インペラ部の部分断面構造とともに、その駆動時（回転
時）における同インペラ部の同構造に対応した応力分
布、温度分布、及び材料強度分布を示したものである。

【０００７】ここで、図３（ａ）に示すように、排気の
吹きつけによるタービンインペラ（図示略）の回転は、
シャフト１１５を通じてコンプレッサインペラ１１１に
伝達される。こうしてコンプレッサインペラ１１１が回
転されると、空気は同コンプレッサインペラ１１１のコ
ンプレッサブレード１１２によって圧縮されながら、同
図３（ａ）に矢印で示すように送り出される。

【０００８】このとき、コンプレッサインペラ１１１に
は、回転に伴う遠心力が作用する。すなわち、回転時の
図３（ａ）のＢ線に沿ったコンプレッサインペラ１１１
の断面における応力分布を図３（ｂ）に示すように、遠
心力に基づきコンプレッサインペラ１１１に作用する力
自体は、その外周ほど小さくなる。しかしながら、コン
プレッサインペラ１１１の外周はディスク部が薄くな
り、さらに翼部にかかる遠心力による曲げも加わるた
め、同図３（ｂ）に示すように、この外周にも比較的大
きな応力が作用している。

【０００９】一方、コンプレッサインペラ１１１の回転
時には、吸気はコンプレッサブレード１１２によって断
熱圧縮されるため、吸入側から吐出側へ向かうほどその
温度が上昇する。すなわち、回転時における図３（ａ）
のＢ線に沿ったコンプレッサインペラ１１１の断面の温
度分布を図３（ｃ）に示すように、吸気の温度上昇によ
って、コンプレッサインペラ１１１の内部温度も、吐出
側であるその外周側へ向かうほど高温となる。

【００１０】そして、このときの同じく図３（ａ）のＢ
線に沿った断面におけるコンプレッサインペラ１１１を
構成する材料の強度分布を図３（ｄ）に示すように、材
料の強度は通常、温度上昇と共に低下するため、この図
３（ｄ）に示すように、高温となる吐出側に対応するコ
ンプレッサインペラ１１１の外周側ほど低くなってい
る。しかし、先の図３（ｂ）に示したように、そこに作
用する応力は外周側でも比較的高いため、同図３（ｄ）
にＤとして示す部分を起点として疲労やクリープなどに
よる損傷が生じ易くなる。

【００１１】なお、高温条件下での強度が高い材料によ
ってコンプレッサインペラ１１１を形成するようにすれ
ば、こうした高温となる部分の耐久性を向上することは
できる。しかし、こうした高温強度の高い材料は、一般
に靭性が乏しく、しかも高価である。このため、コンプ
レッサインペラ１１１において高温疲労強度以外の信頼
性に関して課題が多く、その製造コストも増大してしま
う。

【００１２】また、コンプレッサインペラ１１１の回転
速度が増すほど、吐出側の部分の温度は上昇し、遠心力
の増大に伴い作用する応力も増大する。このため、コン
プレッサインペラ１１１の耐久性を充分に確保できなけ
れば、同インペラ１１１の回転速度が制限されてしま
い、よってターボチャージャとしての性能も自ずと制限
されてしまう。

【００１３】本発明は、こうした実情に鑑みてなされた
ものであって、その目的は、部分毎の温度状態の差異に
拘わらず、より効率的に耐久性を向上することのできる
ターボチャージャのインペラを提供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の発明は、内燃機関の吸気通路及び
排気通路間に接続されるターボチャージャに設けられる
インペラであって、その気体流入側の部分及び気体排出
側の部分のうち、温度勾配が高くなる側の部分に対して
選択的に高温強度の強化を施したことをその要旨とす
る。

【００１５】上記構成によれば、インペラの気体流入側
及び気体流出側のうち、温度勾配の高くなる側、すなわ
ち高温となる側の部分の高温条件下での耐久性が向上さ
れるようになる。こうしてターボチャージャ作動時にお
けるインペラの部分毎の温度状態に応じて選択的に強化
を施すことで、インペラ全体の耐久性をより効率的に向
上することができるようになる。

【００１６】また、請求項２に記載の発明は、請求項１
に記載のターボチャージャのインペラにおいて、前記イ
ンペラは、前記ターボチャージャの前記吸気通路に接続
された側に設けられるコンプレッサインペラであって、
前記選択的に高温強度の強化を施す部分は、前記気体流
出側の部分であることをその要旨とする。

【００１７】ターボチャージャにおいてコンプレッサイ
ンペラは、流入される吸入空気を圧縮して送り出してい
る。このとき、吸入空気は断熱圧縮されるため、コンプ
レッサインペラの気体（吸入空気）流出側に向かうほど
その温度が上昇する。この吸入空気の温度上昇に伴い、
コンプレッサインペラの内部温度も流出側の部分ほど高
温となる。

【００１８】この点、上記構成によれば、高温となるコ
ンプレッサインペラの気体（吸入空気）流出側の部分の
高温強度が選択的に強化されているため、コンプレッサ
インペラ全体の耐久性がより効率的に向上されるように
なる。

【００１９】また、請求項３に記載の発明は、請求項１
に記載のターボチャージャのインペラにおいて、前記イ
ンペラは、前記ターボチャージャの前記排気通路に接続
された側に設けられるタービンインペラであって、前記
選択的に高温強度の強化を施す部分は、前記気体流入側
の部分であることをその要旨とする。

【００２０】ターボチャージャにおいてタービンインペ
ラは、内燃機関から排出された高温の排気の吹きつけに
よって回転される。このため、ターボチャージャの動作
時には、高温の排気を受けるタービンインペラの気体
（排気）流入側の部分が特に高温となる。

【００２１】この点、上記構成によれば、高温の排気ガ
スが吹き付けられるタービンインペラの気体（排気）流
入側の部分の高温強度が選択的に強化されているため、
タービンインペラ全体の耐久性がより効率的に向上され
るようになる。

【００２２】また、請求項４に記載の発明は、請求項１
〜３のいずれかに記載のターボチャージャのインペラに
おいて、前記選択的な高温強度の強化は、当該部分を形
成する材料の選択によって行われることをその要旨とす
る。

【００２３】上記構成によれば、インペラにおいて温度
勾配の高くなる部分が選択的に高温強度の高い材料で形
成されるようになる。このため、同部分の高温条件下で
の耐久性が向上されるようになる。なお一般に、高温強
度の高い材料は、靭性が比較的低く脆いため、高温条件
以外ではあまり高い耐久性を有していない。そこでこう
した材料を高温となる部分のみに選択的に用いること
で、高温となる部分以外の部分の耐久性を高く維持しな
がらも、高温となる部分の耐久性を高めることができる
ようになる。このため、インペラ全体の耐久性をより効
率的に向上することができるようになる。

【００２４】また、請求項５に記載の発明は、請求項４
に記載のターボチャージャのインペラにおいて、前記イ
ンペラは、アルミニウム合金を基礎として形成され、前
記選択的に高温強度の強化を施す部分には、他の部分に
比して銅及びケイ素の含有率の高いアルミニウム合金を
用いることをその要旨とする。

【００２５】上記構成によれば、高温となる部分を他の
部分に比べて銅及びケイ素の含有率の高くすることで、
高温強度が高められ、ターボチャージャ作動時の耐久性
が向上されるようになる。また、高温となる部分と他の
部分とは、成分の組成が異なるものの、いずれもアルミ
ニウム合金を基礎として形成されているため、これら両
部分の境界部の接合性の確保も容易となる。

【００２６】また、請求項６に記載の発明は、請求項１
〜３のいずれかに記載のターボチャージャのインペラに
おいて、前記選択的な高温強度の強化は、当該部分の表
面への断熱材料被膜のコーティングによって行われるこ
とをその要旨とする。

【００２７】上記構成によれば、ターボチャージャ作動
時に高温となる部分の表面に断熱材料被膜をコーティン
グすることで、インペラの被膜に被われた部分の内部の
温度上昇を抑制し、その強度が保持されるようになる。
このため、高温部分の耐久性が確保され、インペラ全体
の耐久性がより効率的に向上されるようになる。

【００２８】また、請求項７に記載の発明は、請求項６
に記載のターボチャージャのインペラにおいて、前記断
熱材料被膜はセラミクス被膜であることをその要旨とす
る。上記構成によれば、ターボチャージャ作動時に高温
となる部分の表面に断熱材料として優れたセラミクスか
らなる被膜をコーティングすることで、この被膜に被わ
れた部分の内部温度の上昇が更に効率的に抑制されるよ
うになる。

【００２９】

【発明の実施の形態】以下、本発明にかかるターボチャ
ージャのインペラを具体化した一実施の形態について、
詳細に説明する。

【００３０】図１は、本実施の形態にかかるインペラが
採用されたターボチャージャの側部断面構造を示してい
る。この図１に示すように、ターボチャージャ１０には
排気を受けて回転するタービンインペラ１３と、このタ
ービンインペラ１３によって回転されて吸気を圧縮して
当該機関のシリンダ（図示略）へと送り込むコンプレッ
サインペラ１１とが設けられている。これらタービンイ
ンペラ１３とコンプレッサインペラ１１とは、ターボチ
ャージャ１０内に回転可能に軸支されたシャフト１５に
よって一体となって回転するように連結されている。な
お、本実施の形態では、このシャフト１５は、タービン
インペラ１３と溶接により接合されている。

【００３１】タービンインペラ１３が収容されたタービ
ンハウジング３０には、タービンインペラ１３の外周を
渦巻き状に延びるスクロール通路３３が形成されてい
る。内燃機関より排出された排気は、このスクロール通
路３３に導入される。そしてスクロール通路３３によっ
て回転力を得た排気は、同図１に矢印にて示すように、
このスクロール通路３３の内面に形成された導入口３２
を通じてタービンインペラ１３のタービンブレード（羽
根）１４へと吹き付けられる。こうして吹き付けられた
排気によって、タービンインペラ１３が回転される。な
お、タービンインペラ１３に吹き付けられた排気は、タ
ービンインペラ１３の正面側に開口した排出口３１を通
じて排出される。

【００３２】一方、コンプレッサインペラ１１は、コン
プレッサハウジング２０の内部に収容されている。この
コンプレッサハウジング２０においてコンプレッサイン
ペラ１１の正面側には、吸気を導入するための吸入口２
１が形成されている。また、同コンプレッサハウジング
２０において、コンプレッサインペラ１１の外周には、
渦巻き状に延びるコンプレッサ通路２３が形成されい
る。このコンプレッサ通路２３は、コンプレッサインペ
ラ１１の外周部に開口する吐出口２２に接続されてい
る。

【００３３】上記タービンインペラ１３の回転がシャフ
ト１５を通じて伝達され、コンプレッサインペラ１１が
回転されると、上記吸入口２１を通じて吸気が吸引され
る。こうして吸引された吸気は、コンプレッサインペラ
１１に設けられたコンプレッサブレード１２によって圧
縮され、吐出口２２を通じてコンプレッサ通路２３へと
強制的に送り込まれる。コンプレッサ通路２３へと送り
込まれた吸気は、内燃機関のシリンダ（図示略）へと送
られ、同機関の過給が行われるようになる。

【００３４】また一方、本実施の形態のターボチャージ
ャ１０において、コンプレッサインペラ１１は、２種類
の材料によって鋳込み形成されている。そして、このよ
うな構造とすることでコンプレッサインペラ１１の耐久
性の向上を図るようにしている。

【００３５】以下、こうしたコンプレッサインペラ１１
及びその製造方法について、図２に基づき詳細に説明す
る。図２（ａ）は、このコンプレッサインペラ１１の側
部断面を部分的に示している。

【００３６】同図２（ａ）に示すように、コンプレッサ
インペラ１１において吸気の吐出側に対応するその外周
部は、高温でも比較的高い強度を示し、高温条件下での
耐久性に優れた材料によって形成されている。これに対
してコンプレッサインペラ１１の上記外周部以外の部分
は、外周部の材料に比べて高温条件下での耐久性は劣る
ものの、靭性などに富み、高温条件下以外では上記外周
部の材料に比べて耐久性の高い材料によって形成されて
いる。以下の説明では、上記外周部の材料を「高温高強
度材料」と、それ以外の部分の材料を「高靭性材料」と
いう。

【００３７】本実施の形態では、上記両材料はいずれも
その基礎となる材料がアルミニウム合金であり、それぞ
れ次の組成とされている。まず、「高靭性材料」の組成
は、（Ｃｕ：1.0〜1.5、Ｓｉ：4.5〜5.5、Ｍｇ：0.4〜
0.6、Ｆｅ：0.2以下、Ｍｎ：0.1以下、Ａｌ：残部）と
されている。一方、「高温高強度材料」の組成は、（Ｃ
ｕ：4.5〜5.5、Ｓｉ：5.0〜7.0、Ｍｇ：0.2〜0.4、Ｆ
ｅ：0.5以下、Ｍｎ：0.1〜0.4、Ａｌ：残部）とされて
いる。ここで、各数値は、材料中に含まれる各成分の重
量パーセントを示している。

【００３８】ここに示すように、「高温高強度材料」は
「高靭性材料」に比べ、Ｃｕ（銅）及びＳｉ（ケイ素）
の含有量が多くなっており、こうした組成とすることで
高温条件下での強度が強化されている。

【００３９】このコンプレッサインペラ１１は、次のよ
うにして製造される。まず、上記「高温高強度材料」に
てコンプレッサインペラ１１の外周部のみを鋳造した
後、その以外の部分を「高靭性材料」にて鋳造する。こ
れら両材料はいずれもアルミニウム合金であり、比較的
その融点温度が近いため、このとき上記外周部の「高温
高強度材料」の一部は溶融し、新たに鋳込まれた「高靭
性材料」と混じり合うようになる。この結果、両材料の
境界部分は、継ぎ目などなく、強靱に接合されるように
なる。

【００４０】またこのため、両材料の境界部分では、両
材料の成分が徐々に変化していくようになる。したがっ
て、この境界部分は、両材料の特性が徐々に移り変わる
機能傾斜材料としての特性を有するようになる。

【００４１】こうして、このコンプレッサインペラ１１
は、吸気の吐出側である外周部のみが高温条件下での強
度に優れた材料となるよう形成されている。以下、この
ように形成されたコンプレッサインペラ１１の特性につ
いて図２（ｂ）及び（ｃ）に基づき説明する。

【００４２】図２（ｂ）は、図２（ａ）のＡ線に沿った
コンプレッサインペラ１１の断面におけるターボチャー
ジャ１０の作動時における温度分布を示している。ま
た、図２（ｃ）は、同じく図２（ａ）のＡ線に沿った断
面におけるターボチャージャ１０の作動時におけるコン
プレッサインペラ１１を構成する材料の耐久性を示して
いる。

【００４３】先述したように、コンプレッサインペラ１
１では、ターボチャージャ１０の作動に伴い、コンプレ
ッサブレード１２が吸気を断熱圧縮することで、この図
２（ｂ）に示すように、吐出側に対応する外周側ほど高
温となる。上記「高靭性材料」は、温度の上昇とともに
その強度が大きく低下するため、図２（ｃ）に示すよう
に、高温となるコンプレッサインペラ１１の吐出側に近
づくほどその耐久性は大きく低下する。これに対して、
上記「高温高強度材料」は高温でも比較的高い強度が保
持されるため、同図２（ｃ）に示すように、高温となる
コンプレッサインペラ１１の吐出側においては、上記
「高靭性材料」よりも高い耐久性を示すようになる。

【００４４】本実施の形態では、高温となるコンプレッ
サインペラ１１の吐出側のみが上記「高温高強度材料」
で形成することで、高温となる吐出側においても、吐出
側ほど高温とはならないそれ以外の部分においても、高
い耐久性が維持されている。このため、コンプレッサイ
ンペラ１１全体としての耐久性が大きく向上されるよう
になる。

【００４５】以上説明したように、本実施の形態によれ
ば、以下の効果を得ることができるようになる。 （１）高温となるコンプレッサインペラ１１の吐出側の
みを高温条件下での耐久性に優れた材料で形成すること
で、吐出側ほど高温とならないそれ以外の部分の耐久性
を高く維持しながらも、吐出側の高温化に伴う耐久性の
低下を低減することができるようになる。したがって、
コンプレッサインペラ１１全体としての耐久性を大きく
向上することができるようになる。

【００４６】（２）また、こうしてコンプレッサインペ
ラ１１の耐久性を向上することで、その使用限界となる
回転数を高めることができるようにもなる。 （３）さらに、こうした構成とすることで、耐久性を保
持しながらもコンプレッサインペラ１１の軽量化を図る
ことができるようにもなる。また、こうしてコンプレッ
サインペラ１１を軽量化することで、同インペラ１１の
回転時の慣性質量を小さくして、そのレスポンスの向上
を図り、ターボラグを低減することができるようにもな
る。

【００４７】（４）また、コンプレッサインペラ１１を
構成する２種類の材料をいずれもアルミニウム合金と
し、それらの組成を異ならせることでそれぞれが用いら
れる部分に応じた好適な特性を持たせているため、両材
料の境界部分の接合性を非常に高くすることができる。
したがって、コンプレッサインペラ１１全体としての強
度や耐久性を高く保持することができるようになる。

【００４８】（５）また、上記２種類の材料を鋳込み形
成することで、こうした２種類の材料から構成されるコ
ンプレッサインペラ１１を容易に形成できるようにな
る。また、このように形成することで、両材料の境界部
分の接合性を高めることができるようにもなる。

【００４９】なお、以上説明した本実施の形態のターボ
チャージャのインペラは、以下のように変更することも
できる。 ・上記実施の形態では、コンプレッサインペラ１１にお
いて高温となる吸気の排出側（吐出側）に対応する外周
側の部分が「高温高強度材料」によって形成されてお
り、高温強度の強化が図られている。ただしターボチャ
ージャの構成によっては、高温となる吸気の排出側が、
コンプレッサインペラ１１の外周側の部分に対応してい
ないこともあり得る。こうした場合、ターボチャージャ
の構成に応じて高温強度の強化を図る部分を適宜に変更
することで、上記実施の形態と同様の効果を得ることが
できる。

【００５０】・また、コンプレッサインペラ１１を形成
する２つの材料、すなわち「高温高強度材料」及び「高
靭性材料」の選択は任意であり、ターボチャージャ１０
の動作時に高温となる部分の材料が高温条件下での強度
に優れた材料とされていれば良い。

【００５１】・また、ターボチャージャ１０の動作時に
高温となる部分の高温強度の強化方法についても任意で
あり、上記実施の形態のように材料の選択によって行う
方法以外にも、例えば強化部分の表面にセラミクス材料
などの断熱材料被膜をコーティングすることによって行
うようにしても良い。こうした場合、被膜がコーティン
グされた部分のインペラの内部温度の上昇が抑制され、
その強度の低下が抑制されるため、ターボチャージャ作
動時の強化部分の耐久性を向上することができるように
なる。

【００５２】・上記実施の形態では、本発明にかかるイ
ンペラをターボチャージャのコンプレッサインペラに適
用する構成としたが、これをタービンインペラに対して
適用しても良い。この場合、ターボチャージャの動作時
に高温の排気を受けるタービンインペラの気体（排気）
の流入側の部分の高温強度を選択的に強化すればよい。
図１のターボチャージャ１０では、タービンインペラ１
３にあって排気が導入される導入口３２側に対応するそ
の外周側の部分の高温強度を強化するようにすれば良
い。

【００５３】

【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、ターボ
チャージャ作動時に高温となる部分の高温強度を選択的
に強化することで、インペラ全体の耐久性を効率的に向
上することができるようになる。

【００５４】また、請求項２に記載の発明によれば、高
温となるコンプレッサインペラの気体流出側の部分の高
温強度を選択的に強化することで、コンプレッサインペ
ラ全体の耐久性を効率的に向上することができるように
なる。

【００５５】また、請求項３に記載の発明によれば、高
温の排気が吹き付けられるタービンインペラの気体流入
側の部分の高温強度を選択的に強化することで、タービ
ンインペラ全体の耐久性を効率的に向上することができ
るようになる。

【００５６】また、請求項４に記載の発明によれば、高
温強度に優れた材料をターボチャージャの動作時に高温
となる部分のみに選択的に用いることで、高温となる部
分以外の部分の耐久性を高く維持しながらも、高温とな
る部分の耐久性を高めることができるようになり、イン
ペラ全体の耐久性を効率的に向上することができるよう
になる。

【００５７】また、請求項５に記載の発明によれば、高
温となる部分を他の部分に比べて銅及びケイ素の含有率
の高くすることで、高温強度を高め、ターボチャージャ
作動時の耐久性を向上することができる。しかも、高温
となる部分の材料と他の部分の材料とは、成分の組成が
異なるものの、いずれもアルミニウム合金であるため、
これら両材料の境界部分の接合性の確保も容易となる。

【００５８】また、請求項６に記載の発明によれば、タ
ーボチャージャ作動時に高温となる部分の表面に断熱材
料被膜をコーティングすることで、インペラの被膜に被
われた部分の内部の温度上昇を抑制し、その強度が保持
されるようになる。このため、高温部分の耐久性が確保
され、インペラ全体の耐久性を効率的に向上することが
できるようになる。

【００５９】また、請求項７に記載の発明によれば、タ
ーボチャージャ作動時に高温となる部分の表面に、断熱
材料として優れたセラミクスからなる被膜をコーティン
グすることで、被膜に被われた部分の内部温度の上昇を
更に効率的に抑制することができるようになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態にかかるインペラが採用さ
れたターボチャージャの側部断面構造を示す断面図。

【図２】同実施形態のコンプレッサインペラの側部断面
構造を示す断面図とその対応する温度分布等を示すグラ
フとを併せ示す図。

【図３】従来のコンプレッサインペラ部の側部断面構造
を示す断面図とその対応する温度分布等を示すグラフと
を併せ示す図。

【符号の説明】

１０…ターボチャージャ、１１，１１１…コンプレッサ
インペラ、１２，１１２…コンプレッサブレード、１３
…タービンインペラ、１４…タービンブレード、１５，
１１５…シャフト、２０，１２０…コンプレッサハウジ
ング、２１…吸入口、２２…吐出口、２３…コンプレッ
サ通路、３０…タービンハウジング、３１…排出口、３
２…導入口、３３…スクロール通路。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】内燃機関の吸気通路及び排気通路間に接続
   されるターボチャージャに設けられるインペラであっ
   て、その気体流入側の部分及び気体排出側の部分のう
   ち、温度勾配が高くなる側の部分に対して選択的に高温
   強度の強化を施したことを特徴とするターボチャージャ
   のインペラ。
2. 【請求項２】請求項１に記載のターボチャージャのイン
   ペラにおいて、 前記インペラは、前記ターボチャージャの前記吸気通路
   に接続された側に設けられるコンプレッサインペラであ
   って、前記選択的に高温強度の強化を施す部分は、前記
   気体流出側の部分であることを特徴とするターボチャー
   ジャのインペラ。
3. 【請求項３】請求項１に記載のターボチャージャのイン
   ペラにおいて、 前記インペラは、前記ターボチャージャの前記排気通路
   に接続された側に設けられるタービンインペラであっ
   て、前記選択的に高温強度の強化を施す部分は、前記気
   体流入側の部分であることを特徴とするターボチャージ
   ャのインペラ。
4. 【請求項４】請求項１〜３のいずれかに記載のターボチ
   ャージャのインペラにおいて、 前記選択的な高温強度の強化は、当該部分を形成する材
   料の選択によって行われることを特徴とするターボチャ
   ージャのインペラ。
5. 【請求項５】請求項４に記載のターボチャージャのイン
   ペラにおいて、 前記インペラは、アルミニウム合金を基礎として形成さ
   れ、前記選択的に高温強度の強化を施す部分には、他の
   部分に比して銅及びケイ素の含有率の高いアルミニウム
   合金を用いることを特徴とするターボチャージャのイン
   ペラ。
6. 【請求項６】請求項１〜３のいずれかに記載のターボチ
   ャージャのインペラにおいて、 前記選択的な高温強度の強化は、当該部分の表面への断
   熱材料被膜のコーティングによって行われることを特徴
   とするターボチャージャのインペラ。
7. 【請求項７】請求項６に記載のターボチャージャのイン
   ペラにおいて、 前記断熱材料被膜はセラミクス被膜であることを特徴と
   するターボチャージャのインペラ。