JP2000296193A

JP2000296193A - アイアンゴルフクラブ及びアイアンゴルフクラブセット

Info

Publication number: JP2000296193A
Application number: JP11105444A
Authority: JP
Inventors: Masaya Tsunoda; 昌也角田; Tetsuo Yamaguchi; 哲男山口
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 1999-04-13
Filing date: 1999-04-13
Publication date: 2000-10-24
Anticipated expiration: 2019-04-13
Also published as: JP4612130B2

Abstract

(57)【要約】【課題】打球のスピン性能を改善する。【解決手段】フェース面３に、平均傾斜角θａが０．
１５〜０．２５（deg ）でありかつ自乗平均傾斜角θｑ
が０．２０〜０．３０（deg ）である凹凸打撃面３ａを
含むことを特徴とするアイアンゴルフクラブ２である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、クラブヘッドのフ
ェース面の表面状態をコントロールすることにより打球
のスピン量を最適化しうるアイアンゴルフクラブ及びア
イアンゴルフクラブセットに関する。

【０００２】

【従来の技術】一般ゴルファは、ロフト角が小さいロン
グアイアンでは、飛距離性能を重視する傾向がある。ロ
ングアイアンにおいて、ボールの飛距離を増すために
は、クラブとボールとの間の反発効率を高める他、ボー
ルの打ち出し角度がある程度大きい場合には、ボールの
初期スピン量（初期バックスピン量）を低減することが
効果的である。他方、ロフト角が大きいウエッジ等のシ
ョートアイアンでは、飛距離よりもボールの落下後の転
がり、いわゆる「ラン」を少なくすることが望まれる。
このようなランを少なくするためには、打ち出しされた
ボールの初期スピン量を多くすることが効果的である。

【０００３】このような打球のスピン量は、インパクト
時にボールが接触するゴルフクラブのフェース面の表面
状態に大きく左右される。従来では、アイアンゴルフク
ラブの番手に係わらず一律にフェース面の摩擦係数が大
きいほど、打球のバックスピン量は増大するものと考え
られており、このような理論を前提として、例えば特開
昭６１−２７２０６７号公報、特開平２−２２８９８０
号公報、特開平２−２２８９８１号公報、特開平９−１
９２２７４号公報などが提案されている。

【０００４】すなわち、これら従来の提案では、打球の
初期スピン量を減らしたい場合には、フェース面の摩擦
係数を小さくし、逆に初期スピン量を増やしたい場合に
は、フェース面の摩擦係数を大きくすることで、スピン
性能をコントロールしようとするものである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者らの種々の実験の結果、例えばロフト角が４０゜以上
のアイアンゴルフクラブについては、フェース面の摩擦
係数を大きくすると、確かに打球の初期スピン量は増大
していくが、ロフト角が４０゜未満のアイアンゴルフク
ラブについては、フェース面の摩擦係数を小さくしてい
くと、従来の予想に反してボールのバックスピン量が僅
かながら増加する傾向があることが判明した。

【０００６】図６にはこの実験結果のうちクラブヘッド
のフェース面の表面状態と打球のバックスピン量との関
係を示している。また図７〜１０には、フェース面の表
面状態と打球の打ち出し角との関係を示している。

【０００７】この実験では、アイアンゴルフクラブセッ
ト中から、３番アイアン（ロフト角２１°）、５番アイ
アン（ロフト角２９°）、７番アイアン（ロフト角３７
°）、サンドウエッジ（ロフト角５６°）の４本のクラ
ブを使用し、同じボール（２ピースボール）を同じ条件
でスイングロボットを用いて試打し、そのときの打球の
初期スピン量（バックスピン量）及び打ち出し角の測定
を行った。また各アイアンのフェース面は、いずれもチ
タンからなるが、溝がなくかつ平滑な表面（ｓｍｏｏｔ
ｈ）を有するもの（最も摩擦係数が小さいもの）、溝が
なくかつ荒い表面（ｒｏｕｇｈ）を有するもの、溝があ
りかつ荒い表面（ｒｏｕｇｈ）を有するもの（最も摩擦
係数が大きいもの）の３段階の表面状態で比較を行っ
た。

【０００８】これらの実験の結果、ロフト角が４０゜未
満である３番、５番および７番アイアンでは、従来の予
想とは逆にフェース面の摩擦係数が大きいほど、打球の
バックスピン量が少なく、また打ち出し角度が大きくな
る傾向が確認された。

【０００９】このような現象を理論的に完全に解明する
ことは、インパクト時のボールの複雑な変形挙動の詳細
な解析がさらに必要となるが、一つの原因としてクラブ
ヘッドのフェース面とボールとのインパクト時に発生す
るボールのコア部分の内部スピンが影響しているものと
一応推察できる。

【００１０】図１１（ａ）〜（ｄ）には、ボールのイン
パクトの状態を時系列的に示している。また図１２はボ
ールＢのコア部分Ｂ１（位置Ｐ１）とカバーＢ２（位置
Ｐ２）との間のせん断力と、インパクトからの経過時間
との関係を示すグラフである。

【００１１】図１１（ａ）に示すように、インパクトさ
れたボールＢは、変形してフェース面３に比較的広範囲
で密着する。このときボールＢは、フェース面３から、
該フェース面３に沿った方向の摩擦力Ｍと、フェース面
３からの垂直な力とを受ける。従来ではこの摩擦力Ｍの
みに着目し、摩擦力Ｍが大きいほどボールＢのバックス
ピン量が増大すると考えられていた。

【００１２】発明者らは、ボールＢのインパクト中の過
程をさらに詳細に調べたところボールＢのカバーＢ２
は、該カバーＢ２を摩擦力方向に引っ張るせん断力によ
り、図に示されるボール内部の位置Ｐ１、Ｐ２間を円周
方向で相対的に位置ずれさせることを突き止めた（図１
１（ｂ））。

【００１３】このようなコア部分Ｂ１とカバーＢ２の位
置ずれは、インパクトされたボールＢの変形が元の状態
に復元を開始するにつれて元に戻ろうとする。この復元
力により、コア部分Ｂ１とカバーＢ２との間には、前記
とは逆方向のせん断力が作用して位置Ｐ１、Ｐ２は、前
記位置ずれが無くなった中立位置（図１１（ｃ））をさ
らに超えた位置でフェース面３から打ち出しされる。

【００１４】この打ち出しの直前（図１１（ｄ））で
は、コア部分Ｂ１には、バックスピンとは逆方向となる
順方向の内部的なスピンが残存しており、この内部的な
スピンが多いほどボールのバックスピン量が低下するこ
とが判明したのである。

【００１５】また、このような内部スピンの影響は、と
りわけロフト角が例えば４０゜未満のアイアンゴルフク
ラブにおいて顕著となることが分かった。従って、この
ようなアイアンゴルフクラブでは、フェース面の摩擦係
数を小さくすると前記コア部分Ｂ１の順方向に回転する
内部スピンが減少するためにボールのバックスピン量は
むしろ増加する傾向がある。つまり、従来の知見に基づ
き、例えばロングアイアンにおいて打球のバックスピン
を減じるべくフェース面の摩擦係数を小さくすると、現
実にはバックスピンが増すため、飛距離性能の向上は期
待できない。

【００１６】従って、いわゆるロングアイアンにおいて
飛距離性能を高めるためには、従来とは逆にフェース面
の摩擦係数を大きくすることによって打球の初期スピン
量を抑えることが望ましく、またいわゆるショートアイ
アンにおいてランを減じるためには、フェース面の摩擦
係数を大きくして、打球の初期スピン量を増加させるの
が良いことが分かった。

【００１７】また、フェース面の摩擦係数を大きくする
ためには、フェース面を粗面化すること（表面の凹凸を
多くすること）が考えられる。物体の表面粗さを特定す
るものとして、例えばＪＩＳＢ０６０１等で規定され
ている「十点平均粗さ」、「最大高さ」などが知られて
いる。ところが、このようなパラメータは、単に物体表
面の凹凸をなす山、谷の高さ（垂直方向の距離）を特定
するものであるため、凹凸をなす山、谷の具体的な傾
き、すなわち傾斜の緩急については全く知ることができ
ない。そして発明者らは、種々実験を進めた結果、フェ
ース面の微細な凹凸を形成する山、谷の平均的な傾斜角
度を示す平均傾斜角θａ、自乗平均傾斜角θｑを一定範
囲に限定することにより、打球の最適な初期スピン量が
得られることを知見した。

【００１８】以上のように、本発明は、フェース面の微
細な表面の凹凸を規制することとを基本として、打球の
スピン量を最適化しうるアイアンゴルフクラブを提供す
ることを目的としている。また本発明の他の目的は、上
述のような初期スピン量とフェース面の摩擦係数につい
ての新規な知見を前提として、番手に応じた最適な性能
を発揮しうるアイアンゴルフクラブセットを提供するこ
とである。

【００１９】

【課題を解決するための手段】本発明のアイアンゴルフ
クラブは、フェース面に、平均傾斜角θａが０．１５〜
０．２５（deg ）でありかつ自乗平均傾斜角θｑが０．
２０〜０．３０（deg）である凹凸打撃面を含むことを
特徴としている。

【００２０】ここで、「平均傾斜角θａ」、「自乗平均
傾斜角θｑ」は、概ねフェース面（対象物の対象面）に
直角な平面で切断したときに切り口に現れる輪郭の山、
谷の傾斜角と相関があるもので、本例では「ＩＳＯ 42
87/1-1984 」に準じて測定される。本発明による「平均
傾斜角θａ」、「自乗平均傾斜角θｑ」は、具体的に次
のようにして行うものとする。

【００２１】先ず、図３に示すように、クラブヘッドＨ
のフェース面３に直角な平面で切断したときにその切り
口に現れる輪郭を求める。以下、このような輪郭を「断
面曲線」とする。このような断面曲線は、図３に示すよ
うに、前記フェース面３の表面を触針式表面粗さ測定器
Ａの触針Ｖでなぞり、触針Ｖの上下動変位を検出部Ｓに
て検出しこれを記録することによって得るものとする。
このとき、フェース面３又は触針Ｖのいずれを移動させ
ても良いが、本例では触針Ｖを基準ガイド面Ｇに沿って
移動させる。

【００２２】このような断面曲線は、図４（Ａ）に示す
ように表され、図において横方向が触針Ｖのなぞる方向
に、また同縦方向が触針Ｖの上下動変位にそれぞれ対応
している。なお触針Ｖの先端の曲率が大きい（曲率半径
が小さい）ほど、正確にフェース面３の凹凸をなぞるこ
とができるが、本発明では触針Ｖの先端半径を５μｍと
し、その半径でなぞり得ない断面曲線の短波長成分は除
外している。

【００２３】次に、図４（Ａ）の如く得られた断面曲線
から、最小自乗法を用いて該断面曲線の平均線を求め、
該断面曲線を、前記平均線を補正基準線として傾斜補正
した補正された断面曲線を図４（Ｂ）に示すようにＸ−
Ｚ座標上に求める。ここで「平均線」とは、断面曲線ま
での偏差の自乗和が最小になるように設定された直線で
ある。また、「平均線を補正基準線として補正する」と
は、断面曲線から平均線を差し引いて断面曲線自体の傾
斜を補正（換言すれば平均線がＸ軸上に位置するように
断面曲線を移動させる。）することを言う。

【００２４】次に、補正された断面曲線（Ｚ＝ｆ
（ｘ））を微分した微分曲線の中心線からの偏差の絶対
値の平均値である平均傾斜角Δａ（正接値）を式（１）
により、また補正された断面曲線を微分した曲線の自乗
平均傾斜角Δｑ（正接値）を式（２）によりそれぞれ求
める。なお前記「中心線」とは、前記平均線と平行な直
線であってかつこの直線と前記微分された曲線とで囲ま
れる面積が該直線の両側で等しくなる直線を言う。

【数１】

【００２５】そして、式（３）により平均傾斜角θａ
（deg ）を、また式（４）により自乗平均傾斜角θｑ
（deg ）を求める。 θａ＝ｔａｎ^-1Δａ …（３） θｑ＝ｔａｎ^-1Δｑ …（４）

【００２６】本明細書では、このような「平均傾斜」、
「自乗平均傾斜」は、（株）東京精密社製の表面粗さ形
状測定機サーフコム５７０Ａを使用し、触針先端の半径
を５μｍ、駆動速度を０．３mm／ｓで測定長さ１．５mm
をトレースし、該装置設定値として「補正方法」を「最
小自乗法により求めた直線を補正基準線とする直線補
正」とし、また「抽出曲線」を「断面曲線」と設定して
測定を行った。また式（１）、（２）における基準長さ
Ｌは、本例では１．５μｍとし、測定個所は、フェース
面の実質的な打球部分であるバーチカルラインＬ１、Ｌ
２間でかつスコアラインを除いてランダムに２ケ所測定
し、その算術平均値を用いている。

【００２７】このような平均傾斜角θａ、自乗平均傾斜
角θｑは、単に表面凹凸の最大高さＲmax や十点平均粗
さなどでは表すことができない凹凸の山、谷の傾斜を特
定することができる。例えば図５（Ａ）、（Ｂ）に示す
ごとく、表面凹凸の最大高さＲmax が同一である２つの
表面であっても、本発明のように平均傾斜角θａ、自乗
平均傾斜角θｑを規制することにより、断面曲線が全く
異なるフェース面を形成しうる。

【００２８】また、表１には上述のような測定方法にて
出願人会社によって市販されているアイアンゴルフクラ
ブのフェース面の平均傾斜角θａ、自乗平均傾斜角θｑ
を調べた結果を示す。

【００２９】

【表１】

【００３０】このように本発明では、フェース面に、平
均傾斜θａ、自乗平均傾斜θｑを、従来品に比して大き
な値の範囲に規制された凹凸打撃面を具えることによっ
て、該凹凸打撃面を鋭利な山、谷を含んだ表面粗さに形
成することができる。これによってフェース面は、ボー
ルとの高摩擦状態を作り出すことが可能になる。このよ
うなフェース面は、例えばロフト角が４０゜以上である
アイアンゴルフクラブにおいてはランを減じるのに役立
ち、またロフト角が４０゜未満のアイアンゴルフクラブ
にあっては、上述の新規な知見に基づき初期スピン量を
減じ飛距離を増大するのに役立つ。

【００３１】従って、ロフト角が最小である最も低番手
（ｉ＝１）のゴルフクラブから、ロフト角が最大である
最も高番手（ｉ＝ｑ）のゴルフクラブまで複数本のゴル
フクラブをセットとしたアイアンゴルフクラブセットに
おいて、前記全てのゴルフクラブのフェース面に、平均
傾斜角θａが０．１５〜０．２５（deg ）でありかつ自
乗平均傾斜角θｑが０．２０〜０．３０（deg ）である
凹凸打撃面を含ませることによって、全番手を通じて打
球の最適な初期スピン量をうるアイアンゴルフクラブセ
ットを提供しうる。

【００３２】また前記凹凸打撃面は、直径が１．０mmよ
りも大かつ２．０mm以下からなる金属又はセラミックス
の粒子を含むブラスト粒子を噴射するショットブラスト
処理を用いて形成することが可能である。

【００３３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の一形態を複
数本のアイアンゴルフクラブをセットしたアイアンゴル
フクラブセットを例に取り図面に基づき説明する。図１
に示すように、本実施形態のアイアンゴルフクラブセッ
ト１は、ロフト角αが最小であり最も低番手（ｉ＝１）
のゴルフクラブ２ａから、ロフト角αが最大である最も
高番手（ｉ＝ｑ＝６）のゴルフクラブ２ｅまでをセット
とした総本数が５本のものを例示している。ここで前記
付号「ｉ」は、各ゴルフクラブ２を特定するために最も
低番手のゴルフクラブ２ａから順に付される自然数の番
号であって、実際のクラブの番手数（例えば５番アイア
ンの「５」など）を表示するものとは異なる。また図１
には、各ゴルフクラブ２のロフト角αを表示している。

【００３４】このようなアイアンゴルフクラブセット１
は、具体的には、例えば番手数が奇数又は偶数のみから
なるハーフセットや、３番アイアン〜９番アイアンまで
の７本セット（ｉ＝１〜７）、さらには、これらにドラ
イビングアイアン、２番アイアン、ピッチングウエッ
ジ、アプローチウエッジ、サンドウエッジ、ロブウエッ
ジなどの１ないし複数本を加えることができる。そし
て、セットの総本数が３本以上、好ましくは６本以上、
より好ましくは７本以上、さらに好ましくは７〜１０本
で構成されうる。

【００３５】またアイアンゴルフクラブセット１におい
ては、例えば最もロフト角が小さいもので、１０〜２５
度、最もロフト角が大きいもので５６〜６０度程度とす
るのが好ましい。また各クラブヘッドＨ（以下、単にヘ
ッドＨということがある。）は、ステンレス、チタン、
チタン合金、軟鉄あるいはこれらの２種以上を組み合わ
せた複合材料など種々の材料で構成できる。なおシャフ
トＳは慣例に従い例えばロフト角αの増大に伴って徐々
に短くしうる。

【００３６】前記ヘッドＨは、図２に示すように、ヘッ
ド本体４と、シャフトＳが装着されるホーゼル５とを含
む。前記ヘッド本体４は、本例では、ボールを打撃する
側の面であるフェース面３にバーチカルラインＬ１、Ｌ
２により、実質的にゴルフボールを打球する打撃領域Ｔ
が区分されているものが例示される。この打撃領域Ｔに
は、例えば複数本の溝であるスコアライン６やパンチマ
ーク（図示せず）などの凹設部を慣例に従って適宜形成
することができる。

【００３７】そして本実施形態では、前記全てのゴルフ
クラブ２ａないし２ｅは、前記フェース面３の打撃領域
Ｔに、平均傾斜角θａが０．１５〜０．２５（deg ）で
ありかつ自乗平均傾斜角θｑが０．２０〜０．３０（de
g ）である凹凸打撃面３ａを含むものを例示している。

【００３８】このようなゴルフクラブセット１では、例
えばロフト角が４０゜未満のアイアンゴルフクラブ２
ａ、２ｂ、２ｃでは、前記した知見に基づき打球の初期
スピン量を相対的に減じることが可能になり、かつ打ち
出し角が十分に大きい場合には打球の飛距離を大幅に向
上しうる。また、ロフト角が４０゜以上のアイアンゴル
フクラブ２ｄ、２ｅにあっては、打球の初期スピン量が
増すことにより、ランを減じ打球のコントロール性を向
上しうる。

【００３９】ここで、前記凹凸打撃面３ａの平均傾斜角
θａが０．１５（deg ）未満又は自乗平均傾斜角θｑが
０．２０（deg ）未満であると、表面の凹凸の山ないし
谷の傾斜が緩やかとなり、ボールとのインパクト時にお
いて高摩擦接触状態を作り出すのが困難になり、逆に前
記平均傾斜角θａが０．２５（deg ）よりも大又は自乗
平均傾斜角θｑが０．３０（deg ）よりも大になると、
ボールを打撃した際にボールを傷付けやすくなるという
不具合がある。特に好ましくは、前記平均傾斜角θａ
は、０．１７〜０．２３（deg ）、自乗平均傾斜角θｑ
は、０．２２〜０．２８（deg ）とするのが望ましい。

【００４０】なお、このような凹凸打撃面３ａは、好ま
しくは十点平均粗さを１０〜３０μｍ、さらに好ましく
は２０〜３０μｍとすることによって、凹凸の傾斜に加
え、その深さ（振幅）なども規制することが可能となる
点で特に好ましいものとなる。なお十点平均粗さについ
ても、上述した触針式の表面粗さ測定器を用いて測定す
る。

【００４１】また、このような凹凸打撃面３ａは、例え
ば直径が１．０mmよりも大かつ２．０mm以下からなる金
属又はセラミックスの粒子を含むブラスト粒子をフェー
ス面３に向けて噴射するショットブラスト処理を用いて
形成することが可能である。

【００４２】前記ショットブラスト処理に用いられる金
属球としては、例えばステンレス、鉄、ニッケル、コバ
ルト、又はこれらの元素を少なくとも１以上含む合金か
ら形成することができる。またセラミックス粒子には、
好ましくは比較的比重の大きなもの、例えば窒化ケイ素
セラミックス、アルミナセラミックス、ジルコニアセラ
ミックスなど粒子の単位体積あたりの重量であるかさ密
度が３．０以上のものが特に好ましい。またこのような
ブラスト粒子全てが前記直径の範囲内に含まれなくても
良いが、少なくともショットブラスト処理に使用される
ブラスト粒子の５０％以上が前記直径を有しかつ粒径が
実質的に揃っていることが望ましい。

【００４３】従来のアイアンゴルフクラブのフェース面
のショットブラスト処理には、通常、直径が２５０μｍ
程度の小径のセラミックス粒子、大きいものでも１．０
mm以下の粒子を用いられることが多い。このような小径
のブラスト粒子では、一般的に表１に示した通り、平均
傾斜角θａ、自乗平均傾斜角θｑはいずれも本発明の範
囲よりも小さくなってしまい、ボールとの最適な高摩擦
接触状態が得られ難い。

【００４４】またブラスト粒子をフェース面３に噴射す
るには、例えば高圧空気を用いてブラスト粒子をノズル
先端から噴射しうるノズルタイプ又は回転する翼車等の
遠心力を利用してブラスト粒子を半径方向に噴射する翼
車タイプ、さらには液体を用いるものなど、種々のブラ
スト装置を適宜用いることができる。なおノズルタイプ
の場合、例えば１．８〜５．３kgｆ／cm²、さらに好ま
しくは２．５〜４．５kgｆ／cm²程度の高圧空気を用い
て噴射時間６０〜１２０秒程度で処理を行うのが望まし
い。

【００４５】このようなショットブラスト処理における
諸条件は、ヘッドＨの材質等に応じてかつ前記平均傾斜
角θａ、自乗平均傾斜角θｑの範囲を満たすように適宜
設定される。また、このようなショットブラスト処理
は、フェース面３にメッキが施される場合、前記平均傾
斜角θａ、自乗平均傾斜角θｑを満たすことを条件とし
て、該メッキないし塗装の前後を問わず行うことができ
るが、メッキ後に行うのが好ましい。

【００４６】以上、本発明の実施形態について詳述した
が、例えばアイアンゴルフクラブセット内において、各
ゴルフクラブの凹凸打撃面３ａの平均傾斜角θａや自乗
平均傾斜角θｑは同一としても良く、また前記範囲内で
異ならせることでも良い。

【００４７】

【実施例】総本数５本のアイアンゴルフクラブセットを
表２の仕様にて試作し（実施例、比較例）、スイングロ
ボットにより試打テストを行い、打ち出しされたボール
のバックスピン量、打ち出し角度、キャリー、ラン、ト
ータル飛距離をそれぞれ測定した。なおスイングロボッ
トは、ロフト角２０度のアイアンゴルフクラブでヘッド
スピード３６．５ｍ／ｓになるよう設定した。

【００４８】また実施例のゴルフクラブは、ステンレス
（ＳＵＳ６３０）の鋳造品であり、その表面に直径１．
５mmの金属球を主体として、ノズルタイプのブラスト装
置を用い、噴射圧力５kgｆ／cm²、噴射時間６０秒にて
打撃領域のほぼ全域にショットブラスト処理を行った。
また比較例のゴルフクラブは、直径２５０μｍのアルミ
ナ金属球を用いて、噴射圧力３kgｆ／cm²、噴射時間６
０秒にて打撃領域のほぼ全域にショットブラスト処理を
行った。クラブの仕様並びにテストの結果を表２に示
す。

【００４９】

【表２】

【００５０】テストの結果、実施例のアイアンゴルフク
ラブセットでは、比較例のアイアンゴルフクラブセット
に比べて、ロフト角が４０゜未満のゴルフクラブで打ち
出しされたボールのバックスピン量が少なくかつ打ち出
し角度が十分に大きくなっていることが確認できる。こ
のため、キャリー、ランとも比較例を上回っていること
が確認できる。また実施例では、ロフト角が４０゜以上
のアイアンゴルフクラブにおいて、バックスピン量が増
しており、ランが少なくコントロール性に優れているこ
とが確認できる。

【００５１】

【発明の効果】上述したように、本発明のアイアンゴル
フクラブは、フェース面に、平均傾斜角θａが０．１５
〜０．２５（deg ）でありかつ自乗平均傾斜角θｑが
０．２０〜０．３０（deg ）である凹凸打撃面を含むこ
とにより該凹凸打撃面を従来よりも鋭利な山、谷を含ん
だ表面粗さに形成することができる。これによってフェ
ース面は、ボールとの高摩擦状態を作り出すことが可能
になる。そして、このような凹凸打撃面は、例えばロフ
ト角が４０゜以上であるアイアンゴルフクラブにおいて
は、ボールの初期スピン量を増すことによりランを減じ
るのに役立ち、またロフト角が４０゜未満のアイアンゴ
ルフクラブにあっては、上述の新規な知見に基づき初期
スピン量を減じ飛距離を増大するのに役立つ。

【００５２】また請求項３記載の発明では、、ロフト角
が最小である最も低番手（ｉ＝１）のゴルフクラブか
ら、ロフト角が最大である最も高番手（ｉ＝ｑ）のゴル
フクラブまで複数本のゴルフクラブをセットとしたアイ
アンゴルフクラブセットにおいて、前記全てのゴルフク
ラブのフェース面に、平均傾斜θａが０．１５〜０．２
５（deg ）でありかつ自乗平均傾斜θｑが０．２０〜
０．３０（deg ）である凹凸打撃面を含ませることによ
って、全番手を通じて打球の最適な初期スピン量をうる
アイアンゴルフクラブセットを提供しうる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本実施形態のアイアンゴルフクラブセットの一
例を示す側面図である。

【図２】本実施形態のセットの中から一部のゴルフクラ
ブを取り出してそのヘッドを例示する正面図である。

【図３】触針式表面粗さ測定器を用いたフェース面の表
面粗さ測定方法を例示する説明図である。

【図４】（Ａ）、（Ｂ）は、断面曲線を説明する線図で
ある。

【図５】（Ａ）、（Ｂ）は、断面曲線を説明する線図で
ある。

【図６】フェース面の表面状態とボールのバックスピン
量との関係を示すグラフである。

【図７】フェース面の表面状態と打球の打ち出し角と
の関係を示すグラフである。

【図８】フェース面の表面状態と打球の打ち出し角との
関係を示すグラフである。

【図９】フェース面の表面状態と打球の打ち出し角との
関係を示すグラフである。

【図１０】フェース面の表面状態と打球の打ち出し角と
の関係を示すグラフである。

【図１１】（ａ）〜（ｄ）は、ボールとフェース面のイ
ンパクトの過程を説明する断面図である。

【図１２】インパクトからの経過時間とボールのカバー
とコア部分との間のせん断力との関係を示すグラフであ
る。

【符号の説明】

１アイアンゴルフクラブセット２ゴルフクラブ３フェース面３ａ凹凸打撃面ＳシャフトＨクラブヘッド

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】フェース面に、平均傾斜角θａが０．１５
〜０．２５（deg ）でありかつ自乗平均傾斜角θｑが
０．２０〜０．３０（deg ）である凹凸打撃面を含むこ
とを特徴とするアイアンゴルフクラブ。
【請求項２】前記凹凸打撃面は、直径が１．０mmよりも
大かつ２．０mm以下からなる金属又はセラミックスの粒
子を含むブラスト粒子を噴射するショットブラスト処理
を用いて形成されたことを特徴とする請求項１記載のア
イアンゴルフクラブ。
【請求項３】ロフト角が最小である最も低番手（ｉ＝
１）のゴルフクラブから、ロフト角が最大である最も高
番手（ｉ＝ｑ）のゴルフクラブまで複数本のゴルフクラ
ブをセットとしたアイアンゴルフクラブセットであっ
て、前記全てのゴルフクラブは、フェース面に、平均傾斜角
θａが０．１５〜０．２５（deg ）でありかつ自乗平均
傾斜角θｑが０．２０〜０．３０（deg ）である凹凸打
撃面を含むことを特徴とするアイアンゴルフクラブセッ
ト。