JP2000304099A - フライホイール - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 内燃機関の運転領域の全域に亘って優れた防
振効果を発揮することが可能なフライホイールを提供す
る。 【解決手段】 第１慣性体２とこの入力部材２に対して
相対回動可能な第２慣性体５との間をダンパ６によって
連繋する。前記ダンパが、第１慣性体２と第２慣性体５
との相対回動に抵抗を与える減衰装置２５と、第１慣性
体２と第２慣性体５とを相対回動位置から中立位置に戻
すばね部材２６とを備える。前記減衰装置２５の減衰力
を、第１慣性体２と第２慣性体５とが相対回動の中立位
置から所定方向に相対回動するときに得られる減衰力
が、その相対回動位置から中立位置に戻るときに得られ
る減衰力よりも大きくなるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関に対して
施用して良好なフライホイールに関し、とりわけ、２つ
の慣性体がダンパによって連繋されてなるフライホイー
ルに関する。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関に使用されるフライホイール
は、トルク変動の大きな回転軸系の回転を平滑化し、防
振効果を得るために用いられる。この種のフライホイー
ルとして、例えば特開平３−２１９１４６号公報には、
駆動軸に固定される第１慣性体とこの第１慣性体に対し
て相対回動可能な第２慣性体との間が、第１慣性体と第
２慣性体との相対回動に抵抗を与える減衰装置と、第１
慣性体と第２慣性体とを相対回動位置から中立位置に戻
すばね部材とを備えたダンパによって連繋されてなるフ
ライホイールが開示されている。前記従来のダンパは円
周方向に複数個配置されており、減衰装置としてはダッ
シュポットが用いられている。

【０００３】前記従来のフライホイールは、第１慣性体
と第２慣性体とが相対回動の中立位置から相対回動する
とき及びその相対回動位置から中立位置に戻るとき、減
衰装置としてのダッシュポット及びばね部材によって相
対回動に抵抗を与え、防振効果を得るようになってい
る。即ち、前記ダッシュポット内の作動流体がピストン
に設けたオリフィスから逃げるとき、ピストンの両面に
生じる圧力差によって運動抵抗を得ると共に、ばね部材
のばね力によって、防振効果を得るようになっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、前記フライ
ホイールは、内燃機関のトルク変動に伴って生じる振動
や音の低減に効果を発揮するものであり、このために
は、前記減衰装置の減衰力は比較的小さなものが望まれ
る。しかしながら、内燃機関の始動時や停止時等の大き
い振動振幅に対しては大きな減衰力をもって緩衝作用を
発揮することが必要である。

【０００５】即ち、前記減衰装置の減衰力が小さいと、
入力トルクの振動振幅が大きいときに、第１慣性体と第
２慣性体との相対回動量が大きくなることによって、第
１慣性体と第２慣性体が相互に干渉する虞を生じ、作動
時に干渉音を生じることが懸念されることになるからで
ある。一方、これを回避するために、前記減衰装置の減
衰力を大きくすると、内燃機関の常用回転領域での振動
に対する防振効果が得られなくなる虞が生じることにな
る。

【０００６】しかしながら、前記従来例においては、ダ
ッシュポットのピストンに形成されたオリフィスの直径
は固定されており、このオリフィスによって得られる減
衰力が第１慣性体と第２慣性体との相対回動の全領域に
おいて略同一の大きさをもって運動に抵抗を与えるよう
になっている。

【０００７】このため、前記従来例においては、内燃機
関の運転領域の全域に亘って好ましい防振効果を得るこ
とが困難となる虞があった。

【０００８】本発明は前記従来の実状に鑑みて案出され
たもので、内燃機関の運転領域の全域に亘って優れた防
振効果を発揮することが可能なフライホイールを提供す
ることを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】そこで、請求項１記載の
発明は、第１慣性体とこの第１慣性体に対して相対回動
可能な第２慣性体との間が、円周方向に複数個配置され
たダンパによって連繋されてなるフライホイールにおい
て、前記ダンパが、第１慣性体と第２慣性体との相対回
動に抵抗を与える減衰装置と、第１慣性体と第２慣性体
とを相対回動位置から中立位置に戻すばね部材とを備
え、前記減衰装置の減衰力を、第１慣性体と第２慣性体
とが相対回動の中立位置から所定方向に相対回動すると
きに得られる減衰力が、その相対回動位置から中立位置
に戻るときに得られる減衰力よりも大きくなるようにし
た構成にしてある。

【００１０】また、請求項２記載の発明は、請求項１記
載の発明の構成において、前記減衰装置が、第１慣性体
または第２慣性体の何れか一方に連繋され、作動流体が
充填された一端封止のシリンダと、このシリンダの他端
側を封止的に貫通して抜き差し可能に突出し、第１慣性
体または第２慣性体の何れか他方に連繋されるピストン
ロッドと、このピストンロッドに連繋されてシリンダ内
を２つの流体室に区画して摺動自在なピストンと、この
ピストンに付属して設けられた減衰力発生手段とを備え
てなる構成にしてある。

【００１１】また、請求項３記載の発明は、請求項２記
載の発明の構成において、前記減衰装置が略放射方向に
配置され、シリンダが内周側に位置し、ピストンロッド
が外周側に位置しており、前記ダンパのうち少なくとも
１つのダンパに充填される作動流体が液体からなり、こ
の作動流体が、ピストンによって区画された２つの流体
室のうち外周側に位置する流体室の最大容積よりもやや
少ない量だけ充填されている構成にしてある。

【００１２】斯かる構成において、前記第１慣性体と第
２慣性体の何れか一方、例えば第１慣性体が入力部材に
連繋され、何れか他方、例えば第２慣性体が出力部材に
連繋される。前記入力部材から第１慣性体に入力される
トルクは、ダンパを介して、即ち減衰装置及びばね部材
を介して第２慣性体に伝達され、出力部材に出力され
る。このとき、前記ばね部材が吸振作用を発揮すると共
に減衰装置が減衰作用を発揮し、入力トルクに重畳する
振動を吸振及び減衰する。

【００１３】前記減衰装置の減衰作用は、第１慣性体と
第２慣性体とが相対回動の中立位置から相対回動すると
きに大きな減衰力が得られ、その相対回動位置から中立
位置に戻るとき比較的小さな減衰力が得られる。

【００１４】このため、内燃機関の始動時や停止時等に
おいて、第１慣性体と第２慣性体とが大きい振動振幅を
もって相対回動の中立位置から相対回動するときには、
大きな減衰力をもって緩衝されて、第１慣性体と第２慣
性体との相互の干渉が有利に防止される。また、前記第
１慣性体と第２慣性体とがその相対回動位置から中立位
置に戻るときには、比較的小さな減衰力が作用して、防
振効果が発揮されることになる。

【００１５】したがって、内燃機関の運転領域の全域に
亘って優れた防振効果を発揮することが可能なフライホ
イールが得られる。

【００１６】また、請求項２記載の発明においては、前
記減衰装置が、第１慣性体または第２慣性体の何れか一
方に連繋され、作動流体が充填された一端封止のシリン
ダと、このシリンダの他端側を封止的に貫通して抜き差
し可能に突出し、第１慣性体または第２慣性体の何れか
他方に連繋されるピストンロッドと、このピストンロッ
ドに連繋されてシリンダ内を２つの流体室に区画して摺
動自在なピストンと、このピストンに付属して設けられ
た減衰力発生手段とを備えてなる構成にしてあるから、
減衰力の調節が容易で、構成が簡単となる。

【００１７】また、請求項３記載の発明においては、前
記減衰装置が略放射方向に配置され、シリンダが内周側
に位置し、ピストンロッドが外周側に位置しており、前
記ダンパのうち少なくとも１つのダンパに充填される作
動流体が液体からなり、この作動流体が、ピストンによ
って区画された２つの流体室のうち外周側に位置する流
体室の最大容積よりもやや少ない量だけ充填されている
構成にしてあるから、少なくとも１つの減衰装置は、第
１慣性体と第２慣性体との相対回動の中立位置近傍では
減衰力を発揮することがなく、第１慣性体と第２慣性体
とが相対回動の中立位置から所定量だけ相対回動した後
に減衰力を発揮することになる。このため、内燃機関の
常用回転領域での防振効果がより効果的となる。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
面に基づいて詳述する。

【００１９】図１は本発明の実施の形態を示すフライホ
イールの一部を切除して示す部分的な平面図、図２は図
１のＡ−Ｏ−Ａ線断面図、図３はピストンを、平面図
（ａ）、平面図（ａ）のＡ−Ｏ−Ａ線断面図（ｂ）で示
す図面、図４は減衰装置の作動状態を、ピストンロッド
が延び方向に移動する状態（ａ）、ピストンロッドが圧
縮方向に移動する状態（ｂ）で示す図面である。

【００２０】図において１は内燃機関のクランクシャフ
トである。２は第１慣性体で、この第１慣性体２は軸受
けホルダ３と共にボルト４によってクランクシャフト１
に連結されている。５は第２慣性体で、この第２慣性体
５は第１慣性体２に対して回動可能に支持されており、
また、図外のクラッチ装置に連結可能である。６は前記
第１慣性体２と第２慣性体５との間を連繋するダンパで
ある。

【００２１】前記第１慣性体２は略平板状に形成され、
その外周側に、第２慣性体５側に向かって軸方向に延び
るボス部７が環状に形成されており、このボス部７に補
助部材８がボルト９によって固定されている。また、前
記第１慣性体２には、第２慣性体５に面する側に、窪み
１０が形成されており、この窪み１０の内周縁には、こ
の窪み１０に開口する切欠き溝１１が円周方向等間隔に
複数個、この実施の形態では３個形成してある。なお、
前記第１慣性体２の外周側にはリングギヤ１３が固定し
てある。

【００２２】前記第２慣性体５は略平板状に形成され、
その内周側に、第１慣性体２側に向かって軸方向に延び
る環状のボス部１５が形成されている。前記ボス部１５
には環状のボス部材１７がボルト１８によって固定され
ており、このボス部材１７の内周側が軸受けホルダ３に
取付けられた軸受け１９によって支持され、軸受けホル
ダ３に対して回動可能である。ここに、前記軸受けホル
ダ３はボルト４によって第１慣性体２と一体になってク
ランクシャフト１に連結されると共に、第２慣性体５は
ボス部材１７と一体になっているから、結局、第２慣性
体５は第１慣性体２に対して回動可能に支持されている
ことになる。

【００２３】前記ボス部材１７の軸方向端部２０は、第
１慣性体２に形成した環状溝９内に延びており、この軸
方向端部２０の外周側には放射方向の突起２１が円周方
向等間隔に複数個、この実施の形態においては３個形成
してある。前記突起２１は第１慣性体２の環状溝１０の
内周側に形成した切欠き溝１１内に延びており、この切
欠き溝１１の側面に当接することによって、第１慣性体
２と第２慣性体５との相対回動量を制限するようになっ
ている。

【００２４】また、前記第２慣性体５には、図外のクラ
ッチ装置のクラッチディスクが接するクラッチ摺動面２
２が形成してある。

【００２５】前記第１慣性体２と第２慣性体５との間を
連繋するダンパ６は、第１慣性体２と第２慣性体５との
間に配置され、円周方向に複数個、この実施の形態にお
いて６個配置されている。また、前記ダンパ６は、第１
慣性体２と第２慣性体５との相対回動に抵抗を与える減
衰装置２５と、第１慣性体２と第２慣性体５とを相対回
動位置から中立位置に戻すばね部材２６とを備えてい
る。

【００２６】前記減衰装置２５は、第１慣性体２または
第２慣性体５の何れか一方、この実施の形態において第
２慣性体５に連繋され、作動流体が充填された一端封止
のシリンダ２７と、このシリンダ２７の他端側を封止的
に貫通して抜き差し可能に突出し、第１慣性体２または
第２慣性体５の何れか他方、この実施の形態において第
１慣性体２に連繋されるピストンロッド２８と、このピ
ストンロッド２８に連繋されてシリンダ２７内を摺動自
在なピストン２９と、このピストン２９に付属して設け
られた減衰力発生手段３０とを備えており、ピストン２
９によってシリンダ２７内が２つの流体室３１，３２に
区画されている。

【００２７】前記シリンダ２７は一端側が封止され、そ
の内部に所定量の作動流体（後に詳述する）が充填され
ている。前記シリンダ２７の一端側には、貫通孔３５を
備えた取付け部材３６が取付けられており、この取付け
部材３６を介して、シリンダ２７の一端側が第２慣性体
５に連繋してある。詳しくは、前記第２慣性体５のボス
部１５とこのボス部１５に取付けたボス部材１７の軸方
向端部２０との間にシャフト３７を跨設し、このシャフ
ト３７を取付け部材３６の貫通孔３５に挿通させること
によって連結してある。また、前記取付け部材３６の貫
通孔３５とシャフト３７との間にはブッシュ３８が設け
られており、取付け部材３６のシャフト３７周りの回動
が可能となっている。

【００２８】前記ピストンロッド２８は、シリンダ２７
の他端側に設けたガイド部材３９を封止的に貫通して、
抜き差し可能に突出している。前記ピストンロッド２８
の突出端には貫通孔４１を備えた取付け部材４２が取付
けられており、この取付け部材４２を介して、ピストン
ロッド２８の突出端が第１慣性体２に連繋してある。詳
しくは、前記第１慣性体２のボス部７とこのボス部７に
取付けた補助部材８との間にシャフト４３を跨設し、こ
のシャフト４３を取付け部材４２の貫通孔４１に挿通さ
せることによって連結してある。また、前記取付け部材
４１の貫通孔４１とシャフト４３との間にはブッシュ４
４が設けられており、取付け部材４１のシャフト４３回
りの回動が可能となっている。

【００２９】前記ピストン２９は、略円盤状のピストン
本体４６と、このピストン本体４６の外周側に設けられ
るシールリング４７及びピストンリング４８とによって
構成されており、シリンダ２７内を軸方向に２つの流体
室３１，３２に区画している（図３参照）。前記ピスト
ン２９がシリンダ２７内に配置された状態において、ピ
ストン２９のシールリング４７及びピストンリング４８
はシリンダ２７の内周面に接しているけれども、ピスト
ン本体４６は接することがなく、このピストン本体４６
の外周とシリンダ２７の内周との間には、所定の摺動隙
間ｓが形成してある。

【００３０】前記ピストン本体４６には、外周にシール
リング溝４９及びピストンリング溝５０が軸方向に並列
して形成してある。また、前記ピストン本体４６の一側
面（図３（ｂ）において上面）に開口してシールリング
溝４９に連通する軸方向の連通孔５１と、ピストン本体
４６の他側面（図３（ｂ）において下面）に開口してシ
ールリング溝４９に連通するオリフィス５２が形成して
ある。

【００３１】前記連通孔５１及びオリフィス５２は、こ
の実施の形態においてそれぞれ４個形成してあり、それ
ぞれの軸心が整合した状態で円周方向等間隔に環状に配
置してある。また、前記連通孔５１の開口面積は、オリ
フィス５２の開口面積よりも大きく、好ましくはオリフ
ィス５２の開口面積にピストン本体４６の外周とシリン
ダ２７の内周との間の摺動隙間ｓによる開口面積を加え
た面積と同じか、またはこの面積よりも大きく形成して
ある。

【００３２】前記シールリング４７は全体として環状に
形成され、断面が矩形状を呈しており、ピストン本体４
６のシールリング溝４９内に、半径方向及び軸方向に遊
動可能に収容されている。また、前記シールリング４７
は環状に配置された連通孔５１及びオリフィス５２を取
り囲むように配置されている。

【００３３】前記ピストンリング４８は全体として環状
に形成され、断面が矩形状を呈しており、ピストン本体
４６のピストンリング溝５０内に、好ましくは遊びなく
装着されている。

【００３４】前記連通孔５１及びオリフィス５２は２つ
の流体室３１，３２間の作動流体の流通を制限的に許容
しており、また、シールリング４７は後に詳述するよう
に、連通孔５１及びオリフィス５２を通過する流量を制
限可能であって、これらシールリング４７、連通孔５１
及びオリフィス５２が作動流体に流通抵抗を与えること
になり、減衰力発生手段３０を構成している。

【００３５】前記シリンダ２７内に充填される作動流体
は、液状の作動油であり、この作動流体（作動油）はピ
ストン２９によって区画された２つの流体室３１，３２
のうち、外周側に位置する流体室３１の最大容積よりも
やや少ない量だけ充填されている。

【００３６】即ち、減衰装置２５が略放射方向に配置さ
れ、シリンダ２７が内周側に位置し、ピストンロッド２
８が外周側に位置しているから、２つの流体室３１，３
２のうち外周側に位置するのは流体室３１であり、ま
た、この流体室３１の容積は第１慣性体２と第２慣性体
５とが相対回動の中立位置にあるときに最大となるか
ら、この状態の流体室３１の容積よりもやや少ない量の
作動流体（作動油）が充填されている。なお、前記シリ
ンダ２７内の残余の容積には、空気または不活性ガス等
の加圧気体が封入されている。

【００３７】また、前記第１慣性体２と第２慣性体５と
を相対回動位置から中立位置に戻すばね部材２６は、シ
リンダ２７内のピストン２９とガイド部材３９との間に
配置されている。

【００３８】斯かる構成において、前記クランクシャフ
ト１からのトルクは、このクランクシャフト１に連結さ
れた第１慣性体２に入力され、この第１慣性体２からダ
ンパ６を介して、即ち減衰装置２５及びばね部材２６を
介して第２慣性体５に伝達される。このとき、前記ばね
部材２６が吸振作用を発揮すると共に減衰装置２５が減
衰作用を発揮し、入力トルクに重畳する振動を吸振及び
減衰する。

【００３９】詳しくは、前記ダンパ６は、シリンダ２７
がシャフト３７を介して第２慣性体５に連結され、ピス
トンロッド２８シャフト４３を介して第１慣性体２に連
結されているから、第１慣性体２にトルクが入力され、
第１慣性体２と第２慣性体５とが相対回動の中立位置か
ら相対回動することによって、ピストンロッド２８はシ
リンダ２７内から抜け出す方向（延び方向）に移動する
ことになり（図４（ａ）参照）、逆に相対回動位置から
中立位置に戻ることによって、ピストンロッド２８はシ
リンダ２８内に侵入する方向（圧縮方向）に移動するこ
とになる（図４（ｂ）参照）。

【００４０】前記ピストンロッド２８が延び方向に移動
することによって、ピストン２９のシールリング溝４９
内に遊動可能に収容されたシールリング４７は、シール
リング溝４９内において流体室３２側の側面に接し、シ
リンダ２７の内周とピストン本体４６の外周との間の摺
動隙間ｓを閉じることになる。これによって、前記流体
室３１内の作動流体（作動油）は連通孔５１及びオリフ
ィス５２を介して流体室３２内に置換流動する。

【００４１】前記連通孔５１及びオリフィス５２を介し
て作動流体（作動油）が置換流動するとき、作動流体
（作動油）は専ら開口面積の小さいオリフィス５２によ
る流通抵抗を受けることになる。このため、前記ピスト
ン２９の両面側に圧力差を生じることになり、この圧力
差がピストンロッド２８の運動への抵抗力となって所定
の大きさの減衰力が得られることになる。

【００４２】なお、前記ピストンロッド２８が延び方向
に移動したときのシリンダ２７内の体積補償は、シリン
ダ２７内の残余の容積に封入された加圧気体の膨張によ
って成就される。

【００４３】ここで、前記シリンダ２７内に充填される
作動流体（作動油）は、外周側に位置する流体室３１の
最大容積よりもやや少ない量だけ充填されている。つま
り、前記流体室３１の容積は第１慣性体２と第２慣性体
５とが相対回動の中立位置にあるときに最大となるか
ら、この状態の流体室３１の容積よりもやや少ない量の
作動流体（作動油）が充填されている。このため、前記
シリンダ２７内の作動流体（作動油）はフライホイール
回転による遠心力を受けてガイド部材３９側に集積され
ているから、第１慣性体２と第２慣性体５との相対回動
の中立位置近傍ではオリフィス５２を通過することがな
く、第１慣性体２と第２慣性体５とが相対回動の中立位
置から所定量だけ相対回動した後に、オリフィス５２を
通過することが可能となる。

【００４４】つまり、前記第１慣性体２と第２慣性体５
との相対回動の中立位置近傍では作動流体（作動油）に
よる減衰力は得られず、第１慣性体２と第２慣性体５と
が相対回動の中立位置から所定量だけ相対回動した後
に、所定の減衰力が得られることになる。なお、前記シ
リンダ２７内に封入した加圧ガスによる減衰力も生じる
けれども、この大きさは作動流体（作動油）による減衰
力に比較して極めて小さい。

【００４５】一方、前記ピストンロッド２８が圧縮方向
に移動することによって、ピストン２９のシールリング
溝４９内に遊動可能に収容されたシールリング４７は、
シールリング溝４９内において流体室３２側の側面から
離れ、流体室３１側の側面に接する。このため、前記シ
ールリング４７によるシリンダ２７の内周とピストン本
体４６の外周との間の摺動隙間ｓの閉塞が解除されるこ
とになる。これによって、前記流体室３２内の作動流体
（作動油）はオリフィス５２及び連通孔５１を介して流
体室３１内に置換流動すると共に、シリンダ２７の内周
とピストン本体４６の外周との間の摺動隙間ｓを介して
流体室３１内に置換流動する。つまり、前記流体室３２
内の作動流体（作動油）はオリフィス５２と摺動隙間ｓ
の両方を介して流体室３１内に置換流動することにな
る。

【００４６】前記オリフィス５２及び摺動隙間ｓの両方
を介して置換流動する作動流体（作動油）は、通路面積
が大きいことによって容易に流通可能となるから、流通
抵抗を受けないか、或いはオリフィス５２と摺動隙間ｓ
との面積を加えた比較的大きな開口面積による流通抵抗
を受けることになる。このため、前記ピストン２９の両
面側に生じる圧力差は、零か或いは極小さな値となり、
この圧力差に応じた減衰力が得られることになる。

【００４７】なお、前記ピストンロッド２８が圧縮方向
に移動したときのシリンダ２７内の体積補償は、シリン
ダ２７内の残余の容積に封入された加圧気体の圧縮によ
って成就される。

【００４８】これによって、前記第１慣性体２と第２慣
性体５とが相対回動の中立位置から相対回動するときに
大きな減衰力が得られ、その相対回動位置から中立位置
に戻るとき、比較的小さな減衰力が得られる。

【００４９】このため、内燃機関の始動時や停止時等に
おいて、第１慣性体２と第２慣性体５とが大きい振動振
幅をもって相対回動の中立位置から相対回動するとき
は、大きな減衰力をもって緩衝されて、第１慣性体２と
第２慣性体５との相互の干渉が有利に防止される。ま
た、前記第１慣性体２と第２慣性体５とがその相対回動
位置から中立位置に戻るときには、比較的小さな減衰力
が作用して、防振効果が発揮されることになる。

【００５０】したがって、内燃機関の運転領域の全域に
亘って優れた防振効果を発揮することが可能なフライホ
イールが得られる。

【００５１】また、前記減衰装置が所謂流体緩衝器によ
って形成してあるから、減衰力の調節が容易で構成が簡
単となる。

【００５２】また、前記シリンダ２７内に充填される作
動流体（作動油）が、ピストン２７によって区画された
２つの流体室３１，３２のうち外周側に位置する流体室
３１の最大容積よりもやや少ない量だけ充填されている
構成にしてあるから、減衰装置２５は、第１慣性体２と
第２慣性体５との相対回動の中立位置近傍では減衰力を
発揮することがなく、第１慣性体２と第２慣性体５とが
相対回動の中立位置から所定量だけ相対回動した後に減
衰力を発揮することになる。このため、内燃機関の常用
回転領域での防振効果がより効果的となる。

【００５３】以上、実施の形態を図面に基づいて説明し
たが、具体的構成はこの実施の形態に限られるものでは
なく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
例えば、前記オリフィス５２に調圧弁を付属させ、ピス
トンロッド２８への抵抗力を運動速度の関数として得る
ようにしてもよい。

【００５４】また、前記第１慣性体２と第２慣性体５と
を相対回動位置から中立位置に戻すばね部材２６を、シ
リンダ２７の外に設けることも可能であると共に、引っ
張り方向に作用するようにしてもよい。

【００５５】

【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
よれば、内燃機関の運転領域の全域に亘って優れた防振
効果を発揮することが可能なフライホイールが得られ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態を示すフライホイールの一
部を切除して示す部分的な平面図である。

【図２】図１のＡ−Ｏ−Ａ線断面図である。

【図３】ピストンを、平面図（ａ）、平面図（ａ）のＡ
−Ｏ−Ａ線断面図（ｂ）で示す図面である。

【図４】減衰装置の作動状態を、ピストンロッドが延び
方向に移動する状態（ａ）、ピストンロッドが圧縮方向
に移動する状態（ｂ）で示す図面である。

【符号の説明】

２ 第１慣性体 ５ 第２慣性体 ６ ダンパ ２５ 減衰装置 ２６ ばね部材 ２７ シリンダ ２８ ピストンロッド ２９ ピストン ３０ 減衰力発生手段

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１慣性体とこの第１慣性体に対して相
   対回動可能な第２慣性体との間が、円周方向に複数個配
   置されたダンパによって連繋されてなるフライホイール
   において、前記ダンパが、第１慣性体と第２慣性体との
   相対回動に抵抗を与える減衰装置と、第１慣性体と第２
   慣性体とを相対回動位置から中立位置に戻すばね部材と
   を備え、前記減衰装置の減衰力を、第１慣性体と第２慣
   性体とが相対回動の中立位置から所定方向に相対回動す
   るときに得られる減衰力が、その相対回動位置から中立
   位置に戻るときに得られる減衰力よりも大きくなるよう
   にしたことを特徴とする、フライホイール。
2. 【請求項２】 前記減衰装置が、第１慣性体または第２
   慣性体の何れか一方に連繋され、作動流体が充填された
   一端封止のシリンダと、このシリンダの他端側を封止的
   に貫通して抜き差し可能に突出し、第１慣性体または第
   ２慣性体の何れか他方に連繋されるピストンロッドと、
   このピストンロッドに連繋されてシリンダ内を２つの流
   体室に区画して摺動自在なピストンと、このピストンに
   付属して設けられた減衰力発生手段とを備えてなること
   を特徴とする、請求項１記載のフライホイール。
3. 【請求項３】 前記減衰装置が略放射方向に配置され、
   シリンダが内周側に位置し、ピストンロッドが外周側に
   位置しており、前記ダンパのうち少なくとも１つのダン
   パに充填される作動流体が液体からなり、この作動流体
   が、ピストンによって区画された２つの流体室のうち外
   周側に位置する流体室の最大容積よりもやや少ない量だ
   け充填されていることを特徴とする、請求項２記載のフ
   ライホイール。