JP2000314394A - 送風機 - Google Patents
送風機Info
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- JP2000314394A JP2000314394A JP11123481A JP12348199A JP2000314394A JP 2000314394 A JP2000314394 A JP 2000314394A JP 11123481 A JP11123481 A JP 11123481A JP 12348199 A JP12348199 A JP 12348199A JP 2000314394 A JP2000314394 A JP 2000314394A
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- fan
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- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 リング付きファンと同等の低騒音化を維持で
き、且つファン効率の向上を図った送風機を提供するこ
と。 【解決手段】 羽根車２の各ブレード４には、それぞれ
補助翼５が設けられている。補助翼５は、ブレード４の
径方向周縁部に沿って、ブレード表面に対し略直立して
設けられている。この補助翼５を設けたことにより、ブ
レード４の先端とシュラウド１との隙間を空気が逆流す
る時の逆流路を長くできる。その結果、空気の逆流量が
減少して渦の発生を抑制できるため、渦の発生に伴う騒
音を低減できる。また、補助翼５をブレード４にのみ設
けているので、各補助翼５の表面積を合計しても、リン
グの表面積より各補助翼５の合計表面積の方が小さくな
る。その結果、リング付きファンと比較して、羽根車２
が回転した時に補助翼５が連れ回る空気量を低減できる
ので、回転トルクの増大を抑えることができ、ファン効
率の向上を図ることができる。
き、且つファン効率の向上を図った送風機を提供するこ
と。 【解決手段】 羽根車２の各ブレード４には、それぞれ
補助翼５が設けられている。補助翼５は、ブレード４の
径方向周縁部に沿って、ブレード表面に対し略直立して
設けられている。この補助翼５を設けたことにより、ブ
レード４の先端とシュラウド１との隙間を空気が逆流す
る時の逆流路を長くできる。その結果、空気の逆流量が
減少して渦の発生を抑制できるため、渦の発生に伴う騒
音を低減できる。また、補助翼５をブレード４にのみ設
けているので、各補助翼５の表面積を合計しても、リン
グの表面積より各補助翼５の合計表面積の方が小さくな
る。その結果、リング付きファンと比較して、羽根車２
が回転した時に補助翼５が連れ回る空気量を低減できる
ので、回転トルクの増大を抑えることができ、ファン効
率の向上を図ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軸流式の送風機に
関する。
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、例えば車両用空調装置の熱交
換器に送風するプロペラファン（軸流ファン）がある。
このプロペラファンは、図９（ａ）に示すように、ハブ
１００の周囲に複数枚のブレード１１０を取り付けた羽
根車１２０と、この羽根車１２０の外周を囲むシュラウ
ド１３０とを有し、羽根車１２０が回転することで、例
えば図９（ａ）の下方から上方へ空気の流れを発生させ
ることができる。ところが、羽根車１２０が回転すると
ブレード１１０の両面側に圧力差を生じるため、その圧
力差によってブレード１１０の先端とシュラウド１３０
との隙間を空気が逆流（図９（ａ）に破線で示す空気の
流れ）する。この空気の逆流に伴ってファンブレード１
１０の先端に渦を生じ、その渦の発生が大きな騒音とな
っている。
換器に送風するプロペラファン（軸流ファン）がある。
このプロペラファンは、図９（ａ）に示すように、ハブ
１００の周囲に複数枚のブレード１１０を取り付けた羽
根車１２０と、この羽根車１２０の外周を囲むシュラウ
ド１３０とを有し、羽根車１２０が回転することで、例
えば図９（ａ）の下方から上方へ空気の流れを発生させ
ることができる。ところが、羽根車１２０が回転すると
ブレード１１０の両面側に圧力差を生じるため、その圧
力差によってブレード１１０の先端とシュラウド１３０
との隙間を空気が逆流（図９（ａ）に破線で示す空気の
流れ）する。この空気の逆流に伴ってファンブレード１
１０の先端に渦を生じ、その渦の発生が大きな騒音とな
っている。
【０００３】そこで、プロペラファンの低騒音化を達成
する手段として、図８に示すように、ブレード１１０の
先端部にリング１４０を取り付けたリング付きファン１
５０が公知である。このリング付きファン１５０によれ
ば、リング無しのプロペラファン（図９（ａ）に示すフ
ァン）と比較すると、ブレード１１０の正圧面側と負圧
面側との圧力差によって空気が逆流する時に、リング１
４０が有る分だけ空気の逆流路を長くできる（図９
（ｂ）参照）。その結果、空気の逆流量が減少して渦の
発生を抑制できるため、渦の発生に伴う騒音を低減でき
る。
する手段として、図８に示すように、ブレード１１０の
先端部にリング１４０を取り付けたリング付きファン１
５０が公知である。このリング付きファン１５０によれ
ば、リング無しのプロペラファン（図９（ａ）に示すフ
ァン）と比較すると、ブレード１１０の正圧面側と負圧
面側との圧力差によって空気が逆流する時に、リング１
４０が有る分だけ空気の逆流路を長くできる（図９
（ｂ）参照）。その結果、空気の逆流量が減少して渦の
発生を抑制できるため、渦の発生に伴う騒音を低減でき
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記のリン
グ付きファン１５０では、リング１４０がブレード１１
０の全周を囲っているため、リング１４０の表面積が大
きくなってしまう。その結果、羽根車１２０と一体にリ
ング１４０が回転すると、リング１４０が周囲の空気を
連れ回ることにより、回転トルクが増大してファン効率
が悪化するという問題があった。本発明は、上記事情に
基づいて成されたもので、その目的は、リング付きファ
ンと同等の低騒音化を維持でき、且つファン効率の向上
を図った送風機を提供することにある。
グ付きファン１５０では、リング１４０がブレード１１
０の全周を囲っているため、リング１４０の表面積が大
きくなってしまう。その結果、羽根車１２０と一体にリ
ング１４０が回転すると、リング１４０が周囲の空気を
連れ回ることにより、回転トルクが増大してファン効率
が悪化するという問題があった。本発明は、上記事情に
基づいて成されたもので、その目的は、リング付きファ
ンと同等の低騒音化を維持でき、且つファン効率の向上
を図った送風機を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】シュラウドの高さ範囲内
で、ブレードの径方向周縁部に沿って、ブレード表面に
対して所定の高さを有する補助翼を設けることにより、
ブレードの先端とシュラウドとの隙間を空気が逆流する
時の逆流路を長くできる。その結果、空気の逆流量が減
少して渦の発生を抑制できるため、渦の発生に伴う騒音
を低減できる。また、本発明では、補助翼をブレードの
径方向周縁部に沿って設けている。つまり、ブレードに
のみ補助翼を設けている（各補助翼が環状に繋がってい
ない）ので、各補助翼の表面積を合計しても、従来技術
で説明したリングの表面積より各補助翼の合計表面積の
方が小さくなる。その結果、羽根車が回転した時に補助
翼が連れ回る空気量を低減できるので、回転トルクの増
大を抑えることができ、リング付きファンと比較してフ
ァン効率の向上を図ることができる。なお、補助翼は、
以下の〜の何れかに設けることができる。ブレー
ドの正圧面側のみ、ブレードの負圧面側のみ、ブレ
ードの正圧面側と負圧面側との両方。
で、ブレードの径方向周縁部に沿って、ブレード表面に
対して所定の高さを有する補助翼を設けることにより、
ブレードの先端とシュラウドとの隙間を空気が逆流する
時の逆流路を長くできる。その結果、空気の逆流量が減
少して渦の発生を抑制できるため、渦の発生に伴う騒音
を低減できる。また、本発明では、補助翼をブレードの
径方向周縁部に沿って設けている。つまり、ブレードに
のみ補助翼を設けている（各補助翼が環状に繋がってい
ない）ので、各補助翼の表面積を合計しても、従来技術
で説明したリングの表面積より各補助翼の合計表面積の
方が小さくなる。その結果、羽根車が回転した時に補助
翼が連れ回る空気量を低減できるので、回転トルクの増
大を抑えることができ、リング付きファンと比較してフ
ァン効率の向上を図ることができる。なお、補助翼は、
以下の〜の何れかに設けることができる。ブレー
ドの正圧面側のみ、ブレードの負圧面側のみ、ブレ
ードの正圧面側と負圧面側との両方。
【０００６】
【発明の実施の形態】次に、本発明の送風機を図面に基
づいて説明する。 （第１実施例）本実施例の送風機は、例えば車両用空調
装置の冷媒凝縮器に送風する冷却ファンとして使用され
るもので、図１に示すように、シュラウド１の内周に羽
根車２を配置し、その羽根車２の回転によって図１の下
方から上方へ空気の流れを発生する軸流式である。シュ
ラウド１は、羽根車２の外周を囲む円筒形状を有し、空
気の入口側（図１の下側）がベルマウス状に拡がってい
る。
づいて説明する。 （第１実施例）本実施例の送風機は、例えば車両用空調
装置の冷媒凝縮器に送風する冷却ファンとして使用され
るもので、図１に示すように、シュラウド１の内周に羽
根車２を配置し、その羽根車２の回転によって図１の下
方から上方へ空気の流れを発生する軸流式である。シュ
ラウド１は、羽根車２の外周を囲む円筒形状を有し、空
気の入口側（図１の下側）がベルマウス状に拡がってい
る。
【０００７】羽根車２は、図２に示すように、モータ
（図示しない）の回転軸に取り付けられる円形のハブ３
と、このハブ３の外周面に固定された複数枚のブレード
４から成る。また、各ブレード４には、それぞれ下述の
補助翼５が設けられている。補助翼５は、羽根車２の回
転に伴って発生する騒音を低減するための手段であり、
図２に示すように、羽根車２が回転した時に正圧側とな
るブレード表面の径方向周縁部に沿って、そのブレード
表面（正圧面）に対し略直立して設けられている。
（図示しない）の回転軸に取り付けられる円形のハブ３
と、このハブ３の外周面に固定された複数枚のブレード
４から成る。また、各ブレード４には、それぞれ下述の
補助翼５が設けられている。補助翼５は、羽根車２の回
転に伴って発生する騒音を低減するための手段であり、
図２に示すように、羽根車２が回転した時に正圧側とな
るブレード表面の径方向周縁部に沿って、そのブレード
表面（正圧面）に対し略直立して設けられている。
【０００８】次に、本実施例の作用を説明する。モータ
により羽根車２が所定の方向（図２の矢印方向）に回転
すると、シュラウド１の入口側から空気が吸い込まれ、
各ブレード４間を通ってシュラウド１の出口側より吐出
される。この時、ブレード４の両面側に生じる圧力差に
より、図１に破線矢印で示すように、ブレード４の先端
とシュラウド１との隙間を正圧側から負圧側へ空気が逆
流し、その空気の逆流に伴って騒音が発生する。
により羽根車２が所定の方向（図２の矢印方向）に回転
すると、シュラウド１の入口側から空気が吸い込まれ、
各ブレード４間を通ってシュラウド１の出口側より吐出
される。この時、ブレード４の両面側に生じる圧力差に
より、図１に破線矢印で示すように、ブレード４の先端
とシュラウド１との隙間を正圧側から負圧側へ空気が逆
流し、その空気の逆流に伴って騒音が発生する。
【０００９】これに対し、本実施例では、ブレード４の
先端に補助翼５を設けることで低騒音化を図っている。
ここで、補助翼５を設けたことによる騒音低減効果、及
び補助翼５を設けたことによるファン効率への影響を実
験により求めた。なお、実験に使用した羽根車２の仕様
を下記に示す（図３参照）。 Ｄ（羽根車２の外径）：３２０φ ｄ（ハブ３の外径）：１２０φ Ｈ（ブレード４の高さ）：４０ｍｍ ｈ（補助翼５の高さ）：５ｍｍ ｗ（補助翼５の幅）：１５０ｍｍ
先端に補助翼５を設けることで低騒音化を図っている。
ここで、補助翼５を設けたことによる騒音低減効果、及
び補助翼５を設けたことによるファン効率への影響を実
験により求めた。なお、実験に使用した羽根車２の仕様
を下記に示す（図３参照）。 Ｄ（羽根車２の外径）：３２０φ ｄ（ハブ３の外径）：１２０φ Ｈ（ブレード４の高さ）：４０ｍｍ ｈ（補助翼５の高さ）：５ｍｍ ｗ（補助翼５の幅）：１５０ｍｍ
【００１０】上記の羽根車２と従来技術で説明したリン
グ付きファンとを所定の回転速度（２２００ｒｐｍ）で
回転駆動した時に発生する騒音及びファン効率の測定結
果を図４に示す。なお、リング付きファンの仕様は、上
記の羽根車２と共通する部分は同一であり、リングの高
さはブレード４の高さＨと同一である。この測定結果に
よれば、上記の羽根車２を使用した場合に、リング付き
ファンと略同等の騒音低減効果を得ることができ、且つ
リング付きファンより回転トルクが低減して、ファン効
率が向上する結果が得られた。更に、補助翼５の高さｈ
と騒音及びファン効率との関係を測定すると、図５に示
すように、ｈ＝５ｍｍの時に最も騒音低減の効果が得ら
れた。但し、補助翼５の高さｈが高くなる程、羽根車２
が回転した時に補助翼５が連れ回る空気量が増大するこ
とから、ファン効率は低下する結果となる。
グ付きファンとを所定の回転速度（２２００ｒｐｍ）で
回転駆動した時に発生する騒音及びファン効率の測定結
果を図４に示す。なお、リング付きファンの仕様は、上
記の羽根車２と共通する部分は同一であり、リングの高
さはブレード４の高さＨと同一である。この測定結果に
よれば、上記の羽根車２を使用した場合に、リング付き
ファンと略同等の騒音低減効果を得ることができ、且つ
リング付きファンより回転トルクが低減して、ファン効
率が向上する結果が得られた。更に、補助翼５の高さｈ
と騒音及びファン効率との関係を測定すると、図５に示
すように、ｈ＝５ｍｍの時に最も騒音低減の効果が得ら
れた。但し、補助翼５の高さｈが高くなる程、羽根車２
が回転した時に補助翼５が連れ回る空気量が増大するこ
とから、ファン効率は低下する結果となる。
【００１１】（本実施例の効果）本実施例の送風機によ
れば、ブレード４の径方向周縁部に沿って所定の高さを
有する補助翼５を設けたことにより、図９（ｂ）に示す
リング付きファンの場合と同様に、ブレード４の先端と
シュラウド１との隙間を空気が逆流する時の逆流路を長
くできる（図９（ｃ）参照）。その結果、空気の逆流量
が減少して渦の発生を抑制できるため、渦の発生に伴う
騒音を低減でき、リング付きファンと同等の騒音低減効
果を得ることが可能である。また、補助翼５をブレード
４にのみ設けている（つまり各補助翼５が環状に繋がっ
ていない）ので、各補助翼５の表面積を合計しても、従
来技術で説明したリングの表面積より各補助翼５の合計
表面積の方が小さくなる。その結果、リング付きファン
と比較して、羽根車２が回転した時に補助翼５が連れ回
る空気量を低減できるので、回転トルクの増大を抑える
ことができ、ファン効率の向上を図ることができる。
れば、ブレード４の径方向周縁部に沿って所定の高さを
有する補助翼５を設けたことにより、図９（ｂ）に示す
リング付きファンの場合と同様に、ブレード４の先端と
シュラウド１との隙間を空気が逆流する時の逆流路を長
くできる（図９（ｃ）参照）。その結果、空気の逆流量
が減少して渦の発生を抑制できるため、渦の発生に伴う
騒音を低減でき、リング付きファンと同等の騒音低減効
果を得ることが可能である。また、補助翼５をブレード
４にのみ設けている（つまり各補助翼５が環状に繋がっ
ていない）ので、各補助翼５の表面積を合計しても、従
来技術で説明したリングの表面積より各補助翼５の合計
表面積の方が小さくなる。その結果、リング付きファン
と比較して、羽根車２が回転した時に補助翼５が連れ回
る空気量を低減できるので、回転トルクの増大を抑える
ことができ、ファン効率の向上を図ることができる。
【００１２】（第２実施例）本実施例は、図６に示すよ
うに、ブレード４の負圧面側に補助翼５を設けた一例で
ある。この場合も、第１実施例と同様に、リング付きフ
ァンと同等の騒音低減効果を得ることができ、且つリン
グ付きファンと比較してファン効率の向上を図ることが
できる。
うに、ブレード４の負圧面側に補助翼５を設けた一例で
ある。この場合も、第１実施例と同様に、リング付きフ
ァンと同等の騒音低減効果を得ることができ、且つリン
グ付きファンと比較してファン効率の向上を図ることが
できる。
【００１３】（第３実施例）本実施例は、図７に示すよ
うに、ブレード４の正圧面側と負圧面側の両方にそれぞ
れ補助翼５を設けた一例である。この場合も、第１実施
例と同様に、リング付きファンと同等の騒音低減効果を
得ることができ、且つリング付きファンと比較してファ
ン効率の向上を図ることができる。
うに、ブレード４の正圧面側と負圧面側の両方にそれぞ
れ補助翼５を設けた一例である。この場合も、第１実施
例と同様に、リング付きファンと同等の騒音低減効果を
得ることができ、且つリング付きファンと比較してファ
ン効率の向上を図ることができる。
【図１】送風機の断面図である。
【図２】羽根車の斜視図である。
【図３】羽根車の形状を示す図面である（第１実施
例）。
例）。
【図４】本発明の送風機の効果をリング付きファンと比
較したグラフである。
較したグラフである。
【図５】補助翼の高さの効果を示すグラフである。
【図６】羽根車の形状を示す図面である（第２実施
例）。
例）。
【図７】羽根車の形状を示す図面である（第３実施
例）。
例）。
【図８】リング付きファンの斜視図である（従来技
術）。
術）。
【図９】騒音発生のメカニズムと騒音低減のメカニズム
を説明する図面である。
を説明する図面である。
１ シュラウド ２ 羽根車 ３ ハブ ４ ブレード ５ 補助翼
Claims (4)
- 【請求項１】ハブの周囲に複数枚のブレードを固定して
構成された羽根車と、 この羽根車の外周を囲むシュラウドとを有する軸流式の
送風機において、 前記シュラウドの高さ範囲内で、前記ブレードの径方向
周縁部に沿って、前記ブレード表面に対して所定の高さ
を有する補助翼を設けたことを特徴とする送風機。 - 【請求項２】前記補助翼を前記ブレードの正圧面側に設
けたことを特徴とする請求項１に記載した送風機。 - 【請求項３】前記補助翼を前記ブレードの負圧面側に設
けたことを特徴とする請求項１に記載した送風機。 - 【請求項４】前記補助翼を前記ブレードの正圧面側と負
圧面側との両方に設けたことを特徴とする請求項１に記
載した送風機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11123481A JP2000314394A (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 送風機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11123481A JP2000314394A (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 送風機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000314394A true JP2000314394A (ja) | 2000-11-14 |
Family
ID=14861711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11123481A Pending JP2000314394A (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 送風機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000314394A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003056493A (ja) * | 2001-08-17 | 2003-02-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | プロペラファン |
| JP2008223563A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Sony Corp | 軸流ファン装置、軸流羽根車及び電子機器 |
| CN102865237A (zh) * | 2012-09-27 | 2013-01-09 | 宁波狮球通风机电有限公司 | 轴流风机 |
| JP2013096307A (ja) * | 2011-11-01 | 2013-05-20 | Mitsubishi Plastics Inc | 送風機、送風機ユニット及び冷却塔 |
| WO2016006217A1 (ja) * | 2014-07-08 | 2016-01-14 | ダイキン工業株式会社 | プロペラファンおよび送風ユニット |
| JP2016017457A (ja) * | 2014-07-08 | 2016-02-01 | ダイキン工業株式会社 | プロペラファンおよび送風ユニット |
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| EP1616101B2 (de) † | 2003-04-19 | 2016-06-15 | ebm-papst St. Georgen GmbH & Co. KG | Lüfter |
| JP2017115768A (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 三菱ケミカルインフラテック株式会社 | 送風機用翼及び送風機 |
| CN109854533A (zh) * | 2019-01-30 | 2019-06-07 | 广东美的制冷设备有限公司 | 风叶、风机组件、风道部件及空调器 |
| WO2022205767A1 (zh) * | 2021-03-31 | 2022-10-06 | 广东美的制冷设备有限公司 | 轴流风轮、轴流风机和空调器 |
-
1999
- 1999-04-30 JP JP11123481A patent/JP2000314394A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US8231343B2 (en) | 2007-03-12 | 2012-07-31 | Sony Corporation | Axial fan apparatus, axial-flow impeller, and electronic apparatus |
| JP2013096307A (ja) * | 2011-11-01 | 2013-05-20 | Mitsubishi Plastics Inc | 送風機、送風機ユニット及び冷却塔 |
| CN102865237A (zh) * | 2012-09-27 | 2013-01-09 | 宁波狮球通风机电有限公司 | 轴流风机 |
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| WO2016006217A1 (ja) * | 2014-07-08 | 2016-01-14 | ダイキン工業株式会社 | プロペラファンおよび送風ユニット |
| US20170184125A1 (en) * | 2014-07-08 | 2017-06-29 | Daikin Industries, Ltd. | Propeller fan and blower unit |
| US10422349B2 (en) | 2014-07-08 | 2019-09-24 | Daikin Industries, Ltd. | Propeller fan and blower unit |
| JP2017115768A (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 三菱ケミカルインフラテック株式会社 | 送風機用翼及び送風機 |
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| WO2022205767A1 (zh) * | 2021-03-31 | 2022-10-06 | 广东美的制冷设备有限公司 | 轴流风轮、轴流风机和空调器 |
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