JP2000329346A - 予混合燃焼器及びその燃焼器を持つコージェネレーションシステム - Google Patents
予混合燃焼器及びその燃焼器を持つコージェネレーションシステムInfo
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
Abstract
(57)【要約】
【課題】 希薄予混合燃焼器の作動可能範囲を高燃焼効
率側に拡大可能とする。また、低負荷時でのシンプルサ
イクル運転時では、希薄予混合燃焼単独で低NOx燃焼を
実現でき、高負荷時には、燃焼効率を高いレベルに保ち
つつ、NOxを目標値以下に維持することができるコージ
ェネレーションシステムを得る。 【解決手段】 希薄予混合燃焼器を動力源とするコージ
ェネレーションシステムにおいて、廃熱ボイラからの蒸
気を、予混合ガス噴出孔から噴出する予混合ガスと、
燃焼室筒体における予混合ガスの燃焼場出口近傍とに、
選択的に供給できるようにする。蒸気需要が高い時には
蒸気の供給は行わず、発電需要の高いときには燃焼場出
口近傍へ蒸気の供給を行うと共に予混合ガスにも蒸気を
供給して、ＮＯｘの発生を抑制する。
率側に拡大可能とする。また、低負荷時でのシンプルサ
イクル運転時では、希薄予混合燃焼単独で低NOx燃焼を
実現でき、高負荷時には、燃焼効率を高いレベルに保ち
つつ、NOxを目標値以下に維持することができるコージ
ェネレーションシステムを得る。 【解決手段】 希薄予混合燃焼器を動力源とするコージ
ェネレーションシステムにおいて、廃熱ボイラからの蒸
気を、予混合ガス噴出孔から噴出する予混合ガスと、
燃焼室筒体における予混合ガスの燃焼場出口近傍とに、
選択的に供給できるようにする。蒸気需要が高い時には
蒸気の供給は行わず、発電需要の高いときには燃焼場出
口近傍へ蒸気の供給を行うと共に予混合ガスにも蒸気を
供給して、ＮＯｘの発生を抑制する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、広い負荷範囲での
高い燃焼効率と低NOｘでの運転の双方を可能とする予混
合燃焼器及びその燃焼器を備えるコージェネレーション
システムに関する。
高い燃焼効率と低NOｘでの運転の双方を可能とする予混
合燃焼器及びその燃焼器を備えるコージェネレーション
システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービン用のガス燃焼装置などにお
いて、火炎の温度を下げてNOｘの生成を低減するため
に、燃料と燃料に対する過剰な燃焼用空気を燃焼前に混
合し、希薄な予混合ガスとして燃焼させる予混合燃焼法
が行われている。予混合燃焼法を用いた予混合燃焼器と
して、着火用及び火炎安定化用燃料ガス噴出孔と１次燃
焼用予混合ガスの噴出口を備えた燃焼ガス噴出ブロック
と、該燃焼ガス噴出ブロックからの予混合ガス噴出方向
側に備えられた燃焼室筒体を備えた予混合燃焼器、さら
には、該燃焼室筒体の周壁に少なくとも１段の予混合ガ
スの噴出口をさらに備えた形式の多段式の予混合燃焼器
などが知られている（例えば、特開平５−３４０５０８
号公報、特開平９−２５０７１４号公報、特開平１０−
１９６９０９号公報など参照）。また、着火用燃料ガス
噴出孔とその周囲に少なくとも１個の予混合燃焼バーナ
を備えた燃焼ガス噴出ブロックと、該燃焼ガス噴出ブロ
ックからの予混合ガス噴出方向側に備えられた燃焼室筒
体とを備えた、いわゆるマルチバーナ形式の予混合燃焼
器も知られている（例えば、特開平５−３２２１６９号
公報、特開平９−１５９１４３号公報など参照）。
いて、火炎の温度を下げてNOｘの生成を低減するため
に、燃料と燃料に対する過剰な燃焼用空気を燃焼前に混
合し、希薄な予混合ガスとして燃焼させる予混合燃焼法
が行われている。予混合燃焼法を用いた予混合燃焼器と
して、着火用及び火炎安定化用燃料ガス噴出孔と１次燃
焼用予混合ガスの噴出口を備えた燃焼ガス噴出ブロック
と、該燃焼ガス噴出ブロックからの予混合ガス噴出方向
側に備えられた燃焼室筒体を備えた予混合燃焼器、さら
には、該燃焼室筒体の周壁に少なくとも１段の予混合ガ
スの噴出口をさらに備えた形式の多段式の予混合燃焼器
などが知られている（例えば、特開平５−３４０５０８
号公報、特開平９−２５０７１４号公報、特開平１０−
１９６９０９号公報など参照）。また、着火用燃料ガス
噴出孔とその周囲に少なくとも１個の予混合燃焼バーナ
を備えた燃焼ガス噴出ブロックと、該燃焼ガス噴出ブロ
ックからの予混合ガス噴出方向側に備えられた燃焼室筒
体とを備えた、いわゆるマルチバーナ形式の予混合燃焼
器も知られている（例えば、特開平５−３２２１６９号
公報、特開平９−１５９１４３号公報など参照）。
【０００３】図７は、前者の例としての２段式の予混合
燃焼器を示しており、この予混合燃焼器は、筒体１００
の内部の軸方向ほぼ中央より上流側（図において左側）
に燃焼ガス噴出ブロック１０が支持され、燃焼ガス噴出
ブロック１０に連続して燃焼室筒体１０１が配置され、
該燃焼室筒体１０１の内部に燃焼室２０を形成してい
る。燃焼ガス噴出ブロック１０は、中心部にパイロット
燃料ガス噴出口１を有し、該パイロット燃料ガス噴出口
１の周囲には、１次燃焼用予混合ガスの噴出口2が形成
され、さらにその下流には１次燃焼用予混合ガスの噴出
口２と同様の2次燃焼用予混合ガスの噴出口３が形成さ
れている。
燃焼器を示しており、この予混合燃焼器は、筒体１００
の内部の軸方向ほぼ中央より上流側（図において左側）
に燃焼ガス噴出ブロック１０が支持され、燃焼ガス噴出
ブロック１０に連続して燃焼室筒体１０１が配置され、
該燃焼室筒体１０１の内部に燃焼室２０を形成してい
る。燃焼ガス噴出ブロック１０は、中心部にパイロット
燃料ガス噴出口１を有し、該パイロット燃料ガス噴出口
１の周囲には、１次燃焼用予混合ガスの噴出口2が形成
され、さらにその下流には１次燃焼用予混合ガスの噴出
口２と同様の2次燃焼用予混合ガスの噴出口３が形成さ
れている。
【０００４】パイロット燃料ガス噴出口１には導管１１
からパイロット燃料ガスGが定量供給され、火炎の安定
化に寄与する。また、１次燃焼用予混合ガス噴出口２に
は導管１２から低負荷時には負荷に応じて燃料ガスＧ１
が供給され、ノズル１２ａから噴出する。一方、さらに
高負荷の場合には、パイロット燃料ガスＧ及び１次燃焼
用燃料ガスＧ１からは一定量の燃料ガスが供給され、２
次燃焼用予混合ガス噴出口３には導管１３から負荷に応
じた量の２次燃料ガスＧ２が供給され、ノズル１３ａか
ら噴出する。なお、図で１５は各予混合ガス噴出口２，
３の上流側に配置されるスワラである。
からパイロット燃料ガスGが定量供給され、火炎の安定
化に寄与する。また、１次燃焼用予混合ガス噴出口２に
は導管１２から低負荷時には負荷に応じて燃料ガスＧ１
が供給され、ノズル１２ａから噴出する。一方、さらに
高負荷の場合には、パイロット燃料ガスＧ及び１次燃焼
用燃料ガスＧ１からは一定量の燃料ガスが供給され、２
次燃焼用予混合ガス噴出口３には導管１３から負荷に応
じた量の２次燃料ガスＧ２が供給され、ノズル１３ａか
ら噴出する。なお、図で１５は各予混合ガス噴出口２，
３の上流側に配置されるスワラである。
【０００５】筒体１００の燃焼ガスの出口側は空気導入
口１００ａとされ、ここから燃焼用空気Ａが供給され
る。該燃焼用空気Ａは、各導管１２、１３から供給され
る１次、２次の燃料ガスＧ１、Ｇ２と混合して予混合ガ
スとなり、それぞれの燃焼用予混合ガス噴出口２、３か
ら燃焼室２０内に噴出する。この種の予混合ガス燃焼装
置では、起動時から最高負荷時までの全域でパイロット
燃料ガス噴出口１からパイロット燃料ガスＧを噴出させ
て拡散燃焼させる。また、中程度の負荷時には、パイロ
ット燃料ガスＧを噴出させて拡散燃焼をさせつつ、１次
燃焼用予混合ガス噴出口２からは１次燃料ガスＧ１を負
荷に応じて供給し、空気Ａとの希薄予混合ガスを燃焼さ
せる。さらに高負荷時には、パイロット燃料ガスＧと１
次燃料ガスＧ１を一定量供給し、負荷に対応して２次燃
料ガスＧ２を供給し、燃焼用の空気Ａと混合させて燃焼
させる。
口１００ａとされ、ここから燃焼用空気Ａが供給され
る。該燃焼用空気Ａは、各導管１２、１３から供給され
る１次、２次の燃料ガスＧ１、Ｇ２と混合して予混合ガ
スとなり、それぞれの燃焼用予混合ガス噴出口２、３か
ら燃焼室２０内に噴出する。この種の予混合ガス燃焼装
置では、起動時から最高負荷時までの全域でパイロット
燃料ガス噴出口１からパイロット燃料ガスＧを噴出させ
て拡散燃焼させる。また、中程度の負荷時には、パイロ
ット燃料ガスＧを噴出させて拡散燃焼をさせつつ、１次
燃焼用予混合ガス噴出口２からは１次燃料ガスＧ１を負
荷に応じて供給し、空気Ａとの希薄予混合ガスを燃焼さ
せる。さらに高負荷時には、パイロット燃料ガスＧと１
次燃料ガスＧ１を一定量供給し、負荷に対応して２次燃
料ガスＧ２を供給し、燃焼用の空気Ａと混合させて燃焼
させる。
【０００６】この燃焼装置によれば、NOｘ排出量の高い
拡散燃焼はパイロットバーナ（パイロット燃料ガス噴出
孔１）のみで採用されており、最高負荷時での燃料比率
で考えても拡散燃焼の比率は約１から２割程度である。
他のほとんどの燃料はNOｘ排出量の低い希薄予混合ガス
として燃焼器内部に供給されるため、負荷を上昇させて
もNOｘ排出量はほとんど上昇しない。１次と２次の希薄
予混合ガスは一般には単独では燃焼しないほど希薄であ
るが、パイロットバーナの安定拡散火炎の保炎作用で反
応が十分に進行する。一方、予混合ガス燃焼方式のガス
燃焼装置ではなく、拡散燃焼によるガス燃焼装置では、
燃料ガスや燃焼用空気に蒸気を混合するか、あるいは燃
焼場の高温域に蒸気を噴射して燃焼ガスの温度を下げる
ことにより、サーマルNOｘを低減することが行われてい
る。
拡散燃焼はパイロットバーナ（パイロット燃料ガス噴出
孔１）のみで採用されており、最高負荷時での燃料比率
で考えても拡散燃焼の比率は約１から２割程度である。
他のほとんどの燃料はNOｘ排出量の低い希薄予混合ガス
として燃焼器内部に供給されるため、負荷を上昇させて
もNOｘ排出量はほとんど上昇しない。１次と２次の希薄
予混合ガスは一般には単独では燃焼しないほど希薄であ
るが、パイロットバーナの安定拡散火炎の保炎作用で反
応が十分に進行する。一方、予混合ガス燃焼方式のガス
燃焼装置ではなく、拡散燃焼によるガス燃焼装置では、
燃料ガスや燃焼用空気に蒸気を混合するか、あるいは燃
焼場の高温域に蒸気を噴射して燃焼ガスの温度を下げる
ことにより、サーマルNOｘを低減することが行われてい
る。
【０００７】また、図８に示すように、ガス燃焼装置F
を動力源とするコージェネレーションシステムも知られ
ている。通常、ガス燃焼器Fと、該ガス燃焼器Fへ空気を
送り込む空気圧縮機Cと、該ガス燃焼器Fからの燃焼ガス
で駆動されるタービンTと、該タービンTで駆動される発
電機Dと、該ガス燃焼器Fからの燃焼ガスを熱源とする廃
熱ボイラBとを備えており、電力を得ると同時に、廃熱
ボイラBからの蒸気を暖房用熱などとして利用してい
る。一般に、ガスタービンを用いたコージェネレーショ
ンシステムは、ガスエンジンを用いたシステムと比較し
て軽量小型で設置面積が小さく、メンテナンスコストが
低いなどの利点がある。
を動力源とするコージェネレーションシステムも知られ
ている。通常、ガス燃焼器Fと、該ガス燃焼器Fへ空気を
送り込む空気圧縮機Cと、該ガス燃焼器Fからの燃焼ガス
で駆動されるタービンTと、該タービンTで駆動される発
電機Dと、該ガス燃焼器Fからの燃焼ガスを熱源とする廃
熱ボイラBとを備えており、電力を得ると同時に、廃熱
ボイラBからの蒸気を暖房用熱などとして利用してい
る。一般に、ガスタービンを用いたコージェネレーショ
ンシステムは、ガスエンジンを用いたシステムと比較し
て軽量小型で設置面積が小さく、メンテナンスコストが
低いなどの利点がある。
【０００８】その一方において、熱電比が高いために、
民生用需要家などにおいては、熱（蒸気）が余剰となり
システムが本来持つ熱効率を有効に利用できない場合が
起こる。それを改善する方法として、余剰蒸気を燃焼器
出口や燃焼器内部などのガスタービン系内へ戻し、ター
ビンへの作動流体量を増やすことによって発電出力を増
加する方法が、いわゆるチェンサイクルとして知られて
いる。もちろん、熱は熱、電気は電気として１００％消
費するのがもっとも総合効率の高い方法であり、総合効
率は約８０％にまで達する。しかし、熱を有効に利用で
きない場合は多いため、その熱をうまく電気に変えて使
用しようというものである。さらに、チェンサイクルの
ようにガスタービン系内に蒸気を戻す方法は、蒸気を大
気中に放出する必要がないため、いわゆる白煙の対策に
もなるというメリットを持つ。
民生用需要家などにおいては、熱（蒸気）が余剰となり
システムが本来持つ熱効率を有効に利用できない場合が
起こる。それを改善する方法として、余剰蒸気を燃焼器
出口や燃焼器内部などのガスタービン系内へ戻し、ター
ビンへの作動流体量を増やすことによって発電出力を増
加する方法が、いわゆるチェンサイクルとして知られて
いる。もちろん、熱は熱、電気は電気として１００％消
費するのがもっとも総合効率の高い方法であり、総合効
率は約８０％にまで達する。しかし、熱を有効に利用で
きない場合は多いため、その熱をうまく電気に変えて使
用しようというものである。さらに、チェンサイクルの
ようにガスタービン系内に蒸気を戻す方法は、蒸気を大
気中に放出する必要がないため、いわゆる白煙の対策に
もなるというメリットを持つ。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、ガス燃
焼装置を動力源として搭載するコージェネレーションシ
ステムに関して種々の実験と研究を行う過程において、
ガス燃焼器として前記した予混合燃焼器を搭載したコー
ジェネレーションシステムにおいて、いわゆるチェンサ
イクルを実機で運用しようとすると、NOx低減の観点か
ら好ましくない運転状態が生じうることを経験した。
焼装置を動力源として搭載するコージェネレーションシ
ステムに関して種々の実験と研究を行う過程において、
ガス燃焼器として前記した予混合燃焼器を搭載したコー
ジェネレーションシステムにおいて、いわゆるチェンサ
イクルを実機で運用しようとすると、NOx低減の観点か
ら好ましくない運転状態が生じうることを経験した。
【００１０】すなわち、発電出力を増加してトータルの
熱効率を向上させるべく、燃焼場出口近傍への余剰蒸気
供給量を増加させていくと、燃焼排ガス温度が低下傾向
となり、TIT（Turbine Inlet Temperature）一定制御
やEGT（Exhaust Gas Temperature）一定制御などの一
般的なガスタービンの出力制御方式では、この燃焼排ガ
ス温度の低下傾向を修正するために、燃料ガスの供給量
が増加する。その結果、当該多段予混合ガス燃焼器が予
定する低NOx燃焼の混合比を超えて燃料ガスが供給され
ることとなり、所期の希薄予混合ができなくなって、サ
ーマルNOｘの発生量が増大するものと考えられる。
熱効率を向上させるべく、燃焼場出口近傍への余剰蒸気
供給量を増加させていくと、燃焼排ガス温度が低下傾向
となり、TIT（Turbine Inlet Temperature）一定制御
やEGT（Exhaust Gas Temperature）一定制御などの一
般的なガスタービンの出力制御方式では、この燃焼排ガ
ス温度の低下傾向を修正するために、燃料ガスの供給量
が増加する。その結果、当該多段予混合ガス燃焼器が予
定する低NOx燃焼の混合比を超えて燃料ガスが供給され
ることとなり、所期の希薄予混合ができなくなって、サ
ーマルNOｘの発生量が増大するものと考えられる。
【００１１】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
であり、その目的は、予混合ガス燃焼器を動力源として
搭載するコージェネレーションシステムにおいて、廃熱
ボイラからの余剰蒸気を燃焼室筒体における予混合ガス
の燃焼場出口近傍へ供給し、タービンへの作動流体量を
増やして発電出力を増加させようとする場合に発生する
上記の不都合を解決することのできる予混合ガス燃焼器
及びその燃焼器を持つコージェネレーションを提供する
ことにある。
であり、その目的は、予混合ガス燃焼器を動力源として
搭載するコージェネレーションシステムにおいて、廃熱
ボイラからの余剰蒸気を燃焼室筒体における予混合ガス
の燃焼場出口近傍へ供給し、タービンへの作動流体量を
増やして発電出力を増加させようとする場合に発生する
上記の不都合を解決することのできる予混合ガス燃焼器
及びその燃焼器を持つコージェネレーションを提供する
ことにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決する本
発明による予混合燃焼器は、少なくとも着火用燃料ガス
噴出孔と１次燃焼用予混合ガスの噴出口を備えた燃焼ガ
ス噴出ブロックと、該燃焼ガス噴出ブロックからの予混
合ガス噴出方向側に備えられた燃焼室筒体とを備えた予
混合燃焼器であって、予混合ガス噴出口から噴出する予
混合ガスが蒸気を付加された状態で燃焼することを可能
とする第１の蒸気供給手段と、燃焼室筒体における予混
合ガスの燃焼場出口近傍へ蒸気を供給する第２の蒸気供
給手段とをさらに備えることを特徴とする。
発明による予混合燃焼器は、少なくとも着火用燃料ガス
噴出孔と１次燃焼用予混合ガスの噴出口を備えた燃焼ガ
ス噴出ブロックと、該燃焼ガス噴出ブロックからの予混
合ガス噴出方向側に備えられた燃焼室筒体とを備えた予
混合燃焼器であって、予混合ガス噴出口から噴出する予
混合ガスが蒸気を付加された状態で燃焼することを可能
とする第１の蒸気供給手段と、燃焼室筒体における予混
合ガスの燃焼場出口近傍へ蒸気を供給する第２の蒸気供
給手段とをさらに備えることを特徴とする。
【００１３】本発明による予混合燃焼器の他の態様で
は、前記燃焼室筒体の周壁に少なくとも１段の予混合ガ
スの噴出口を備えた燃焼室筒体を持つ予混合燃焼器であ
ってもよい。第１の蒸気供給手段は、予混合燃焼器へ燃
焼用空気を供給する空気流路中に蒸気を供給する手段で
あってもよく、燃焼室筒体における予混合ガスの燃焼場
高温域へ蒸気を供給する手段であってもよい。また、燃
料用のガスに直接蒸気を注入する手段であってもよい。
は、前記燃焼室筒体の周壁に少なくとも１段の予混合ガ
スの噴出口を備えた燃焼室筒体を持つ予混合燃焼器であ
ってもよい。第１の蒸気供給手段は、予混合燃焼器へ燃
焼用空気を供給する空気流路中に蒸気を供給する手段で
あってもよく、燃焼室筒体における予混合ガスの燃焼場
高温域へ蒸気を供給する手段であってもよい。また、燃
料用のガスに直接蒸気を注入する手段であってもよい。
【００１４】さらに、本発明は、少なくとも着火用燃料
ガス噴出孔とその周囲に２個以上の予混合燃焼バーナを
備えた燃焼ガス噴出ブロックと、該燃焼ガス噴出ブロッ
クからの予混合ガス噴出方向側に備えられた燃焼室筒体
とを備えており、負荷に応じて使用する予混合燃焼バー
ナの本数を制御するようにした予混合燃焼器であって、
予混合燃焼バーナでの予混合ガスが蒸気を付加された状
態で燃焼することを可能とする第１の蒸気供給手段と、
燃焼室筒体の出口近傍へ蒸気を供給する第２の蒸気供給
手段を備えることを特徴とする予混合燃焼器をも開示す
る。
ガス噴出孔とその周囲に２個以上の予混合燃焼バーナを
備えた燃焼ガス噴出ブロックと、該燃焼ガス噴出ブロッ
クからの予混合ガス噴出方向側に備えられた燃焼室筒体
とを備えており、負荷に応じて使用する予混合燃焼バー
ナの本数を制御するようにした予混合燃焼器であって、
予混合燃焼バーナでの予混合ガスが蒸気を付加された状
態で燃焼することを可能とする第１の蒸気供給手段と、
燃焼室筒体の出口近傍へ蒸気を供給する第２の蒸気供給
手段を備えることを特徴とする予混合燃焼器をも開示す
る。
【００１５】また、本発明は、上記の予混合燃焼器を動
力源として搭載するコージェネレーションシステムであ
って、前記予混合燃焼器と、該予混合燃焼器へ空気を送
り込む空気圧縮機構と、該予混合燃焼器からの燃焼排ガ
スで駆動されるタービンと、該タービンで駆動される軸
とそれに直結された発電機と、該予混合燃焼器からの燃
焼排ガスを熱源とする廃熱ボイラと、該廃熱ボイラから
の蒸気を前記予混合燃焼器の第１の蒸気供給手段及び／
又は第２の蒸気供給手段に配分するための蒸気配分手段
とを少なくとも備えることを特徴とするコージェネレー
ションシステムを開示する。
力源として搭載するコージェネレーションシステムであ
って、前記予混合燃焼器と、該予混合燃焼器へ空気を送
り込む空気圧縮機構と、該予混合燃焼器からの燃焼排ガ
スで駆動されるタービンと、該タービンで駆動される軸
とそれに直結された発電機と、該予混合燃焼器からの燃
焼排ガスを熱源とする廃熱ボイラと、該廃熱ボイラから
の蒸気を前記予混合燃焼器の第１の蒸気供給手段及び／
又は第２の蒸気供給手段に配分するための蒸気配分手段
とを少なくとも備えることを特徴とするコージェネレー
ションシステムを開示する。
【００１６】本発明による予混合燃焼器及びその燃焼器
を持つコージェネレーションシステムの運転は次のよう
にして行われる。従来の定格負荷範囲での運転時で、蒸
気需要が十分にある場合には、予混合燃焼器の第１の蒸
気供給手段及び第２の蒸気供給手段には蒸気は配分され
ず、予混合燃焼器単独で低NOx燃焼が進行する。この場
合には、排熱ボイラより発生する蒸気の全量を熱として
利用することができるため、総合効率が高い運転が可能
となる。
を持つコージェネレーションシステムの運転は次のよう
にして行われる。従来の定格負荷範囲での運転時で、蒸
気需要が十分にある場合には、予混合燃焼器の第１の蒸
気供給手段及び第２の蒸気供給手段には蒸気は配分され
ず、予混合燃焼器単独で低NOx燃焼が進行する。この場
合には、排熱ボイラより発生する蒸気の全量を熱として
利用することができるため、総合効率が高い運転が可能
となる。
【００１７】また、蒸気需要が十分でなく、余剰蒸気が
発生する様な運転状況では、排熱ボイラからの余剰蒸気
を予混合燃焼器の前記第２の蒸気供給手段に分配して、
燃焼室筒体における予混合ガスの燃焼場出口近傍へ供給
する。それにより、タービンへの作動流体量が増加し発
電出力が上がる。この場合には、熱を全て熱として使う
よりは総合効率では低下する。
発生する様な運転状況では、排熱ボイラからの余剰蒸気
を予混合燃焼器の前記第２の蒸気供給手段に分配して、
燃焼室筒体における予混合ガスの燃焼場出口近傍へ供給
する。それにより、タービンへの作動流体量が増加し発
電出力が上がる。この場合には、熱を全て熱として使う
よりは総合効率では低下する。
【００１８】さらに余剰蒸気が発生しつつ、かつ、電力
需要が高い場合には、前記第２の蒸気供給手段による蒸
気注入量を増加させる。このとき、燃焼排ガス温度が低
下傾向となり、一般的なガスタービンの負荷制御に用い
られるTIT（タービン入り口温度）一定制御などの手法
においては、燃料ガスの投入量が増加する。このため、
希薄予混合燃焼技術単独では、燃料ガス増加のために希
薄燃焼の領域を逸脱し、NOx発生量が大幅に増加してし
まう。
需要が高い場合には、前記第２の蒸気供給手段による蒸
気注入量を増加させる。このとき、燃焼排ガス温度が低
下傾向となり、一般的なガスタービンの負荷制御に用い
られるTIT（タービン入り口温度）一定制御などの手法
においては、燃料ガスの投入量が増加する。このため、
希薄予混合燃焼技術単独では、燃料ガス増加のために希
薄燃焼の領域を逸脱し、NOx発生量が大幅に増加してし
まう。
【００１９】その場合に、予混合燃焼器の第１の蒸気供
給手段にも蒸気を分配する。それにより、予混合ガス噴
出口から噴出する予混合ガスは蒸気が付加された状態で
燃焼することとなり、希薄燃焼における過剰空気と同様
の役割を蒸気が果たし、燃焼温度の低下によるNOx排出
量の上昇の抑制が実現する。なお、第１の蒸気供給手段
に分配される蒸気は、出力増加及び熱電比可変を目的と
して供給される第２の蒸気供給手段と較べてわずかでよ
い。
給手段にも蒸気を分配する。それにより、予混合ガス噴
出口から噴出する予混合ガスは蒸気が付加された状態で
燃焼することとなり、希薄燃焼における過剰空気と同様
の役割を蒸気が果たし、燃焼温度の低下によるNOx排出
量の上昇の抑制が実現する。なお、第１の蒸気供給手段
に分配される蒸気は、出力増加及び熱電比可変を目的と
して供給される第２の蒸気供給手段と較べてわずかでよ
い。
【００２０】本発明によれば、従来の負荷範囲で、熱需
要が十分にある場合には、希薄予混合のドライ低NOx燃
焼を行い、電力需要が高いときや余剰蒸気が発生する場
合には、蒸気の有効な利用によるNOx削減効果、出力増
加効果、熱電比可変効果を有効に利用できるので、予混
合燃焼器を持つコージェネレーションシステムにおい
て、低負荷から高負荷までの広い運転範囲で、電気と熱
の各需要に応じたフレキシブルな、なおかつ無駄のない
総合効率の高い運転を行うことができる。
要が十分にある場合には、希薄予混合のドライ低NOx燃
焼を行い、電力需要が高いときや余剰蒸気が発生する場
合には、蒸気の有効な利用によるNOx削減効果、出力増
加効果、熱電比可変効果を有効に利用できるので、予混
合燃焼器を持つコージェネレーションシステムにおい
て、低負荷から高負荷までの広い運転範囲で、電気と熱
の各需要に応じたフレキシブルな、なおかつ無駄のない
総合効率の高い運転を行うことができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体的な実施の様
態により説明する。図１は、本発明による予混合燃焼器
Ｆを動力源とするコージェネレーションシステムの要部
の一例を示しており、前記図８に示したコージェネレー
ションシステムとでは、廃熱ボイラＢからの蒸気が管路
Ｐ及び適宜の分配器Ｖを介して、第１の供給管Ｐ１と第
２の供給管Ｐ２とに分配され、そこから予混合燃焼器Ｆ
に供給されるようになっている点で異なっている。
態により説明する。図１は、本発明による予混合燃焼器
Ｆを動力源とするコージェネレーションシステムの要部
の一例を示しており、前記図８に示したコージェネレー
ションシステムとでは、廃熱ボイラＢからの蒸気が管路
Ｐ及び適宜の分配器Ｖを介して、第１の供給管Ｐ１と第
２の供給管Ｐ２とに分配され、そこから予混合燃焼器Ｆ
に供給されるようになっている点で異なっている。
【００２２】図２は、本発明による予混合燃焼器Ｆの一
例である２段予混合燃焼器を説明する断面図であり、前
記図６に示した２段予混合燃焼器とは、コージェネレー
ションシステムの廃熱ボイラＢから延びる第１の供給管
Ｐ１及び第２の供給管Ｐ２にそれぞれ接続する第１と第
２の蒸気噴射マニフォールド３１、３２が設けられてい
る点で相違しており、他の構成は同じである。従って、
同じ部材には同じ符号を付し、説明は省略する。
例である２段予混合燃焼器を説明する断面図であり、前
記図６に示した２段予混合燃焼器とは、コージェネレー
ションシステムの廃熱ボイラＢから延びる第１の供給管
Ｐ１及び第２の供給管Ｐ２にそれぞれ接続する第１と第
２の蒸気噴射マニフォールド３１、３２が設けられてい
る点で相違しており、他の構成は同じである。従って、
同じ部材には同じ符号を付し、説明は省略する。
【００２３】前記第１の蒸気噴射マニフォールド３１
は、筒体１００の円周方向に適数形成した開口を通過し
て、その先端を筒体１００と燃焼室筒体１０１との間の
空間、すなわち、空気導入口１００ａに連通する空間に
解放している。また、前記第２の蒸気噴射マニフォール
ド３２は、筒体１００の円周方向に適数形成した開口を
通過し、さらに、燃焼室筒体１０１の下流域、すなわ
ち、燃焼室筒体１０１における燃焼ガスの出口近傍に形
成した希釈孔３３を通過して、その先端を燃焼室２０内
に解放している。なお、この例において、第２の蒸気噴
射マニフォールド３２の先端は垂直面に約３０度の角度
で下流側に傾斜している。このように傾斜させることに
より、燃焼領域への蒸気の逆流がなく、火炎に悪影響を
与えることなく大量の蒸気を注入できる利点がある。
は、筒体１００の円周方向に適数形成した開口を通過し
て、その先端を筒体１００と燃焼室筒体１０１との間の
空間、すなわち、空気導入口１００ａに連通する空間に
解放している。また、前記第２の蒸気噴射マニフォール
ド３２は、筒体１００の円周方向に適数形成した開口を
通過し、さらに、燃焼室筒体１０１の下流域、すなわ
ち、燃焼室筒体１０１における燃焼ガスの出口近傍に形
成した希釈孔３３を通過して、その先端を燃焼室２０内
に解放している。なお、この例において、第２の蒸気噴
射マニフォールド３２の先端は垂直面に約３０度の角度
で下流側に傾斜している。このように傾斜させることに
より、燃焼領域への蒸気の逆流がなく、火炎に悪影響を
与えることなく大量の蒸気を注入できる利点がある。
【００２４】次に、図２の予混合燃焼器Ｆを図１のコー
ジェネレーションシステムに適用したときの、熱と電気
の供給量及び熱電比可変の状態を説明する図３を参照し
ながら、図１に示したコージェネレーションシステムの
運転態様について説明する。図３での直線Ａは上記コー
ジェネレーションシステムでの電気と熱の供給量を示す
直線であり、従来の希薄予混合燃焼器の負荷範囲内で蒸
気の需要が高い場合には、第１と第２の蒸気噴射マニフ
ォールド３１、３２からの蒸気の供給は行わずに、直線
Ａに沿った従来通りの希薄予混合燃焼を単独で行う。図
６に示すグラフは、そのような運転時での一般的な希薄
予混合ガスタービン燃焼器でのＮＯｘ排出量と燃焼効率
の推移を示している。
ジェネレーションシステムに適用したときの、熱と電気
の供給量及び熱電比可変の状態を説明する図３を参照し
ながら、図１に示したコージェネレーションシステムの
運転態様について説明する。図３での直線Ａは上記コー
ジェネレーションシステムでの電気と熱の供給量を示す
直線であり、従来の希薄予混合燃焼器の負荷範囲内で蒸
気の需要が高い場合には、第１と第２の蒸気噴射マニフ
ォールド３１、３２からの蒸気の供給は行わずに、直線
Ａに沿った従来通りの希薄予混合燃焼を単独で行う。図
６に示すグラフは、そのような運転時での一般的な希薄
予混合ガスタービン燃焼器でのＮＯｘ排出量と燃焼効率
の推移を示している。
【００２５】電力需要に対して蒸気需要が少ない場合に
は、廃熱ボイラＢからの余剰蒸気を管路Ｐ及び適宜の分
配器Ｖを介して第２の供給管Ｐ２に分配し、第２の蒸気
噴射マニフォールド３２から燃焼室筒体１０１の希釈孔
３３より蒸気を供給することにより、余剰蒸気の適切な
処理を行いつつ、タービン作動流体量の増加による発電
出力の増加を実現する（図３での領域Ｂでの運転態
様）。ただし、このように第２の蒸気噴射マニフォール
ド３２から蒸気を噴射できる負荷は、希薄予混合燃焼の
最低負荷よりもやや高い必要がある。それは、希薄予混
合燃焼の最低負荷付近では、希釈孔からの蒸気注入で燃
焼効率が落ちる傾向にあるためである。そのために、図
３で直線Ｌ１で示される燃焼効率による制限領域は存在
する。
は、廃熱ボイラＢからの余剰蒸気を管路Ｐ及び適宜の分
配器Ｖを介して第２の供給管Ｐ２に分配し、第２の蒸気
噴射マニフォールド３２から燃焼室筒体１０１の希釈孔
３３より蒸気を供給することにより、余剰蒸気の適切な
処理を行いつつ、タービン作動流体量の増加による発電
出力の増加を実現する（図３での領域Ｂでの運転態
様）。ただし、このように第２の蒸気噴射マニフォール
ド３２から蒸気を噴射できる負荷は、希薄予混合燃焼の
最低負荷よりもやや高い必要がある。それは、希薄予混
合燃焼の最低負荷付近では、希釈孔からの蒸気注入で燃
焼効率が落ちる傾向にあるためである。そのために、図
３で直線Ｌ１で示される燃焼効率による制限領域は存在
する。
【００２６】電気需要の上昇に伴い、発電出力のさらな
る上昇が求められる場合には、第２の蒸気噴射マニフォ
ールド３２から燃焼室筒体１０１への蒸気の供給量をさ
らに増加させる。それにより、タービンＴへの作動流体
量が増加し、発電出力が上昇する。電力需要に応じて、
第２の蒸気噴射マニフォールド３２からの供給蒸気量を
次第に増加させていく。
る上昇が求められる場合には、第２の蒸気噴射マニフォ
ールド３２から燃焼室筒体１０１への蒸気の供給量をさ
らに増加させる。それにより、タービンＴへの作動流体
量が増加し、発電出力が上昇する。電力需要に応じて、
第２の蒸気噴射マニフォールド３２からの供給蒸気量を
次第に増加させていく。
【００２７】ガスタービンの出力はタービン入り口（Ｔ
ＩＴ）温度による制限があり（図３での直線Ｌ２）、そ
の領域内での運転となるが、第２の蒸気噴射マニフォー
ルド３２からの供給蒸気量を次第に増加させていくに従
い、燃焼器出口の燃焼ガス温度が低下傾向となる。その
ため、タービン入り口（ＴＩＴ）温度など、タービンへ
の温度負荷が下がるため、さらに多くの燃料を注入する
ことが可能となる。そこで、２次燃料ガスＧ２の供給量
をさらに増加する制御が行われ、さらに発電出力を上げ
ると共に、同時に、前記第１の蒸気噴射マニフォールド
３１への蒸気の分配を開始する。第１の蒸気噴射マニフ
ォールド３１から噴出する蒸気は、空気導入口１００ａ
からの燃焼用空気Ａに混入し、前記各導管１２、１３か
ら供給される１次、２次の燃料ガスＧ１、Ｇ２と混合し
て予混合ガスとなり、それぞれの燃焼用予混合ガス噴出
口２、３から燃焼室２０内に噴出する。
ＩＴ）温度による制限があり（図３での直線Ｌ２）、そ
の領域内での運転となるが、第２の蒸気噴射マニフォー
ルド３２からの供給蒸気量を次第に増加させていくに従
い、燃焼器出口の燃焼ガス温度が低下傾向となる。その
ため、タービン入り口（ＴＩＴ）温度など、タービンへ
の温度負荷が下がるため、さらに多くの燃料を注入する
ことが可能となる。そこで、２次燃料ガスＧ２の供給量
をさらに増加する制御が行われ、さらに発電出力を上げ
ると共に、同時に、前記第１の蒸気噴射マニフォールド
３１への蒸気の分配を開始する。第１の蒸気噴射マニフ
ォールド３１から噴出する蒸気は、空気導入口１００ａ
からの燃焼用空気Ａに混入し、前記各導管１２、１３か
ら供給される１次、２次の燃料ガスＧ１、Ｇ２と混合し
て予混合ガスとなり、それぞれの燃焼用予混合ガス噴出
口２、３から燃焼室２０内に噴出する。
【００２８】２次燃料ガスＧ２の供給量を増加したこと
により、本来の希薄予混合燃焼領域を逸脱し、燃焼領域
の高温下によるサーマルNOxの発生量が急激に増加する
が、前記第１の蒸気噴射マニフォールド３１からの蒸気
噴射により、蒸気が希薄予混合燃焼による過剰空気と同
様の役割を果たし、NOxの発生を抑制することができ
る。
により、本来の希薄予混合燃焼領域を逸脱し、燃焼領域
の高温下によるサーマルNOxの発生量が急激に増加する
が、前記第１の蒸気噴射マニフォールド３１からの蒸気
噴射により、蒸気が希薄予混合燃焼による過剰空気と同
様の役割を果たし、NOxの発生を抑制することができ
る。
【００２９】図４は実験を通して得られた、第１の蒸気
噴射マニフォールド３１に分配される蒸気量（すなわ
ち、希薄予混合燃焼器の燃焼領域に供給される蒸気量）
と燃焼効率の推移を示すグラフであり、図５は、同じ条
件でのNOxの排出量を示すグラフである（ただし、これ
らのグラフでは、希釈孔内へも蒸気注入を行ってい
る）。図３における燃焼場への蒸気未注入の燃焼効率
（―●― ０kg/h）は、図６の希釈孔からも蒸気を注入
しないときの燃焼効率と比較して、燃焼効率がわずかに
落ちている。これは、燃焼ガス中に含まれる未燃排出物
（メタンや一酸化炭素）などは燃焼器を出た後にも反応
が進行するが、それが希釈孔内への蒸気注入の冷却作用
により遮断されたためであると考えられる。また、図４
に示すように、燃焼効率は燃焼場への蒸気注入量に対応
して下降しているが、負荷が上昇するに従って（図４で
は左の方へ行くに従って）燃焼場への蒸気注入量を適切
に増加させることにより、目標燃焼効率を十分に達成す
ることができる。また、図５のようにNOx排出濃度は、
負荷が上昇するに従って（図５では左の方へ行くに従っ
て）上昇していくが、燃焼場への蒸気注入量を負荷に応
じて適切に増加させていけば、NOx排出量は規制値（目
標値）以下のレベルに十分に抑えられることがわかる。
噴射マニフォールド３１に分配される蒸気量（すなわ
ち、希薄予混合燃焼器の燃焼領域に供給される蒸気量）
と燃焼効率の推移を示すグラフであり、図５は、同じ条
件でのNOxの排出量を示すグラフである（ただし、これ
らのグラフでは、希釈孔内へも蒸気注入を行ってい
る）。図３における燃焼場への蒸気未注入の燃焼効率
（―●― ０kg/h）は、図６の希釈孔からも蒸気を注入
しないときの燃焼効率と比較して、燃焼効率がわずかに
落ちている。これは、燃焼ガス中に含まれる未燃排出物
（メタンや一酸化炭素）などは燃焼器を出た後にも反応
が進行するが、それが希釈孔内への蒸気注入の冷却作用
により遮断されたためであると考えられる。また、図４
に示すように、燃焼効率は燃焼場への蒸気注入量に対応
して下降しているが、負荷が上昇するに従って（図４で
は左の方へ行くに従って）燃焼場への蒸気注入量を適切
に増加させることにより、目標燃焼効率を十分に達成す
ることができる。また、図５のようにNOx排出濃度は、
負荷が上昇するに従って（図５では左の方へ行くに従っ
て）上昇していくが、燃焼場への蒸気注入量を負荷に応
じて適切に増加させていけば、NOx排出量は規制値（目
標値）以下のレベルに十分に抑えられることがわかる。
【００３０】
【発明の効果】このように本発明によれば、蒸気を有効
利用することによって、従来の希薄予混合燃焼器を用い
ながら、その作動可能範囲を高負荷側（高発電出力側）
に拡大可能となる。すなわち、本発明による希薄予混合
燃焼器を持つコージェネレーションシステムにあって
は、低負荷時でのシンプルサイクル運転時では、希薄予
混合燃焼単独で低NOx燃焼を実現できるため、蒸気を熱
として最大限に有効利用でき、総合効率の高い運用が可
能となる。一方、蒸気併用の高負荷時には、燃焼場に適
正量の蒸気を注入することにより、燃焼効率を高いレベ
ルに保ちつつ、NOxを目標値以下に維持することができ
る。また、シンプルサイクルと比較して大幅に発電出力
を増加でき、さらに熱と電気の比率を可変にすることも
可能となる。
利用することによって、従来の希薄予混合燃焼器を用い
ながら、その作動可能範囲を高負荷側（高発電出力側）
に拡大可能となる。すなわち、本発明による希薄予混合
燃焼器を持つコージェネレーションシステムにあって
は、低負荷時でのシンプルサイクル運転時では、希薄予
混合燃焼単独で低NOx燃焼を実現できるため、蒸気を熱
として最大限に有効利用でき、総合効率の高い運用が可
能となる。一方、蒸気併用の高負荷時には、燃焼場に適
正量の蒸気を注入することにより、燃焼効率を高いレベ
ルに保ちつつ、NOxを目標値以下に維持することができ
る。また、シンプルサイクルと比較して大幅に発電出力
を増加でき、さらに熱と電気の比率を可変にすることも
可能となる。
【図１】本発明による予混合燃焼器を動力源とするコジ
ェネレーションシステムの要部の一例を示す図。
ェネレーションシステムの要部の一例を示す図。
【図２】本発明による予混合燃焼器の一例である２段予
混合燃焼器を説明する断面図。
混合燃焼器を説明する断面図。
【図３】本発明による予混合燃焼器燃焼器をコージェネ
レーションシステムに適用したときの、熱と電気の供給
量及び熱電比可変の概念を説明する図。
レーションシステムに適用したときの、熱と電気の供給
量及び熱電比可変の概念を説明する図。
【図４】実験をとおして得られた、第１の蒸気供給手段
（第１の蒸気噴射マイフォールド）に分配される蒸気量
と燃焼効率の推移を示すグラフ。
（第１の蒸気噴射マイフォールド）に分配される蒸気量
と燃焼効率の推移を示すグラフ。
【図５】同じ条件でのＮＯｘの排出量の推移を示すグラ
フ。
フ。
【図６】一般的な希薄予混合ガスタービン燃焼器のＮＯ
ｘ排出利量と燃焼効率の推移を示すグラフ。
ｘ排出利量と燃焼効率の推移を示すグラフ。
【図７】予混合燃焼器の一例である２段予混合燃焼器を
説明する断面図。
説明する断面図。
【図８】予混合燃焼器を動力源とするコジェネレーショ
ンシステムの要部の一例を示す図。
ンシステムの要部の一例を示す図。
１…パイロット燃料ガス噴出孔、２…１次燃焼用予混合
ガス噴出口、３…２次燃焼用予混合ガスの噴出口、２０
…燃焼室、３１…第１の蒸気噴射マイフォールド（第１
の蒸気供給手段）、３２…第２の蒸気噴射マイフォール
ド（第２の蒸気供給手段）、３３…希釈孔、１００…筒
体、１００ａ…空気導入口、１０１…燃焼筒、Ｐ１，Ｐ
２…蒸気供給管
ガス噴出口、３…２次燃焼用予混合ガスの噴出口、２０
…燃焼室、３１…第１の蒸気噴射マイフォールド（第１
の蒸気供給手段）、３２…第２の蒸気噴射マイフォール
ド（第２の蒸気供給手段）、３３…希釈孔、１００…筒
体、１００ａ…空気導入口、１０１…燃焼筒、Ｐ１，Ｐ
２…蒸気供給管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２３Ｃ 11/00 ３２２ Ｆ２３Ｃ 11/00 ３２２ ３３３ ３３３ ３３４ ３３４ Ｆ２３Ｒ 3/28 Ｆ２３Ｒ 3/28 Ｄ
Claims (7)
- 【請求項１】 少なくとも着火用燃料ガス噴出孔と１次
燃焼用予混合ガスの噴出口を備えた燃焼ガス噴出ブロッ
クと、該燃焼ガス噴出ブロックからの予混合ガス噴出方
向側に備えられた燃焼室筒体とを備えた予混合燃焼器で
あって、 予混合ガス噴出孔から噴出する予混合ガスが蒸気を付加
された状態で燃焼することを可能とする第１の蒸気供給
手段と、 燃焼室筒体における予混合ガスの燃焼場出口近傍へ蒸気
を供給する第２の蒸気供給手段を備えることを特徴とす
る予混合燃焼器。 - 【請求項２】 前記予混合燃焼器は、該燃焼室筒体の周
壁に少なくとも１段の予混合ガスの噴出口とを備えた予
混合燃焼器であることを特徴とする請求項１記載の予混
合燃焼器。 - 【請求項３】 前記第１の蒸気供給手段は、予混合燃焼
器へ燃焼用空気を供給する空気流路中に蒸気を供給する
手段であることを特徴とする請求項１又は２記載の予混
合燃焼器。 - 【請求項４】 前記第１の蒸気供給手段は、燃焼室筒体
における予混合ガスの燃焼場高温域へ蒸気を供給する手
段であることを特徴とする請求項第1又は２記載の予混
合燃焼器。 - 【請求項５】 前記第２の蒸気供給手段は、燃焼室筒体
に形成された希釈孔に配置した蒸気ノズルを用いて、燃
焼場の後流へ蒸気を供給する手段であることを特徴とす
る請求項1ないし４いずれか記載の予混合燃焼器。 - 【請求項６】 少なくとも着火用燃料ガス噴出孔とその
周囲に２個以上の予混合燃焼バーナを備えた燃焼ガス噴
出ブロックと、該燃焼ガス噴出ブロックからの予混合ガ
ス噴出方向側に備えられた燃焼室筒体とを備えており、
負荷に応じて使用する予混合燃焼バーナの本数を制御す
るようにした予混合燃焼器であって、 予混合燃焼バーナでの予混合ガスが蒸気を付加された状
態で燃焼することを可能とする第１の蒸気供給手段と、 燃焼室筒体の出口近傍へ蒸気を供給する第２の蒸気供給
手段を備えることを特徴とする予混合燃焼器。 - 【請求項７】 請求項１ないし６いずれか記載の予混合
燃焼器と、該予混合燃焼器へ空気を送り込む空気圧縮機
と、該予混合燃焼器からの燃焼排ガスで駆動されるター
ビンと、該タービンで駆動される発電機と、該予混合燃
焼器からの燃焼排ガスを熱源とする廃熱ボイラと、該廃
熱ボイラからの蒸気を前記予混合燃焼器の第１の蒸気供
給手段及び／又は第２の蒸気供給手段に配分するための
蒸気配分手段とを少なくとも備えることを特徴とするコ
ージェネレーションシステム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11140145A JP2000329346A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | 予混合燃焼器及びその燃焼器を持つコージェネレーションシステム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11140145A JP2000329346A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | 予混合燃焼器及びその燃焼器を持つコージェネレーションシステム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000329346A true JP2000329346A (ja) | 2000-11-30 |
Family
ID=15261928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11140145A Pending JP2000329346A (ja) | 1999-05-20 | 1999-05-20 | 予混合燃焼器及びその燃焼器を持つコージェネレーションシステム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000329346A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002053890A1 (en) * | 2000-12-27 | 2002-07-11 | Yanmar Co., Ltd. | Internal combustion engine with exhaust emission control device |
| US6868676B1 (en) | 2002-12-20 | 2005-03-22 | General Electric Company | Turbine containing system and an injector therefor |
| JP2005184890A (ja) * | 2003-12-16 | 2005-07-07 | Yanmar Co Ltd | コジェネレーションシステム |
| JP2008025965A (ja) * | 2006-07-25 | 2008-02-07 | Public Works Research Institute | 加圧焼却炉設備及びその運転方法 |
| WO2009084587A1 (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | ガスタービンの燃焼器 |
| JP2012021765A (ja) * | 2009-02-04 | 2012-02-02 | Gas Turbine Efficiency Sweden Ab | 燃焼器ノズル |
| JP2014077625A (ja) * | 2012-10-08 | 2014-05-01 | General Electric Co <Ge> | 燃焼器の内部に燃料および蒸気を噴射するためのシステムおよび方法 |
-
1999
- 1999-05-20 JP JP11140145A patent/JP2000329346A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002053890A1 (en) * | 2000-12-27 | 2002-07-11 | Yanmar Co., Ltd. | Internal combustion engine with exhaust emission control device |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050920 |
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| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050922 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060221 |