JP2000337345A - クランクシャフトの製造方法 - Google Patents
クランクシャフトの製造方法Info
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- JP2000337345A JP2000337345A JP11189471A JP18947199A JP2000337345A JP 2000337345 A JP2000337345 A JP 2000337345A JP 11189471 A JP11189471 A JP 11189471A JP 18947199 A JP18947199 A JP 18947199A JP 2000337345 A JP2000337345 A JP 2000337345A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 トラック用ディーゼルエンジン等の鍛造製ク
ランクシャフトの曲げ疲労強度を大幅に向上し、近来の
大出力化及び軽量化の要請に応えることができるクラン
クシャフト製造方法を提供する。 【解決手段】 クランクピン及びジャーナルとクランク
ウエブとの接合部分におけるフィレットＲ部に、高周波
加熱を行ない急冷して焼入れを行なったのち、クランク
シャフト全体の低温焼もどしを行ない、その後フィレッ
トＲ部にロール加工を施して、クランクシャフトの曲げ
疲労強度を大幅に向上する。
ランクシャフトの曲げ疲労強度を大幅に向上し、近来の
大出力化及び軽量化の要請に応えることができるクラン
クシャフト製造方法を提供する。 【解決手段】 クランクピン及びジャーナルとクランク
ウエブとの接合部分におけるフィレットＲ部に、高周波
加熱を行ない急冷して焼入れを行なったのち、クランク
シャフト全体の低温焼もどしを行ない、その後フィレッ
トＲ部にロール加工を施して、クランクシャフトの曲げ
疲労強度を大幅に向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、トラック用ディー
ゼルエンジンのクランクシャフト等に適用されて好適な
クランクシャフトの製造方法に関する。
ゼルエンジンのクランクシャフト等に適用されて好適な
クランクシャフトの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】トラック用ディーゼルエンジン等のクラ
ンクシャフトは、大きな曲げ応力、捩り応力等の作用下
に稼働するので、これらに耐え得る強度及び剛性を備え
ている必要がある。図４は、鋼材を常法により鍛造し成
形された通常のクランクシャフトの要部を抽出して示し
たもので、総括的に符号１０で示されたクランクシャフ
トは、図示されていないコネクティングロッドを介して
ピストンに連結されるクランクピン１２と、クランクケ
ースの軸、受部に軸支されるジャーナル１４と、上記ク
ランクピン１２及びジャーナル１４を連結するクランク
ウエブ１６とを備え、一部のクランクウエブ１６にはバ
ランスウエイト１８が一体的に形成されている。
ンクシャフトは、大きな曲げ応力、捩り応力等の作用下
に稼働するので、これらに耐え得る強度及び剛性を備え
ている必要がある。図４は、鋼材を常法により鍛造し成
形された通常のクランクシャフトの要部を抽出して示し
たもので、総括的に符号１０で示されたクランクシャフ
トは、図示されていないコネクティングロッドを介して
ピストンに連結されるクランクピン１２と、クランクケ
ースの軸、受部に軸支されるジャーナル１４と、上記ク
ランクピン１２及びジャーナル１４を連結するクランク
ウエブ１６とを備え、一部のクランクウエブ１６にはバ
ランスウエイト１８が一体的に形成されている。
【０００３】上記鍛造されたクランクシャフト１０にお
いて、クランクピン１２とクランクウエブ１６との接合
部分におけるフィレットＲ部２０及びジャーナル１４と
クランクウエブ１６との接合部分におけるフィレットＲ
部２２が、技術上良く知られているように、強度上の最
弱点部を形成し、図中に点線Ｅに示されているようフィ
レットＲ部２０とフィレットＲ部２２を通る最弱断面に
沿って亀裂や破断が発生する傾向がある。特に近年、エ
ンジン出力の向上及び軽量化の要請から、クランクシャ
フトの曲げ疲労強度の一層の向上が求められており、最
弱点部である上記フィレットＲ部２０及び２２の疲労強
度の強化が重要課題となっている。
いて、クランクピン１２とクランクウエブ１６との接合
部分におけるフィレットＲ部２０及びジャーナル１４と
クランクウエブ１６との接合部分におけるフィレットＲ
部２２が、技術上良く知られているように、強度上の最
弱点部を形成し、図中に点線Ｅに示されているようフィ
レットＲ部２０とフィレットＲ部２２を通る最弱断面に
沿って亀裂や破断が発生する傾向がある。特に近年、エ
ンジン出力の向上及び軽量化の要請から、クランクシャ
フトの曲げ疲労強度の一層の向上が求められており、最
弱点部である上記フィレットＲ部２０及び２２の疲労強
度の強化が重要課題となっている。
【０００４】クランクシャフト１０における上記フィレ
ットＲ部２０及び２２の曲げ疲労強度の強化手法とし
て、フィレットＲ部２０及び２２に高周波焼入れを行な
う方法、及びフィレットＲ部２０及び２２にロール加工
を施す方法が提唱されている。上記高周波焼入れ法と、
ロール加工法とは、従来、夫々独立に行なわれ、高周波
焼入れによって十分高い硬度になった焼入れ表面に、さ
らにロール加工を施すという手法は、従来全く行なわれ
ていなかった。これは、当業技術の熟練者であればある
ほど、高周波焼入れによって既に高い硬度に達した焼入
れ表面に、さらにロール加工を施し塑性変形を生起させ
ることにより疲労強度の向上を図ることは、技術常識の
埒外であり、却って硬化した表面層の剥離や、表面の亀
裂等の弊害が予測され、従って、高周波焼入れ後にロー
ル加工を行なうことは、寧ろ技術上の通念に反するもの
であることに起因するものであると推測される。
ットＲ部２０及び２２の曲げ疲労強度の強化手法とし
て、フィレットＲ部２０及び２２に高周波焼入れを行な
う方法、及びフィレットＲ部２０及び２２にロール加工
を施す方法が提唱されている。上記高周波焼入れ法と、
ロール加工法とは、従来、夫々独立に行なわれ、高周波
焼入れによって十分高い硬度になった焼入れ表面に、さ
らにロール加工を施すという手法は、従来全く行なわれ
ていなかった。これは、当業技術の熟練者であればある
ほど、高周波焼入れによって既に高い硬度に達した焼入
れ表面に、さらにロール加工を施し塑性変形を生起させ
ることにより疲労強度の向上を図ることは、技術常識の
埒外であり、却って硬化した表面層の剥離や、表面の亀
裂等の弊害が予測され、従って、高周波焼入れ後にロー
ル加工を行なうことは、寧ろ技術上の通念に反するもの
であることに起因するものであると推測される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑み創案されたもので、鋼材を鍛造して作られたクラン
クシャフトの最弱点部であるクランクピン及びジャーナ
ルとクランクウエブとの接合部分におけるフィレットＲ
部の曲げ疲労強度を、従来夫々単独で行なわれて来た高
周波焼入れ法、及びロール加工法の何れによる場合より
も、一層効果的に向上することができ、近来のエンジン
の高出力化及び軽量化の要請に応えることができるクラ
ンクシャフトを提供することを、主たる目的とするもの
である。
鑑み創案されたもので、鋼材を鍛造して作られたクラン
クシャフトの最弱点部であるクランクピン及びジャーナ
ルとクランクウエブとの接合部分におけるフィレットＲ
部の曲げ疲労強度を、従来夫々単独で行なわれて来た高
周波焼入れ法、及びロール加工法の何れによる場合より
も、一層効果的に向上することができ、近来のエンジン
の高出力化及び軽量化の要請に応えることができるクラ
ンクシャフトを提供することを、主たる目的とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、焼入れ性が保証された鋼材を用い鍛造に
より成形されたクランクシャフトのクランクピン及びジ
ャーナルとクランクウエブとの接合部分におけるフィレ
ットＲ部に、高周波加熱後急冷して焼入れを行なったの
ち、クランクシャフト全体の低温焼もどし処理を行い、
その後さらにフィレットＲ部にロール加工を施したこと
を特徴とするクランクシャフトの製造方法を提案するも
のである。
め、本発明は、焼入れ性が保証された鋼材を用い鍛造に
より成形されたクランクシャフトのクランクピン及びジ
ャーナルとクランクウエブとの接合部分におけるフィレ
ットＲ部に、高周波加熱後急冷して焼入れを行なったの
ち、クランクシャフト全体の低温焼もどし処理を行い、
その後さらにフィレットＲ部にロール加工を施したこと
を特徴とするクランクシャフトの製造方法を提案するも
のである。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施の形態を、図１
ないし図３を参照して具体的に説明する。なお、図４を
参照して説明した一般のクランクシャフトの構成と、同
一又は対応する部材及び部分については、同一の符号用
い、重複説明は省略する。先づ、本発明に係るクランク
シャフト１０は、焼入性を保証した鋼材、例えば、ＳＭ
ｎ４４３Ｈ等のマンガン鋼、ＳＭｎＣ４４３Ｈ等のマン
ガンクロム鋼、ＳＣｒ４４０Ｈ等のクロム鋼、ＳＣＭ８
２２Ｈ等のクロムモリブデン鋼、ＳＮＣ８１５等のニッ
ケルクロム鋼、ＳＮＣＭ４２０Ｈ等のニッケルクロムモ
リブデン鋼から選択された適宜の鋼材を熱間鍛造して成
形される。鍛造されたクランクシャフトのクランクピン
１２及びそのフィレットＲ部２０、並びにジャーナル１
４及びそのフィレットＲ部２２に、常法により高周波加
熱装置によって使用した鋼種に応じた所定の焼入温度よ
り若干高い温度に加熱したのち、水を主成分とする冷却
剤を哨射して加熱された表面部分を急冷し焼入れを行な
う。その後、１８０℃前後の温度で１〜３Ｈｒ程度の低
温焼もどしを行う。上記高周波焼入れ及び低温焼もどし
は、鍛造後、クランクピン１２、ジャーナル部１４及び
これらのフィレットＲ部及び２０，２２の最終研磨より
以前の適宜の切削工程の間に行なわれる。
ないし図３を参照して具体的に説明する。なお、図４を
参照して説明した一般のクランクシャフトの構成と、同
一又は対応する部材及び部分については、同一の符号用
い、重複説明は省略する。先づ、本発明に係るクランク
シャフト１０は、焼入性を保証した鋼材、例えば、ＳＭ
ｎ４４３Ｈ等のマンガン鋼、ＳＭｎＣ４４３Ｈ等のマン
ガンクロム鋼、ＳＣｒ４４０Ｈ等のクロム鋼、ＳＣＭ８
２２Ｈ等のクロムモリブデン鋼、ＳＮＣ８１５等のニッ
ケルクロム鋼、ＳＮＣＭ４２０Ｈ等のニッケルクロムモ
リブデン鋼から選択された適宜の鋼材を熱間鍛造して成
形される。鍛造されたクランクシャフトのクランクピン
１２及びそのフィレットＲ部２０、並びにジャーナル１
４及びそのフィレットＲ部２２に、常法により高周波加
熱装置によって使用した鋼種に応じた所定の焼入温度よ
り若干高い温度に加熱したのち、水を主成分とする冷却
剤を哨射して加熱された表面部分を急冷し焼入れを行な
う。その後、１８０℃前後の温度で１〜３Ｈｒ程度の低
温焼もどしを行う。上記高周波焼入れ及び低温焼もどし
は、鍛造後、クランクピン１２、ジャーナル部１４及び
これらのフィレットＲ部及び２０，２２の最終研磨より
以前の適宜の切削工程の間に行なわれる。
【０００８】上記高周波焼入れにより、図１にその一部
を断面で示したように、クランクピン１２及びジャーナ
ル１４の軸受メタル摺動部、並びにフィレットＲ部２
０，２２に、高周波加熱装置の出力、通電時間、ワーク
としてのクランクピン１２及びジャーナル部１４の寸度
等の焼入れ条件に応じて０．３ｍｍ〜数ｍｍの焼入れ硬
化層２４が形成される。また、その後の焼もどしによ
り、高周波焼入れによって生じたクランクシャフト全体
の曲がりが矯正されると共に最終研磨時に研磨割れが発
生することを効果的に防止することができる。使用鋼種
によって異るが、一例としてＳＭｎ４４３Ｈの場合、焼
もどし後の表面硬度がロックウエルＣ硬さ（ＨＲＣ）で
６０前後となる。
を断面で示したように、クランクピン１２及びジャーナ
ル１４の軸受メタル摺動部、並びにフィレットＲ部２
０，２２に、高周波加熱装置の出力、通電時間、ワーク
としてのクランクピン１２及びジャーナル部１４の寸度
等の焼入れ条件に応じて０．３ｍｍ〜数ｍｍの焼入れ硬
化層２４が形成される。また、その後の焼もどしによ
り、高周波焼入れによって生じたクランクシャフト全体
の曲がりが矯正されると共に最終研磨時に研磨割れが発
生することを効果的に防止することができる。使用鋼種
によって異るが、一例としてＳＭｎ４４３Ｈの場合、焼
もどし後の表面硬度がロックウエルＣ硬さ（ＨＲＣ）で
６０前後となる。
【０００９】上記高周波焼入れ及び焼もどしを行った
後、図１に示されているように、フィレットＲ部２０及
び２２に、ローラ２６を用い、図中に矢印Ｐで示したよ
うに加圧しながらクランクシャフト１０を回転させ、ロ
ーラ加工が行なわれる。低温焼もどし後の既にＨＲＣ６
０程度の高い硬度を有するフィレットＲ部２０及び２２
に、ロール加工を施して塑性変形させ加工硬化を生起さ
せるために、ローラ２６は、ＨＲＣ６０を超える硬さ、
例えばＨＲＣ６５以上の硬さを有するＪＩＳＧ４４０３
に規定されている高速度工具鋼、或いはこれと同等以上
の硬さを有する高硬度の焼結金属等によって作られる。
また、ロール加工は、通常の加工装置、例えば特開平９
−４７９６０号公開公報の明細書添付図面の図７に示さ
れている油圧式加圧装置等を適宜に採用することがで
き、一例としてローラ２６とフィレットＲ部２０及び２
２との接触面圧（ヘルツ面圧）は、４５０〜５５０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２である。なお、図１に示されているように、
クランクピン１２のローラ２６とは略反対側の表面に、
同ローラ２６の加圧反力を担持する１個以上のフラット
ローラ２８が当接されている。
後、図１に示されているように、フィレットＲ部２０及
び２２に、ローラ２６を用い、図中に矢印Ｐで示したよ
うに加圧しながらクランクシャフト１０を回転させ、ロ
ーラ加工が行なわれる。低温焼もどし後の既にＨＲＣ６
０程度の高い硬度を有するフィレットＲ部２０及び２２
に、ロール加工を施して塑性変形させ加工硬化を生起さ
せるために、ローラ２６は、ＨＲＣ６０を超える硬さ、
例えばＨＲＣ６５以上の硬さを有するＪＩＳＧ４４０３
に規定されている高速度工具鋼、或いはこれと同等以上
の硬さを有する高硬度の焼結金属等によって作られる。
また、ロール加工は、通常の加工装置、例えば特開平９
−４７９６０号公開公報の明細書添付図面の図７に示さ
れている油圧式加圧装置等を適宜に採用することがで
き、一例としてローラ２６とフィレットＲ部２０及び２
２との接触面圧（ヘルツ面圧）は、４５０〜５５０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２である。なお、図１に示されているように、
クランクピン１２のローラ２６とは略反対側の表面に、
同ローラ２６の加圧反力を担持する１個以上のフラット
ローラ２８が当接されている。
【００１０】上記のように、クランクピン１２、ジャー
ナル１４の外周面及びフィレットＲ部２０及び２２に高
周波焼入れを行なうことによって、図１に符号２４で示
されているような焼入れ硬化層が形成され、同時に圧縮
残留応力が発生する。さらに、次の工程で上記フィレッ
トＲ部２０及び２２にローラ２６によるロール加工が施
されることによって、同フィレットＲ部２０及び２２に
塑性変形して加工硬化が生じ、同時に追加の圧縮残留応
力が発生する。なお、高周波焼入れ後の低温焼もどしに
関しては、表面硬さ及び圧縮残留応力の若干の低下があ
るものと考えられるが、実用上無視し得るレベルに過ぎ
ない。
ナル１４の外周面及びフィレットＲ部２０及び２２に高
周波焼入れを行なうことによって、図１に符号２４で示
されているような焼入れ硬化層が形成され、同時に圧縮
残留応力が発生する。さらに、次の工程で上記フィレッ
トＲ部２０及び２２にローラ２６によるロール加工が施
されることによって、同フィレットＲ部２０及び２２に
塑性変形して加工硬化が生じ、同時に追加の圧縮残留応
力が発生する。なお、高周波焼入れ後の低温焼もどしに
関しては、表面硬さ及び圧縮残留応力の若干の低下があ
るものと考えられるが、実用上無視し得るレベルに過ぎ
ない。
【００１１】図２は、一例としてＳＭｎ４４３Ｈ鋼で作
られたクランク軸１０のクランクピン１２、ジャーナル
１４、フィレットＲ部２０及び２２に通常の高周波焼入
れのみを行なった場合のフィレットＲ部２０及び２２の
圧縮残留応力を棒グラフＡで示すと共に、高周波焼入れ
を行なったのち、さらにフィレットＲ部２０及び２２に
ロール加工を施した場合の同フィレットＲ部圧縮残留応
力を棒グラフＢで示したものである。図から明らかなよ
う高周波焼入れのみの場合、フィレットＲ部２０及び２
２の圧縮残留応力は５００（ＭＰａ）強に過ぎなかった
が、高周波焼入れ後にロール加工を行なったフィレット
Ｒ部２０及び２２の圧縮残留応力は１４００（ＭＰａ）
弱となり、２．６倍程度に圧縮残留応力が発生すること
が判明した。なお、高周波焼入れ後ロール加工を行なっ
たフィレットＲ部２０及び２２には、有害な表面剥離や
亀裂等の発生は認められなかった。
られたクランク軸１０のクランクピン１２、ジャーナル
１４、フィレットＲ部２０及び２２に通常の高周波焼入
れのみを行なった場合のフィレットＲ部２０及び２２の
圧縮残留応力を棒グラフＡで示すと共に、高周波焼入れ
を行なったのち、さらにフィレットＲ部２０及び２２に
ロール加工を施した場合の同フィレットＲ部圧縮残留応
力を棒グラフＢで示したものである。図から明らかなよ
う高周波焼入れのみの場合、フィレットＲ部２０及び２
２の圧縮残留応力は５００（ＭＰａ）強に過ぎなかった
が、高周波焼入れ後にロール加工を行なったフィレット
Ｒ部２０及び２２の圧縮残留応力は１４００（ＭＰａ）
弱となり、２．６倍程度に圧縮残留応力が発生すること
が判明した。なお、高周波焼入れ後ロール加工を行なっ
たフィレットＲ部２０及び２２には、有害な表面剥離や
亀裂等の発生は認められなかった。
【００１２】次に、図３は、上記と同様の鋼材を鍛造し
て作ったクランクシャフトのクランクピン１２、ジャー
ナル１４及びフィレットＲ部２０及び２２に、高周波焼
入れ及びロール加工を全く行なわない無処理の場合のク
ランクシャフトの曲げ疲労強度を棒グラフＣで、クラン
クピン１２、ジャーナル１４及びフィレットＲ部２０及
び２２に高周波焼入れのみを行なった場合のクランクシ
ャフトの曲げ疲労強度を棒グラフＡ′で、上記高周波焼
入れ後、低温焼もどしを施し、その後フィレットＲ部２
０及び２２にロール加工を施した場合のクランクシャフ
トの曲げ疲労強度を棒グラフＢ′で夫々示したものであ
る。図から明らかなように、無処理の場合は曲げ疲労強
度が３００（ＭＰａ）弱、高周波焼入れ処理のみでは、
略６００（ＭＰａ）、高周波焼入れ後ロール加工したも
のでは、略８００（ＭＰａ）であって、本発明により著
しい曲げ疲労強度の向上が達成されることが明らかであ
り、近来のエンジンの高出力化及び軽量化の要請に十分
応え得ることが確認された。なお、本発明方法は、必ず
しもクランクシャフト１０のすべてのフィレットＲ部２
０及び２２に、高周波焼入れ及びロール加工を施すこと
に限定されるものではなく、例えば、曲げ荷重が小さい
クランクシャフト前後端のジャーナル１４のフィレット
Ｒ部２２は、高周波焼入れ又はロール加工の何れか一方
だけを施しても良い。
て作ったクランクシャフトのクランクピン１２、ジャー
ナル１４及びフィレットＲ部２０及び２２に、高周波焼
入れ及びロール加工を全く行なわない無処理の場合のク
ランクシャフトの曲げ疲労強度を棒グラフＣで、クラン
クピン１２、ジャーナル１４及びフィレットＲ部２０及
び２２に高周波焼入れのみを行なった場合のクランクシ
ャフトの曲げ疲労強度を棒グラフＡ′で、上記高周波焼
入れ後、低温焼もどしを施し、その後フィレットＲ部２
０及び２２にロール加工を施した場合のクランクシャフ
トの曲げ疲労強度を棒グラフＢ′で夫々示したものであ
る。図から明らかなように、無処理の場合は曲げ疲労強
度が３００（ＭＰａ）弱、高周波焼入れ処理のみでは、
略６００（ＭＰａ）、高周波焼入れ後ロール加工したも
のでは、略８００（ＭＰａ）であって、本発明により著
しい曲げ疲労強度の向上が達成されることが明らかであ
り、近来のエンジンの高出力化及び軽量化の要請に十分
応え得ることが確認された。なお、本発明方法は、必ず
しもクランクシャフト１０のすべてのフィレットＲ部２
０及び２２に、高周波焼入れ及びロール加工を施すこと
に限定されるものではなく、例えば、曲げ荷重が小さい
クランクシャフト前後端のジャーナル１４のフィレット
Ｒ部２２は、高周波焼入れ又はロール加工の何れか一方
だけを施しても良い。
【００１３】
【発明の効果】叙上のように、本発明に係るクランクシ
ャフトの製造方法は、焼入れ性が保証された鋼材を用い
鍛造により成形されたクランクシャフトのクランクピン
及びジャーナルとクランクウエブとの接合部分における
フィレットＲ部に、高周波加熱後急冷して焼入れを行な
ったのち、クランクシャフト全体の低温焼もどしを実施
し、その後フィレットＲ部にロール加工を施したことを
特徴とし、クランクシャフトの弱点部を形成するクラン
クピン及びジャーナルとクランクウエブとの接合部分に
おけるフィレットＲ部の曲げ疲労強度を従来より大幅に
向上することができ、近来のエンジン高出力化及び軽量
化の要請に効果的に対応し得るクランクシャフトを形成
することができる。
ャフトの製造方法は、焼入れ性が保証された鋼材を用い
鍛造により成形されたクランクシャフトのクランクピン
及びジャーナルとクランクウエブとの接合部分における
フィレットＲ部に、高周波加熱後急冷して焼入れを行な
ったのち、クランクシャフト全体の低温焼もどしを実施
し、その後フィレットＲ部にロール加工を施したことを
特徴とし、クランクシャフトの弱点部を形成するクラン
クピン及びジャーナルとクランクウエブとの接合部分に
おけるフィレットＲ部の曲げ疲労強度を従来より大幅に
向上することができ、近来のエンジン高出力化及び軽量
化の要請に効果的に対応し得るクランクシャフトを形成
することができる。
【図１】本発明方法の実施形態を示す一部を断面で示し
たクランクシャフトの要部側面図である。
たクランクシャフトの要部側面図である。
【図２】クランクシャフトのクランクピン及びジャーナ
ルに高周波焼入れのみを行った場合と、高周波焼入れ後
フィレットＲ部にロール加工を施した場合との圧縮残留
応力を対比して示した線図である。
ルに高周波焼入れのみを行った場合と、高周波焼入れ後
フィレットＲ部にロール加工を施した場合との圧縮残留
応力を対比して示した線図である。
【図３】鍛造後クランクピン、ジャーナル及びフィレッ
トＲ部に高周波焼入れ及びロール加工の何れも行なわな
い無処理の場合と、上記各部に高周波焼入れのみを行な
う場合と、高周波焼入れ後上記フィレットＲ部にロール
加工を施した場合との曲げ疲労強度を対比して示した線
図である。
トＲ部に高周波焼入れ及びロール加工の何れも行なわな
い無処理の場合と、上記各部に高周波焼入れのみを行な
う場合と、高周波焼入れ後上記フィレットＲ部にロール
加工を施した場合との曲げ疲労強度を対比して示した線
図である。
【図４】一般的なクランクシャフトの要部側面図であ
る。
る。
１０…クランクシャフト、１２…クランクピン、１４…
ジャーナル、１６…クランクウエブ、２０及び２２…フ
ィレットＲ部、２４…焼入れ硬化層、２６…ロール、２
８…フラットローラ。
ジャーナル、１６…クランクウエブ、２０及び２２…フ
ィレットＲ部、２４…焼入れ硬化層、２６…ロール、２
８…フラットローラ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3J033 AA02 AC01 BA15 4E087 AA10 BA02 CA11 CA21 CA31 CB01 DB03 DB14 DB15 DB16 EC12 EC17 EC22 EC37 FA21 FB06 GA09 HA32 HB17 4K042 AA16 DA01 DA02 DB01 DE02
Claims (1)
- 【請求項１】 焼入れ性が保証された鋼材を用い鍛造に
より成形されたクランクシャフトのクランクピン及びジ
ャーナルとクランクウエブとの接合部分におけるフィレ
ットＲ部に、高周波加熱後急冷して焼入れを行なったの
ち、クランクシャフト全体の低温焼もどし処理を施し、
その後さらにフィレットＲ部にロール加工を施したこと
を特徴とするクランクシャフトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11189471A JP2000337345A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | クランクシャフトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11189471A JP2000337345A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | クランクシャフトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000337345A true JP2000337345A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=16241827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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