JP2000337453A - 無端状金属ベルトの製造方法 - Google Patents
無端状金属ベルトの製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】優れた寸法安定性を備え、所定の引張強度及び
耐疲労強度を確保することができる無端状金属ベルトの
製造方法を提供する。 【解決手段】マルエージング鋼の鋼板の端部同士を溶接
してリング状に形成し、所定の長さに圧延した後、時効
処理及び窒化処理を施して、無段変速機の動力伝達ベル
トに用いられる無端状金属ベルトを製造する。前記窒化
処理は、無端状金属ベルト３の表面に形成される窒化層
１，１の厚さ（ｔ1 ＋ｔ2 ）が無端状金属ベルト３の厚
さ全体Ｔの２０〜４０％になるように行う。
耐疲労強度を確保することができる無端状金属ベルトの
製造方法を提供する。 【解決手段】マルエージング鋼の鋼板の端部同士を溶接
してリング状に形成し、所定の長さに圧延した後、時効
処理及び窒化処理を施して、無段変速機の動力伝達ベル
トに用いられる無端状金属ベルトを製造する。前記窒化
処理は、無端状金属ベルト３の表面に形成される窒化層
１，１の厚さ（ｔ1 ＋ｔ2 ）が無端状金属ベルト３の厚
さ全体Ｔの２０〜４０％になるように行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無段変速機の動力
伝達ベルトに用いられる無端状金属ベルトの製造方法に
関するものである。
伝達ベルトに用いられる無端状金属ベルトの製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｖ溝間隔を変換できる１対のプーリと、
両プーリ間に張設された動力伝達ベルトからなる無段変
速機が知られている。前記無段変速機では、前記動力伝
達ベルトとして複数の無端状金属ベルトを重ね合わせた
状態で保持したものが用いられている。
両プーリ間に張設された動力伝達ベルトからなる無段変
速機が知られている。前記無段変速機では、前記動力伝
達ベルトとして複数の無端状金属ベルトを重ね合わせた
状態で保持したものが用いられている。
【０００３】前記無端状金属ベルトは、前記プーリ間を
走行するときには直線状態を呈する一方、前記プーリに
沿って走行するときには湾曲状態を呈し、前記直線状態
と湾曲状態との繰り返しによる過酷な曲げ変形が加えら
れる。そこで、前記無端状金属ベルトは、前記過酷な曲
げ変形に耐える強度を備えることが必要とされる。
走行するときには直線状態を呈する一方、前記プーリに
沿って走行するときには湾曲状態を呈し、前記直線状態
と湾曲状態との繰り返しによる過酷な曲げ変形が加えら
れる。そこで、前記無端状金属ベルトは、前記過酷な曲
げ変形に耐える強度を備えることが必要とされる。
【０００４】従来、前記過酷な曲げ変形に耐える強度を
備える材料としてマルエージング鋼が知られている。前
記マルエージング鋼は、１７〜１９％のＮｉの他、Ｃ
ｏ，Ｍｏ，Ｔｉを含む低炭素鋼であり、溶体化後、適温
に加熱することによりマルテンサイト状態において時効
硬化を生じ、高強度、高靱性を兼ね備える超強力鋼であ
るので、前記無端状金属ベルトに賞用される。
備える材料としてマルエージング鋼が知られている。前
記マルエージング鋼は、１７〜１９％のＮｉの他、Ｃ
ｏ，Ｍｏ，Ｔｉを含む低炭素鋼であり、溶体化後、適温
に加熱することによりマルテンサイト状態において時効
硬化を生じ、高強度、高靱性を兼ね備える超強力鋼であ
るので、前記無端状金属ベルトに賞用される。
【０００５】前記無端状金属ベルトは、前記マルエージ
ング鋼の薄板の端部同士を溶接してリング状に形成した
後、所定の長さに圧延することにより形成されている。
しかし、前記動力伝達ベルト用無端状金属ベルトに用い
る場合には、さらに、耐摩耗性、耐疲労強度を備えるこ
とが望まれるので、前記マルエージング鋼に表面硬化処
理を施すことが行われている。
ング鋼の薄板の端部同士を溶接してリング状に形成した
後、所定の長さに圧延することにより形成されている。
しかし、前記動力伝達ベルト用無端状金属ベルトに用い
る場合には、さらに、耐摩耗性、耐疲労強度を備えるこ
とが望まれるので、前記マルエージング鋼に表面硬化処
理を施すことが行われている。
【０００６】前記表面硬化処理は、一般に、前記リング
状に形成したマルエージング鋼を所定の長さに圧延して
形成した無端状金属ベルトに、溶体化処理、周長補正、
時効処理を施した後、ガス窒化処理、ガス軟窒化処理ま
たは塩浴窒化処理を施すことにより行われる。前記ガス
窒化処理は、前記時効処理を施した無端状金属ベルト
を、アンモニアガス雰囲気中に５００〜５５０℃の処理
温度で５０〜１００時間保持するものであり、前記ガス
軟窒化処理は、ガス窒化処理のアンモニアガスに替えて
アンモニアガスとＲＸガスとの混合雰囲気を用いるもの
である。
状に形成したマルエージング鋼を所定の長さに圧延して
形成した無端状金属ベルトに、溶体化処理、周長補正、
時効処理を施した後、ガス窒化処理、ガス軟窒化処理ま
たは塩浴窒化処理を施すことにより行われる。前記ガス
窒化処理は、前記時効処理を施した無端状金属ベルト
を、アンモニアガス雰囲気中に５００〜５５０℃の処理
温度で５０〜１００時間保持するものであり、前記ガス
軟窒化処理は、ガス窒化処理のアンモニアガスに替えて
アンモニアガスとＲＸガスとの混合雰囲気を用いるもの
である。
【０００７】また、前記塩浴窒化処理は、シアン化カリ
ウム（ＫＣＮ）またはシアン化ナトリウム（ＮａＣＮ）
を主剤とし、これらが空気と反応して生じるシアン酸カ
リウム（ＫＣＮＯ）またはシアン酸ナトリウム（ＮａＣ
ＮＯ）を含む溶融塩中に、前記時効処理を施した無端状
金属ベルトを浸漬するものであり、前記溶融塩の商品名
を取ってタフトライド法と呼ばれる。前記塩浴窒化処理
は、通常、１〜２％のＣＮ- と、３１〜３５％のＣＮＯ
- とを含む前記溶融塩を５７０〜５８０℃の温度に加熱
して、該溶融塩中に前記無端状金属ベルトを所定時間浸
漬することにより行われる。
ウム（ＫＣＮ）またはシアン化ナトリウム（ＮａＣＮ）
を主剤とし、これらが空気と反応して生じるシアン酸カ
リウム（ＫＣＮＯ）またはシアン酸ナトリウム（ＮａＣ
ＮＯ）を含む溶融塩中に、前記時効処理を施した無端状
金属ベルトを浸漬するものであり、前記溶融塩の商品名
を取ってタフトライド法と呼ばれる。前記塩浴窒化処理
は、通常、１〜２％のＣＮ- と、３１〜３５％のＣＮＯ
- とを含む前記溶融塩を５７０〜５８０℃の温度に加熱
して、該溶融塩中に前記無端状金属ベルトを所定時間浸
漬することにより行われる。
【０００８】前記表面硬化処理によれば、いずれの方法
によっても、前記無端状金属ベルトの表面に窒化層を形
成して硬化させ、耐摩耗性及び耐疲労強度を向上させる
ことができる。
によっても、前記無端状金属ベルトの表面に窒化層を形
成して硬化させ、耐摩耗性及び耐疲労強度を向上させる
ことができる。
【０００９】ところで、前記一般的なガス窒化処理また
はガス軟窒化処理では前記無端状金属ベルトの表面に窒
化層を形成するために長時間を要するとの問題がある。
また、前記塩浴窒化処理では、処理温度が高温であるた
めに、前記マルエージング鋼が過時効になるとの問題が
ある。そこで、前記時効処理と窒化処理とを同時に行う
ことが提案されている。
はガス軟窒化処理では前記無端状金属ベルトの表面に窒
化層を形成するために長時間を要するとの問題がある。
また、前記塩浴窒化処理では、処理温度が高温であるた
めに、前記マルエージング鋼が過時効になるとの問題が
ある。そこで、前記時効処理と窒化処理とを同時に行う
ことが提案されている。
【００１０】例えば、特開昭６２−２２４６６５号公報
には、前記窒化処理に要する時間を短縮するために、レ
トルト内滞留時間を６００〜３６００秒（分解率１〜６
％）としたアンモニアガスの雰囲気中に、４２０〜４７
０℃の処理温度で、前記無端状金属ベルトを１〜６時間
保持するガス窒化処理方法が開示されている。前記公報
には、処理温度が４５０℃以上であれば、前記窒化処理
と同時に時効処理を行うことができることが記載されて
いる。
には、前記窒化処理に要する時間を短縮するために、レ
トルト内滞留時間を６００〜３６００秒（分解率１〜６
％）としたアンモニアガスの雰囲気中に、４２０〜４７
０℃の処理温度で、前記無端状金属ベルトを１〜６時間
保持するガス窒化処理方法が開示されている。前記公報
には、処理温度が４５０℃以上であれば、前記窒化処理
と同時に時効処理を行うことができることが記載されて
いる。
【００１１】また、本出願人の出願になる特開平１０−
１２１１３０号公報には、１〜２％のＣＮ- と、３１〜
３５％のＣＮＯ- とを含む前記溶融塩を５２０〜５３０
℃の温度に加熱して、該溶融塩中に前記無端状金属ベル
トを１０〜２５分間浸漬する塩浴窒化処理方法が開示さ
れている。前記公報に記載の塩浴窒化処理方法によれ
ば、前記圧延後の無端状金属ベルトに直ちに、塩浴窒化
処理を施すことができ、溶体化処理、周長補正、時効処
理を省略することができる。すなわち、前記塩浴窒化処
理と同時に時効処理を施すことができる。
１２１１３０号公報には、１〜２％のＣＮ- と、３１〜
３５％のＣＮＯ- とを含む前記溶融塩を５２０〜５３０
℃の温度に加熱して、該溶融塩中に前記無端状金属ベル
トを１０〜２５分間浸漬する塩浴窒化処理方法が開示さ
れている。前記公報に記載の塩浴窒化処理方法によれ
ば、前記圧延後の無端状金属ベルトに直ちに、塩浴窒化
処理を施すことができ、溶体化処理、周長補正、時効処
理を省略することができる。すなわち、前記塩浴窒化処
理と同時に時効処理を施すことができる。
【００１２】しかしながら、前記窒化処理はいずれの方
法においても熱処理を伴うので、前記無端状金属ベルト
に熱処理歪みを生じて該無端状金属ベルトの周長が変化
するとの不都合がある。
法においても熱処理を伴うので、前記無端状金属ベルト
に熱処理歪みを生じて該無端状金属ベルトの周長が変化
するとの不都合がある。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる不都
合を解消して、優れた寸法安定性を備える無端状金属ベ
ルトの製造方法を提供することを目的とする。
合を解消して、優れた寸法安定性を備える無端状金属ベ
ルトの製造方法を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】前記マルエージング鋼製
の無端状金属ベルトに時効処理及び窒化処理を施すと、
該無端状金属ベルトの表層部では窒化層が形成されるた
めに体積が膨張する傾向を示し、該無端状金属ベルトの
内部では時効により体積が収縮する傾向を示す。この結
果、前記無端状金属ベルトは組織の安定状態を維持する
ために、周長変化等の寸法変化を来すものと考えられ
る。
の無端状金属ベルトに時効処理及び窒化処理を施すと、
該無端状金属ベルトの表層部では窒化層が形成されるた
めに体積が膨張する傾向を示し、該無端状金属ベルトの
内部では時効により体積が収縮する傾向を示す。この結
果、前記無端状金属ベルトは組織の安定状態を維持する
ために、周長変化等の寸法変化を来すものと考えられ
る。
【００１５】前記無端状金属ベルトの表層部の膨張と、
内部の収縮とは、前記窒化処理の種類によっても傾向が
異なり、例えばガス窒化処理またはガス軟窒化処理で
は、内部の収縮の方が表層部の膨張よりも大きく、全体
としては周長が短縮される傾向を示す。また、塩浴窒化
処理では、反対に表層部の膨張の方が内部の収縮よりも
大きく、全体としては周長が延長される傾向を示す。
内部の収縮とは、前記窒化処理の種類によっても傾向が
異なり、例えばガス窒化処理またはガス軟窒化処理で
は、内部の収縮の方が表層部の膨張よりも大きく、全体
としては周長が短縮される傾向を示す。また、塩浴窒化
処理では、反対に表層部の膨張の方が内部の収縮よりも
大きく、全体としては周長が延長される傾向を示す。
【００１６】本発明者らは、前記目的を達成するため
に、前記無端状金属ベルトの表層部に形成される窒化層
の厚さと、周長の変化との関係について種々検討を重ね
た。この結果、前記窒化層の厚さを、該無端状金属ベル
トの厚さ全体に対して特定の割合とすることにより、ガ
ス窒化処理またはガス軟窒化処理であるか塩浴窒化処理
であるかを問わず、優れた寸法安定性が得られることを
見出した。
に、前記無端状金属ベルトの表層部に形成される窒化層
の厚さと、周長の変化との関係について種々検討を重ね
た。この結果、前記窒化層の厚さを、該無端状金属ベル
トの厚さ全体に対して特定の割合とすることにより、ガ
ス窒化処理またはガス軟窒化処理であるか塩浴窒化処理
であるかを問わず、優れた寸法安定性が得られることを
見出した。
【００１７】そこで、本発明の無端状金属ベルト製造方
法は、マルエージング鋼の鋼板の端部同士を溶接してリ
ング状に形成し、所定の長さに圧延した後、時効処理及
び窒化処理を施して、無段変速機の動力伝達ベルトに用
いられる無端状金属ベルトを製造する方法において、該
窒化処理は、該無端状金属ベルトの表面に形成される窒
化層の厚さが該無端状金属ベルトの厚さ全体の２０〜４
０％になるように行うことを特徴とする。
法は、マルエージング鋼の鋼板の端部同士を溶接してリ
ング状に形成し、所定の長さに圧延した後、時効処理及
び窒化処理を施して、無段変速機の動力伝達ベルトに用
いられる無端状金属ベルトを製造する方法において、該
窒化処理は、該無端状金属ベルトの表面に形成される窒
化層の厚さが該無端状金属ベルトの厚さ全体の２０〜４
０％になるように行うことを特徴とする。
【００１８】本発明の製造方法によれば、前記窒化層の
厚さを、前記無端状金属ベルトの厚さ全体に対して２０
〜４０％になるようにすることにより、該無端状金属ベ
ルトの表層部の窒化層形成による膨張と、内部の時効に
よる収縮とが釣り合い、周長の変化を極く小さくするこ
とができる。前記窒化層の厚さが前記無端状金属ベルト
の厚さ全体の２０％未満のときには、内部の時効による
収縮の作用が大きくなり、周長が短縮される傾向が顕著
になる。また、前記窒化層の厚さが前記無端状金属ベル
トの厚さ全体の４０％を超えるときには、表層部の窒化
層形成による膨張の作用が大きくなり、周長が延長され
る傾向が顕著になる。
厚さを、前記無端状金属ベルトの厚さ全体に対して２０
〜４０％になるようにすることにより、該無端状金属ベ
ルトの表層部の窒化層形成による膨張と、内部の時効に
よる収縮とが釣り合い、周長の変化を極く小さくするこ
とができる。前記窒化層の厚さが前記無端状金属ベルト
の厚さ全体の２０％未満のときには、内部の時効による
収縮の作用が大きくなり、周長が短縮される傾向が顕著
になる。また、前記窒化層の厚さが前記無端状金属ベル
トの厚さ全体の４０％を超えるときには、表層部の窒化
層形成による膨張の作用が大きくなり、周長が延長され
る傾向が顕著になる。
【００１９】本発明の製造方法によれば、前記の様に、
周長の変化が極く小さく優れた寸法安定性が得られるの
で、この結果として所定の引張強度及び耐疲労強度を確
保することができる。
周長の変化が極く小さく優れた寸法安定性が得られるの
で、この結果として所定の引張強度及び耐疲労強度を確
保することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】次に、添付の図面を参照しながら
本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。図
１は本実施形態の製造方法により得られた無端状金属ベ
ルトの構成を示す説明的断面図、図２は無端状金属ベル
トの窒化層の厚さの該ベルト全体の厚さに対する割合と
周長の変化との関係を示すグラフ、図３は無端状金属ベ
ルトの窒化層の厚さの該ベルト全体の厚さに対する割合
と引張強度との関係を示すグラフ、図４は無端状金属ベ
ルトの窒化層の厚さの該ベルト全体の厚さに対する割合
と耐疲労強度との関係を示すグラフである。
本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。図
１は本実施形態の製造方法により得られた無端状金属ベ
ルトの構成を示す説明的断面図、図２は無端状金属ベル
トの窒化層の厚さの該ベルト全体の厚さに対する割合と
周長の変化との関係を示すグラフ、図３は無端状金属ベ
ルトの窒化層の厚さの該ベルト全体の厚さに対する割合
と引張強度との関係を示すグラフ、図４は無端状金属ベ
ルトの窒化層の厚さの該ベルト全体の厚さに対する割合
と耐疲労強度との関係を示すグラフである。
【００２１】本実施形態に用いるマルエージング鋼は、
Ｃが０．０３％以下、Ｓｉが０．１０％以下、Ｍｎが
０．１０％以下、Ｐが０．０１％以下、Ｓが０．０１％
以下の低炭素鋼であり、１８〜１９％のＮｉ、４．７〜
５．２％のＭｏ、０．０５〜０．１５％のＡｌ、０．５
０〜０．７０％のＴｉ、８．５〜９．５％のＣｏを含む
１８％のＮｉ鋼である。
Ｃが０．０３％以下、Ｓｉが０．１０％以下、Ｍｎが
０．１０％以下、Ｐが０．０１％以下、Ｓが０．０１％
以下の低炭素鋼であり、１８〜１９％のＮｉ、４．７〜
５．２％のＭｏ、０．０５〜０．１５％のＡｌ、０．５
０〜０．７０％のＴｉ、８．５〜９．５％のＣｏを含む
１８％のＮｉ鋼である。
【００２２】本実施形態の製造方法では、まず、前記組
成を有するマルエージング鋼の薄板をベンディングして
ループ化したのち、端部を溶接して円筒状体を形成す
る。次に、これを真空炉中、８２０〜８３０℃に２０〜
６０分間保持して溶体化処理する。前記溶体化処理によ
り、結晶を再配列し、溶接歪を除去することができる。
成を有するマルエージング鋼の薄板をベンディングして
ループ化したのち、端部を溶接して円筒状体を形成す
る。次に、これを真空炉中、８２０〜８３０℃に２０〜
６０分間保持して溶体化処理する。前記溶体化処理によ
り、結晶を再配列し、溶接歪を除去することができる。
【００２３】次に、前記円筒状体を所定の幅に切断し、
リング状体を形成する。前記リング状体は前記切断によ
り、その端部にエッジが立っているので、バレル研磨に
より面取りしたのち、圧下率４０〜５０％で冷間圧延
し、無端状金属ベルトを形成する。
リング状体を形成する。前記リング状体は前記切断によ
り、その端部にエッジが立っているので、バレル研磨に
より面取りしたのち、圧下率４０〜５０％で冷間圧延
し、無端状金属ベルトを形成する。
【００２４】次に、前記無端状金属ベルトに時効処理及
び窒化処理を施し、図１示のように、表層部に窒化層
１，１が形成され、内部が時効層２となっている無端状
金属ベルト３を得る。図１示の無端状金属ベルト３にお
いて、窒化層１の厚さをｔ1 ，ｔ2 、無端状金属ベルト
３全体の厚さをＴとすると、窒化層１の厚さの無端状金
属ベルト３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）は、下式
（１）で表わされる。
び窒化処理を施し、図１示のように、表層部に窒化層
１，１が形成され、内部が時効層２となっている無端状
金属ベルト３を得る。図１示の無端状金属ベルト３にお
いて、窒化層１の厚さをｔ1 ，ｔ2 、無端状金属ベルト
３全体の厚さをＴとすると、窒化層１の厚さの無端状金
属ベルト３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）は、下式
（１）で表わされる。
【００２５】 Ａ＝（ｔ1 ＋ｔ2 ）／Ｔ×１００ ・・・（１） 本実施形態の製造方法では、Ａが２０〜４０％の範囲に
なるように、前記時効処理及び窒化処理を施す。前記時
効処理及び窒化処理は、具体的には、次のようにして行
う。
なるように、前記時効処理及び窒化処理を施す。前記時
効処理及び窒化処理は、具体的には、次のようにして行
う。
【００２６】まず、前記窒化処理として、ガス窒化処理
またはガス軟窒化処理を行う場合には、前記冷間圧延を
施した無端状金属ベルトを、時効処理室と、ガス窒化処
理室またはガス軟窒化処理室とが連続して設けられた処
理装置に導入する。前記処理装置では、例えば、雰囲気
温度が４８０℃に維持されている時効処理室と、同温に
維持されているガス窒化処理室またはガス軟窒化処理室
とが、扉を隔てて連続して設けられている。前記ガス窒
化処理室にはアンモニアガス及び窒素ガスが流通され、
ガス軟窒化処理室にはアンモニアガス及びＲＸガスが流
通される。
またはガス軟窒化処理を行う場合には、前記冷間圧延を
施した無端状金属ベルトを、時効処理室と、ガス窒化処
理室またはガス軟窒化処理室とが連続して設けられた処
理装置に導入する。前記処理装置では、例えば、雰囲気
温度が４８０℃に維持されている時効処理室と、同温に
維持されているガス窒化処理室またはガス軟窒化処理室
とが、扉を隔てて連続して設けられている。前記ガス窒
化処理室にはアンモニアガス及び窒素ガスが流通され、
ガス軟窒化処理室にはアンモニアガス及びＲＸガスが流
通される。
【００２７】前記処理装置に導入された前記無端状金属
ベルトは、前記時効処理室で所定時間の時効処理が施さ
れた後、前記扉を開けて、前記ガス窒化処理室またはガ
ス軟窒化処理室に移動される。前記無端状金属ベルトが
移動されたならば、前記扉が閉じられ、所定時間のガス
窒化処理またはガス軟窒化処理が施される。
ベルトは、前記時効処理室で所定時間の時効処理が施さ
れた後、前記扉を開けて、前記ガス窒化処理室またはガ
ス軟窒化処理室に移動される。前記無端状金属ベルトが
移動されたならば、前記扉が閉じられ、所定時間のガス
窒化処理またはガス軟窒化処理が施される。
【００２８】本実施形態では、前記無端状金属ベルト
は、前記処理装置内に例えば３００分保持され、そのう
ち後半の６０〜９０分を前記ガス窒化処理室またはガス
軟窒化処理室内に保持することにより、前記窒化層１の
割合Ａが２０〜４０％の範囲になる。
は、前記処理装置内に例えば３００分保持され、そのう
ち後半の６０〜９０分を前記ガス窒化処理室またはガス
軟窒化処理室内に保持することにより、前記窒化層１の
割合Ａが２０〜４０％の範囲になる。
【００２９】次に、前記窒化処理として、塩浴窒化処理
を行う場合には、前記冷間圧延を施した無端状金属ベル
トを、ＫＣＮまたはＮａＣＮ等のシアン化物、ＫＣＮＯ
またはＮａＣＮＯ等のシアン酸塩、Ｋ2 ＣＯ3 またはＮ
ａ2 ＣＯ3 等の炭酸塩からなる溶融塩に浸漬する。前記
溶融塩は、例えば、１〜２％のＣＮ- と、３１〜３５％
のＣＮＯ- とを含む。
を行う場合には、前記冷間圧延を施した無端状金属ベル
トを、ＫＣＮまたはＮａＣＮ等のシアン化物、ＫＣＮＯ
またはＮａＣＮＯ等のシアン酸塩、Ｋ2 ＣＯ3 またはＮ
ａ2 ＣＯ3 等の炭酸塩からなる溶融塩に浸漬する。前記
溶融塩は、例えば、１〜２％のＣＮ- と、３１〜３５％
のＣＮＯ- とを含む。
【００３０】本実施形態では、例えば５２０℃に加熱し
た前記溶融塩に、前記無端状金属ベルトを１０〜３５分
間浸漬することにより、前記窒化層１の割合Ａが２０〜
４０％の範囲になる。
た前記溶融塩に、前記無端状金属ベルトを１０〜３５分
間浸漬することにより、前記窒化層１の割合Ａが２０〜
４０％の範囲になる。
【００３１】次に、窒化層１の厚さの無端状金属ベルト
３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）と、無端状金属ベル
ト３の周長との関係を図２に示す。図２から、窒化層１
の割合Ａが２０％のときには周長が０．１ｍｍ短縮され
るに過ぎず、４０％のときには周長が０．６ｍｍ延長さ
れるに過ぎないことが分かる。従って、図２から窒化層
１の割合Ａが２０〜４０％の範囲にあることにより、無
端状金属ベルト３の周長の変化が極く小さく、優れた寸
法安定性が得られることが明らかである。
３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）と、無端状金属ベル
ト３の周長との関係を図２に示す。図２から、窒化層１
の割合Ａが２０％のときには周長が０．１ｍｍ短縮され
るに過ぎず、４０％のときには周長が０．６ｍｍ延長さ
れるに過ぎないことが分かる。従って、図２から窒化層
１の割合Ａが２０〜４０％の範囲にあることにより、無
端状金属ベルト３の周長の変化が極く小さく、優れた寸
法安定性が得られることが明らかである。
【００３２】無端状金属ベルト３は、図１示のように、
表層部に窒化層１，１が形成され、内部が時効層２とな
っており、無段変速機の動力伝達ベルトに用いるために
は時効層２による引張強度及び靱性と、窒化層１の硬度
による耐疲労強度とが共に適正な範囲にあることが望ま
れる。無端状金属ベルト３を前記無段変速機の動力伝達
ベルトに用いるには、例えば２００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上
の引張強度と、例えば破断するまでの耐久回数が平均応
力１２２ｋｇｆ／ｍｍ2 で１×１０4 回以上の耐疲労強
度とを備えることが必要とされる。本実施形態の無端状
金属ベルト３では、窒化層１の厚さの無端状金属ベルト
３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）が前記範囲にあるの
で、無段変速機の動力伝達ベルトとして所要の引張強度
と耐疲労強度との両方を満足させることができる。
表層部に窒化層１，１が形成され、内部が時効層２とな
っており、無段変速機の動力伝達ベルトに用いるために
は時効層２による引張強度及び靱性と、窒化層１の硬度
による耐疲労強度とが共に適正な範囲にあることが望ま
れる。無端状金属ベルト３を前記無段変速機の動力伝達
ベルトに用いるには、例えば２００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上
の引張強度と、例えば破断するまでの耐久回数が平均応
力１２２ｋｇｆ／ｍｍ2 で１×１０4 回以上の耐疲労強
度とを備えることが必要とされる。本実施形態の無端状
金属ベルト３では、窒化層１の厚さの無端状金属ベルト
３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）が前記範囲にあるの
で、無段変速機の動力伝達ベルトとして所要の引張強度
と耐疲労強度との両方を満足させることができる。
【００３３】次に、窒化層１の厚さの無端状金属ベルト
３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）と、無端状金属ベル
ト３の引張強度との関係を図３に示す。図３から明らか
なように、窒化層１の割合Ａが２０〜４０％の範囲にあ
ることにより、無端状金属ベルト３の引張強度を２００
ｋｇｆ／ｍｍ2 以上とすることができる。
３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）と、無端状金属ベル
ト３の引張強度との関係を図３に示す。図３から明らか
なように、窒化層１の割合Ａが２０〜４０％の範囲にあ
ることにより、無端状金属ベルト３の引張強度を２００
ｋｇｆ／ｍｍ2 以上とすることができる。
【００３４】次に、窒化層１の厚さの無端状金属ベルト
３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）と、無端状金属ベル
ト３の耐疲労強度との関係を図４に示す。図４では、無
端状金属ベルト３を無段階変速機の動力伝達ベルトに使
用したときに、破断するまでの耐久回数を指標として、
耐疲労強度を示す。図４から、ガス窒化処理またはガス
軟窒化処理の場合には窒化層１の割合Ａが２０％以上に
なると耐久回数が急激に向上し、塩浴窒化処理の場合に
は窒化層１の割合Ａが４０％以下になると耐久回数が急
激に向上することが分かる。従って図４から、窒化層１
の割合Ａが２０〜４０％の範囲にあることにより、無端
状金属ベルト３の耐疲労強度を著しく向上できることが
明らかである。
３の厚さ全体に対する割合Ａ（％）と、無端状金属ベル
ト３の耐疲労強度との関係を図４に示す。図４では、無
端状金属ベルト３を無段階変速機の動力伝達ベルトに使
用したときに、破断するまでの耐久回数を指標として、
耐疲労強度を示す。図４から、ガス窒化処理またはガス
軟窒化処理の場合には窒化層１の割合Ａが２０％以上に
なると耐久回数が急激に向上し、塩浴窒化処理の場合に
は窒化層１の割合Ａが４０％以下になると耐久回数が急
激に向上することが分かる。従って図４から、窒化層１
の割合Ａが２０〜４０％の範囲にあることにより、無端
状金属ベルト３の耐疲労強度を著しく向上できることが
明らかである。
【図１】本発明の製造方法により得られた無端状金属ベ
ルトの構成を示す説明的断面図
ルトの構成を示す説明的断面図
【図２】無端状金属ベルトの窒化層の厚さの該ベルト全
体の厚さに対する割合と周長の変化との関係を示すグラ
フ。
体の厚さに対する割合と周長の変化との関係を示すグラ
フ。
【図３】無端状金属ベルトの窒化層の厚さの該ベルト全
体の厚さに対する割合と引張強度との関係を示すグラ
フ。
体の厚さに対する割合と引張強度との関係を示すグラ
フ。
【図４】無端状金属ベルトの窒化層の厚さの該ベルト全
体の厚さに対する割合と耐疲労強度との関係を示すグラ
フ。
体の厚さに対する割合と耐疲労強度との関係を示すグラ
フ。
１…窒化層、 ３…無端状金属ベルト。
Claims (1)
- 【請求項１】マルエージング鋼の鋼板の端部同士を溶接
してリング状に形成し、所定の長さに圧延した後、時効
処理及び窒化処理を施して、無段変速機の動力伝達ベル
トに用いられる無端状金属ベルトを製造する方法におい
て、 該窒化処理は、該無端状金属ベルトの表面に形成される
窒化層の厚さが該無端状金属ベルトの厚さ全体の２０〜
４０％になるように行うことを特徴とする無端状金属ベ
ルトの製造方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11151924A JP2000337453A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | 無端状金属ベルトの製造方法 |
| EP00304504A EP1055738B1 (en) | 1999-05-28 | 2000-05-26 | Method of manufacturing laminated ring and heat treatment apparatus for use in such method |
| EP09168510A EP2119800A1 (en) | 1999-05-28 | 2000-05-26 | Method of manufacturing laminated ring and heat treatment apparatus for use in such method |
| DE60042630T DE60042630D1 (de) | 1999-05-28 | 2000-05-26 | Verfahren zur Herstellung von laminierten Ringen und Salzschmelzenzusammensetzung zur Verwendung bei diesem Verfahren |
| US09/580,920 US6631542B1 (en) | 1999-05-28 | 2000-05-26 | Method of manufacturing laminated ring and heat treatment apparatus for use in such method |
| EP00304503A EP1055739B1 (en) | 1999-05-28 | 2000-05-26 | Method of manufacturing laminated ring and molten salt composition for use in such method |
| US09/578,692 US6379473B1 (en) | 1999-05-28 | 2000-05-26 | Method of manufacturing laminated ring using molten salt composition |
| DE60043035T DE60043035D1 (de) | 1999-05-28 | 2000-05-26 | Verfahren zur Herstellung von laminierten Ringen und Wärmebehandlungsvorrichtung zur Verwendung bei diesem Verfahren |
| US10/036,424 US6663724B2 (en) | 1999-05-28 | 2002-01-07 | Molten salt composition for use in manufacturing laminated rings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11151924A JP2000337453A (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | 無端状金属ベルトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000337453A true JP2000337453A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=15529186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11151924A Pending JP2000337453A (ja) | 1999-05-28 | 1999-05-31 | 無端状金属ベルトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000337453A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004029320A1 (ja) | 2002-09-24 | 2004-04-08 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | 金属リングの窒化処理方法及びその装置 |
| WO2011043648A1 (en) | 2009-10-06 | 2011-04-14 | Robert Bosch Gmbh | Drive belt provided with a laminated set of steel rings |
| WO2011076397A1 (en) | 2009-12-23 | 2011-06-30 | Robert Bosch Gmbh | Drive belt provided with a steel ring |
| WO2013095089A1 (en) | 2011-12-23 | 2013-06-27 | Robert Bosch Gmbh | Flexible steel ring and drive belt provided with a laminated set of such rings |
| CN112692521A (zh) * | 2020-12-23 | 2021-04-23 | 吉林建筑大学 | 一种基于装配式钢结构的连接节点精细化加工方法 |
| CN112935708A (zh) * | 2020-12-14 | 2021-06-11 | 伊莱特能源装备股份有限公司 | 一种超大型轮带锻件制造工艺 |
| CN114484089A (zh) * | 2022-01-25 | 2022-05-13 | 北京科技大学 | 一种内表面轴径双向梯度强化钢管及制备方法 |
| CN115008135A (zh) * | 2022-06-21 | 2022-09-06 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种大壁厚大口径直缝埋弧焊管l555m的生产方法 |
-
1999
- 1999-05-31 JP JP11151924A patent/JP2000337453A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004029320A1 (ja) | 2002-09-24 | 2004-04-08 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | 金属リングの窒化処理方法及びその装置 |
| WO2011043648A1 (en) | 2009-10-06 | 2011-04-14 | Robert Bosch Gmbh | Drive belt provided with a laminated set of steel rings |
| WO2011076397A1 (en) | 2009-12-23 | 2011-06-30 | Robert Bosch Gmbh | Drive belt provided with a steel ring |
| WO2013095089A1 (en) | 2011-12-23 | 2013-06-27 | Robert Bosch Gmbh | Flexible steel ring and drive belt provided with a laminated set of such rings |
| CN112935708A (zh) * | 2020-12-14 | 2021-06-11 | 伊莱特能源装备股份有限公司 | 一种超大型轮带锻件制造工艺 |
| CN112692521A (zh) * | 2020-12-23 | 2021-04-23 | 吉林建筑大学 | 一种基于装配式钢结构的连接节点精细化加工方法 |
| CN114484089A (zh) * | 2022-01-25 | 2022-05-13 | 北京科技大学 | 一种内表面轴径双向梯度强化钢管及制备方法 |
| CN114484089B (zh) * | 2022-01-25 | 2023-01-24 | 北京科技大学 | 一种内表面轴径双向梯度强化钢管及制备方法 |
| CN115008135A (zh) * | 2022-06-21 | 2022-09-06 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种大壁厚大口径直缝埋弧焊管l555m的生产方法 |
| CN115008135B (zh) * | 2022-06-21 | 2023-05-26 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种大壁厚大口径直缝埋弧焊管l555m的生产方法 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050215 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060228 |
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| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060424 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070109 |