JP2000343108A - シームレス管製造ライン用治具 - Google Patents
シームレス管製造ライン用治具Info
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Landscapes
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- Ceramic Products (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 より長期間使用可能なシームレス管製造ライ
ン用治具の提供。 【解決手段】 １２００℃における圧縮強度が少なくと
も２００ＭＰａで、低動摩擦係数、優れた耐摩耗性を有
する、Ｓｉを含浸させた炭素繊維強化炭素複合材料から
なるシームレス管製造ライン用治具により課題達成。
ン用治具の提供。 【解決手段】 １２００℃における圧縮強度が少なくと
も２００ＭＰａで、低動摩擦係数、優れた耐摩耗性を有
する、Ｓｉを含浸させた炭素繊維強化炭素複合材料から
なるシームレス管製造ライン用治具により課題達成。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、シームレス管製
造ラインで使用される治具、特にスライダーに関する。
造ラインで使用される治具、特にスライダーに関する。
【０００２】
【従来の技術】 シームレス管の延伸機による延圧は、
一対のロールをバーの先端に保持されたプラグで延圧さ
れている。一本毎に前後に動くバーの一端は、スライダ
ーで支えられている。スライダーとしては、バーと直接
する部分は、耐熱性に優れたエポキシ樹脂が使用されて
いるが、素材が樹脂のために現在の寿命は、２０００本
の延圧と短い。従って、余儀なく高頻度で交換作業をし
ているのが現状である。
一対のロールをバーの先端に保持されたプラグで延圧さ
れている。一本毎に前後に動くバーの一端は、スライダ
ーで支えられている。スライダーとしては、バーと直接
する部分は、耐熱性に優れたエポキシ樹脂が使用されて
いるが、素材が樹脂のために現在の寿命は、２０００本
の延圧と短い。従って、余儀なく高頻度で交換作業をし
ているのが現状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】 本発明は、より長期
間使用可能なシームレス管製造ライン用治具、特にスラ
イダーを提供しようとするものである。
間使用可能なシームレス管製造ライン用治具、特にスラ
イダーを提供しようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】 本発明者等は、上記の
様な現状に鑑みて種々検討した結果、シームレス管製造
ライン用治具をＳｉを含浸させた炭素繊維強化炭素複合
材料から製造することにより、従来の治具に比較して、
少なくとも６倍の長寿命を有する治具が製造することが
できることを見出して本発明を完成させたものである。
すなわち、１２００℃における圧縮強度が少なくとも２
００ＭＰａで、また、動摩擦係数は０．０５〜０．６と
低く、かつ、優れた耐摩耗性をしている、Ｓｉを含浸さ
せた炭素繊維強化炭素複合材料から製造したシームレス
管製造ライン用治具が、シームレス管製造ライン用治具
として長時間使用可能であることを見出して本発明を完
成させたものである。
様な現状に鑑みて種々検討した結果、シームレス管製造
ライン用治具をＳｉを含浸させた炭素繊維強化炭素複合
材料から製造することにより、従来の治具に比較して、
少なくとも６倍の長寿命を有する治具が製造することが
できることを見出して本発明を完成させたものである。
すなわち、１２００℃における圧縮強度が少なくとも２
００ＭＰａで、また、動摩擦係数は０．０５〜０．６と
低く、かつ、優れた耐摩耗性をしている、Ｓｉを含浸さ
せた炭素繊維強化炭素複合材料から製造したシームレス
管製造ライン用治具が、シームレス管製造ライン用治具
として長時間使用可能であることを見出して本発明を完
成させたものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】 本発明においては、シームレス
管製造ライン用治具として、特定構造を有するの炭素繊
維にＳｉを含浸させて得られた複合材料を使用するもの
である。この複合材料は、炭素繊維とＳｉおよび／また
はＳｉＣとからなる複合材料であるので、圧縮強度にお
いて優れており、また、ＳｉおよびＳｉＣ層、あるいは
ＳｉＣ層が表面に形成されているので、耐摩耗性も高い
という特性を有するものである。また、動摩擦係数も低
く、摺動性に優れているので、バーとの付着が起こりに
くいという特徴を有する。
管製造ライン用治具として、特定構造を有するの炭素繊
維にＳｉを含浸させて得られた複合材料を使用するもの
である。この複合材料は、炭素繊維とＳｉおよび／また
はＳｉＣとからなる複合材料であるので、圧縮強度にお
いて優れており、また、ＳｉおよびＳｉＣ層、あるいは
ＳｉＣ層が表面に形成されているので、耐摩耗性も高い
という特性を有するものである。また、動摩擦係数も低
く、摺動性に優れているので、バーとの付着が起こりに
くいという特徴を有する。
【０００６】 本発明において使用する、特定構造を有
するの炭素繊維にＳｉを含浸させて得られた複合材料と
しては、Ｃ／Ｃコンポジットを基本骨格とし、その基本
骨格を取り巻く状態で、Ｓｉ−ＳｉＣ系材料からなるマ
トリックスが形成されているＳｉ−ＳｉＣ系複合材料、
およびＳｉＣ系材料からなるマトリックスが形成されて
いるＳｉＣ系複合材料が挙げられる。なお、両複合材料
共に、１２００℃における圧縮強度は少なくとも２００
ＭＰａであり、また、動摩擦係数は、０．０５〜０．６
と低く、かつ、優れた耐摩耗性を有している。従って、
シームレス管製造ライン用治具として好適に使用でき
る。
するの炭素繊維にＳｉを含浸させて得られた複合材料と
しては、Ｃ／Ｃコンポジットを基本骨格とし、その基本
骨格を取り巻く状態で、Ｓｉ−ＳｉＣ系材料からなるマ
トリックスが形成されているＳｉ−ＳｉＣ系複合材料、
およびＳｉＣ系材料からなるマトリックスが形成されて
いるＳｉＣ系複合材料が挙げられる。なお、両複合材料
共に、１２００℃における圧縮強度は少なくとも２００
ＭＰａであり、また、動摩擦係数は、０．０５〜０．６
と低く、かつ、優れた耐摩耗性を有している。従って、
シームレス管製造ライン用治具として好適に使用でき
る。
【０００７】 なお、本明細書において、Ｃ／Ｃコンポ
ジットとは、炭素繊維の束のマトリックスとして作用す
る粉末状のバインダーであって、焼成後には炭素繊維の
束に対して遊離炭素となるピッチ、コークス類を包含さ
せ、さらに必要に応じてフェノール樹脂粉末等を含有さ
せることによって、炭素繊維束を調製し、この炭素繊維
束の周囲に、熱可塑性樹脂等のプラスチックからなる柔
軟な被膜を形成し、柔軟性中間材としてのプリフォーム
ドヤーンを得る。このプリフォームドヤーンを、特開平
２−８０６３９号公報に記載されている方法によりシー
ト状または織布状にし、必要量を積層した後、ホットプ
レスで成形し得られた成形体、または、この成形体を焼
成して得られる焼成体をいう。
ジットとは、炭素繊維の束のマトリックスとして作用す
る粉末状のバインダーであって、焼成後には炭素繊維の
束に対して遊離炭素となるピッチ、コークス類を包含さ
せ、さらに必要に応じてフェノール樹脂粉末等を含有さ
せることによって、炭素繊維束を調製し、この炭素繊維
束の周囲に、熱可塑性樹脂等のプラスチックからなる柔
軟な被膜を形成し、柔軟性中間材としてのプリフォーム
ドヤーンを得る。このプリフォームドヤーンを、特開平
２−８０６３９号公報に記載されている方法によりシー
ト状または織布状にし、必要量を積層した後、ホットプ
レスで成形し得られた成形体、または、この成形体を焼
成して得られる焼成体をいう。
【０００８】 基本素材として使用するＣ／Ｃコンポジ
ットとしては、直径が１０μｍ前後の炭素繊維を、通
常、数百本〜数万本束ねて繊維束（ヤーン）を形成し、
この繊維束を熱可塑性樹脂で被覆して調製した柔軟性糸
状中間材を得、これを特開平２−８０６３９号公報に記
載されている方法によりシート状にし、このシート状と
したものを二次元または三次元方向に配列して一方向シ
ート（ＵＤシート）や各種クロスとしたり、また上記シ
ートやクロスを積層したりすることにより、所定形状の
予備成形体（繊維プリフォーム）を形成し、該予備成形
体の繊維束の外周に形成されている有機物からなる熱可
塑性樹脂等の被膜を焼成し、上記の同皮膜を炭化除去し
たものを使用すればよい。なお、本明細書に於いて、参
考のために特開平２−８０６３９号公報の記載を引用す
る。本発明に於いて使用するＣ／Ｃコンポジットは、上
記のヤーン中の炭素繊維以外の炭素成分は、好ましくは
炭素粉末であり、特に好ましくは黒鉛化した炭素粉末で
ある。
ットとしては、直径が１０μｍ前後の炭素繊維を、通
常、数百本〜数万本束ねて繊維束（ヤーン）を形成し、
この繊維束を熱可塑性樹脂で被覆して調製した柔軟性糸
状中間材を得、これを特開平２−８０６３９号公報に記
載されている方法によりシート状にし、このシート状と
したものを二次元または三次元方向に配列して一方向シ
ート（ＵＤシート）や各種クロスとしたり、また上記シ
ートやクロスを積層したりすることにより、所定形状の
予備成形体（繊維プリフォーム）を形成し、該予備成形
体の繊維束の外周に形成されている有機物からなる熱可
塑性樹脂等の被膜を焼成し、上記の同皮膜を炭化除去し
たものを使用すればよい。なお、本明細書に於いて、参
考のために特開平２−８０６３９号公報の記載を引用す
る。本発明に於いて使用するＣ／Ｃコンポジットは、上
記のヤーン中の炭素繊維以外の炭素成分は、好ましくは
炭素粉末であり、特に好ましくは黒鉛化した炭素粉末で
ある。
【０００９】 本発明において、Ｓｉ−ＳｉＣ系複合材
料とは、５５重量％〜７５重量％の炭素と、１重量％〜
１０重量％の珪素と、１０重量％〜５０重量％の炭化珪
素とから構成され、少なくとも炭素繊維の束と炭素繊維
以外の炭素成分とを含有するヤーンが層方向に配向しつ
つ三次元的に組み合わされ、互いに分離しないように一
体化されているヤーン集合体と、このヤーン集合体中で
隣り合う前記ヤーンの間に充填されているＳｉ−ＳｉＣ
系材料からなるマトリックスとを備え、０．０５〜０．
６の動摩擦係数と、０．５％〜１０％に制御された気孔
率とを有する複合材料をいう。この材料は、平成１０年
９月４日付の出願に係る特願平１０−２６７４０２号に
開示された方法により製造することができる。従って、
特願平１０−２６７４０２号の内容をここに引用する。
料とは、５５重量％〜７５重量％の炭素と、１重量％〜
１０重量％の珪素と、１０重量％〜５０重量％の炭化珪
素とから構成され、少なくとも炭素繊維の束と炭素繊維
以外の炭素成分とを含有するヤーンが層方向に配向しつ
つ三次元的に組み合わされ、互いに分離しないように一
体化されているヤーン集合体と、このヤーン集合体中で
隣り合う前記ヤーンの間に充填されているＳｉ−ＳｉＣ
系材料からなるマトリックスとを備え、０．０５〜０．
６の動摩擦係数と、０．５％〜１０％に制御された気孔
率とを有する複合材料をいう。この材料は、平成１０年
９月４日付の出願に係る特願平１０−２６７４０２号に
開示された方法により製造することができる。従って、
特願平１０−２６７４０２号の内容をここに引用する。
【００１０】 なお、ここで、Ｓｉ−ＳｉＣ系材料と
は、未反応の状態で残存する珪素からなる珪素相からほ
ぼ純粋な炭化珪素に至るまでの、いくつかの相異なる相
を含む、典型的には珪素相と炭化珪素相からなるが、炭
化珪素相には、珪素の含有量が傾斜的に変化しているＳ
ｉＣ共存相を含みうるものをいう。従って、Ｓｉ−Ｓｉ
Ｃ系材料とは、このようにＳｉ−ＳｉＣ系列において、
炭素の濃度として、０ｍｏｌ％から５０ｍｏｌ％までの
範囲以内で含まれてる材料の総称である。本発明に係る
Ｓｉ−ＳｉＣ系複合材料においては、マトリックス部が
Ｓｉ−ＳｉＣ系材料により形成されていることとなる。
は、未反応の状態で残存する珪素からなる珪素相からほ
ぼ純粋な炭化珪素に至るまでの、いくつかの相異なる相
を含む、典型的には珪素相と炭化珪素相からなるが、炭
化珪素相には、珪素の含有量が傾斜的に変化しているＳ
ｉＣ共存相を含みうるものをいう。従って、Ｓｉ−Ｓｉ
Ｃ系材料とは、このようにＳｉ−ＳｉＣ系列において、
炭素の濃度として、０ｍｏｌ％から５０ｍｏｌ％までの
範囲以内で含まれてる材料の総称である。本発明に係る
Ｓｉ−ＳｉＣ系複合材料においては、マトリックス部が
Ｓｉ−ＳｉＣ系材料により形成されていることとなる。
【００１１】 また、このＳｉ−ＳｉＣ系複合材料は、
好ましくは、ヤーンの表面から離れるのに従って珪素の
含有比率が上昇する傾斜組成を有するマトリックスを有
している。また、このＳｉ−ＳｉＣ系複合材料において
は、好ましくは、炭素繊維からなるヤーン集合体は、複
数のヤーン配列体から構成されており、各ヤーン配列体
はそれぞれ特定本数の炭素繊維を束ねて構成したヤーン
をほぼ平行に二次元的に配列することによって形成され
ており、各ヤーン配列体が積層されることによってヤー
ン集合体が構成されている。これによって、Ｓｉ−Ｓｉ
Ｃ系複合材料は、複数層のヤーン配列体を特定方向に積
層した積層構造を有することになる。
好ましくは、ヤーンの表面から離れるのに従って珪素の
含有比率が上昇する傾斜組成を有するマトリックスを有
している。また、このＳｉ−ＳｉＣ系複合材料において
は、好ましくは、炭素繊維からなるヤーン集合体は、複
数のヤーン配列体から構成されており、各ヤーン配列体
はそれぞれ特定本数の炭素繊維を束ねて構成したヤーン
をほぼ平行に二次元的に配列することによって形成され
ており、各ヤーン配列体が積層されることによってヤー
ン集合体が構成されている。これによって、Ｓｉ−Ｓｉ
Ｃ系複合材料は、複数層のヤーン配列体を特定方向に積
層した積層構造を有することになる。
【００１２】 図１は、ヤーン集合体の概念を説明する
ための概略斜視図であり、図２（ａ）は図１のＩＩａ−
ＩＩａ線断面図であり、図２（ｂ）は図１のＩＩｂ−Ｉ
Ｉｂ線断面図である。Ｓｉ−ＳｉＣ系複合材料７の骨格
は、ヤーン集合体６によって構成されている。ヤーン集
合体６は、ヤーン配列体１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１
Ｅ、１Ｆを上下方向に積層してなる。各ヤーン配列体に
おいては、各ヤーン３が二次元的に配列されており、各
ヤーンの長手方向がほぼ平行である。上下方向に隣り合
う各ヤーン配列体における各ヤーンの長手方向は、直交
している。すなわち、各ヤーン配列体１Ａ、１Ｃ、１Ｅ
の各ヤーン２Ａの長手方向は、互いに平行であり、かつ
各ヤーン配列体１Ｂ、１Ｄ、１Ｆの各ヤーン２Ｂの長手
方向に対して直交している。各ヤーンは、炭素繊維と、
炭素繊維以外の炭素成分とからなる繊維束３からなる。
ヤーン配列体が積層されることによって、三次元格子形
状のヤーン集合体６が構成される。各ヤーンは、後述す
るような加圧成形工程の間に押しつぶされ、略楕円形に
なっている。
ための概略斜視図であり、図２（ａ）は図１のＩＩａ−
ＩＩａ線断面図であり、図２（ｂ）は図１のＩＩｂ−Ｉ
Ｉｂ線断面図である。Ｓｉ−ＳｉＣ系複合材料７の骨格
は、ヤーン集合体６によって構成されている。ヤーン集
合体６は、ヤーン配列体１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１
Ｅ、１Ｆを上下方向に積層してなる。各ヤーン配列体に
おいては、各ヤーン３が二次元的に配列されており、各
ヤーンの長手方向がほぼ平行である。上下方向に隣り合
う各ヤーン配列体における各ヤーンの長手方向は、直交
している。すなわち、各ヤーン配列体１Ａ、１Ｃ、１Ｅ
の各ヤーン２Ａの長手方向は、互いに平行であり、かつ
各ヤーン配列体１Ｂ、１Ｄ、１Ｆの各ヤーン２Ｂの長手
方向に対して直交している。各ヤーンは、炭素繊維と、
炭素繊維以外の炭素成分とからなる繊維束３からなる。
ヤーン配列体が積層されることによって、三次元格子形
状のヤーン集合体６が構成される。各ヤーンは、後述す
るような加圧成形工程の間に押しつぶされ、略楕円形に
なっている。
【００１３】 各ヤーン配列体１Ａ、１Ｃ、１Ｅにおい
ては、隣り合う各ヤーンの間隙には、マトリックス８Ａ
が充填されており、各マトリックス８Ａはヤーン２Ａの
表面に沿ってそれと平行に延びている。各ヤーン配列体
１Ｂ、１Ｄ、１Ｆにおいては、隣り合う各ヤーンの間隙
には、マトリックス８Ｂが充填されており、各マトリッ
クス８Ｂは、ヤーン２Ｂの表面に沿ってそれと平行に延
びている。本例では、マトリックス８Ａ、８Ｂは、それ
ぞれ、各ヤーンの表面を被覆する炭化珪素相４Ａ、４Ｂ
と、炭化珪素相４Ａ、４Ｂよりも炭素の含有割合が少な
いＳｉ−ＳｉＣ系材料相５Ａ、５Ｂからなっている。炭
化珪素相中にも珪素を一部含有していてよい。また、本
例では、上下方向に隣接するヤーン２Ａと２Ｂとの間に
も、炭化珪素相４Ａ、４Ｂが生成している。各マトリッ
クス８Ａと８Ｂとは、それぞれヤーンの表面に沿って細
長く、好ましくは直線状に延びており、各マトリックス
８Ａと８Ｂとは互いに直交している。そして、ヤーン配
列体１Ａ、１Ｃ、１Ｅにおけるマトリックス８Ａと、こ
れに直交するヤーン配列体１Ｂ、１Ｄ、１Ｆにおけるマ
トリックス８Ｂとは、それぞれヤーン２Ａと２Ｂとの間
隙部分で連続している。この結果、マトリックス８Ａ、
８Ｂは、全体として、三次元格子を形成している。
ては、隣り合う各ヤーンの間隙には、マトリックス８Ａ
が充填されており、各マトリックス８Ａはヤーン２Ａの
表面に沿ってそれと平行に延びている。各ヤーン配列体
１Ｂ、１Ｄ、１Ｆにおいては、隣り合う各ヤーンの間隙
には、マトリックス８Ｂが充填されており、各マトリッ
クス８Ｂは、ヤーン２Ｂの表面に沿ってそれと平行に延
びている。本例では、マトリックス８Ａ、８Ｂは、それ
ぞれ、各ヤーンの表面を被覆する炭化珪素相４Ａ、４Ｂ
と、炭化珪素相４Ａ、４Ｂよりも炭素の含有割合が少な
いＳｉ−ＳｉＣ系材料相５Ａ、５Ｂからなっている。炭
化珪素相中にも珪素を一部含有していてよい。また、本
例では、上下方向に隣接するヤーン２Ａと２Ｂとの間に
も、炭化珪素相４Ａ、４Ｂが生成している。各マトリッ
クス８Ａと８Ｂとは、それぞれヤーンの表面に沿って細
長く、好ましくは直線状に延びており、各マトリックス
８Ａと８Ｂとは互いに直交している。そして、ヤーン配
列体１Ａ、１Ｃ、１Ｅにおけるマトリックス８Ａと、こ
れに直交するヤーン配列体１Ｂ、１Ｄ、１Ｆにおけるマ
トリックス８Ｂとは、それぞれヤーン２Ａと２Ｂとの間
隙部分で連続している。この結果、マトリックス８Ａ、
８Ｂは、全体として、三次元格子を形成している。
【００１４】 本発明において、ＳｉＣ系複合材料と
は、炭化珪素と炭素繊維と炭素繊維以外の炭素成分とか
ら構成され、骨格部と骨格部の周囲に形成されマトリッ
クスとからなる構造を有するＳｉ−ＳｉＣ／Ｃコンポジ
ット複合材料であって、炭化珪素の少なくとも５０％は
β型で、骨格部は、炭素繊維と炭素繊維以外の炭素成分
により形成されており、その骨格部の一部分には炭化珪
素が存在していてもよく、マトリックスは、炭化珪素に
より形成され、前記マトリックスと前記骨格部とは一体
的に形成されており、かつ、前記複合材料は０．５％〜
５％の気孔率と二山型の平均気孔径の分布を有する複合
材料をいう。
は、炭化珪素と炭素繊維と炭素繊維以外の炭素成分とか
ら構成され、骨格部と骨格部の周囲に形成されマトリッ
クスとからなる構造を有するＳｉ−ＳｉＣ／Ｃコンポジ
ット複合材料であって、炭化珪素の少なくとも５０％は
β型で、骨格部は、炭素繊維と炭素繊維以外の炭素成分
により形成されており、その骨格部の一部分には炭化珪
素が存在していてもよく、マトリックスは、炭化珪素に
より形成され、前記マトリックスと前記骨格部とは一体
的に形成されており、かつ、前記複合材料は０．５％〜
５％の気孔率と二山型の平均気孔径の分布を有する複合
材料をいう。
【００１５】 従って、このＳｉＣ系複合材料は、骨格
部として、各炭素繊維が炭素繊維束から構成されている
Ｃ／Ｃコンポジットを用いており、そのため、その一部
にＳｉＣが形成されていても、各炭素繊維としては炭素
繊維としての構造が、破壊されることなく保持されてい
るために炭素繊維が炭化珪素化により短繊維化すること
がないので、原料であるＣ／Ｃコンポジットの有する機
械的強度がほぼ保持されるか、炭化珪素化により増大す
るという大きな特徴を有している。しかも、ヤーン集合
体中で隣り合うヤーンの間に、ＳｉＣ系材料からなるマ
トリックスが形成された複合構造を有している。この点
で、上記のＳｉ−ＳｉＣ系複合材料とは異なる。なお、
この材料は、平成１１年２月９日付の出願に係る特願平
１１−３１９７９号に開示された方法により製造するこ
とができる。従って、特願平１１−３１９７９号の内容
をここに引用する。このものも、動摩擦係数は０．０５
〜０．６の範囲内にある。
部として、各炭素繊維が炭素繊維束から構成されている
Ｃ／Ｃコンポジットを用いており、そのため、その一部
にＳｉＣが形成されていても、各炭素繊維としては炭素
繊維としての構造が、破壊されることなく保持されてい
るために炭素繊維が炭化珪素化により短繊維化すること
がないので、原料であるＣ／Ｃコンポジットの有する機
械的強度がほぼ保持されるか、炭化珪素化により増大す
るという大きな特徴を有している。しかも、ヤーン集合
体中で隣り合うヤーンの間に、ＳｉＣ系材料からなるマ
トリックスが形成された複合構造を有している。この点
で、上記のＳｉ−ＳｉＣ系複合材料とは異なる。なお、
この材料は、平成１１年２月９日付の出願に係る特願平
１１−３１９７９号に開示された方法により製造するこ
とができる。従って、特願平１１−３１９７９号の内容
をここに引用する。このものも、動摩擦係数は０．０５
〜０．６の範囲内にある。
【００１６】 本発明において、ＳｉＣ系材料とは、炭
素との結合度を異にする炭化珪素を含有する材料をい
い、このＳｉＣ系材料は以下のようにして製造されるも
のをいう。本発明では、Ｃ／Ｃコンポジットに対して、
金属珪素を含浸させるが、その際、金属珪素はコンポジ
ット内の炭素繊維を構成する炭素原子および／または炭
素繊維の表面に残存している遊離炭素原子と反応し、一
部が炭化されるために、Ｃ／Ｃコンポジットの最表面や
炭素繊維からなるヤーンとヤーンとの間には、一部炭化
された珪素が生成し、かくして上記のヤーンとヤーンと
の間には炭化珪素からなるマトリックスが形成される。
素との結合度を異にする炭化珪素を含有する材料をい
い、このＳｉＣ系材料は以下のようにして製造されるも
のをいう。本発明では、Ｃ／Ｃコンポジットに対して、
金属珪素を含浸させるが、その際、金属珪素はコンポジ
ット内の炭素繊維を構成する炭素原子および／または炭
素繊維の表面に残存している遊離炭素原子と反応し、一
部が炭化されるために、Ｃ／Ｃコンポジットの最表面や
炭素繊維からなるヤーンとヤーンとの間には、一部炭化
された珪素が生成し、かくして上記のヤーンとヤーンと
の間には炭化珪素からなるマトリックスが形成される。
【００１７】 このマトリックスにおいては、極微量の
珪素と炭素とが結合したが炭化珪素質の相から、純粋な
炭化珪素結晶相に至るまで、いくつかの相異なる相を含
みうる。しかし、このマトリックスには、Ｘ線による検
出限界（０．３重量％）以下の金属珪素しか含まれな
い。つまり、このマトリックスは、典型的には炭化珪素
相からなるが、炭化珪素相には、珪素の含有量が傾斜的
に変化しているＳｉＣ質相を含みうる。従って、ＳｉＣ
系材料とは、このようなＳｉＣ系列において、炭素の濃
度として、少なくとも０．０１ｍｏｌ％以上から５０ｍ
ｏｌ％までの範囲以内で含まれてる材料の総称である。
なお、炭素濃度が、０．０１ｍｏｌ％未満に制御するに
は、Ｃ／Ｃコンポジット中の遊離炭素の量とに関係で、
添加する金属珪素の量の厳密な計量が要求されること
と、後述する最終工程での温度管理が複雑になるので実
質的でない。従って、理論的には、炭素濃度を０．００
１ｍｏｌ％程度まで制御することは可能である。
珪素と炭素とが結合したが炭化珪素質の相から、純粋な
炭化珪素結晶相に至るまで、いくつかの相異なる相を含
みうる。しかし、このマトリックスには、Ｘ線による検
出限界（０．３重量％）以下の金属珪素しか含まれな
い。つまり、このマトリックスは、典型的には炭化珪素
相からなるが、炭化珪素相には、珪素の含有量が傾斜的
に変化しているＳｉＣ質相を含みうる。従って、ＳｉＣ
系材料とは、このようなＳｉＣ系列において、炭素の濃
度として、少なくとも０．０１ｍｏｌ％以上から５０ｍ
ｏｌ％までの範囲以内で含まれてる材料の総称である。
なお、炭素濃度が、０．０１ｍｏｌ％未満に制御するに
は、Ｃ／Ｃコンポジット中の遊離炭素の量とに関係で、
添加する金属珪素の量の厳密な計量が要求されること
と、後述する最終工程での温度管理が複雑になるので実
質的でない。従って、理論的には、炭素濃度を０．００
１ｍｏｌ％程度まで制御することは可能である。
【００１８】 このＳｉ系複合材料について、図面を使
用してさらに説明することとする。このＳｉＣ系複合材
料の骨格部も、基本的には図１に示したものと同じであ
る。本発明に係るＳｉＣ系複合材料を、図１においての
ＩＩａ−ＩＩａ線で切断した場合の断面図は、図３
（ａ）、同じく図１においてのＩＩｂ−ＩＩｂ線で切断
した場合の断面図は、図３（ｂ）として示す。ＳｉＣ系
複合材料１７の骨格は、Ｓｉ−ＳｉＣ系複合材料７の骨
格と同様に、ヤーン集合体１６によって構成されてい
る。ヤーン集合体１６は、ヤーン配列体１１Ａ、１１
Ｂ、１１Ｃ、１１Ｄ、１１Ｅ、１１Ｆを上下方向に積層
してなる。各ヤーン配列体においては、各ヤーン１３が
二次元的に配列されており、各ヤーンの長手方向がほぼ
平行である。上下方向に隣り合う各ヤーン配列体におけ
る各ヤーンの長手方向は、直交している。すなわち、各
ヤーン配列体１１Ａ、１１Ｃ、１１Ｅの各ヤーン１２Ａ
の長手方向は、互いに平行であり、かつ各ヤーン配列体
１１Ｂ、１１Ｄ、１１Ｆの各ヤーン１２Ｂの長手方向に
対して直交している。各ヤーンは、炭素繊維と、炭素繊
維以外の炭素成分とからなる繊維束１３からなる。ヤー
ン配列体が積層されることによって、三次元格子形状の
ヤーン集合体１６が構成される。各ヤーンは、後述する
ような加圧成形工程の間に押しつぶされ、やや楕円形に
なっている。
用してさらに説明することとする。このＳｉＣ系複合材
料の骨格部も、基本的には図１に示したものと同じであ
る。本発明に係るＳｉＣ系複合材料を、図１においての
ＩＩａ−ＩＩａ線で切断した場合の断面図は、図３
（ａ）、同じく図１においてのＩＩｂ−ＩＩｂ線で切断
した場合の断面図は、図３（ｂ）として示す。ＳｉＣ系
複合材料１７の骨格は、Ｓｉ−ＳｉＣ系複合材料７の骨
格と同様に、ヤーン集合体１６によって構成されてい
る。ヤーン集合体１６は、ヤーン配列体１１Ａ、１１
Ｂ、１１Ｃ、１１Ｄ、１１Ｅ、１１Ｆを上下方向に積層
してなる。各ヤーン配列体においては、各ヤーン１３が
二次元的に配列されており、各ヤーンの長手方向がほぼ
平行である。上下方向に隣り合う各ヤーン配列体におけ
る各ヤーンの長手方向は、直交している。すなわち、各
ヤーン配列体１１Ａ、１１Ｃ、１１Ｅの各ヤーン１２Ａ
の長手方向は、互いに平行であり、かつ各ヤーン配列体
１１Ｂ、１１Ｄ、１１Ｆの各ヤーン１２Ｂの長手方向に
対して直交している。各ヤーンは、炭素繊維と、炭素繊
維以外の炭素成分とからなる繊維束１３からなる。ヤー
ン配列体が積層されることによって、三次元格子形状の
ヤーン集合体１６が構成される。各ヤーンは、後述する
ような加圧成形工程の間に押しつぶされ、やや楕円形に
なっている。
【００１９】 各ヤーン配列体１１Ａ、１１Ｃ、１１Ｅ
においては、隣り合う各ヤーンの間隙には、マトリック
ス１８Ａが充填されており、各マトリックス１８Ａはヤ
ーン１２Ａの表面に沿ってそれと平行に延びている。各
ヤーン配列体１１Ｂ、１１Ｄ、１１Ｆにおいては、隣り
合う各ヤーンの間隙には、マトリックス１８Ｂが充填さ
れており、各マトリックス１８Ｂは、ヤーン１２Ｂの表
面に沿ってそれと平行に延びている。図３（ａ）および
図３（ｂ）に示したように、マトリックス１８Ａ、１８
Ｂは、それぞれ、各ヤーンの表面を被覆する炭化珪素相
１４からなっている。炭化珪素相の一部は、小突起部１
９として表面に突出するか、あるいは、複合部材の内部
においては、炭素繊維層に突出していてもよい。この様
な小突起部の内部には、中央値が約１００μｍの孔径を
有する気孔（空隙：１５）が形成されている。なお、こ
の小突起部１９は、殆どが原料のＣ／Ｃコンポジットの
炭素繊維以外の炭素成分からなるマトリックスの跡に沿
って形成されるので、ヤーンとヤーンとの間隔および／
またはヤーン配列体とヤーン配列体との間隔を適宜選択
することにより、単位面積当たりの小突起部１９の密度
を調整することが可能である。隣接するヤーン１２Ａと
１２Ｂとの間にも、炭化珪素相１４が形成されていても
よい。
においては、隣り合う各ヤーンの間隙には、マトリック
ス１８Ａが充填されており、各マトリックス１８Ａはヤ
ーン１２Ａの表面に沿ってそれと平行に延びている。各
ヤーン配列体１１Ｂ、１１Ｄ、１１Ｆにおいては、隣り
合う各ヤーンの間隙には、マトリックス１８Ｂが充填さ
れており、各マトリックス１８Ｂは、ヤーン１２Ｂの表
面に沿ってそれと平行に延びている。図３（ａ）および
図３（ｂ）に示したように、マトリックス１８Ａ、１８
Ｂは、それぞれ、各ヤーンの表面を被覆する炭化珪素相
１４からなっている。炭化珪素相の一部は、小突起部１
９として表面に突出するか、あるいは、複合部材の内部
においては、炭素繊維層に突出していてもよい。この様
な小突起部の内部には、中央値が約１００μｍの孔径を
有する気孔（空隙：１５）が形成されている。なお、こ
の小突起部１９は、殆どが原料のＣ／Ｃコンポジットの
炭素繊維以外の炭素成分からなるマトリックスの跡に沿
って形成されるので、ヤーンとヤーンとの間隔および／
またはヤーン配列体とヤーン配列体との間隔を適宜選択
することにより、単位面積当たりの小突起部１９の密度
を調整することが可能である。隣接するヤーン１２Ａと
１２Ｂとの間にも、炭化珪素相１４が形成されていても
よい。
【００２０】 各マトリックス１８Ａと１８Ｂとは、そ
れぞれヤーンの表面に沿って細長く、好ましくは直線状
に延びており、各マトリックス１８Ａと１８Ｂとは互い
に直交している。そして、ヤーン配列体１１Ａ、１１
Ｃ、１１Ｅにおけるマトリックス１８Ａと、これに直交
するヤーン配列体１１Ｂ、１１Ｄ、１１Ｆにおけるマト
リックス１８Ｂとは、それぞれヤーン１２Ａと１２Ｂと
の間隙部分で連続している。この結果、マトリックス１
８Ａ、１８Ｂは、全体として、三次元格子を形成してい
る。
れぞれヤーンの表面に沿って細長く、好ましくは直線状
に延びており、各マトリックス１８Ａと１８Ｂとは互い
に直交している。そして、ヤーン配列体１１Ａ、１１
Ｃ、１１Ｅにおけるマトリックス１８Ａと、これに直交
するヤーン配列体１１Ｂ、１１Ｄ、１１Ｆにおけるマト
リックス１８Ｂとは、それぞれヤーン１２Ａと１２Ｂと
の間隙部分で連続している。この結果、マトリックス１
８Ａ、１８Ｂは、全体として、三次元格子を形成してい
る。
【００２１】 本発明に係るスライダーは、従来例のよ
うにことさらに樋型形状とする必要はなく、例えば、図
４に示すように板状のものを受け台２３の上に３枚組み
合わせて、その断面の上部が幅広である、いわゆる逆台
形状となるようにして、製造してもよい。すなわち、ス
ライダーの内表面全体でバーを受ける必要はなく、底部
２２、側部２１を形成する各板状の部品の一部でバーを
受ければ充分である。勿論、使用に伴い、一部が摩耗し
て、次第に樋型に近くなることもあるが、そのような状
態になっても、使用上全く問題はない。
うにことさらに樋型形状とする必要はなく、例えば、図
４に示すように板状のものを受け台２３の上に３枚組み
合わせて、その断面の上部が幅広である、いわゆる逆台
形状となるようにして、製造してもよい。すなわち、ス
ライダーの内表面全体でバーを受ける必要はなく、底部
２２、側部２１を形成する各板状の部品の一部でバーを
受ければ充分である。勿論、使用に伴い、一部が摩耗し
て、次第に樋型に近くなることもあるが、そのような状
態になっても、使用上全く問題はない。
【００２２】
【実施例】 以下、実施例を挙げて本発明をさらに説明
するが、本発明はこれら実施例により何ら限定されるも
のではない。なお、圧縮強度、動摩擦係数、および摩耗
量の測定は、以下の条件により行った。
するが、本発明はこれら実施例により何ら限定されるも
のではない。なお、圧縮強度、動摩擦係数、および摩耗
量の測定は、以下の条件により行った。
【００２３】 （圧縮強さの評価方法）テストピース
（３０ｍｍ×３０ｍｍ×３０ｍｍ）に圧縮荷重を加え、
下記の式により算出した。 圧縮強さ＝Ｐ／Ａ （式中、Ｐは最大荷重時の荷重、Ａはテストピースの最
小断面積を表す。）
（３０ｍｍ×３０ｍｍ×３０ｍｍ）に圧縮荷重を加え、
下記の式により算出した。 圧縮強さ＝Ｐ／Ａ （式中、Ｐは最大荷重時の荷重、Ａはテストピースの最
小断面積を表す。）
【００２４】 （動摩擦係数の評価方法）テストピース
をジグにセットして１００ｒｐｍで１０分間回転させ、
相手材（ＳＵＪ、１０ｍｍ球）を２ｋｇの荷重Ｆｐ
（Ｎ）にてテストピースに押し付け、その際の摩擦力Ｆ
ｓ（Ｎ）を測定した。動摩擦係数の値は下式により算出
した。 摩擦係数μ＝Ｆｓ／Ｆｐ
をジグにセットして１００ｒｐｍで１０分間回転させ、
相手材（ＳＵＪ、１０ｍｍ球）を２ｋｇの荷重Ｆｐ
（Ｎ）にてテストピースに押し付け、その際の摩擦力Ｆ
ｓ（Ｎ）を測定した。動摩擦係数の値は下式により算出
した。 摩擦係数μ＝Ｆｓ／Ｆｐ
【００２５】 （磨耗量の評価方法）テストピースをジ
グにセットして１００ｒｐｍで１０分間回転させ、相手
材（ＳＵＪ、１０ｍｍ球）を２ｋｇの荷重Ｐでテストピ
ースに押し付け、試験前の重量Ｗａ（ｍｇ）と試験後の
重量Ｗｂ（ｍｇ）を測定した。テストピースの密度ρ
（ｇ／ｃｍ3）より、磨耗量Ｖ（ｍｍ3）を下式により算
出した。 Ｖ＝（Ｗａ−Ｗｂ）／ρ
グにセットして１００ｒｐｍで１０分間回転させ、相手
材（ＳＵＪ、１０ｍｍ球）を２ｋｇの荷重Ｐでテストピ
ースに押し付け、試験前の重量Ｗａ（ｍｇ）と試験後の
重量Ｗｂ（ｍｇ）を測定した。テストピースの密度ρ
（ｇ／ｃｍ3）より、磨耗量Ｖ（ｍｍ3）を下式により算
出した。 Ｖ＝（Ｗａ−Ｗｂ）／ρ
【００２６】 以下に、本発明に係るシームレス管製造
ライン用治具のスライダーとピアザプラグの製造例を挙
げて説明するが、本発明はこの製造例により何ら限定さ
れるものではない。
ライン用治具のスライダーとピアザプラグの製造例を挙
げて説明するが、本発明はこの製造例により何ら限定さ
れるものではない。
【００２７】 （スライダーの製造例）炭素繊維を一方
向に引き揃えたものにフェノール樹脂を含浸させ、直径
１０μｍの炭素長繊維を約１万本束ね、繊維束（ヤー
ン）を得、このヤーンを簾状にしたヤーン配列体（プレ
プリグシート）を作り、これを図１のように配列し、プ
リプレグシート積層体を得た。かくして得たプリプレグ
シート積層体を直径が２５ｍｍの円柱状の型に巻き付
け、この上から炭素系接着剤を塗布し、ヤーン同士を固
着した。固着後、型から固着体を離型し、離型した円筒
状のプリプレグシート積層体をオーブン中に入れ、含浸
させたフェノール樹脂を１８０℃、常圧で硬化させた
後、窒素雰囲気中で２０００℃で焼成した。得られた焼
成体に、純度９９．９％、平均粒径１ｍｍのＳｉ粉末を
添加し、このものを炉内温度１３００℃、炉内圧１ｈＰ
ａの焼成炉内に入れ、炉内に毎分アルゴンガスを２０Ｎ
Ｌの割合で流しながら、４時間保持した。次いで、炉内
圧はそのままとし、炉内温度を１６００℃に昇温させ
て、Ｓｉを含浸させた。かくして、Ｓｉ、Ｓｉ−Ｃ、炭
素繊維からなるＳｉ−ＳｉＣ系複合材料を得た。このも
のを切断、外周加工して、幅が約１１０ｍｍで、長さが
１ｍの板を３枚製造した。この板を使用して、図４に示
すように、受け台２３の上に、底部２２および側部２１
を組み合わせて、スライダーを製造した。このものを使
用してシームレス管製造ラインと同様に条件下で試用し
たところ、６０００本製造後でも継続して、使用でき
た。
向に引き揃えたものにフェノール樹脂を含浸させ、直径
１０μｍの炭素長繊維を約１万本束ね、繊維束（ヤー
ン）を得、このヤーンを簾状にしたヤーン配列体（プレ
プリグシート）を作り、これを図１のように配列し、プ
リプレグシート積層体を得た。かくして得たプリプレグ
シート積層体を直径が２５ｍｍの円柱状の型に巻き付
け、この上から炭素系接着剤を塗布し、ヤーン同士を固
着した。固着後、型から固着体を離型し、離型した円筒
状のプリプレグシート積層体をオーブン中に入れ、含浸
させたフェノール樹脂を１８０℃、常圧で硬化させた
後、窒素雰囲気中で２０００℃で焼成した。得られた焼
成体に、純度９９．９％、平均粒径１ｍｍのＳｉ粉末を
添加し、このものを炉内温度１３００℃、炉内圧１ｈＰ
ａの焼成炉内に入れ、炉内に毎分アルゴンガスを２０Ｎ
Ｌの割合で流しながら、４時間保持した。次いで、炉内
圧はそのままとし、炉内温度を１６００℃に昇温させ
て、Ｓｉを含浸させた。かくして、Ｓｉ、Ｓｉ−Ｃ、炭
素繊維からなるＳｉ−ＳｉＣ系複合材料を得た。このも
のを切断、外周加工して、幅が約１１０ｍｍで、長さが
１ｍの板を３枚製造した。この板を使用して、図４に示
すように、受け台２３の上に、底部２２および側部２１
を組み合わせて、スライダーを製造した。このものを使
用してシームレス管製造ラインと同様に条件下で試用し
たところ、６０００本製造後でも継続して、使用でき
た。
【００２８】 一方、上記の焼成体から、テストピース
を切り取り、圧縮強度試験に供したところ、圧縮強度
は、１２００℃で、２２０ＭＰａであり良好な圧縮強度
を示した。また、動摩擦係数も０．０６と低く、摩耗量
も実質的に零であった。
を切り取り、圧縮強度試験に供したところ、圧縮強度
は、１２００℃で、２２０ＭＰａであり良好な圧縮強度
を示した。また、動摩擦係数も０．０６と低く、摩耗量
も実質的に零であった。
【００２９】
【発明の効果】 本発明に係るシームレス管製造ライン
用治具は、スライダーとして要求される圧縮強度も強
く、優れたシームレス管製造ライン用治具として好適で
ある。
用治具は、スライダーとして要求される圧縮強度も強
く、優れたシームレス管製造ライン用治具として好適で
ある。
【図１】 本発明のシームレス管製造ライン用治具に使
用する複合材料の基本構造をなすヤーン集合体の構造を
模式的に示す斜視図である。
用する複合材料の基本構造をなすヤーン集合体の構造を
模式的に示す斜視図である。
【図２】 （ａ）は、Ｓｉ−ＳｉＣ系複合材料を図１の
ＩＩａ−ＩＩａ線で切断した場合の断面図であり、
（ｂ）は、同材料を図１のＩＩｂ−ＩＩｂ線で切断した
場合の断面図である。
ＩＩａ−ＩＩａ線で切断した場合の断面図であり、
（ｂ）は、同材料を図１のＩＩｂ−ＩＩｂ線で切断した
場合の断面図である。
【図３】 （ａ）は、ＳｉＣ系複合材料を図１のＩＩａ
−ＩＩａ線で切断した場合の断面図であり、（ｂ）は、
同材料を図１のＩＩｂ−ＩＩｂ線で切断した場合の断面
図である。
−ＩＩａ線で切断した場合の断面図であり、（ｂ）は、
同材料を図１のＩＩｂ−ＩＩｂ線で切断した場合の断面
図である。
【図４】 本発明に係るスライダーの構成を示す模式図
である。
である。
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅおよび１Ｆ…ヤーン配列
体、２Ａ…ヤーン、２Ｂ…ヤーン、３…繊維束（ヤー
ン）、４Ａ…炭化珪素相、４Ｂ…炭化珪素相、４Ｃ…炭
化珪素相、５Ａ…Ｓｉ−ＳｉＣ系材料相、５Ｂ…Ｓｉ−
ＳｉＣ系材料相、５Ｃ…Ｓｉ−ＳｉＣ系材料相、６…ヤ
ーン集合体、７…繊維複合材料、８Ａ…マトリックス、
８Ｂ…マトリックス、１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃ、１１
Ｄ、１１Ｅおよび１１Ｆ…ヤーン配列体、１２Ａ…ヤー
ン、１２Ｂ…ヤーン、１３…繊維束（ヤーン）、１４…
炭化珪素相、１５…空隙、１６…ヤーン集合体、１７…
繊維複合材料、１８Ａ…マトリックス、１８Ｂ…マトリ
ックス、１９…小突起部、２１…スライダーの側部、２
２…スライダーの底部、２３…スライダーの受け台。
体、２Ａ…ヤーン、２Ｂ…ヤーン、３…繊維束（ヤー
ン）、４Ａ…炭化珪素相、４Ｂ…炭化珪素相、４Ｃ…炭
化珪素相、５Ａ…Ｓｉ−ＳｉＣ系材料相、５Ｂ…Ｓｉ−
ＳｉＣ系材料相、５Ｃ…Ｓｉ−ＳｉＣ系材料相、６…ヤ
ーン集合体、７…繊維複合材料、８Ａ…マトリックス、
８Ｂ…マトリックス、１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃ、１１
Ｄ、１１Ｅおよび１１Ｆ…ヤーン配列体、１２Ａ…ヤー
ン、１２Ｂ…ヤーン、１３…繊維束（ヤーン）、１４…
炭化珪素相、１５…空隙、１６…ヤーン集合体、１７…
繊維複合材料、１８Ａ…マトリックス、１８Ｂ…マトリ
ックス、１９…小突起部、２１…スライダーの側部、２
２…スライダーの底部、２３…スライダーの受け台。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 41/88 Ｃ０８Ｊ 5/04 Ｃ０８Ｊ 5/04 Ｄ０３Ｄ 1/00 Ａ Ｄ０３Ｄ 1/00 Ｃ０４Ｂ 35/52 Ｅ Ｆターム(参考） 4F072 AA04 AA06 AA09 AB10 AD13 AF06 AG03 AH13 AH19 AH21 AJ04 AJ11 AL09 4G032 AA33 AA42 AA52 BA02 4L048 AA05 AA48 AA56 BA09 CA09 DA30 DA41 EB00
Claims (3)
- 【請求項１】 １２００℃における圧縮強度が少なくと
も２００ＭＰａで、かつ、低動摩擦係数と優れた耐摩耗
性を有する、Ｓｉを含浸させた炭素繊維強化炭素複合材
料からなるシームレス管製造ライン用治具。 - 【請求項２】 該Ｓｉを含浸させた炭素繊維強化炭素複
合材料が、５５重量％〜７５重量％の炭素と、１重量％
〜１０重量％の珪素と、１０重量％〜５０重量％の炭化
珪素とから構成され、少なくとも炭素繊維の束と炭素繊
維以外の炭素成分とを含有するヤーンが層方向に配向し
つつ三次元的に組み合わされ、互いに分離しないように
一体化されているヤーン集合体と、このヤーン集合体中
で隣り合う前記ヤーンの間に充填されているＳｉ−Ｓｉ
Ｃ系材料からなるマトリックスとを備え、０．０５〜
０．６の動摩擦係数と、０．５％〜１０％に制御された
気孔率とを有する複合材料、または炭化珪素と炭素繊維
と炭素繊維以外の炭素成分とから構成され、骨格部と骨
格部の周囲に形成されマトリックスとからなる構造を有
するＳｉ−ＳｉＣ／Ｃコンポジット複合材料であって、
炭化珪素の少なくとも５０％はβ型で、骨格部は、炭素
繊維と炭素繊維以外の炭素成分により形成されており、
その骨格部の一部分には炭化珪素が存在していてもよ
く、マトリックスは、炭化珪素により形成され、前記マ
トリックスと前記骨格部とは一体的に形成されており、
かつ、前記複合材料は、０．０５〜０．６の動摩擦係数
と、０．５％〜５％の気孔率と二山型の平均気孔径の分
布を有する複合材料である請求項１に記載のシームレス
管製造ライン用治具。 - 【請求項３】 該シームレス管製造ライン用治具がスラ
イダーである請求項１または２に記載のシームレス管製
造ライン用治具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11299779A JP2000343108A (ja) | 1999-03-31 | 1999-10-21 | シームレス管製造ライン用治具 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-92928 | 1999-03-31 | ||
| JP9292899 | 1999-03-31 | ||
| JP11299779A JP2000343108A (ja) | 1999-03-31 | 1999-10-21 | シームレス管製造ライン用治具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000343108A true JP2000343108A (ja) | 2000-12-12 |
Family
ID=26434289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11299779A Withdrawn JP2000343108A (ja) | 1999-03-31 | 1999-10-21 | シームレス管製造ライン用治具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000343108A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014237569A (ja) * | 2013-06-10 | 2014-12-18 | 三菱電機株式会社 | Ｃ／ＳｉＣからなる部品、およびＣ／ＳｉＣからなる部品の製造方法 |
-
1999
- 1999-10-21 JP JP11299779A patent/JP2000343108A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014237569A (ja) * | 2013-06-10 | 2014-12-18 | 三菱電機株式会社 | Ｃ／ＳｉＣからなる部品、およびＣ／ＳｉＣからなる部品の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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