JP2000355359A - 溶融袋用フィルムおよびその溶融袋 - Google Patents
溶融袋用フィルムおよびその溶融袋Info
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 本発明の溶融袋用フィルムは、エチレンと炭素原
子数3〜20のα-オレフィンとからなるエチレン・α-オレフィン共重合体
(A1)または(A2)からなり、フィルム成形する際の樹脂圧力Pと
樹脂温度Tと該樹脂押出量Kとフィルム成形機のリッフ゜断面積A
と該樹脂のMFRとが、特定の関係をもって成形され、該フィル
ムのタ゛ートインハ゜クト強度が200μｍの厚さで1000g以上である
ことを特徴とする。成分(A1)は、190℃における溶融張力
(MT)とMFRとがMT≦2.2×MFR-0.84で示される関係を満た
す共重合体であり、成分(A2)は、190℃における溶融張力
(MT)とMFRとが、MT＞2.2×MFR-0.84で示される関係を満
たすとともに、室温n-テ゛カン可溶成分量率と密度との関係、
およびDSC吸熱曲線の最大ヒ゜ーク位置の温度と密度との関
係が特定の関係にある。 【効果】 本発明によれば、タ゛ートインハ゜クト強度特性と成形
性に優れる溶融袋用フィルム、さらにはその溶融袋を提供す
ることができる。
子数3〜20のα-オレフィンとからなるエチレン・α-オレフィン共重合体
(A1)または(A2)からなり、フィルム成形する際の樹脂圧力Pと
樹脂温度Tと該樹脂押出量Kとフィルム成形機のリッフ゜断面積A
と該樹脂のMFRとが、特定の関係をもって成形され、該フィル
ムのタ゛ートインハ゜クト強度が200μｍの厚さで1000g以上である
ことを特徴とする。成分(A1)は、190℃における溶融張力
(MT)とMFRとがMT≦2.2×MFR-0.84で示される関係を満た
す共重合体であり、成分(A2)は、190℃における溶融張力
(MT)とMFRとが、MT＞2.2×MFR-0.84で示される関係を満
たすとともに、室温n-テ゛カン可溶成分量率と密度との関係、
およびDSC吸熱曲線の最大ヒ゜ーク位置の温度と密度との関
係が特定の関係にある。 【効果】 本発明によれば、タ゛ートインハ゜クト強度特性と成形
性に優れる溶融袋用フィルム、さらにはその溶融袋を提供す
ることができる。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は、トラフィックペイント等
を収容する溶融袋用フィルムおよびその溶融袋に関す
る。
を収容する溶融袋用フィルムおよびその溶融袋に関す
る。
【０００２】
【発明の技術的背景】溶融袋は、溶融加工して使用され
る製品たとえばトラフィックペイントの包装に用いられ
る。この溶融袋は、その製品の加工時ないし使用時にそ
の製品とともに溶融して製品に均一に混合することが可
能な包装袋である。このような溶融袋に使用される材料
としては、エチレン・アクリル酸エステル共重合体（Ｅ
ＥＡ）、エチレン・メタクリル酸エステル共重合体、エ
チレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、あるいはこれ
らに少量のポリエチレン配合した樹脂などが使用されて
いる。
る製品たとえばトラフィックペイントの包装に用いられ
る。この溶融袋は、その製品の加工時ないし使用時にそ
の製品とともに溶融して製品に均一に混合することが可
能な包装袋である。このような溶融袋に使用される材料
としては、エチレン・アクリル酸エステル共重合体（Ｅ
ＥＡ）、エチレン・メタクリル酸エステル共重合体、エ
チレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、あるいはこれ
らに少量のポリエチレン配合した樹脂などが使用されて
いる。
【０００３】しかしながら、従来の上記のような材料か
らなる溶融袋は、ダートインパクト強度が必ずしも十分
でないため、運搬等における取り扱い時に破袋すること
があった。
らなる溶融袋は、ダートインパクト強度が必ずしも十分
でないため、運搬等における取り扱い時に破袋すること
があった。
【０００４】したがって、ダートインパクト強度特性お
よび成形性に優れる溶融袋用フィルムおよびその溶融袋
の出現が望まれている。
よび成形性に優れる溶融袋用フィルムおよびその溶融袋
の出現が望まれている。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、上記のような従来技術に伴う
問題を解決しようとするものであって、ダートインパク
ト強度特性および成形性に優れる溶融袋用フィルムおよ
びその溶融袋を提供することを目的としている。
問題を解決しようとするものであって、ダートインパク
ト強度特性および成形性に優れる溶融袋用フィルムおよ
びその溶融袋を提供することを目的としている。
【０００６】
【発明の概要】本発明に係る溶融袋用フィルムは、１９
０℃における溶融張力（ＭＴ(ｇ)）とメルトフローレー
ト（ＭＦＲ(ｇ／１０分））とが、 ＭＴ≦２．２×ＭＦＲ-0.84 で示される関係を満たす、エチレンと炭素原子数３〜２
０のα- オレフィンとからなるエチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ａ１）からなり、かつ、フィルム成形する
際の樹脂圧力Ｐ（ｋｇ／ｃｍ2）と、樹脂温度Ｔ（℃）
と、該樹脂押出量Ｋ（ｋｇ／時間）と、フィルム成形機
のリップ断面積Ａ（ｃｍ2）と、該樹脂のメルトフロー
レート（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ２００×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)／Ａ0.2］
0.2 ≦ Ｐ≦４５０×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)
／Ａ0.2］0.2 で示される関係をもって成形され、該フィルムのダート
インパクト強度が２００μｍの厚さで１０００ｇ以上で
あることを特徴としている。
０℃における溶融張力（ＭＴ(ｇ)）とメルトフローレー
ト（ＭＦＲ(ｇ／１０分））とが、 ＭＴ≦２．２×ＭＦＲ-0.84 で示される関係を満たす、エチレンと炭素原子数３〜２
０のα- オレフィンとからなるエチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ａ１）からなり、かつ、フィルム成形する
際の樹脂圧力Ｐ（ｋｇ／ｃｍ2）と、樹脂温度Ｔ（℃）
と、該樹脂押出量Ｋ（ｋｇ／時間）と、フィルム成形機
のリップ断面積Ａ（ｃｍ2）と、該樹脂のメルトフロー
レート（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ２００×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)／Ａ0.2］
0.2 ≦ Ｐ≦４５０×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)
／Ａ0.2］0.2 で示される関係をもって成形され、該フィルムのダート
インパクト強度が２００μｍの厚さで１０００ｇ以上で
あることを特徴としている。
【０００７】また、本発明に係る他の溶融袋用フィルム
は、（ｉ）１９０℃における溶融張力（ＭＴ(ｇ)）とメ
ルトフローレート（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ＭＴ＞２．２×ＭＦＲ-0.84 で示される関係を満たし、（ii）室温におけるｎ- デカ
ン可溶成分量率（Ｗ(重量％)）と密度（ｄ(ｇ／ｃ
ｍ3 ））とが、 ＭＦＲ≦１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１ ＭＦＲ＞１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×（ＭＦＲ−９）0.26×ｅｘｐ(−１００(ｄ−
０.８８))＋０.１ で示される関係を満たし、（iii)示差走査型熱量計（Ｄ
ＳＣ）により測定した吸熱曲線の最大ピーク位置の温度
（Ｔｍ(℃)）と密度（ｄ(ｇ／ｃｍ3 )）とが、 Ｔｍ＜４００×ｄ−２４８ で示される関係を満たす、エチレンと炭素原子数３〜２
０のα- オレフィンとからなるエチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ａ２）からなり、かつ、フィルム成形する
際の樹脂圧力Ｐ（ｋｇ／ｃｍ2）と、樹脂温度Ｔ（℃）
と、該樹脂押出量Ｋ（ｋｇ／時間）と、フィルム成形機
のリップ断面積Ａ（ｃｍ2）と、該樹脂のメルトフロー
レート（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ２００×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)／Ａ0.2］
0.2 ≦ Ｐ≦４５０×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)
／Ａ0.2］0.2 で示される関係をもって成形され、該フィルムのダート
インパクト強度が２００μｍの厚さで１０００ｇ以上で
あることを特徴としている。
は、（ｉ）１９０℃における溶融張力（ＭＴ(ｇ)）とメ
ルトフローレート（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ＭＴ＞２．２×ＭＦＲ-0.84 で示される関係を満たし、（ii）室温におけるｎ- デカ
ン可溶成分量率（Ｗ(重量％)）と密度（ｄ(ｇ／ｃ
ｍ3 ））とが、 ＭＦＲ≦１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１ ＭＦＲ＞１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×（ＭＦＲ−９）0.26×ｅｘｐ(−１００(ｄ−
０.８８))＋０.１ で示される関係を満たし、（iii)示差走査型熱量計（Ｄ
ＳＣ）により測定した吸熱曲線の最大ピーク位置の温度
（Ｔｍ(℃)）と密度（ｄ(ｇ／ｃｍ3 )）とが、 Ｔｍ＜４００×ｄ−２４８ で示される関係を満たす、エチレンと炭素原子数３〜２
０のα- オレフィンとからなるエチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ａ２）からなり、かつ、フィルム成形する
際の樹脂圧力Ｐ（ｋｇ／ｃｍ2）と、樹脂温度Ｔ（℃）
と、該樹脂押出量Ｋ（ｋｇ／時間）と、フィルム成形機
のリップ断面積Ａ（ｃｍ2）と、該樹脂のメルトフロー
レート（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ２００×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)／Ａ0.2］
0.2 ≦ Ｐ≦４５０×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)
／Ａ0.2］0.2 で示される関係をもって成形され、該フィルムのダート
インパクト強度が２００μｍの厚さで１０００ｇ以上で
あることを特徴としている。
【０００８】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）としては、次のような共重合体が好ましい。 （１）前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（iv）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測
定した吸熱曲線に少なくと２個以上のピークが存在する
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）。 （２）前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（ｖ）昇温溶出試験（ＴＲＥＦ）において１
００℃未満では溶出しない成分が存在し、かつ、その成
分が全体の１０％以下の量で存在するエチレン・α- オ
レフィン共重合体（Ａ２）。 （３）前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ（vi）ＮＭＲで測定した炭素原子数６個以上の
長鎖分岐の数が、炭素原子数１０００個当たり３個を超
えるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）、中で
も前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満たし、か
つ（vii)エチレンと共重合させるα- オレフィンの炭
素原子数が７個を超える場合、ＮＭＲで測定した炭素原
子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１０００個
当たり３個を超えるエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）。 （４）前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ（viii）エチレンと共重合させるα- オレフィ
ンの炭素原子数が７個以下の場合、ＮＭＲで測定した炭
素原子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１００
０個当たり３個以下であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）。
（Ａ２）としては、次のような共重合体が好ましい。 （１）前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（iv）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測
定した吸熱曲線に少なくと２個以上のピークが存在する
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）。 （２）前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（ｖ）昇温溶出試験（ＴＲＥＦ）において１
００℃未満では溶出しない成分が存在し、かつ、その成
分が全体の１０％以下の量で存在するエチレン・α- オ
レフィン共重合体（Ａ２）。 （３）前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ（vi）ＮＭＲで測定した炭素原子数６個以上の
長鎖分岐の数が、炭素原子数１０００個当たり３個を超
えるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）、中で
も前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満たし、か
つ（vii)エチレンと共重合させるα- オレフィンの炭
素原子数が７個を超える場合、ＮＭＲで測定した炭素原
子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１０００個
当たり３個を超えるエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）。 （４）前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ（viii）エチレンと共重合させるα- オレフィ
ンの炭素原子数が７個以下の場合、ＮＭＲで測定した炭
素原子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１００
０個当たり３個以下であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）。
【０００９】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）（（Ａ１）、（Ａ２）を含む）中に、必要に応
じ、高圧法低密度ポリエチレン（Ｂ）を５０重量％以下
の量でブレンドしてもよい。
（Ａ）（（Ａ１）、（Ａ２）を含む）中に、必要に応
じ、高圧法低密度ポリエチレン（Ｂ）を５０重量％以下
の量でブレンドしてもよい。
【００１０】本発明に係る溶融袋は、前記の本発明に係
る溶融袋用フィルムから形成されることを特徴としてい
る。
る溶融袋用フィルムから形成されることを特徴としてい
る。
【００１１】
【発明の具体的説明】以下、本発明に係る溶融袋用フィ
ルムおよびその溶融袋について具体的に説明する。
ルムおよびその溶融袋について具体的に説明する。
【００１２】溶融袋用フィルム 本発明に係る溶融袋用フィルムは、エチレン・α- オレ
フィン共重合体（Ａ１）または（Ａ２）から、特定のフ
ィルム条件で成形される。
フィン共重合体（Ａ１）または（Ａ２）から、特定のフ
ィルム条件で成形される。
【００１３】［エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
１）および（Ａ２）］本発明で用いられるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ１）、（Ａ２）は、直鎖状
（低密度）ポリエチレンであって、エチレンと炭素原子
数３〜２０のα- オレフィンとからなる。
１）および（Ａ２）］本発明で用いられるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ１）、（Ａ２）は、直鎖状
（低密度）ポリエチレンであって、エチレンと炭素原子
数３〜２０のα- オレフィンとからなる。
【００１４】このエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ１）、（Ａ２）は、エチレンから導かれる構成単位
含量（エチレン含量）が通常６５〜９９重量％、好まし
くは７０〜９８重量％、より好ましくは７５〜９６重量
％であり、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから導
かれる構成単位含量（α- オレフィン含量）が通常１〜
３５重量％、好ましくは２〜３０重量％、より好ましく
は４〜２５重量％である。
（Ａ１）、（Ａ２）は、エチレンから導かれる構成単位
含量（エチレン含量）が通常６５〜９９重量％、好まし
くは７０〜９８重量％、より好ましくは７５〜９６重量
％であり、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから導
かれる構成単位含量（α- オレフィン含量）が通常１〜
３５重量％、好ましくは２〜３０重量％、より好ましく
は４〜２５重量％である。
【００１５】エチレン・α- オレフィン共重合体の組成
は、通常１０ｍｍφの試料管中で約２００ｍｇの共重合
体を１ｍｌのヘキサクロロブタジエンに均一に溶解させ
た試料の13Ｃ−ＮＭＲスペクトルを、測定温度１２０
℃、測定周波数２５．０５ＭＨz、スペクトル幅１５０
０Ｈz 、パルス繰返し時間４．２sec.、パルス幅６μse
c.の条件下で測定して決定される。
は、通常１０ｍｍφの試料管中で約２００ｍｇの共重合
体を１ｍｌのヘキサクロロブタジエンに均一に溶解させ
た試料の13Ｃ−ＮＭＲスペクトルを、測定温度１２０
℃、測定周波数２５．０５ＭＨz、スペクトル幅１５０
０Ｈz 、パルス繰返し時間４．２sec.、パルス幅６μse
c.の条件下で測定して決定される。
【００１６】炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとし
ては、具体的には、プロピレン、1-ブテン、1-ペンテ
ン、1-ヘキセン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテン、
1-デセン、1-ドデセン、1-テトラデセン、1-ヘキサデセ
ン、1-オクタデセン、1-エイコセンなどが挙げられる。
ては、具体的には、プロピレン、1-ブテン、1-ペンテ
ン、1-ヘキセン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテン、
1-デセン、1-ドデセン、1-テトラデセン、1-ヘキサデセ
ン、1-オクタデセン、1-エイコセンなどが挙げられる。
【００１７】このようなエチレン・α- オレフィン共重
合体（Ａ１）、（Ａ２）としては、密度（ｄ；ASTM D 1
505 ）が０．８９５〜０．９３０ｇ／ｃｍ3、好ましく
は０．８９５〜０．９２５ｇ／ｃｍ3 、より好ましく
は０．９００〜０．９１５ｇ／ｃｍ3の範囲にあること
が望ましく、またメルトフローレート（ＭＦＲ；ASTMD
1238，190℃、荷重2.16kg）が、０．５〜１０ｇ／１０
分、好ましくは１．０〜７．０ｇ／１０分、より好まし
くは１．０〜５．０ｇ／１０分の範囲にあることが望ま
しい。
合体（Ａ１）、（Ａ２）としては、密度（ｄ；ASTM D 1
505 ）が０．８９５〜０．９３０ｇ／ｃｍ3、好ましく
は０．８９５〜０．９２５ｇ／ｃｍ3 、より好ましく
は０．９００〜０．９１５ｇ／ｃｍ3の範囲にあること
が望ましく、またメルトフローレート（ＭＦＲ；ASTMD
1238，190℃、荷重2.16kg）が、０．５〜１０ｇ／１０
分、好ましくは１．０〜７．０ｇ／１０分、より好まし
くは１．０〜５．０ｇ／１０分の範囲にあることが望ま
しい。
【００１８】本発明で用いられるエチレン・α- オレフ
ィン共重合体（Ａ１）は、１９０℃における溶融張力
（ＭＴ(ｇ)）とメルトフローレート（ＭＦＲ（ｇ／１０
分））とが、 ＭＴ≦２．２×ＭＦＲ-0.84 で示される関係を満たしている。
ィン共重合体（Ａ１）は、１９０℃における溶融張力
（ＭＴ(ｇ)）とメルトフローレート（ＭＦＲ（ｇ／１０
分））とが、 ＭＴ≦２．２×ＭＦＲ-0.84 で示される関係を満たしている。
【００１９】また、本発明で用いられるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ２）は、（ｉ）１９０℃におけ
る溶融張力（ＭＴ(ｇ)）とメルトフローレート（ＭＦＲ
(ｇ／１０分）とが、 ＭＴ＞２．２×ＭＦＲ-0.84 好ましくは ５．５×ＭＦＲ-0.65＞ＭＴ＞２．
２×ＭＦＲ-0.84で示される関係を満たしている。
オレフィン共重合体（Ａ２）は、（ｉ）１９０℃におけ
る溶融張力（ＭＴ(ｇ)）とメルトフローレート（ＭＦＲ
(ｇ／１０分）とが、 ＭＴ＞２．２×ＭＦＲ-0.84 好ましくは ５．５×ＭＦＲ-0.65＞ＭＴ＞２．
２×ＭＦＲ-0.84で示される関係を満たしている。
【００２０】このような関係を満たしているエチレン・
α- オレフィン共重合体（Ａ２）は、分子量の割には溶
融張力が高く、成形性が良好である。エチレン・α- オ
レフィン共重合体（Ａ２）の溶融張力（ＭＴ）は、溶融
試料を一定速度で延伸したときの応力として測定され
る。本発明では、具体的には、溶融試料（エチレン・α
- オレフィン共重合体）を、ＭＴ測定機（（株）東洋精
機製作所製）を用いて、樹脂温度１９０℃、押出速度１
５ｍｍ／分、巻取り速度１０〜２０ｍ／分、ノズル径
２．０９ｍｍφ、ノズル長さ８ｍｍの条件下で延伸した
ときの応力として測定される。
α- オレフィン共重合体（Ａ２）は、分子量の割には溶
融張力が高く、成形性が良好である。エチレン・α- オ
レフィン共重合体（Ａ２）の溶融張力（ＭＴ）は、溶融
試料を一定速度で延伸したときの応力として測定され
る。本発明では、具体的には、溶融試料（エチレン・α
- オレフィン共重合体）を、ＭＴ測定機（（株）東洋精
機製作所製）を用いて、樹脂温度１９０℃、押出速度１
５ｍｍ／分、巻取り速度１０〜２０ｍ／分、ノズル径
２．０９ｍｍφ、ノズル長さ８ｍｍの条件下で延伸した
ときの応力として測定される。
【００２１】また、このエチレン・α- オレフィン共重
合体（Ａ２）は、（ii）室温（２３℃）におけるｎ- デ
カン可溶成分量率（Ｗ(重量％)）と、密度（ｄ(ｇ／ｃ
ｍ3 )）とが、 ＭＦＲ≦１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１ 好ましくは Ｗ＜６０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.
８８))＋０.１ より好ましくは Ｗ＜４０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.
８８))＋０.１ ＭＦＲ＞１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×（ＭＦＲ−９）0.26×ｅｘｐ(−１００(ｄ−
０.８８))＋０.１ で示される関係を満たしている。
合体（Ａ２）は、（ii）室温（２３℃）におけるｎ- デ
カン可溶成分量率（Ｗ(重量％)）と、密度（ｄ(ｇ／ｃ
ｍ3 )）とが、 ＭＦＲ≦１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１ 好ましくは Ｗ＜６０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.
８８))＋０.１ より好ましくは Ｗ＜４０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.
８８))＋０.１ ＭＦＲ＞１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×（ＭＦＲ−９）0.26×ｅｘｐ(−１００(ｄ−
０.８８))＋０.１ で示される関係を満たしている。
【００２２】このような関係を満たしているエチレン・
α- オレフィン共重合体（Ａ２）は、組成分布が狭いと
言える。エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）の
ｎ- デカン可溶成分量率（Ｗ）の測定は、エチレン・α
- オレフィン共重合体約３ｇをｎ- デカン４５０ｍｌに
加え、１４５℃で溶解後室温℃まで冷却し、濾過により
ｎ- デカン不溶部を除き、濾液よりｎ- デカン可溶部を
回収することにより行なわれる。ｎ- デカン可溶成分量
率（Ｗ）の少ないものほど組成分布が狭い。
α- オレフィン共重合体（Ａ２）は、組成分布が狭いと
言える。エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）の
ｎ- デカン可溶成分量率（Ｗ）の測定は、エチレン・α
- オレフィン共重合体約３ｇをｎ- デカン４５０ｍｌに
加え、１４５℃で溶解後室温℃まで冷却し、濾過により
ｎ- デカン不溶部を除き、濾液よりｎ- デカン可溶部を
回収することにより行なわれる。ｎ- デカン可溶成分量
率（Ｗ）の少ないものほど組成分布が狭い。
【００２３】さらに、このエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）は、（iii)示差走査型熱量計（ＤＳＣ）
により測定した吸熱曲線の最大ピーク位置の温度（Ｔｍ
(℃)）と密度（ｄ(ｇ／ｃｍ3 )）とが、 Ｔｍ＜４００×ｄ−２４８ 好ましくは Ｔｍ＜４５０×ｄ−２９６ で示される関係を満たしている。
重合体（Ａ２）は、（iii)示差走査型熱量計（ＤＳＣ）
により測定した吸熱曲線の最大ピーク位置の温度（Ｔｍ
(℃)）と密度（ｄ(ｇ／ｃｍ3 )）とが、 Ｔｍ＜４００×ｄ−２４８ 好ましくは Ｔｍ＜４５０×ｄ−２９６ で示される関係を満たしている。
【００２４】このような関係を満たしているエチレン・
α- オレフィン共重合体（Ａ２）は、密度に対して上記
Ｔｍが低いため、同一密度のエチレン・α- オレフィン
共重合体と比較すると、ヒートシール性に優れている。
α- オレフィン共重合体（Ａ２）は、密度に対して上記
Ｔｍが低いため、同一密度のエチレン・α- オレフィン
共重合体と比較すると、ヒートシール性に優れている。
【００２５】示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定し
た吸熱曲線の最大ピーク位置の温度（Ｔｍ）と密度
（ｄ）との関係、およびｎ- デカン可溶成分量分率
（Ｗ）と密度（ｄ）とが上記のような関係を有するよう
なエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）は組成分
布が狭いと言える。
た吸熱曲線の最大ピーク位置の温度（Ｔｍ）と密度
（ｄ）との関係、およびｎ- デカン可溶成分量分率
（Ｗ）と密度（ｄ）とが上記のような関係を有するよう
なエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）は組成分
布が狭いと言える。
【００２６】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
２）のＴｍは、試料約５ｍｇをアルミパンに詰め１０℃
／分で２００℃まで昇温し、２００℃で５分間保持した
のち１０℃／分で室温まで降温し、次いで１０℃／分で
昇温する際の吸熱曲線より求められる。測定は、パーキ
ンエルマー社製ＤＳＣ−７型装置を用いる。
２）のＴｍは、試料約５ｍｇをアルミパンに詰め１０℃
／分で２００℃まで昇温し、２００℃で５分間保持した
のち１０℃／分で室温まで降温し、次いで１０℃／分で
昇温する際の吸熱曲線より求められる。測定は、パーキ
ンエルマー社製ＤＳＣ−７型装置を用いる。
【００２７】本発明で用いられるエチレン・α- オレフ
ィン共重合体（Ａ２）としては、以下のような共重合体
が好ましい。 （１）上記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（iv）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測
定した吸熱曲線に少なくと２個以上のピークが存在する
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）。 （２）上記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（ｖ）昇温溶出試験（ＴＲＥＦ）において１
００℃未満では溶出しない成分が存在し、かつ、その成
分が全体の１０％以下の量で存在するエチレン・α- オ
レフィン共重合体（Ａ２）。 （３）上記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（vi）ＮＭＲで測定した炭素原子数６個以上
の長鎖分岐の数が、炭素原子数１０００個当たり３個を
超えるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）。中
でも、上記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（vii)エチレンと共重合させるα-オレフィ
ンの炭素原子数が７個を超える場合、ＮＭＲで測定した
炭素原子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１０
００個当たり３個を超えるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）。 （４）エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィン
とを共重合させたエチレン・α- オレフィン共重合体で
あり、前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ（viii）エチレンと共重合させるα- オレフィ
ンの炭素原子数が７個以下の場合、ＮＭＲで測定した炭
素原子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１００
０個当たり３個以下であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）。
ィン共重合体（Ａ２）としては、以下のような共重合体
が好ましい。 （１）上記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（iv）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測
定した吸熱曲線に少なくと２個以上のピークが存在する
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）。 （２）上記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（ｖ）昇温溶出試験（ＴＲＥＦ）において１
００℃未満では溶出しない成分が存在し、かつ、その成
分が全体の１０％以下の量で存在するエチレン・α- オ
レフィン共重合体（Ａ２）。 （３）上記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（vi）ＮＭＲで測定した炭素原子数６個以上
の長鎖分岐の数が、炭素原子数１０００個当たり３個を
超えるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）。中
でも、上記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ、（vii)エチレンと共重合させるα-オレフィ
ンの炭素原子数が７個を超える場合、ＮＭＲで測定した
炭素原子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１０
００個当たり３個を超えるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）。 （４）エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィン
とを共重合させたエチレン・α- オレフィン共重合体で
あり、前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を満た
し、かつ（viii）エチレンと共重合させるα- オレフィ
ンの炭素原子数が７個以下の場合、ＮＭＲで測定した炭
素原子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１００
０個当たり３個以下であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）。
【００２８】上記昇温溶出試験（ＴＲＥＦ）は、次の要
領で行なう。試料溶液を１４０℃でカラムに導入した
後、降温速度１０℃／時間で２５℃まで冷却し、その後
昇温速度１５℃／時間で昇温しながら、１．０ｍｌの一
定流速で連続的に溶出する成分をオンラインで検出す
る。カラムは２．１４ｃｍφ×１５ｃｍのカラムを用
い、充填剤は１００μｍφのガラスビーズを用い、溶媒
はオルトジクロロベンゼン、試料濃度は２００ｍｇ／４
０ｍｌ（オルトジクロロベンゼン）、注入量は７．５ｍ
ｌとする。
領で行なう。試料溶液を１４０℃でカラムに導入した
後、降温速度１０℃／時間で２５℃まで冷却し、その後
昇温速度１５℃／時間で昇温しながら、１．０ｍｌの一
定流速で連続的に溶出する成分をオンラインで検出す
る。カラムは２．１４ｃｍφ×１５ｃｍのカラムを用
い、充填剤は１００μｍφのガラスビーズを用い、溶媒
はオルトジクロロベンゼン、試料濃度は２００ｍｇ／４
０ｍｌ（オルトジクロロベンゼン）、注入量は７．５ｍ
ｌとする。
【００２９】エチレン・α- オレフィン共重合体中の分
岐数は、13Ｃ−ＮＭＲにより決定した。すなわち、１０
ｍｍφの試料管中で約２５０ｍｇのフィルムを２．５ｍ
ｌのオルソジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン（４／
１（容積比））に均一に溶解させた試料の13Ｃ−ＮＭＲ
をプロトン完全デカップリング法により、観測周波数１
２５．８ＭＨｚ、観測領域３３，９００Ｈｚ、パルス幅
４５゜、パルス繰り返し時間５．５秒、測定温度１２０
℃、積算回数１０，０００回の条件下で測定し、「JMS-
REV.Macromol.Chem.Phys.」(C29(2&3),201-317(1989)）
の文献に記載されている方法に従って決定した。
岐数は、13Ｃ−ＮＭＲにより決定した。すなわち、１０
ｍｍφの試料管中で約２５０ｍｇのフィルムを２．５ｍ
ｌのオルソジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン（４／
１（容積比））に均一に溶解させた試料の13Ｃ−ＮＭＲ
をプロトン完全デカップリング法により、観測周波数１
２５．８ＭＨｚ、観測領域３３，９００Ｈｚ、パルス幅
４５゜、パルス繰り返し時間５．５秒、測定温度１２０
℃、積算回数１０，０００回の条件下で測定し、「JMS-
REV.Macromol.Chem.Phys.」(C29(2&3),201-317(1989)）
の文献に記載されている方法に従って決定した。
【００３０】エチレン・α- オレフィン共重合体中の炭
素原子数６個以上の長鎖分岐数は、 13Ｃ−ＮＭＲにより
決定した。すなわち、１０ｍｍφの試料管中で約２５０
ｍｇのフィルムを２．５ｍｌのオルソジクロロベンゼン
／重水素化ベンゼン（４／１（容積比））に均一に溶解
させた試料の13Ｃ−ＮＭＲをプロトン完全デカップリン
グ法により、観測周波数１２５．８ＭＨｚ、観測領域３
３，９００Ｈｚ、パルス幅４５゜、パルス繰り返し時間
５．５秒、測定温度１２０℃、積算回数１０，０００回
の条件下で測定し、「JMS-REV.Macromol.Chem.Phys.」
(C29(2&3),201-317(1989)）の文献を元にシグナルの帰
属を行なった。
素原子数６個以上の長鎖分岐数は、 13Ｃ−ＮＭＲにより
決定した。すなわち、１０ｍｍφの試料管中で約２５０
ｍｇのフィルムを２．５ｍｌのオルソジクロロベンゼン
／重水素化ベンゼン（４／１（容積比））に均一に溶解
させた試料の13Ｃ−ＮＭＲをプロトン完全デカップリン
グ法により、観測周波数１２５．８ＭＨｚ、観測領域３
３，９００Ｈｚ、パルス幅４５゜、パルス繰り返し時間
５．５秒、測定温度１２０℃、積算回数１０，０００回
の条件下で測定し、「JMS-REV.Macromol.Chem.Phys.」
(C29(2&3),201-317(1989)）の文献を元にシグナルの帰
属を行なった。
【００３１】炭素原子数６個以上の長鎖分岐の個数は、
全メチン炭素原子数より算出した全分岐数から、炭素原
子数６個以上の長鎖分岐以外の各分岐に基づくメチル、
メチレン炭素原子より算出した分岐数を引いた残りとし
て規定した。
全メチン炭素原子数より算出した全分岐数から、炭素原
子数６個以上の長鎖分岐以外の各分岐に基づくメチル、
メチレン炭素原子より算出した分岐数を引いた残りとし
て規定した。
【００３２】［エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
１）の調製］上記のようなエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ１）は、たとえば特開平９−１８３８１６号
公報、特開平８−２８３４７７号公報等に記載されてい
るメタロセン触媒成分を含む、いわゆるメタロセン系オ
レフィン重合用触媒の存在下に、エチレンと炭素原子数
３〜２０のα- オレフィンとを共重合させることによっ
て製造することができる。
１）の調製］上記のようなエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ１）は、たとえば特開平９−１８３８１６号
公報、特開平８−２８３４７７号公報等に記載されてい
るメタロセン触媒成分を含む、いわゆるメタロセン系オ
レフィン重合用触媒の存在下に、エチレンと炭素原子数
３〜２０のα- オレフィンとを共重合させることによっ
て製造することができる。
【００３３】このようなメタロセン系オレフィン重合用
触媒は、通常、シクロペンタジエニル骨格を有する配位
子を少なくとも１個有する周期律表第IVＢ族の遷移金属
化合物からなるメタロセン触媒成分、有機アルミニウム
オキシ化合物触媒成分、担体、および必要に応じて、有
機アルミニウム化合物触媒成分から形成される。
触媒は、通常、シクロペンタジエニル骨格を有する配位
子を少なくとも１個有する周期律表第IVＢ族の遷移金属
化合物からなるメタロセン触媒成分、有機アルミニウム
オキシ化合物触媒成分、担体、および必要に応じて、有
機アルミニウム化合物触媒成分から形成される。
【００３４】メタロセン系オレフィン重合用触媒および
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）の製造方法
の詳細については、特開平９−１８３８１６号公報、特
開平８−２８３４７７号公報等等に記載されている。
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）の製造方法
の詳細については、特開平９−１８３８１６号公報、特
開平８−２８３４７７号公報等等に記載されている。
【００３５】［エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
２）の調製］上記のようなエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）は、たとえば特開平４−２１３３０９号
公報、特開平６−９７２４号公報、特開平６−２０６９
３９号公報、特開平９−２３５３１２号公報、特開平１
０−２５１３３４号公報、特開平１０−２５１３３５号
公報、特開平２−２７６８０７号公報、ＷＯ９３／０８
２２号公報、特願平１０−３７０５７５号明細書等に記
載されているメタロセン触媒成分を含む、いわゆるメタ
ロセン系オレフィン重合用触媒の存在下に、エチレンと
炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとを共重合させる
ことによって製造することができる。
２）の調製］上記のようなエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）は、たとえば特開平４−２１３３０９号
公報、特開平６−９７２４号公報、特開平６−２０６９
３９号公報、特開平９−２３５３１２号公報、特開平１
０−２５１３３４号公報、特開平１０−２５１３３５号
公報、特開平２−２７６８０７号公報、ＷＯ９３／０８
２２号公報、特願平１０−３７０５７５号明細書等に記
載されているメタロセン触媒成分を含む、いわゆるメタ
ロセン系オレフィン重合用触媒の存在下に、エチレンと
炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとを共重合させる
ことによって製造することができる。
【００３６】このようなメタロセン系オレフィン重合用
触媒は、通常、シクロペンタジエニル骨格を有する配位
子を少なくとも１個有する周期律表第IVＢ族の遷移金属
化合物からなるメタロセン触媒成分、有機アルミニウム
オキシ化合物触媒成分、および必要に応じて、担体、有
機アルミニウム化合物触媒成分、イオン化イオン性化合
物触媒成分から形成される。
触媒は、通常、シクロペンタジエニル骨格を有する配位
子を少なくとも１個有する周期律表第IVＢ族の遷移金属
化合物からなるメタロセン触媒成分、有機アルミニウム
オキシ化合物触媒成分、および必要に応じて、担体、有
機アルミニウム化合物触媒成分、イオン化イオン性化合
物触媒成分から形成される。
【００３７】メタロセン系オレフィン重合用触媒および
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）の製造方法
の詳細については、特開平４−２１３３０９号公報、特
開平６−９７２４号公報、特開平６−２０６９３９号公
報、特開平９−２３５３１２号公報、特開平１０−２５
１３３４号公報、特開平１０−２５１３３５号公報、特
開平２−２７６８０７号公報、ＷＯ９３／０８２２号公
報、特願平１０−３７０５７５号明細書等に記載されて
いる。
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ２）の製造方法
の詳細については、特開平４−２１３３０９号公報、特
開平６−９７２４号公報、特開平６−２０６９３９号公
報、特開平９−２３５３１２号公報、特開平１０−２５
１３３４号公報、特開平１０−２５１３３５号公報、特
開平２−２７６８０７号公報、ＷＯ９３／０８２２号公
報、特願平１０−３７０５７５号明細書等に記載されて
いる。
【００３８】［溶融袋用フィルムの成形］本発明に係る
溶融袋用フィルムは、エチレン・α- オレフィン共重合
体（Ａ１）または（Ａ２）からインフレーション方式、
Ｔダイ方式などの通常のフィルム成形法を採用し、下記
条件で製造することができる。
溶融袋用フィルムは、エチレン・α- オレフィン共重合
体（Ａ１）または（Ａ２）からインフレーション方式、
Ｔダイ方式などの通常のフィルム成形法を採用し、下記
条件で製造することができる。
【００３９】すなわちエチレン・α- オレフィン共重合
体（Ａ１）または（Ａ２）から、フィルム成形する際の
樹脂圧力Ｐ（ｋｇ／ｃｍ2）と、樹脂温度Ｔ（℃）と、
該樹脂押出量Ｋ（ｋｇ／時間）と、フィルム成形機のリ
ップ断面積Ａ（ｃｍ2）と、該樹脂のメルトフローレー
ト（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ２００×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)／Ａ0.2］
0.2 ≦ Ｐ≦４５０×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)
／Ａ0.2］0.2 で示される関係をもって成形される。
体（Ａ１）または（Ａ２）から、フィルム成形する際の
樹脂圧力Ｐ（ｋｇ／ｃｍ2）と、樹脂温度Ｔ（℃）と、
該樹脂押出量Ｋ（ｋｇ／時間）と、フィルム成形機のリ
ップ断面積Ａ（ｃｍ2）と、該樹脂のメルトフローレー
ト（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ２００×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)／Ａ0.2］
0.2 ≦ Ｐ≦４５０×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)
／Ａ0.2］0.2 で示される関係をもって成形される。
【００４０】上記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ１）または（Ａ２）中に、必要に応じて、高圧法低
密度ポリエチレン（Ｂ）を５０重量％以下、好ましくは
５〜４０重量％、より好ましくは５〜３０重量％の量で
ブレンドさせることができる。
（Ａ１）または（Ａ２）中に、必要に応じて、高圧法低
密度ポリエチレン（Ｂ）を５０重量％以下、好ましくは
５〜４０重量％、より好ましくは５〜３０重量％の量で
ブレンドさせることができる。
【００４１】この高圧法低密度ポリエチレン（Ｂ）は、
エチレンをラジカル重合触媒の存在下、高圧の下で製造
したポリエチレンであって、必要に応じ、他のビニルモ
ノマーを少量共重合してあってもよい。
エチレンをラジカル重合触媒の存在下、高圧の下で製造
したポリエチレンであって、必要に応じ、他のビニルモ
ノマーを少量共重合してあってもよい。
【００４２】本発明で用いられる高圧法低密度ポリエチ
レン（Ｂ）は、密度(ASTM D 1505）が通常０．９１７〜
０．９３０ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９１７〜０．９
２５ｇ／ｃｍ3の範囲にある。密度が上記範囲にある高
圧法低密度ポリエチレン（Ｂ）は、インフレーションフ
ィルム成形性に優れている。なお、密度は、１９０℃に
おける２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦ
Ｒ）測定時に得られる押出ストランドを１００℃で１時
間熱処理し、１時間かけて室温まで徐冷したのち、密度
勾配管で測定する。
レン（Ｂ）は、密度(ASTM D 1505）が通常０．９１７〜
０．９３０ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９１７〜０．９
２５ｇ／ｃｍ3の範囲にある。密度が上記範囲にある高
圧法低密度ポリエチレン（Ｂ）は、インフレーションフ
ィルム成形性に優れている。なお、密度は、１９０℃に
おける２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦ
Ｒ）測定時に得られる押出ストランドを１００℃で１時
間熱処理し、１時間かけて室温まで徐冷したのち、密度
勾配管で測定する。
【００４３】また、この高圧法低密度ポリエチレン
（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238、1
90℃、荷重2.16kg）は０．１〜３ｇ／１０分、好ましく
は０．１〜１．０ｇ／１０分の範囲にある。メルトフロ
ーレートが上記範囲にある高圧法低密度ポリエチレン
（Ｂ）は、インフレーションフィルム成形性に優れてい
る。
（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238、1
90℃、荷重2.16kg）は０．１〜３ｇ／１０分、好ましく
は０．１〜１．０ｇ／１０分の範囲にある。メルトフロ
ーレートが上記範囲にある高圧法低密度ポリエチレン
（Ｂ）は、インフレーションフィルム成形性に優れてい
る。
【００４４】本発明においては、上記エチレン・α- オ
レフィン共重合体（Ａ１）または（Ａ２）中に、必要に
応じて、高圧法低密度ポリエチレン（Ｂ）の他に、顔料
（たとえばカーボンブラック、酸化チタン等）、酸化防
止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、抗ブロッ
キング剤などの添加剤を、本発明の目的を損なわない範
囲で配合することができる。
レフィン共重合体（Ａ１）または（Ａ２）中に、必要に
応じて、高圧法低密度ポリエチレン（Ｂ）の他に、顔料
（たとえばカーボンブラック、酸化チタン等）、酸化防
止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、抗ブロッ
キング剤などの添加剤を、本発明の目的を損なわない範
囲で配合することができる。
【００４５】上記のようにして得られる溶融袋用フィル
ムの厚さは任意であり、袋に充填する製品の量によって
も異なるが、実用上は８０〜１５０μｍ程度である。本
発明に係る溶融袋用フィルムは、ダートインパクト強度
が２００μｍの厚さで１０００ｇ以上で、耐衝撃性に優
れている。
ムの厚さは任意であり、袋に充填する製品の量によって
も異なるが、実用上は８０〜１５０μｍ程度である。本
発明に係る溶融袋用フィルムは、ダートインパクト強度
が２００μｍの厚さで１０００ｇ以上で、耐衝撃性に優
れている。
【００４６】溶融袋 本発明に係る溶融袋は、このような溶融袋用フィルムか
ら従来公知の方法により製袋することによって得られ
る。この溶融袋は、ダートインパクト強度特性に優れ、
実用に供することができる。
ら従来公知の方法により製袋することによって得られ
る。この溶融袋は、ダートインパクト強度特性に優れ、
実用に供することができる。
【００４７】
【発明の効果】本発明によれば、ダートインパクト強度
特性および成形性に優れる溶融袋用フィルム、さらには
その溶融袋を提供することができる。
特性および成形性に優れる溶融袋用フィルム、さらには
その溶融袋を提供することができる。
【００４８】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明は、これら実施例により何ら限定されるものではな
い。 （１）エチレン系共重合体の造粒 エチレン系共重合体１００重量部に対して、二次抗酸化
剤としてのトリ（2,4-ジ-t- ブチルフェニル）フォスフ
ェートを０．０５重量部、耐熱安定剤としてのn-オクタ
デシル-3-（4'-ヒドロキシ-3',5'- ジ-t- ブチルフェニ
ル）プロピネートを０．１重量部、塩酸吸収剤としての
ステアリン酸カルシウムを０．０５重量部配合する。し
かる後に通常の押出機を用い、設定温度１８０℃で溶融
押し出して、造粒ペレットを調製する。 （２）密度（ｄ） １９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレ
ート測定時に得られるストランドを１２０℃で１時間熱
処理し、１時間かけて室温まで徐冷したのち、密度勾配
管で測定する。 （３）共重合体の組成13 Ｃ−ＮＭＲにより決定した。すなわち、１０ｍｍφの
試料管中で約２００ｍｇの共重合体パウダーを１ｍｌの
ヘキサクロロブタジエンに均一に溶解させた試料の13Ｃ
−ＮＭＲＲスペクトルを、測定温度１２０℃、測定周波
数２５．０５ＭＨｚ、スペクトル幅１５００Ｈｚ、パル
ス繰返し時間４．２sec、パルス幅６μsecの条件下で測
定することにより決定される。 （４）メルトフローレート（ＭＦＲ） 共重合体の造粒ペレットを使用して、ＡＳＴＭ Ｄ１２
３８−６５Ｔに従い１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件
下に測定される。 （５）ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔｍ） パーキンエルマー社製ＤＳＣ−７型装置を用いて行なっ
た。吸熱曲線における最大ピーク位置の温度（Ｔｍ）
は、試料約５ｍｇをアルミパンに詰め１０℃／分で２０
０℃まで昇温し、２００℃で５分間保持したのち、１０
℃／分で室温まで降温し、次いで１０℃／分で昇温する
際の吸熱曲線より求める。 （６）ｎ- デカン可溶成分量率（Ｗ） 共重合体のｎ- デカン可溶成分量の測定は、共重合体約
３ｇをｎ- デカン４５０ｍｌに加え、１４５℃で溶解後
２３℃まで冷却し、濾過によりｎ- デカン不溶部を除
き、濾液よりｎ- デカン可溶部を回収することにより行
なう。ｎ- デカン可溶成分量率は、 Ｗ＝[ｎ- デカン可溶部の重量／ｎ- デカン不溶部およ
び可溶部の重量]×１００（％）で定義される。可溶成
分量の少ないもの程、組成分布が狭いことを意味する。 （７）溶融張力（ＭＴ） 溶融させたポリマーを一定速度で延伸した時の応力を測
定することにより決定される。すなわち、共重合体の造
粒ペレットを測定試料とし、（株）東洋精機製作所製、
ＭＴ測定機を用い、樹脂温度１９０℃、押し出し速度１
５ｍｍ／分、巻取り速度１０〜２０ｍ／分、ノズル径
２．０９ｍｍφ、ノズル長さ８ｍｍの条件で行なわれ
る。 （８）長鎖分岐（ＬＣＢ）の定量 長鎖分岐（ＬＣＢ）の定量は、ＮＭＲで行なった。 （９）昇温溶出試験（ＴＲＥＦ） 試料溶液を１４０℃でカラムに導入した後、降温速度１
０℃／時間で２５℃まで冷却し、その後、昇温速度１５
℃／時間で昇温しながら、１．０ｍｌの一定流速で連続
的に溶出する成分をオンラインで検出した。
発明は、これら実施例により何ら限定されるものではな
い。 （１）エチレン系共重合体の造粒 エチレン系共重合体１００重量部に対して、二次抗酸化
剤としてのトリ（2,4-ジ-t- ブチルフェニル）フォスフ
ェートを０．０５重量部、耐熱安定剤としてのn-オクタ
デシル-3-（4'-ヒドロキシ-3',5'- ジ-t- ブチルフェニ
ル）プロピネートを０．１重量部、塩酸吸収剤としての
ステアリン酸カルシウムを０．０５重量部配合する。し
かる後に通常の押出機を用い、設定温度１８０℃で溶融
押し出して、造粒ペレットを調製する。 （２）密度（ｄ） １９０℃における２．１６ｋｇ荷重でのメルトフローレ
ート測定時に得られるストランドを１２０℃で１時間熱
処理し、１時間かけて室温まで徐冷したのち、密度勾配
管で測定する。 （３）共重合体の組成13 Ｃ−ＮＭＲにより決定した。すなわち、１０ｍｍφの
試料管中で約２００ｍｇの共重合体パウダーを１ｍｌの
ヘキサクロロブタジエンに均一に溶解させた試料の13Ｃ
−ＮＭＲＲスペクトルを、測定温度１２０℃、測定周波
数２５．０５ＭＨｚ、スペクトル幅１５００Ｈｚ、パル
ス繰返し時間４．２sec、パルス幅６μsecの条件下で測
定することにより決定される。 （４）メルトフローレート（ＭＦＲ） 共重合体の造粒ペレットを使用して、ＡＳＴＭ Ｄ１２
３８−６５Ｔに従い１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件
下に測定される。 （５）ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔｍ） パーキンエルマー社製ＤＳＣ−７型装置を用いて行なっ
た。吸熱曲線における最大ピーク位置の温度（Ｔｍ）
は、試料約５ｍｇをアルミパンに詰め１０℃／分で２０
０℃まで昇温し、２００℃で５分間保持したのち、１０
℃／分で室温まで降温し、次いで１０℃／分で昇温する
際の吸熱曲線より求める。 （６）ｎ- デカン可溶成分量率（Ｗ） 共重合体のｎ- デカン可溶成分量の測定は、共重合体約
３ｇをｎ- デカン４５０ｍｌに加え、１４５℃で溶解後
２３℃まで冷却し、濾過によりｎ- デカン不溶部を除
き、濾液よりｎ- デカン可溶部を回収することにより行
なう。ｎ- デカン可溶成分量率は、 Ｗ＝[ｎ- デカン可溶部の重量／ｎ- デカン不溶部およ
び可溶部の重量]×１００（％）で定義される。可溶成
分量の少ないもの程、組成分布が狭いことを意味する。 （７）溶融張力（ＭＴ） 溶融させたポリマーを一定速度で延伸した時の応力を測
定することにより決定される。すなわち、共重合体の造
粒ペレットを測定試料とし、（株）東洋精機製作所製、
ＭＴ測定機を用い、樹脂温度１９０℃、押し出し速度１
５ｍｍ／分、巻取り速度１０〜２０ｍ／分、ノズル径
２．０９ｍｍφ、ノズル長さ８ｍｍの条件で行なわれ
る。 （８）長鎖分岐（ＬＣＢ）の定量 長鎖分岐（ＬＣＢ）の定量は、ＮＭＲで行なった。 （９）昇温溶出試験（ＴＲＥＦ） 試料溶液を１４０℃でカラムに導入した後、降温速度１
０℃／時間で２５℃まで冷却し、その後、昇温速度１５
℃／時間で昇温しながら、１．０ｍｌの一定流速で連続
的に溶出する成分をオンラインで検出した。
【００４９】カラムは、２．１４ｃｍφ×１５ｃｍのカ
ラムを用い、充填剤は、１００μｍφのガラスビーズを
用い、溶媒はオルトジクロロベンゼン、試料濃度は２０
０ｍｇ／４０ｍｌ（オルトジクロロベンゼン）、注入量
は７．５ｍｌとした。
ラムを用い、充填剤は、１００μｍφのガラスビーズを
用い、溶媒はオルトジクロロベンゼン、試料濃度は２０
０ｍｇ／４０ｍｌ（オルトジクロロベンゼン）、注入量
は７．５ｍｌとした。
【００５０】
【製造例１】［エチレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−Ｌ
ＬＤＰＥ（１）］の製造] ［触媒の調製］２５０℃で１０時間乾燥したシリカ７．
９ｋｇを１２１リットルのトルエンで懸濁状にした後、
０℃まで冷却した。その後、メチルアルミノオキサンの
トルエン溶液（Ａｌ＝１．４７モル／リットル）４１リ
ットルを１時間で滴下した。この際、系内の温度を０℃
に保った。引続き０℃で３０分間反応させ、次いで１．
５時間かけて９５℃まで昇温し、その温度で４時間反応
させた。その後６０℃まで降温し上澄液をデカンテーシ
ョン法により除去した。このようにして得られた固体成
分をトルエンで２回洗浄した後、トルエン１２５リット
ルで再懸濁化した。この系内へビス（1,3-ジメチルシク
ロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン
溶液（Ｚｒ＝２８．４ミリモル／リットル）２０リット
ルを３０℃で３０分間かけて適下し、更に３０℃で２時
間反応させた。その後、上澄液を除去し、ヘキサンで２
回洗浄することにより、１ｇ当り４．６ｍｇのジルコニ
ウムを含有する固体触媒を得た。
ＬＤＰＥ（１）］の製造] ［触媒の調製］２５０℃で１０時間乾燥したシリカ７．
９ｋｇを１２１リットルのトルエンで懸濁状にした後、
０℃まで冷却した。その後、メチルアルミノオキサンの
トルエン溶液（Ａｌ＝１．４７モル／リットル）４１リ
ットルを１時間で滴下した。この際、系内の温度を０℃
に保った。引続き０℃で３０分間反応させ、次いで１．
５時間かけて９５℃まで昇温し、その温度で４時間反応
させた。その後６０℃まで降温し上澄液をデカンテーシ
ョン法により除去した。このようにして得られた固体成
分をトルエンで２回洗浄した後、トルエン１２５リット
ルで再懸濁化した。この系内へビス（1,3-ジメチルシク
ロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリドのトルエン
溶液（Ｚｒ＝２８．４ミリモル／リットル）２０リット
ルを３０℃で３０分間かけて適下し、更に３０℃で２時
間反応させた。その後、上澄液を除去し、ヘキサンで２
回洗浄することにより、１ｇ当り４．６ｍｇのジルコニ
ウムを含有する固体触媒を得た。
【００５１】［予備重合触媒の調製］１６モルのトリイ
ソブチルアルミニウムを含有する１６０リットルのヘキ
サンに、上記固体触媒４．３ｋｇを加え、３５℃で３．
５時間エチレンの予備重合を行なうことにより、固体触
媒１ｇ当り３ｇのポリエチレンが予備重合された予備重
合触媒を得た。このエチレン重合体の１３５℃デカリン
中で測定した極限粘度［η］は、１．２７ｄｌ／ｇであ
った。
ソブチルアルミニウムを含有する１６０リットルのヘキ
サンに、上記固体触媒４．３ｋｇを加え、３５℃で３．
５時間エチレンの予備重合を行なうことにより、固体触
媒１ｇ当り３ｇのポリエチレンが予備重合された予備重
合触媒を得た。このエチレン重合体の１３５℃デカリン
中で測定した極限粘度［η］は、１．２７ｄｌ／ｇであ
った。
【００５２】［重 合］連続式流動床気相重合装置を用
い、全圧２０ｋｇ／ｃｍ2-Ｇ、重合温度８０℃でエチレ
ンと1-ヘキセンとの共重合を行なった。上記予備重合触
媒をジルコニウム原子換算で０．０７５ミリモル／ｈ
ｒ、トリイソブチルアルミニウムを１０ミリモル／ｈｒ
の割合で連続的に供給し、重合の間一定のガス組成を維
持するためにエチレン、1-ヘキセン、水素、窒素を連続
的に供給した（ガス組成；1-ヘキセン／エチレン＝０．
０５５、水素／エチレン＝１．４×１０-3、エチレン濃
度＝２５％）。
い、全圧２０ｋｇ／ｃｍ2-Ｇ、重合温度８０℃でエチレ
ンと1-ヘキセンとの共重合を行なった。上記予備重合触
媒をジルコニウム原子換算で０．０７５ミリモル／ｈ
ｒ、トリイソブチルアルミニウムを１０ミリモル／ｈｒ
の割合で連続的に供給し、重合の間一定のガス組成を維
持するためにエチレン、1-ヘキセン、水素、窒素を連続
的に供給した（ガス組成；1-ヘキセン／エチレン＝０．
０５５、水素／エチレン＝１．４×１０-3、エチレン濃
度＝２５％）。
【００５３】得られたエチレン・1-ヘキセン共重合体
［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］の収量は、６．０ｋｇ／ｈｒ
であり、密度（ｄ）が０．９０５ｇ／ｃｍ3であり、Ｍ
ＦＲが２．０ｇ／１０分であり、ＭＴが２．２ｇであ
り、ＤＳＣにおける融点の最大ピーク（Ｔｍ）が９２．
０℃であり、２３℃におけるｎ- デカン可溶成分量率
（Ｗ）が１．４重量％であり、エチレン含量が８４．４
重量％であった。この共重合体［メタロセン系直鎖状低
密度ポリエチレン；Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］の物性を第
１表に示す。
［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］の収量は、６．０ｋｇ／ｈｒ
であり、密度（ｄ）が０．９０５ｇ／ｃｍ3であり、Ｍ
ＦＲが２．０ｇ／１０分であり、ＭＴが２．２ｇであ
り、ＤＳＣにおける融点の最大ピーク（Ｔｍ）が９２．
０℃であり、２３℃におけるｎ- デカン可溶成分量率
（Ｗ）が１．４重量％であり、エチレン含量が８４．４
重量％であった。この共重合体［メタロセン系直鎖状低
密度ポリエチレン；Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］の物性を第
１表に示す。
【００５４】このエチレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−
ＬＬＤＰＥ（１）］を溶融混練によりペレット化した。
ＬＬＤＰＥ（１）］を溶融混練によりペレット化した。
【００５５】
【製造例２】［エチレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−Ｌ
ＬＤＰＥ（２）の製造］製造例１において、密度、ＭＦ
Ｒが第１表に記載した値のエチレン・1-ヘキセン共重合
体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（２）］となるようにガス組成を変
更し、エチレン濃度を２５％に変更し、重合温度を７０
℃に変更した以外は、製造例１と同様にして、エチレン
含量８５．９重量％のエチレン・1-ヘキセン共重合体
［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（２）］を得た。
ＬＤＰＥ（２）の製造］製造例１において、密度、ＭＦ
Ｒが第１表に記載した値のエチレン・1-ヘキセン共重合
体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（２）］となるようにガス組成を変
更し、エチレン濃度を２５％に変更し、重合温度を７０
℃に変更した以外は、製造例１と同様にして、エチレン
含量８５．９重量％のエチレン・1-ヘキセン共重合体
［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（２）］を得た。
【００５６】得られたエチレン・1-ヘキセン共重合体
［メタロセン系直鎖状低密度ポリエチレン；Ｍ−ＬＬＤ
ＰＥ（２）］の物性を第１表に示す。
［メタロセン系直鎖状低密度ポリエチレン；Ｍ−ＬＬＤ
ＰＥ（２）］の物性を第１表に示す。
【００５７】
【製造例３】［エチレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−Ｌ
ＬＤＰＥ（３）の製造］製造例１における触媒成分の調
製において、ビス（1,3-ジメチルシクロペンタジエニ
ル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝２
８．４ミリモル／リットル）２０リットルに代えて、ビ
ス（1,3-n-ブチルメチルシクロペンタジエニル）ジルコ
ニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝３４．０ミリ
モル／リットル）１３．２リットルおよびビス（1,3-ジ
メチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド
のトルエン溶液（Ｚｒ＝２８．４ミリモル／リットル）
４．０リットルを用いた以外は、製造例１と同様にし
て、触媒を調製し、この触媒を用いて、密度、ＭＦＲが
第１表に記載した値のエチレン・1-ヘキセン共重合体
［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（３）］となるようにガス組成を変更
した以外は、製造例１と同様にして、エチレン含量８
７．４重量％のエチレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−Ｌ
ＬＤＰＥ（３）］を得た。
ＬＤＰＥ（３）の製造］製造例１における触媒成分の調
製において、ビス（1,3-ジメチルシクロペンタジエニ
ル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝２
８．４ミリモル／リットル）２０リットルに代えて、ビ
ス（1,3-n-ブチルメチルシクロペンタジエニル）ジルコ
ニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝３４．０ミリ
モル／リットル）１３．２リットルおよびビス（1,3-ジ
メチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド
のトルエン溶液（Ｚｒ＝２８．４ミリモル／リットル）
４．０リットルを用いた以外は、製造例１と同様にし
て、触媒を調製し、この触媒を用いて、密度、ＭＦＲが
第１表に記載した値のエチレン・1-ヘキセン共重合体
［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（３）］となるようにガス組成を変更
した以外は、製造例１と同様にして、エチレン含量８
７．４重量％のエチレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−Ｌ
ＬＤＰＥ（３）］を得た。
【００５８】得られたエチレン・1-ヘキセン共重合体
［メタロセン系直鎖状低密度ポリエチレン；Ｍ−ＬＬＤ
ＰＥ（３）］の物性を第１表に示す。
［メタロセン系直鎖状低密度ポリエチレン；Ｍ−ＬＬＤ
ＰＥ（３）］の物性を第１表に示す。
【００５９】
【製造例４】［エチレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−Ｌ
ＬＤＰＥ（４）の製造］製造例１における触媒成分の調
製において、ビス（1,3-ジメチルシクロペンタジエニ
ル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝２
８．４ミリモル／リットル）２０リットルに代えて、ビ
ス（1,3-n-ブチルメチルシクロペンタジエニル）ジルコ
ニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝３４．０ミリ
モル／リットル）１６．７リットルを用いた以外は、製
造例１と同様にして、触媒を調製し、この触媒を用い
て、密度、ＭＦＲが第１表に記載した値のエチレン・1-
ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（４）］となるよう
にガス組成を変更した以外は、製造例１と同様にして、
エチレン含量８７．９重量％のエチレン・1-ヘキセン共
重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（４）］を得た。
ＬＤＰＥ（４）の製造］製造例１における触媒成分の調
製において、ビス（1,3-ジメチルシクロペンタジエニ
ル）ジルコニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝２
８．４ミリモル／リットル）２０リットルに代えて、ビ
ス（1,3-n-ブチルメチルシクロペンタジエニル）ジルコ
ニウムジクロリドのトルエン溶液（Ｚｒ＝３４．０ミリ
モル／リットル）１６．７リットルを用いた以外は、製
造例１と同様にして、触媒を調製し、この触媒を用い
て、密度、ＭＦＲが第１表に記載した値のエチレン・1-
ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（４）］となるよう
にガス組成を変更した以外は、製造例１と同様にして、
エチレン含量８７．９重量％のエチレン・1-ヘキセン共
重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（４）］を得た。
【００６０】得られたエチレン・1-ヘキセン共重合体
［メタロセン系直鎖状低密度ポリエチレン；Ｍ−ＬＬＤ
ＰＥ（４）］の物性を第１表に示す。
［メタロセン系直鎖状低密度ポリエチレン；Ｍ−ＬＬＤ
ＰＥ（４）］の物性を第１表に示す。
【００６１】
【実施例１】製造例１で得られたエチレン・1-ヘキセン
共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）；エチレン含有量＝８
４．４重量％、密度(ASTM D 1505）＝０．９０５ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）＝
２．０ｇ／１０分、ＭＴ＝２．２ｇ、Ｔｍ＝９２．０
℃、Ｗ＝１．４重量％］８５重量部と、高圧法低密度ポ
リエチレン［密度(ASTM D 1505）＝０．９２２ｇ／ｃｍ
3、ＭＦＲ（ASTM D 1238,190℃、荷重2.16kg）＝０．６
ｇ／１０分］１５重量部と、微粉炭酸カルシウム［商品
名 ホワイトンＨ、白石工業（株）製］３０重量部とか
らなるブレンド物を用い、下記の成形条件および第１表
に示す押出条件でインフレーション成形法で厚み２００
μｍのフィルムを成形した。 ［インフレーション成形条件］ インフレーションフィルム成形機 モダンマシナリー（株）製の９０ｍｍφ押出機 スクリュー：Ｌ／Ｄ＝２８ 圧縮比：１．３ ダイス径 ：２００ｍｍφ リップ幅：２．５ｍｍ フィルム厚さ：２００μｍ 押出機設定温度：シリンダー １８０℃、ダイス １９
０℃ 膨 比：１．４ 引取速度：７ｍ／分 得られたフィルムについて、ダートインパクト強度を下
記の試験方法に従って測定した。その結果を第１表に示
す。 ［ダートインパクト強度の試験方法］ＡＳＴＭ Ｄ １７
０９のＡ法に準じて測定した値をフィルムの厚みで除し
た価をダートインパクト強度とした。
共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）；エチレン含有量＝８
４．４重量％、密度(ASTM D 1505）＝０．９０５ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）＝
２．０ｇ／１０分、ＭＴ＝２．２ｇ、Ｔｍ＝９２．０
℃、Ｗ＝１．４重量％］８５重量部と、高圧法低密度ポ
リエチレン［密度(ASTM D 1505）＝０．９２２ｇ／ｃｍ
3、ＭＦＲ（ASTM D 1238,190℃、荷重2.16kg）＝０．６
ｇ／１０分］１５重量部と、微粉炭酸カルシウム［商品
名 ホワイトンＨ、白石工業（株）製］３０重量部とか
らなるブレンド物を用い、下記の成形条件および第１表
に示す押出条件でインフレーション成形法で厚み２００
μｍのフィルムを成形した。 ［インフレーション成形条件］ インフレーションフィルム成形機 モダンマシナリー（株）製の９０ｍｍφ押出機 スクリュー：Ｌ／Ｄ＝２８ 圧縮比：１．３ ダイス径 ：２００ｍｍφ リップ幅：２．５ｍｍ フィルム厚さ：２００μｍ 押出機設定温度：シリンダー １８０℃、ダイス １９
０℃ 膨 比：１．４ 引取速度：７ｍ／分 得られたフィルムについて、ダートインパクト強度を下
記の試験方法に従って測定した。その結果を第１表に示
す。 ［ダートインパクト強度の試験方法］ＡＳＴＭ Ｄ １７
０９のＡ法に準じて測定した値をフィルムの厚みで除し
た価をダートインパクト強度とした。
【００６２】次いで、上記のようにして得られたフィル
ム３．６５ｇを５００ｍｌ容量のビーカーにとり、三井
化学（株）製の脂肪族系炭化水素樹脂［商品名ハイレッ
ツTMＲ−５００Ｘ；Ｃ５系無水マレイン酸変性炭化水素
樹脂、軟化点（環球法；ＪＩＳ Ｋ ２２０７）＝９８
℃、色相（溶融法；ＪＩＳ Ｋ ５４００）＝５ガードナ
ー、酸価＝４．８ｍｇＫＯＨ／ｇ］を１００ｇ加え、こ
のビーカーを２００℃に調整された恒温油浴に入れて加
熱した。この炭化水素樹脂の温度が２００℃になったと
ころで、粗粉炭酸カルシウム［商品名 寒水砂＃３０、
日東粉化社製］２３０ｇ、微粉炭酸カルシウム［商品名
ホワイトンＨ、白石工業（株）製］２３０ｇ、酸価チ
タン粉末［平均粒径＝０．１４８μｍ、アナターゼ型酸
価チタン、商品名：タイペークＡ−２２０、石原産業
（株）製］３０ｇ、可塑剤［商品名アラキッド２５１、
荒川化学社製］１７ｇ、三井ハイワックスTM１１０Ｐ
［商品名；三井化学（株）製、低分子量ポリエチレン］
７．３ｇ、三井ハイワックスTM４２０２Ｅ［商品名；三
井化学（株）製、低分子量ポリエチレン］０．３ｇ、お
よびガラスビーズ［商品名 ＧＢ−１５３Ｔ、東芝パロ
ティー社製］１１８ｇを加え攪拌することにより、ポリ
エチレン袋込みのホットメルト型トラフィックペイント
を製造した。
ム３．６５ｇを５００ｍｌ容量のビーカーにとり、三井
化学（株）製の脂肪族系炭化水素樹脂［商品名ハイレッ
ツTMＲ−５００Ｘ；Ｃ５系無水マレイン酸変性炭化水素
樹脂、軟化点（環球法；ＪＩＳ Ｋ ２２０７）＝９８
℃、色相（溶融法；ＪＩＳ Ｋ ５４００）＝５ガードナ
ー、酸価＝４．８ｍｇＫＯＨ／ｇ］を１００ｇ加え、こ
のビーカーを２００℃に調整された恒温油浴に入れて加
熱した。この炭化水素樹脂の温度が２００℃になったと
ころで、粗粉炭酸カルシウム［商品名 寒水砂＃３０、
日東粉化社製］２３０ｇ、微粉炭酸カルシウム［商品名
ホワイトンＨ、白石工業（株）製］２３０ｇ、酸価チ
タン粉末［平均粒径＝０．１４８μｍ、アナターゼ型酸
価チタン、商品名：タイペークＡ−２２０、石原産業
（株）製］３０ｇ、可塑剤［商品名アラキッド２５１、
荒川化学社製］１７ｇ、三井ハイワックスTM１１０Ｐ
［商品名；三井化学（株）製、低分子量ポリエチレン］
７．３ｇ、三井ハイワックスTM４２０２Ｅ［商品名；三
井化学（株）製、低分子量ポリエチレン］０．３ｇ、お
よびガラスビーズ［商品名 ＧＢ−１５３Ｔ、東芝パロ
ティー社製］１１８ｇを加え攪拌することにより、ポリ
エチレン袋込みのホットメルト型トラフィックペイント
を製造した。
【００６３】上記のようにして得られたホットメルト型
トラフィックペイントについて、流動性、溶融粘度、チ
クソ性、圧縮強度、軟化点および骨材沈降性を下記の方
法に従って測定ないし評価した。これらの結果を第２表
に示す。 （１）流動性 ザーンビスコシティカップＮｏ．８を用い、２００℃で
測定した。なお、使用したザーンビスコシティカップＮ
ｏ．８は上部直径が３３ｍｍ、高さが６０ｍｍであり、
カップ下部に直径８ｍｍの流出口を有している。 （２）溶融粘度 ブルックフィールド型回転粘度計を用い、６回転および
６０回転の粘度を２００℃で測定した。 （３）チクソ性（揺変性） 上記６回転の溶融粘度を６０回転の溶融粘度で除した値
で評価した。 （４）圧縮強度 ＪＩＳ Ｋ ５６５５の方法で測定した。 （５）軟化点 ＪＩＳ Ｋ ５６６５の方法で測定した。 （６）骨材沈降性 非溶融物を５０ｍｌ容量のビーカーに充満させ、２４０
℃で２時間静置した後、冷却、硬化させ、固化物の垂直
切断面における充填剤の沈降率を測定した。
トラフィックペイントについて、流動性、溶融粘度、チ
クソ性、圧縮強度、軟化点および骨材沈降性を下記の方
法に従って測定ないし評価した。これらの結果を第２表
に示す。 （１）流動性 ザーンビスコシティカップＮｏ．８を用い、２００℃で
測定した。なお、使用したザーンビスコシティカップＮ
ｏ．８は上部直径が３３ｍｍ、高さが６０ｍｍであり、
カップ下部に直径８ｍｍの流出口を有している。 （２）溶融粘度 ブルックフィールド型回転粘度計を用い、６回転および
６０回転の粘度を２００℃で測定した。 （３）チクソ性（揺変性） 上記６回転の溶融粘度を６０回転の溶融粘度で除した値
で評価した。 （４）圧縮強度 ＪＩＳ Ｋ ５６５５の方法で測定した。 （５）軟化点 ＪＩＳ Ｋ ５６６５の方法で測定した。 （６）骨材沈降性 非溶融物を５０ｍｌ容量のビーカーに充満させ、２４０
℃で２時間静置した後、冷却、硬化させ、固化物の垂直
切断面における充填剤の沈降率を測定した。
【００６４】
【実施例２】実施例１において、製造例１で得られたエ
チレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］
の代わりに、製造例２で得られたエチレン・1-ヘキセン
共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（２）；エチレン含量＝８
５．９重量％、密度(ASTM D 1505）＝０．９０８ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）＝
１．７ｇ／１０分、ＭＴ＝２．４ｇ、Ｔｍ＝１０４．０
℃、Ｗ＝１．０重量％］を用い、かつ、第１表に示す押
出条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚み
２００μｍのフィルムを成形した。
チレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］
の代わりに、製造例２で得られたエチレン・1-ヘキセン
共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（２）；エチレン含量＝８
５．９重量％、密度(ASTM D 1505）＝０．９０８ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）＝
１．７ｇ／１０分、ＭＴ＝２．４ｇ、Ｔｍ＝１０４．０
℃、Ｗ＝１．０重量％］を用い、かつ、第１表に示す押
出条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚み
２００μｍのフィルムを成形した。
【００６５】得られたフィルムについて、ダートインパ
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
【００６６】得られたホットメルト型トラフィックペイ
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を下記の方法に従って測定ないし評価
した。これらの結果を第２表に示す。
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を下記の方法に従って測定ないし評価
した。これらの結果を第２表に示す。
【００６７】
【実施例３】実施例１において、製造例１で得られたメ
タロセン系直鎖状低密度ポリエチレン［Ｍ−ＬＬＤＰＥ
（１）］の代わりに、製造例３で得られたエチレン・1-
ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（３）；エチレン含
量＝８７．４重量％、密度(ASTM D 1505）＝０．９１０
ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16k
g）＝２．１ｇ／１０分、ＭＴ＝２．４ｇ、Ｔｍ＝１０
９．２℃、Ｗ＝０．７重量％、長鎖分岐の数（炭素原子
１０００個当たり）＜１］を用い、かつ、第１表に示す
押出条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚
み２００μｍのフィルムを成形した。
タロセン系直鎖状低密度ポリエチレン［Ｍ−ＬＬＤＰＥ
（１）］の代わりに、製造例３で得られたエチレン・1-
ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（３）；エチレン含
量＝８７．４重量％、密度(ASTM D 1505）＝０．９１０
ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16k
g）＝２．１ｇ／１０分、ＭＴ＝２．４ｇ、Ｔｍ＝１０
９．２℃、Ｗ＝０．７重量％、長鎖分岐の数（炭素原子
１０００個当たり）＜１］を用い、かつ、第１表に示す
押出条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚
み２００μｍのフィルムを成形した。
【００６８】得られたフィルムについて、ダートインパ
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
【００６９】得られたホットメルト型トラフィックペイ
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を下記の方法に従って測定ないし評価
した。これらの結果を第２表に示す。
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を下記の方法に従って測定ないし評価
した。これらの結果を第２表に示す。
【００７０】
【比較例１】実施例１において、製造例１で得られたエ
チレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］
の代わりに、製造例４で得られたエチレン・1-ヘキセン
共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（４）；エチレン含量＝８
７．９重量％、密度(ASTM D 1505）＝０．９１０ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）＝
２．０ｇ／１０分、ＭＴ＝０．９ｇ、Ｔｍ＝１０８．８
℃、Ｗ＝０．５重量％、長鎖分岐の数（炭素原子１００
０個当たり）＜１］を用い、かつ、第１表に示す押出条
件に変更した以外は、実施例Ｃ１と同様にして、厚み２
００μｍのフィルムを成形した。
チレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］
の代わりに、製造例４で得られたエチレン・1-ヘキセン
共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（４）；エチレン含量＝８
７．９重量％、密度(ASTM D 1505）＝０．９１０ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）＝
２．０ｇ／１０分、ＭＴ＝０．９ｇ、Ｔｍ＝１０８．８
℃、Ｗ＝０．５重量％、長鎖分岐の数（炭素原子１００
０個当たり）＜１］を用い、かつ、第１表に示す押出条
件に変更した以外は、実施例Ｃ１と同様にして、厚み２
００μｍのフィルムを成形した。
【００７１】得られたフィルムについて、ダートインパ
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
【００７２】得られたホットメルト型トラフィックペイ
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を下記の方法に従って測定ないし評価
した。これらの結果を第２表に示す。
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を下記の方法に従って測定ないし評価
した。これらの結果を第２表に示す。
【００７３】
【比較例２】実施例１において、製造例１で得られたエ
チレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］
および高圧法低密度ポリエチレンの代わりに、エチレン
・酢酸ビニル共重合体［ＥＶＡ；ＭＦＲ（ASTM D 123
8，190℃、荷重2.16kg）＝１ｇ／１０分、酢酸ビニル
（ＶＡ）含量＝１０重量％］を用い、かつ、第１表に示
す押出条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、
厚み２００μｍのフィルムを成形した。
チレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］
および高圧法低密度ポリエチレンの代わりに、エチレン
・酢酸ビニル共重合体［ＥＶＡ；ＭＦＲ（ASTM D 123
8，190℃、荷重2.16kg）＝１ｇ／１０分、酢酸ビニル
（ＶＡ）含量＝１０重量％］を用い、かつ、第１表に示
す押出条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、
厚み２００μｍのフィルムを成形した。
【００７４】得られたフィルムについて、ダートインパ
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
【００７５】得られたホットメルト型トラフィックペイ
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を、下記の方法に従って測定ないし評
価した。これらの結果を第２表に示す。
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を、下記の方法に従って測定ないし評
価した。これらの結果を第２表に示す。
【００７６】
【比較例３】実施例１において、製造例１で得られたエ
チレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］
および高圧法低密度ポリエチレンの代わりに、エチレン
・アクリル酸エステル共重合体［ＥＥＡ；ＭＦＲ（ASTM
D 1238，190℃、荷重2.16kg）＝１ｇ／１０分、アクリ
ル酸エステル（ＥＡ）含量＝８重量％］を用い、第１表
に示す押出条件に変更した以外は、実施例１と同様にし
て、厚み２００μｍのフィルムを成形した。
チレン・1-ヘキセン共重合体［Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）］
および高圧法低密度ポリエチレンの代わりに、エチレン
・アクリル酸エステル共重合体［ＥＥＡ；ＭＦＲ（ASTM
D 1238，190℃、荷重2.16kg）＝１ｇ／１０分、アクリ
ル酸エステル（ＥＡ）含量＝８重量％］を用い、第１表
に示す押出条件に変更した以外は、実施例１と同様にし
て、厚み２００μｍのフィルムを成形した。
【００７７】得られたフィルムについて、ダートインパ
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
クト強度を、実施例１と同様にして測定した。その結果
を第１表に示す。以下、得られたフィルムを用い、実施
例１と同様にして、ポリエチレン袋込みのホットメルト
型トラフィックペイントを製造した。
【００７８】得られたホットメルト型トラフィックペイ
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を、下記の方法に従って測定ないし評
価した。これらの結果を第２表に示す。
ントについて、溶融粘度、チクソ性、圧縮強度、軟化点
および骨材沈降性を、下記の方法に従って測定ないし評
価した。これらの結果を第２表に示す。
【００７９】
【表１】
【００８０】上記Ｍ−ＬＬＤＰＥ（１）； ２．２×ＭＦＲ-0.84 ＝１．２ ４００×ｄ−２４８＝１１４．０ ８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１＝７．３ 上記Ｍ−ＬＬＤＰＥ（２）； ２．２×ＭＦＲ-0.84 ＝１．４ ４００×ｄ−２４８＝１１５．２ ８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１＝５．４ 上記Ｍ−ＬＬＤＰＥ（３）； ２．２×ＭＦＲ-0.84 ＝１．２ ４００×ｄ−２４８＝１１６．０ ８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１＝４．４ 上記Ｍ−ＬＬＤＰＥ（４）； ２．２×ＭＦＲ-0.84 ＝１．２ ４００×ｄ−２４８＝１１６．０ ８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１＝４．４
【００８１】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 23/08 Ｃ０８Ｌ 23/08 ４Ｊ１００ //(Ｃ０８Ｌ 23/08 23:06） Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｆターム(参考） 3E064 BA21 BA24 BC20 3E086 AD01 BA02 BA15 BB51 BB85 CA29 4F071 AA15 AA15X AA20 AA20X AA21 AA21X AA82 AA87 AA88 AF01Y AF05Y AF23Y AH04 BA01 BB09 BC01 4F207 AA04E AA12E AA21E AG01 AH54 KA01 KA17 KA19 KF01 KL63 KL76 KL83 4J002 BB032 BB051 GG00 4J100 AA02P AA03Q AA04Q AA07Q AA15Q AA16Q AA17Q AA19Q AA21Q CA04 DA24 DA36 DA40 DA42 JA58
Claims (9)
- 【請求項１】１９０℃における溶融張力（ＭＴ(ｇ)）と
メルトフローレート（ＭＦＲ(ｇ／１０分））とが、 ＭＴ≦２．２×ＭＦＲ-0.84 で示される関係を満たす、エチレンと炭素原子数３〜２
０のα- オレフィンとからなるエチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ａ１）からなり、かつ、フィルム成形する
際の樹脂圧力Ｐ（ｋｇ／ｃｍ2）と、樹脂温度Ｔ（℃）
と、該樹脂押出量Ｋ（ｋｇ／時間）と、フィルム成形機
のリップ断面積Ａ（ｃｍ2）と、該樹脂のメルトフロー
レート（ＭＦＲ（ｇ／１０分））とが、 ２００×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)／Ａ0.2］
0.2 ≦ Ｐ≦４５０×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)
／Ａ0.2］0.2 で示される関係をもって成形され、 該フィルムのダートインパクト強度が２００μｍの厚さ
で１０００ｇ以上であることを特徴とする溶融袋用フィ
ルム。 - 【請求項２】（ｉ）１９０℃における溶融張力（ＭＴ
(ｇ)）とメルトフローレート（ＭＦＲ(ｇ／１０分））
とが、 ＭＴ＞２．２×ＭＦＲ-0.84 で示される関係を満たし、 （ii）室温におけるｎ- デカン可溶成分量率（Ｗ(重量
％)）と密度（ｄ(ｇ／ｃｍ3））とが、 ＭＦＲ≦１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×ｅｘｐ(−１００(ｄ−０.８８))＋０.１ ＭＦＲ＞１０ｇ／１０分のとき： Ｗ＜８０×（ＭＦＲ−９）0.26×ｅｘｐ(−１００(ｄ−
０.８８))＋０.１ で示される関係を満たし、 （iii)示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定した吸熱
曲線の最大ピーク位置の温度（Ｔｍ(℃)）と密度（ｄ
(ｇ／ｃｍ3 )）とが、 Ｔｍ＜４００×ｄ−２４８ で示される関係を満たす、エチレンと炭素原子数３〜２
０のα- オレフィンとからなるエチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ａ２）からなり、かつ、 フィルム成形する際の樹脂圧力Ｐ（ｋｇ／ｃｍ2 ）
と、樹脂温度Ｔ（℃）と、該樹脂押出量Ｋ（ｋｇ／時
間）と、フィルム成形機のリップ断面積Ａ（ｃｍ2）
と、該樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ（ｇ／１０
分））とが、 ２００×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)／Ａ0.2］
0.2 ≦ Ｐ≦４５０×［Ｋ／(ＭＦＲ1.5)／(Ｔ−１２０)
／Ａ0.2］0.2 で示される関係をもって成形され、 該フィルムのダートインパクト強度が２００μｍの厚さ
で１０００ｇ以上であることを特徴とする溶融袋用フィ
ルム。 - 【請求項３】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を
満たし、かつ、（iv）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）によ
り測定した吸熱曲線に少なくと２個以上のピークが存在
することを特徴とする請求項２に記載の溶融袋用フィル
ム。 - 【請求項４】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を
満たし、かつ、（ｖ）昇温溶出試験（ＴＲＥＦ）におい
て１００℃未満では溶出しない成分が存在し、かつ、そ
の成分が全体の１０％以下の量で存在することを特徴と
する請求項２に記載の溶融袋用フィルム。 - 【請求項５】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を
満たし、かつ、（vi）ＮＭＲで測定した炭素原子数６個
以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数１０００個当たり３
個を超えることを特徴とする請求項２に記載の溶融袋用
フィルム。 - 【請求項６】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を
満たし、かつ、（vii)エチレンと共重合させるα- オレ
フィンの炭素原子数が７個を超える場合、ＮＭＲで測定
した炭素原子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数
１０００個当たり３個を超えるエチレン・α- オレフィ
ン系共重合体であることを特徴とする請求項５に記載の
溶融袋用フィルム。 - 【請求項７】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、前記（ｉ）、（ii）および（iii)の関係を
満たし、かつ、（viii）エチレンと共重合させるα- オ
レフィンの炭素原子数が７個以下の場合、ＮＭＲで測定
した炭素原子数６個以上の長鎖分岐の数が、炭素原子数
１０００個当たり３個以下であることを特徴とする請求
項２に記載の包装用フィルム。 - 【請求項８】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ１）または（Ａ２）中に、高圧法低密度ポリエチレ
ン（Ｂ）が５０重量％以下の量でブレンドされているこ
とを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の溶融袋
用フィルム。 - 【請求項９】請求項１〜８のいずれかに記載の溶融袋用
フィルムから形成されることを特徴とする溶融袋。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11165109A JP2000355359A (ja) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | 溶融袋用フィルムおよびその溶融袋 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11165109A JP2000355359A (ja) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | 溶融袋用フィルムおよびその溶融袋 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000355359A true JP2000355359A (ja) | 2000-12-26 |
Family
ID=15806083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11165109A Pending JP2000355359A (ja) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | 溶融袋用フィルムおよびその溶融袋 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000355359A (ja) |
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
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| WO2009122967A1 (ja) | 2008-03-31 | 2009-10-08 | 三井化学株式会社 | 樹脂組成物および溶融袋 |
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| WO2022059091A1 (ja) * | 2020-09-16 | 2022-03-24 | 日本サニパック株式会社 | ポリエチレン系樹脂組成物、ポリエチレン系樹脂包装材、及びそれらの製造方法 |
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-
1999
- 1999-06-11 JP JP11165109A patent/JP2000355359A/ja active Pending
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