JP2000356341A - 蓄熱式バーナー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 加熱炉用蓄熱式バーナーに関し、装置をコン
パクト化し、ＮＯｘ抑制と被加熱物の均一加熱に必要な
フラットな炉温分布を得る。 【解決手段】 バッフル内に１次燃焼ポートを形成し、
該１次燃焼ポートの上流側に蓄熱体を充填した蓄熱部を
設け、燃料供給管の外周に１次燃焼用空気供給管を設け
てなるバーナーノズルを蓄熱部を貫通して配設し、バー
ナーノズルの開口部を１次燃焼ポートに臨ませると共
に、蓄熱部の高温側及び低温側にそれぞれ空間部を設
け、高温空間部と炉内を連通する給排気孔を前記バッフ
ルに設け、、炉内へ予熱後の２次燃焼用空気を供給及び
炉内から排ガスを吸引する如くなし、一方低温空間部に
は、給排気管を接続し、系外から２次燃焼用空気を供給
及び熱交換後の排ガスを排気する如くなした蓄熱式バー
ナー。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はスラブ、ビレット、
ブルーム等の被加熱物を所定の目標温度前で加熱する加
熱炉、均熱炉、熱処理炉（以下、本発明では加熱炉と総
称する）用の蓄熱式バーナーに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、加熱炉においては、炉の熱効率向
上を目的とした燃焼装置に、排ガス顕熱で燃焼空気の高
温予熱を行う手段として、排気と燃焼を交互に行い、排
気時にはバーナーに付属した蓄熱器に収納された蓄熱体
によって熱を回収し、燃焼時には、この蓄熱器により燃
焼空気を予熱する蓄熱式バーナーを使用している。この
ように、バーナーに付属して蓄熱器を設置し燃焼用空気
を高温に予熱するため、バーナー全体が大きくなり、且
つ重量が極めて重くなる。特に、蓄熱体にセラミックボ
ールを使用した場合、蓄熱器自身の重量も重くなるとい
う問題があった。そこでその解決手段として、特開平８
−２８８３１号公報により蓄熱燃焼バーナー装置が提案
されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】図７は、前記特開平８
−２８８３１号公報に記載されている蓄熱燃焼バーナー
装置の構成を示した図である。この燃焼装置の構成は、
炉壁に取り付けられたバーナーの保炎器１上流側のバー
ナーヘッド２内に蓄熱体３を充填した蓄熱部４を設け、
前記バーナーヘッド２には給排気管５を備えた排熱回収
管６を設け、この排熱回収管６にも蓄熱体３を充填して
いる。７は保炎器１とバーナーヘッド２間の燃料配管、
１８は燃料配管７の外周に設けたフィンプレート等の伝
熱部、１０は燃焼用空気と排ガスの切換弁である。

【０００４】この蓄熱燃焼バーナー装置は、蓄熱体３の
配置工夫によりバーナーのコンパクト化という課題は克
服しているが、給排気管５から給排気される燃焼空気お
よび排ガスの流れ方向に対して蓄熱部４の配置が適切で
なく、燃焼空気および排ガスが蓄熱体３全てに均等に流
れずにその大部分が蓄熱部４をショートカットするた
め、蓄熱体３の効率よい利用ができず、その結果、高効
率の熱回収が行えない。同時に燃焼空気及び排ガスの均
流化が出来ないので、燃焼空気噴出孔から出る空気も温
度偏差が生じ、安定した燃焼が行えない。

【０００５】また、保炎器１とその周囲のバーナータイ
ル１９からなる保炎部にて、全予熱空気と燃料ガスが混
合されて燃焼を行うため、燃焼反応が急速に進行して保
炎部内で燃焼が完了するため、火炎が高温の短炎とな
り、燃焼用空気が１０００℃以上であるような高炉温に
適用した場合、ＮＯｘ（窒素酸化物）が高濃度となるた
め、低ＮＯｘ性と均一加熱性が要求される加熱炉には適
用できない。さらに、保炎部のバーナータイル１９によ
り、火炎から被加熱物への放射伝熱が妨げられるため、
熱効率がよくないという問題点があった。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の要旨は、バッフル１０内に１次燃焼ポートを
形成し、該１次燃焼ポート１１の上流側に蓄熱体３を充
填した蓄熱部４を設け、燃料供給管７の外周に１次燃焼
用空気供給管８を設けてなるバーナーノズル９を、前記
蓄熱部４を貫通して配設し、該バーナーノズル９の開口
部を前記１次燃焼ポート１１に臨ませると共に、前記蓄
熱部４の高温側及び低温側にそれぞれ高温空間部１３及
び低温空間部１４を設け、高温空間部１３と炉内２３を
連通する給排気孔１２を前記バッフル１０に設け、炉内
２３へ予熱後の２次燃焼用空気を供給及び炉内２３から
排ガスを吸引する如くなし、一方低温空間部１４には、
給排気管５を接続し、系外から２次燃焼用空気を供給及
び熱交換後の排ガスを排気する如くなしたことを特徴と
する蓄熱式バーナーである。

【０００７】さらに本発明では、前記蓄熱式バーナーに
おいて、高温空間部１３と炉内２３を連通する給排気孔
１２を、１次燃焼ポート１１の上方に設けたことを特徴
とする。さらに、前記バッフル１０に設けた給排気孔１
２の、高温空間部側開口２０の直径を炉内側開口２１の
直径よりも大きくし、且つ給排気孔１２の直径を高温空
間部１３側から炉内２３側に向かって漸減するように構
成したことを特徴とする。また、前記バッフル１０に設
けた給排気孔１２の直径を、高温空間部側開口２０から
炉内２３側に向かって漸減して絞り部２２を構成し、さ
らに該絞り部２２から炉内側開口２１に向かって給排気
孔１２の直径を拡大して構成したことを特徴とする。さ
らに前記給排気孔１２を、炉内２３側において前記バー
ナーノズル９の軸芯線に向かって３〜１５度傾けて設け
たことを特徴とする。

【０００８】

【実施例】以下に本発明の一実施例を図面により説明す
る。図１は、本発明に関わる蓄熱式バーナーの実施例を
示す縦断面図である。図において、バッフル１０内には
１次燃焼ポート１１が形成されており、１次燃焼ポート
１１の奥、即ち１次燃焼ポート１１の上流側には蓄熱体
３を充填した蓄熱部４が設けられている。さらに燃料配
管７の先端側の外周に１次燃焼用空気配管８を設けて構
成されるバーナーノズル９を、蓄熱部４内を貫通して設
けており、このバーナーノズル９の開口部を１次燃焼ポ
ート１１に臨ませている。このようにバーナーノズル９
が蓄熱部４内に設けられているため、バーナーノズル９
は蓄熱部４によって、高温に予熱された燃焼用空気及び
排ガスから保護された状態となっている。尚、１次燃焼
用空気配管８は、燃料配管７を冷却する役目も担ってい
る。

【０００９】また蓄熱部４の高温側及び低温側、即ち蓄
熱部４にて予熱された後の高温２次燃焼用空気の通路・
または炉内から吸引され蓄熱部４を通過する前の高温排
ガスの通路となる蓄熱部高温側には、２次燃焼用空気・
排ガスの流れを均流化するための高温空間部１３が設け
られており、蓄熱部４にて予熱される前の低温２次燃焼
用空気の通路・または炉内から吸引され蓄熱部４を通過
した後の低温排ガスの通路となる低温側には、２次燃焼
用空気・排ガスの流れを均流化するための低温空間部１
４が設けられている。さらにバッフル１０には、蓄熱部
４にて予熱された２次燃焼用空気を炉内へ供給及び炉内
からの排ガスを吸引するための給排気孔１２が設けられ
ており、この給排気孔１２は炉内２３と高温空間部１３
とを連通している。

【００１０】このバッフル１０に設けた給排気孔１２の
直径は、２次燃焼用空気を炉内２３に吹き込む際に必要
な流速が得られるように設計される。給排気孔１２の径
については、全体に亘って同径でもよいが、本実施例で
は特に、図１にあるように、高温空間部１３へ連通して
いる給排気孔１２の高温空間部側開口２０の直径を、炉
内２３へ連通している炉内側開口２１の直径よりも大き
くし、且つ給排気孔１２の直径を高温空間部１３側から
炉内２３側に向かって漸減した構成としている。即ち、
２次燃焼用空気を炉内へ吹き込む直前である炉内側開口
２１の直径を絞ることで、蓄熱部４で予熱された２次燃
焼用空気を炉内に吹き込む際に必要な流速が得られるよ
うにしている。尚、漸減角度については、２次燃焼用空
気及び炉内からの排ガスが給排気孔１２を通過する際に
剥離せず、渦を生じない程度の勾配にする。

【００１１】給排気孔１２を以上のような構成とするこ
とで、２次燃焼用空気を炉内２３に吹き込む際の流速を
確保する一方で、高温空間部１３から給排気孔１２に２
次燃焼用空気を供給する際や炉内から高温空間部１３へ
排ガスを吸引する際の圧力損失を減じることが可能とな
る。また、給排気孔１２全体を同径とした場合、２次燃
焼用空気を炉内へ吹き込む際の流速を基準として直径が
設定されているため、炉内２３から高温空間部１３に排
ガスを吸引する際に、給排気孔１２から高温空間部１３
へ吸引される排ガス流速が高くなる。これにより、蓄熱
体３が例えばアルミナボールのようなものの場合、蓄熱
体３が高温空間部１３において給排気孔１２の対向面に
吹き上げられて山になり、このような偏った蓄熱体３の
配置により、蓄熱部４での蓄熱が偏る可能性が生じる。
従って本実施例で記載のように、高温空間部１３へ連通
した開口部の直径を大きくした方が、蓄熱を均一に行う
上でもより一層効果的となる。

【００１２】図３は、バッフル１０に設けた給排気孔１
２の直径についての他の実施例を示す。図３のようにバ
ッフル１０に設けた給排気孔１２の直径を、高温空間部
側開口２０から炉内２３側に向かって漸減して絞り部２
２を構成し、さらにこの絞り部２２から炉内側開口２１
に向かって給排気孔１２の直径を拡大して構成してもよ
い。この絞り部２２から炉内側開口２１に向かって給排
気孔１２の直径を拡大する構成は、施工上の容易さや耐
火ブロックで構成されたバッフル１０の損傷を防止する
ためである。従って、絞り部２２から炉内開口２１まで
の距離は、長くとる必要はなく、施工上やバッフル１０
の損傷を防止するために必要な距離さえ確保できればよ
い。

【００１３】図２は、蓄熱式バーナーを炉内側から見た
正面図であり、バッフル１０に設けた給排気孔１２は１
次燃焼ポート１１の上方に複数設けられ、蓄熱部４の上
方の高温空間部１３に連通している。この給排気孔１２
は蓄熱部４よりも上方に位置するため、給排気孔１２か
ら蓄熱体３の一部が炉内へ落下することがない。この給
排気孔１２からは燃焼に必要な残りの２次燃焼用空気を
直接炉内に供給する。この給排気孔１２は、通常断面が
円形状のものを円周方向に１２０°以内に等ピッチで１
〜３個配置する。

【００１４】１次燃焼ポート１１は、通常給排気孔１２
の仮想ピッチ円の直径Ｄと１次燃焼ポート１１の直径ｄ
との比であるＤ／ｄを２．０〜５．０とし、かつ１次燃
焼ポート１１の長さＬと直径の比であるＬ／ｄを１．５
〜５．０とすることが、火炎の保炎性とＮＯｘ抑制の面
から望ましい。

【００１５】すなわち、Ｄ／ｄを２．０以下にすると、
１次燃焼ポート１１と給排気孔１２が近くになりすぎ、
２次燃焼がバーナ近傍で完結してしまい、炉温がフラッ
トにならない。また火炎のピーク温度も上がり、高ＮＯ
ｘとなる。また１次燃焼ポート１１と給排気孔１２を近
づけすぎた場合、バーナーノズル９を蓄熱部に十分埋め
ることができず、その結果バーナーノズル９が焼損する
おそれがある。一方、Ｄ／ｄを５．０以上にすると１次
燃焼炎と２次空気が遠く離れすぎて、燃焼が完結せず
に、炉外に未燃分を排出する可能性が出てくる。

【００１６】また、Ｌ／ｄを１．５以下にすると、保炎
作用が発揮できず失火する可能性が出てくる。即ちｄに
対してＬが小の場合、１次燃焼ポート１１が短くなりす
ぎ、またＬに対してｄが大の場合は、１次燃焼火炎が１
次燃焼ポート１１の円周壁から離れてしまうため、燃焼
ポートによる火炎の持続ができないからである。反対に
Ｌ／ｄが５．０以上の場合は、ｄに対してＬが大の場
合、不必要にバッフル１０のサイズが大きくなり経済的
デメリットが大きくなる。またＬに対してｄが小の場
合、１次燃焼に必要な空間が確保できず、失火する。

【００１７】系外から２次燃焼用空気を供給及び熱交換
後の排ガスを排気するための給排気管５は、低温空間部
１４に接続されている。その他、前述した高温空間部１
３、低温空間部１４は、２次燃焼用空気および排ガスを
十分均流化するために必要な空間であり、それぞれ蓄熱
部４の容積の少なくとも４０％以上の容積を必要とす
る。このように構成した蓄熱式バーナー１６，１７を、
図４に示すように、加熱炉の炉壁１５の炉内側表面とバ
ーナーのバッフル１０先端が同一面となるように、加熱
炉の炉壁１５に取り付ける。

【００１８】次に本発明の作動機能について説明する。
図４は、本発明に係わる蓄熱式バーナーを備えた加熱炉
の炉幅方向断面図である。 燃焼を行う側のバーナー
は、バーナーのバッフル１０内に設けられた１次燃焼ポ
ート１１に、燃料配管７と１次燃焼用空気配管８から燃
料と適量の１次燃焼用空気を供給して、常に１次燃焼ポ
ート１１内の温度が約１２００℃〜１４００℃になるよ
うに燃料の１次燃焼を行い、火炎の保炎性の確保を行
う。その際、この燃料配管７から燃料を通常５０〜８０
ｍ／ｓの流速で供給する。また１次燃焼用空気配管８か
らは、燃焼に必要な全空気量の０〜３０％を炉温により
設定し（炉温が高いほど空気量を下げる）、１次燃焼用
空気を通常３０〜６０ｍ／ｓの流速で供給する。

【００１９】さらに、この多量の未燃分を有した１次燃
焼ガスと複数の給排気孔１２から、高温の２次燃焼用空
気を通常８０ｍ／ｓ以上の高速で直接炉内２３に噴射
し、この噴射エネルギーで炉内ガスの誘引が行われて低
酸素濃度となった２次燃焼用空気によって、２次燃焼を
行う。

【００２０】図５は、炉幅方向における炉内温度分布を
示す図である。その結果、保炎部内にて燃料と燃焼空気
の全量を燃焼していた従来バーナーの火炎温度分布が、
図５の線で示すようにバーナー近くで高くなるのに対
して、本発明の蓄熱式バーナーによると、１次燃焼用空
気と２次燃焼用空気の供給を分け、２次燃焼用空気を高
速で直接炉内に噴射することにより、炉内において１次
燃焼ガスと２次燃焼用空気との混合が徐々に起こり火炎
が長炎化するため、従来のようなバーナー近傍での燃焼
が抑制され、図５の点線で示すように、バーナー近傍
での急激な燃焼が抑制され、フラットに近い炉温度分布
が形成され、被加熱物の均一加熱に適した状態となる。
また、従来技術のような保炎部のバーナータイル１９に
よる遮蔽が無く、２次燃焼火炎から周囲への放射伝熱量
が増加して火炎のピーク温度が下がり、ＮＯｘの生成が
抑制される。

【００２１】図４中、蓄熱式バーナ１６及び１７は炉幅
方向に対向して設けられ、Ａ側蓄熱式バーナー１６が燃
焼、Ｂ側蓄熱式バーナー１７が蓄熱を行っている場合、
Ａ側蓄熱式バーナー１６において、２次燃焼用空気は給
排気管５から低温空間部１４で一旦均流化され、蓄熱部
４内の蓄熱体３を通り高温に予熱され、さらに高温空間
部１３において再度均流化された後、バッフル１０内の
給排気孔１２を通り炉内に噴出される。その結果、従来
例の蓄熱式バーナーと異なり、全ての蓄熱体を効率よく
利用したより高い熱回収が行え、同時に２次燃焼用空気
を供給する給排気孔１２から出る空気も温度偏差がな
く、安定した燃焼が行える。

【００２２】燃焼ガスは、炉内にて加熱に供された後、
Ｂ側蓄熱式バーナー１７においてバッフル１０内の給排
気孔１２を通り、高温空間部１３において均流化され、
蓄熱体３を断面方向において均等に予熱して、低温空間
部１４を通り給排気管５から排気される。一定時間経過
後、今度はＢ側蓄熱式バーナー１７が燃焼を行い、Ａ側
蓄熱式バーナー１６が蓄熱動作を行う。この燃焼を数十
秒間隔で実施することによって、装置的にコンパクトで
あるにも関わらず省エネルギー化でき、安定した燃焼を
提供できるものである。このとき、バーナーノズル９は
蓄熱体３に周囲を囲まれているので、高温に予熱された
２次空気及び排ガスに直接晒されず、バーナーノズル９
の冷却に特別な措置を講じる必要がない。

【００２３】次に、第２の実施例について説明する。図
６は、そのほとんどの構成が第１の実施例と同一である
が、ここでは給排気孔１２の設置角度を変えている。即
ち給排気孔１２を、炉内側においてバーナーノズル９の
軸芯線に向かって３〜１５度傾けて設けている。

【００２４】第１の実施例のように給排気孔１２とバー
ナーノズル９を平行に配置し、２次燃焼用空気を直接炉
内に吹き込む事で、バーナー近傍での急速燃焼を防止
し、火炎を長炎化することができる。それにより炉幅方
向において、炉温をフラットに近い状態にすることが可
能となった。ただし第１の実施例の場合、２次燃焼用空
気が１次燃焼火炎と平行に炉内供給されるため、バーナ
ーから最も離れた炉幅方向中心部Ｃよりも手前で１次燃
焼火炎が浮き上がり、また２次燃焼用空気もかなり失速
しているため１次燃焼火炎の浮き上がりを防止できず、
炉幅方向中心部Ｃよりも手前で１次燃焼空気と２次燃焼
空気との混合がピークとなり、よって火炎が炉幅方向中
心部Ｃまで届かず、炉幅方向中心Ｃで若干温度が下がっ
た状態となる。

【００２５】そこで本発明者らは給排気孔１２の設置角
度に着目し、さらに実験を行った結果、水平方向に設置
されたバーナーノズル９からの１次燃焼火炎に向かっ
て、３〜１５度傾けた角度で２次燃焼空気を炉内に供給
することにより、図５のに示すように、実施例１に比
べ、炉幅方向においてさらにフラットな炉温分布になる
ことがわかった。これは、水平方向に伸びる１次燃焼火
炎に向かって若干の角度を付けた状態で２次燃焼用空気
を供給することで、炉幅方向中心部手前で浮き上がろう
とする１次燃焼火炎を２次燃焼用空気が押し込みつつ炉
幅方向中心部Ｃに直進するため、ほぼ均等な状態で１次
燃焼火炎と２次燃焼用空気が混合しながら、火炎が炉幅
方向中心部Ｃまで到達するのではないかと考えられる。
これにより、第１の実施例に比べ若干炉内でのピーク温
度が下がって、また火炎が伸び、さらに炉幅方向の温度
をよりフラットに近づけることが可能となった。

【００２６】ここで、給排気孔１２の角度を３〜１５度
としたのは、３度よりも小さくした場合は、１次燃焼火
炎と２次燃焼用空気との交点において、２次燃焼用空気
の流速はかなり失速しているため、２次燃焼用空気が１
次燃焼火炎の浮き上がりに負け、炉幅方向中心部Ｃより
も若干手前で混合が起こって燃焼がピークとなり、１次
燃焼火炎が炉幅方向中心部まで到達しない。よって炉幅
方向中心部Ｃの温度が若干低下してしまうためである。
また１５度よりも大きくした場合は、バーナーに近い位
置で１次燃焼火炎と２次燃焼用空気がぶつかり、燃焼が
早期に完結してしまうため、炉幅方向中心部Ｃまで火炎
が到達せず、結果炉温ピークがバーナ近傍となり、炉幅
方向中心部Ｃの炉温が低下する状態となってしまう。

【００２７】従って、本実施例のように、給排気孔１２
の角度を３〜１５度とすることで、火炎の浮き上がりを
防止しつつ炉幅方向中心部まで火炎を到達させることが
可能となり、よって炉幅方向の温度分布をフラットによ
り近くする事で、被加熱物を均一に加熱することができ
るものである。

【００２８】

【発明の効果】本願請求項１〜４の発明は以下のような
効果が得られる。 （１）バーナー本体に蓄熱部を備えるためコンパクトに
なり、従来のリジェネバーナーと比較して加熱炉のサイ
ズがバーナーネックにならない。 （２）コンパクトに製作できるため、バーナー製作費用
が従来の蓄熱部を備えないバーナーと比較して殆ど変わ
らない。 （３）蓄熱部の高温側及び低温側に十分な断面積の空間
部を設けることにより、２次燃焼用空気及び排ガスはこ
の空間部で均流化され、蓄熱部に偏流を生じさせず高効
率な熱回収を行い、また安定した燃焼を行える。 （４）バーナーノズルが蓄熱部を貫通して設けられてお
り、直接高温に予熱された燃焼用空気及び排ガスに晒さ
れていないため、バーナーノズル保護を特別に講じる必
要がない。 （５）１次燃焼ポートで燃料の１次燃焼を行い、この１
次燃焼ガスと２次燃焼用空気を、２次燃焼室を設けずに
直接炉内に噴射して２次燃焼を行うため、高温に予熱さ
れた２次燃焼用空気を使用するにも関わらず、火炎の最
高温度の低下と長炎化により、ＮＯｘの抑制と被加熱物
の均一加熱ができる。 （６）１次燃焼用空気を２次燃焼用空気と独立して供給
し、１次燃焼ポートにて１次燃焼させる構成であるた
め、２次燃焼室がないバーナーにも関わらず、立ち上げ
時など炉温が低温時でも保炎性が良好である。

【００２９】請求項２の発明においては、さらに （７）給排気孔を１次燃焼用ポートよりも高い位置に設
けているため、１次燃焼ポートの上流側にある蓄熱体の
一部が、給排気孔を通って炉内に落ち込むことがない。
請求項３の発明においては、さらに （８）バッフルに設けた給排気孔の、高温空間部側開口
直径を炉内側開口直径よりも大きくし、且つ給排気孔の
直径を高温空間部側から炉内側に向かって漸減するよう
に構成したことで、バーナの圧力損失を減じ、ランニン
グコストを抑えることが可能となる。また炉内から高温
空間部に吸引される排ガスにより、蓄熱体が吹き上げら
れ、蓄熱部での蓄熱が偏ったものになることも防止され
る。

【００３０】請求項４の発明においては、さらに （９）バッフルに設けた給排気孔の直径を、高温空間部
側開口から炉内側に向かって漸減して絞り部を構成し、
さらに該絞り部から炉内側開口に向かって給排気孔の直
径を拡大して構成したことで、バーナの圧力損失を減
じ、ランニングコストを抑えることが可能となる。また
炉内から高温空間部に吸引される排ガスにより、蓄熱体
が吹き上げられ、蓄熱部での蓄熱が偏ったものになるこ
とも防止される。さらに施工もしやすくなる。請求項５
の発明においては、さらに （１０）給排気孔を、炉内側においてバーナーノズルの
軸芯線に向かって３〜１５度傾けて設けたので、火炎の
浮き上がりを防止しつつ、炉幅方向中心部まで火炎を到
達させることが可能となり、炉幅方向における１次燃焼
火炎と２次燃焼用空気との混合がより均等に近い状態で
起こり、炉温分布がより一層フラットになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に関わる蓄熱式バーナーの実施例を示す
縦断面図。

【図２】本発明に関わる蓄熱式バーナーの実施例を炉内
側からみた場合の正面図。

【図３】他の実施例における給排気孔の断面図。

【図４】本発明に関わる蓄熱式バーナーを備えた加熱炉
炉幅の断面図。

【図５】バーナーからの距離と炉内火炎温度を示す図。

【図６】本発明に関わる蓄熱式バーナーの第２の実施例
を示す縦断面図。

【図７】従来技術を示す蓄熱式バーナーを備えた工業炉
の炉幅断面図。

【符号の説明】

１：保炎器 ２：バーナーヘッド ３：蓄熱体 ４：蓄熱部 ５：給排気管 ６：排熱回収管 ７：燃料配管 ８：１次燃焼用空気配管 ９：バーナーノズル １０：バッフル １１：１次燃焼ポート １２：給排気孔 １３：高温空間部 １４：低温空間部 １５：加熱炉炉壁 １６：Ａ側蓄熱式バーナ
ー １７：Ｂ側蓄熱式バーナー １８：伝熱部 １９：バーナータイル ２０：高温空間部側開口 ２１：炉内側開口 ２２：絞り部 ２３：炉内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 バッフル内に１次燃焼ポートを形成し、
   該１次燃焼ポートの上流側に蓄熱体を充填した蓄熱部を
   設け、燃料供給管の外周に１次燃焼用空気供給管を設け
   てなるバーナーノズルを、前記蓄熱部を貫通して配設
   し、該バーナーノズルの開口部を前記１次燃焼ポートに
   臨ませると共に、前記蓄熱部の高温側及び低温側にそれ
   ぞれ空間部を設け、高温空間部と炉内を連通する給排気
   孔を前記バッフルに設け、炉内へ予熱後の２次燃焼用空
   気を供給及び炉内から排ガスを吸引する如くなし、一方
   低温空間部には給排気管を接続し、系外から２次燃焼用
   空気を供給及び熱交換後の排ガスを排気する如くなした
   ことを特徴とする蓄熱式バーナー。
2. 【請求項２】 前記給排気孔を、前記１次燃焼ポートの
   上方に設けたことを特徴とする請求項１記載の蓄熱式バ
   ーナー。
3. 【請求項３】 前記バッフルに設けた給排気孔の、高温
   空間部側開口の直径を炉内側開口の直径よりも大きく
   し、且つ給排気孔の直径を高温空間部側から炉内側に向
   かって漸減するように構成したことを特徴とする請求項
   １又は２記載の蓄熱式バーナー。
4. 【請求項４】 前記バッフルに設けた給排気孔の直径
   を、高温空間部側開口から炉内側に向かって漸減して絞
   り部を構成し、さらに該絞り部から炉内側開口に向かっ
   て給排気孔の直径を拡大して構成したことを特徴とする
   請求項１又は２記載の蓄熱式バーナー。
5. 【請求項５】 前記給排気孔を、炉内側において前記バ
   ーナーノズルの軸芯線に向かって３〜１５度傾けて設け
   たことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記
   載の蓄熱式バーナー。