JP2000509162A - アスペクト比が軸方向に減少している楕円形コアファイバおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 ソリトンを伝送するのに適した単一モードの楕円形コア光ファイバが、ファイバの長さに沿って変化して、そのファイバに沿ってその一方の端部から他方に単調に減少するファイバ分散を提供するコアアスペクト比を有する。ファイバプレフォームが、クラッドガラスにより囲まれたガラスコアを有し、コアに関して直径方向反対である開口部を有する延伸ブランクから延伸される。開口部内の空隙空間の断面積が、開口部に沿った縦方向の距離に関して変化する。

Description

【発明の詳細な説明】 アスペクト比が軸方向に減少している楕円形コアファイバ およびその製造方法 発明の背景 本発明は、通信システム用のデータ転送速度の速い光ファイバ、およびそのよ うなファイバの製造方法に関するものである。 光ファイバにおいて、伝送力が非線形領域にある場合、ソリトンを発生できる ことが知られている。光ソリトンは、その分散が非線形屈折率により相殺される ので、ファイバを伝搬するときに、狭い時間的パルスが維持される。この現象は 、数学的に、よく知られた非線形シュレーディンガー方程式により適切に説明さ れている。例えば、C.Sienの「Concatenated Soliton Fibre Link」，Electroni cs Letters，12巻，237-238頁(1991)の出版物を参照のこと。この非線形シュレ ーディンガー方程式には、三つの重要な項がある。これらの項は、減衰、群速度 分散および非線形屈折率の影響に関するものである。群速度分散を非線形屈折率 の項により相殺することが、現在まで注目を集めており、よく知られている。し かしながら、実際のファイバ中に伝搬するパルスは減衰する。このため、ソリト ンパルスにより、周波数のチャーピングが生じ、その後周波数が広がり、次いで 、実質的に線形となってしまうことがある。 ここで使用しているように、「分散」という用語は、材料分散および屈折率分 布分散の合計である群速度分散を意味する。 群速度分散が距離に関してほぼ指数関数的に減少させられる場合、損失のある ファイバ内でソリトンが存続できることが提案されている（K.Tajimaの「Compen sation of Soliton Broadening in Nonlinear Optical Fibers with Loss」，Op tics Letters，12(1)巻，54-56頁，1987）。このようにして、群速度分散は、変 化する力レベルに適合するように連続的に変化させられる。その出版物には、テ ーパー状のファイバを貫通するコアの直径を変更することにより、このことを達 成でき、ファイバの延伸速度を制御することにより、そのようなファイバを製造 できることが記載されている。このようなファイバが図１に示されている。ここ では、ファイバ３の直径が、直径の大きい入力端部４から、直径の小さい出力端 部５まで指数関数的に減少している。ファイバ３のコアの直径は、このファイバ の外径に比例している。Tajimaにより提案されている理論的実施例においては、 そのようなファイバの効果的なコアの直径は、100ｋｍに亘り約10μｍから約５ μｍまで指数関数的に変化する。 分散減少ファイバを、ファイバの延伸速度を変更して、ファイバの外径を175 μｍから115μｍまで変化させることにより実際に作製し、それによって、測定 した分散は、１ｋｍの長さに亘り10ｐｓ／ｎｍ−ｋｍから１ｐｓ／ｎｍ−ｋｍま で減少した（V．A．Bogatyrev等の「A single-mode fiber with chromatic disp ersion varying along thelength」，Journal of Lightwave Technology，9(5) 巻，561-566頁，1991）。その後、そのファイバを用いて、70Ｇｂ／ｓで連続的 なソリトンパルス列を発生させた（S．V．Chernikovの「70 Gbit/s fibre based source of fundamental solitons at 1550nm」，Elecrtonics Letters，28(13) 巻，1210-1211頁，1992）。 分散減少ファイバには、超高ビット伝送速度の通信システムにおいて潜在的な 用途がある。高ビット伝送速度のソリトン入力信号を発生させるのに用いるパル ス圧縮システムに、約100ｍから約10ｋｍまでの長さを有する分散減少ファイバ を用いることができる。図２は、高ビット伝送速度のパルス列が増幅器７に入力 され、分散減少ファイバＤＤＦ−１に連結されているソリトン通信システムの一 部を図示している。分散は、ファイバＤＤＦ−１の入力端部ａと出力端部ｂとの 間の長さに関して、指数関数的に減少する。光信号は、最大分散変化により制限 された距離を伝搬した後、増幅器８で再度増幅され、同様の分散減少ファイバＤ ＤＦ−２に連結される。このファイバは、増幅器８に隣接した高分散端部ａおよ び増幅器９に隣接した低分散端部ｂを有している。ファイバＤＤＦ−１およびＤ ＤＦ−２の提案された長さは、約1-100ｋｍである。ソリトンの伝送は、10Ｇｂ ｐｓより大きいビット伝送速度で実際的となる。 高データ伝送速度で伝送を可能にできることに加えて、ソリトンの伝送により 、増幅する必要なく信号を伝送できるファイバの長さを増大させることができる 。 したがって、増幅器７と８との間、および増幅器８と９との間の距離は、適切な 分散減少光ファイバを用いることにより、延長することができる。 外径並びにコアの直径が、TajimaおよびBogatyrev等の出版物に提案されてい る程度まで変化するテーパー状ファイバにより、接合、検査およびより合せに関 する問題が生じてしまう。ファイバの外径が変化するので、ファイバの一方の端 部の直径は、標準的な単一モード通信ファイバの直径よりも大きい。このことに より、自動融着接合設備を用いる場合に問題が生じることがある。さらに、ファ イバのコア直径が大きい端部は、標準的なファイバのモードフィールド直径より も大きいモードフィールド直径を有し、したがって、スプライス損失が許容でき なくなってしまう。現在の保証試験に用いる機械では、直径が一定であることが 想定されているので、保証試験の作業は幾分複雑である。また、ファイバ長さに 沿った断面積が変化しているので、曲げファイバを取り付けたときの応力の計算 も複雑である。 発明の概要 したがって、本発明の目的は、ファイバの外径が実質的に一定であるが、その 長さに沿って分散が変動する光ファイバを提供することにある。本発明の別の目 的は、分散に関するモードフィールド直径がわずかしか変化しない分散減少光フ ァイバを提供することにある。本発明のさらなる目的は、コアの面積がファイバ の長さ全体に亘り実質的に一定である分散減少光ファイバを製造する方法を提供 することにある。本発明のさらなる別の目的は、アスペクト比が長さ方向に変動 している楕円形コアを有する光ファイバを製造する方法を提供することにある。 手短に言うと、本発明は、クラッドガラスに囲まれた楕円形のコアを有する単 一モード光ファイバに関するものである。そのコアは、ファイバの一方の端部で 所定のアスペクト比を、そして、ファイバの他方の端部では、その所定のアスペ クト比よりも小さいアスペクト比を有している。そのようなアスペクト比は、二 つの端部の間で連続的に変化している。そのファイバの長さは好ましくは少なく とも100メートルである。 本発明のファイバは、高ビット伝送速度のパルス光信号を伝送するソリトン伝 搬ファイバとして用いることができる。 本発明はまた、光ファイバを製造する方法に関するものである。コア領域およ びクラッド領域を有するガラス延伸ブランクを形成する。開口部内の空隙空間の 断面積が、開口部に沿った長さ方向の距離に関して変動する。形成された延伸ブ ランクを延伸して、開口部を閉じ、楕円形のコアを有する光ファイバを形成する 。コアが楕円形であるファイバの所定の領域におけるコアのアスペクト比は、フ ァイバの所定の領域を形成する延伸ブランクのその領域で、開口部内の空隙空間 の面積の関数である。 図面の簡単な説明 図１は、ソリトンを伝搬させる従来技術の光ファイバの側面図である。 図２は、分散減少光ファイバを用いたソリトン通信システムを図示している。 図３は、楕円形コアファイバを延伸することのできるプレフォームの断面図で ある。 図４は、図３のプレフォームから楕円形コアファイバを延伸する様子を説明す る概略図である。 図５は、図３および４の方法により製造された楕円形コアファイバの断面図で ある。 図５ａは、楕円形コアの軌道長半径および軌道短半径を示す図である。 図６は、図３の延伸ブランクから加工することのできるプレフォームの断面図 である。 図７は、アスペクト比が異なる長さを有する楕円形コア光ファイバを延伸する ための延伸ブランクの断面図である。 図８は、図７の線８−８に沿った断面図である。 図９は、分散シフト単一モード光ファイバの屈折率分布である。 図１０は、正規化分散（Ｄ_e／Ｄ_rnd）対コアアスペクト比のグラフである。 図１１は、アスペクト比が連続的に変化している楕円形コア光ファイバを延伸 するための延伸ブランクの断面図である。 図１２は、マルチテーパーガラスロッドを延伸する様子を説明する概略図であ る。 図１３は、改変延伸ブランクの断面図である。 図１４は、さらに別の実施の形態の断片断面図である。 図１５は、非線形のテーパーガラスロッドを示している。 好ましい実施の形態の説明 分散減少ファイバの潜在的な用途において、ファイバの入力端部と出力端部と の間で分散を制御した状態で変動させることが望ましい。さらに、ソリトンの伝 送に関して、分散は、正のままでなければならず、ファイバの出力端部で非常に 小さくなるか、またはゼロに到達する。分散に影響を与える屈折率改変は、モー ドフィールド直径にも影響を与える場合があるので、モードフィールド直径のよ うなファイバの他の特徴も考慮しなければならない。 本発明の分散減少光ファイバは、楕円形のコアを有している（ファイバの中央 縦軸に対して垂直な平面で見た場合）。そのようなファイバのアスペクト比は、 ｂ／ａである。ここで、ｂおよびａは、楕円形コアの、それぞれ、軌道長半径お よび軌道短半径である。このアスペクト比は、分散減少ファイバの入力端部で最 大であり、その出力端部に向かって減少する。このことによって、入力端部で比 較的大きい分散から、出力端部で比較的小さいまたはゼロの分散まで、必要とさ れる単調な変化が生じる。ファイバの出力端部でのコアの断面形状は、円形であ っても差し支えない。すなわち、ｂ／ａが１と等しくても差し支えない。 楕円形コアファイバを形成する方法が、ここに引用する米国特許第5,149,349 号に開示されている。図３および４を参照すると、円柱状延伸ブランク10が、コ ア領域11およびクラッド領域12を有してる。そのコア領域およびクラッド領域は 、光ファイバの形成に従来用いられている材料から形成してもよい。これらの材 料の重要な特徴は、コア材料の屈折率が、クラッド材料の屈折率よりも大きくな ければならないこと、および両方の材料が、導波路を作動させようとしている波 長で低損失を示さなければならないことである。 開口部13が、コア領域11の中央縦軸に対して平行に、ブランク10を通って縦方 向に延在している。開口部13は、断面が円形であるものとして示されているが、 その断面形状はその他の形状であっても差し支えない。 アスペクト比が縦方向に一定である楕円形コアファイバを延伸するために、従 来の延伸炉（図４）内に延伸ブランク10を配置する。ここで、トラクタ17が、加 熱素子16により延伸温度に加熱されたブランク10の底面部分からファイバ15を引 っ張る。開口部13が閉じる傾向は、延伸速度およびガラス粘度の関数である。フ ァイバがそこから延伸される延伸ブランクの根元の粘度は、炉の温度およびガラ ス組成に依存する。ブランクの加熱された部分の粘度が十分に低く、延伸速度が 十分に低ければ、開口部13は、延伸工程中に自然に閉じる。その開口部は、真空 排気すればいっそう容易に閉じるので、ブランクの上側端部に真空装置18を取り 付けることにより、延伸速度を増大させても差し支えない。真空によって、高温 のファイバ延伸工程中にヒドロキシル基によりコアが汚染される可能性が減少す る。 開口部13が閉じると、周りのガラスがそれらに取って代わる。開口部より小さ い半径にあるガラスが、開口部中に半径方向外側に流動するときに、コア領域11 の断面が細長くなる。形成された楕円形コアファイバ15が図５に示されている。 この断面は、クラッド22および横長のコア21を含んでいる。楕円形コアの楕円率 またはアスペクト比は、開口部13のサイズおよびそれら開口部とコアとの間の間 隔に依存する。延伸ブランク10内の開口部13が断面積Ａを有し、コア11から距離 Ｓだけ離れているとする。さらに、これらのパラメータにより、コアの楕円率が Ｘ：１となるとする。Ｓが増大し、他のパラメータの全てが同一のままである場 合、ファイバのコアの楕円率は、Ｘ：１未満となる。Ａが増大し、他のパラメー タの全てが同一のままである場合、コアの楕円率は、Ｘ：１より大きくなる。楕 円率の適切な値は、延伸されたファイバがプレフォームの円形形状を維持するほ ど十分に小さいＡおよびＳの値に関して得ることができる。ある用途にとっては 、円形ファイバが好ましい。Ｓよりもやや大きい間隔並びにＡよりもやや大きい 面積で、楕円率がＸ：１であっても差し支えない。米国特許第5,149,349号には 、(a)開口部13が延伸ブランクの縦軸全体に亘りコアに対して平行であり、(b)長 さ全体に亘り特性が均一であるファイバ15を提供するために、開口部13の断面積 およびコアからの間隔が長手方向に均一である、図３の延伸ブランクを製造する 方法が開示されている。この方法を改変したものを用いて、コアのアスペクト比 が異なる複数の光ファイバを形成した。この研究により、所定の波長での分散が アスペクト比の関数であることが分かった。 上述した研究のための延伸ブランクを製造する方法が図６−８に示されている 。図６を参照する。ガラス製の単一モードコアプレフォーム30、すなわち、コア 31の直径対クラッド32の直径の比率が、プレフォームから単一モードファイバを 延伸するのに必要とされている比率よりも大きいプレフォームを最初に形成した 。そのようなコアプレフォーム30から単一モード光ファイバを形成するために、 追加のクラッドガラスにより従来のようにオーバークラッドを形成して、コア直 径対クラッド直径の比率を所望のようにする。 ソリトンには、低損失の作動が必要であるので、シリカベースの光ファイバが 極度に低損失を示す電磁スペクトルの1550ｎｍ領域において作動することが好ま しい。米国特許第4,715,679号の教示により製造した分散シフトファイバは、約1 550ｎｍでゼロ分散となるように設計することができる。分散シフトファイバは 以下の出版物：T．D．Croft等の「Low-Loss Dispersion-Shifted Single-Mode F iber Manufactured by the OVD Process」，Journal of Lightwave Technology ，LT-3巻，No.5，1985年10月，9313-934頁；およびV．A．Bhagavatula等の「Ben d-Optimized Dispersion-Shifted Single-Mode Designs」，Journal of Lightwa ve Technology，TL-3巻，No.5，1985年10月，954-957頁にさらに論じられている 。 図９は、1550ｎｍでゼロ分散を示す、典型的な市販の分散シフトファイバの屈 折率分布を示している。ファイバのコアは、屈折率が減少した領域ＤＲだけ外側 環部ＯＲから離れている中央コア領域ＣＣからなる。中央の三角領域ＣＣの直径 は7.20μｍであり、環部ＯＲの内径および外径は、それぞれ、10.08μｍおよび1 2.94μｍである。領域ＣＣおよびＯＲのピーク屈折率値（Δ_pとして表される） は、それそれ、0.9％および0.3％である。項Δ_pは、クラッドの相対屈折率に関 するコアの相対屈折率であり、 Δ_p＝（ｎ₁ ²−ｎ₂ ²）／２ｎ₁ ² により与えられる。ここで、ｎ₁はコア領域のピーク屈折率であり、ｎ₂はクラッ ドの屈折率である。単純に表すために、Δはしばしばパーセント、すなわち、Δ の100倍で表される。光ファイバを製造するいくつかの工程により、ファイバの 中心線で屈折率が減少する。そのようなファイバにおいては、ｎ₁は、中心線で の屈折率というよりもむしろ、中央コア領域の最大屈折率を示す。 1550ｎｍのスペクトル領域で低損失、低分散の作動を達成するために、上述し た分散シフト型のコアプレフォーム（図９）を選択した。コア31に対して反対側 のクラッド32に、縦方向に延在する溝34を研削した。研削作業後、溝が形成され たプレフォームに好ましくはエッチングを施し、濯いで、粒状物質を除去する。 溝が形成されたコアプレフォームの直径は初め、その後の加工にとっては大きく 作りすぎた。したがって、このプレフォームを従来の延伸炉中に挿入した。ここ で、プレフォームを引き伸ばして、その直径を約18.5ｍｍまで減少させた。 シリカのクラッド管47は、それぞれ、19ｍｍおよび25ｍｍの内径および外径を 有していた。クラッド管47の一方の端部はテーパー状であり、ガラスプラグ63を そのテーパー状の端部に融着した。次いで、管47の両端部を旋盤に取り付けた。 ここで、管を回転させ、スート付着バーナーに関して移動させた。シリカスート の粒子を管47上に付着させ、多孔質コーティング48を堆積させた。 溝が形成されたコアプレフォーム30を、テーパー状端部と接触するまで、その 端部とは反対の管47の端部中に挿入し、それによって、組立体52を形成した。次 いで、プレフォームが挿入された管47の端部をテーパー状にし、固結炉内で組立 体52を支持するのに適したハンドルに融着した。組立体52を固結炉中に下降させ 、ここで、塩素とヘリウムとの乾燥気体混合物にさらし、次いで、焼結した。 コーティング48が固結するときに、管47に対して半径方向内側に力が加えられ 、それによって、この管をプレフォーム30に対して内側に押しつける。形成され た固結組立体は、クラッドにより囲まれたコアを備えている。元のクラッド領域 32および管47は互いに完全に融着され、多孔質コーティング48は完全に焼結され 、管47に融着されている。高温の固結工程中に、溝は丸くなり、図１０に示した ように、開口部56を形成した。 固結組立体64の一方の端部（図７の頂部）を、シリカロッドを挿入できるよう に切断した。 断面が円形であるシリカロッド57、58および59を開口部56中に連続して挿入し た。開口部56の端部はテーパー状となっているので、ロッド57は、図示した位置 よりもさらに落下することができなかった。ロッドを挿入した後、テーパー状の 管65を組立体64の端部に融着し、ハンドル66を管65に融着した。ロッド56と固結 組立体の端部60との間の開口部56の上側端部は空のままにしておいた。ロツド58 の断面積はロッド59の断面積よりも大きく、ロッド57の断面積はロッド58の断面 積よりも大きかった。所定のロッドに関する充填比は、開口部56の断面積対ロッ ドの断面積の比率である。ロッド57の断面積は、開口部56を実質的に完全に充填 ほど十分に大きかった。それによって、その計算した充填比は1.0である。ロッ ド58および57の充填比は、それぞれ、0.671および0.34である。開口部56の空の 上側領域に関する充填比はゼロである。 形成された延伸ブランク64を延伸炉中に挿入し、真空装置をハンドル66に接続 して、開口部を真空排気した。次いで、光ファイバをプレフォームから延伸した 。 ロッド57（充填比＝1.0）を含有する延伸ブランクの部分から形成されたファ イバの一部分をスプール12に巻き付けた。充填比が0.671、0.34および０である と計算された延伸ブランクの部分から形成されたファイバの部分を、それぞれ、 14、16および21と番号の付けられたスプールに巻き付けた（表１参照）。 図７の延伸ブランク64から延伸した単一モードの分散シフト光ファイバの特徴 のいくつかが、表１に列記されている。ここでは、分散がｐｓｅｃ／ｎｍ・ｋｍ で表されている。 表１は、アスペクト比が増大すると、1550ｎｍでの分散が増大することを示して いる。 コアの楕円率の分散への影響が図１０に示されている。ここでは、Ｄ_e／Ｄ_rnd がアスペクト比の関数としてプロットされている。項「Ｄ_e」および「Ｄ_rnd」は 、それぞれ、楕円形コアおよび円形コアのファイバの分散を意味する。線ＤＳは 測定した分散シフトファイバを示し、線Ｓはステップ型ファイバに関して計算し た 結果を示す。 表１は、モードフィールド直径（ＭＦＤ）がアスペクト比の強力な関数ではな いことを示している。このことは、適切に設計された分散減少ファイバは、モー ドフィールド直径が標準的なファイバとくい違うために、異なるスプライス損失 を受けないことを意味する。 所定の波長で、分散が一方の端部から他方の端部に徐々に減少するファイバを 延伸するために、コアのアスペクト比も徐々に減少しなければならない。このこ とは、コアに対して反対側に開口部を有する延伸ブランクからファイバを延伸す ることにより実施することができる。その開口部内の空隙領域の断面積は、一方 の端部から他方の端部に減少する。 単一モードの分散減少光ファイバを延伸するのに適したプレフォームが図１１ に示されている。ここでは、図７の部材と同様の部材が、同一の参照番号により 示されている。テーパー状のクラッドガラスロッド70が開口部56中に挿入され、 形成された延伸ブランクが図７に関して上述したように延伸される。ロッド70は 好ましくは、クラッド領域54と同一の組成を有する。例えば、ロッドおよびクラ ッドを純粋なシリカから形成しても差し支えない。 充填比が実質的に１と等しい、延伸ブランクの底面部分62から生じるファィバ の第一の延伸端部は、実質的に円形のコアを有し、したがって、最低の分散を示 す。充填比が実質的にゼロである、頂面部分60から生じたファイバの最後の延伸 端部のコアは、最大の楕円率を示し、したがって、最大の分散を示す。ファイバ の第一の延伸端部と最後の延伸端部との間でコアの楕円率が徐々に増大するにつ れて、分散もまた徐々に増大する。 テーパー状のロッド70は、図１２に示した従来の延伸炉内で形成することがで きる。ガラス円柱75が炉内につるされ、ここで、その先端が手段76により加熱さ れる。シリカロッド78の一方の端部が円柱の下側の端部に融着され、ロッドの他 方の端部がモータ駆動トラクタ79とかみ合っている。テーパー状のロッド70は、 延伸操作中にトラクタの速度を変えることにより延伸される。トラクタの速度を 適切に変えることにより、どのような所望のテーパーも形成することができ、分 散とファイバの長さとの間の所望の関係を達成することができる。 より効率的には、光ファイバを大きい延伸ブランクから延伸する。例えば、５ ｋｍから10ｋｍまでの長さを有する分散減少ファイバを延伸することが望ましい であろう。図１１に示した種類の一つの延伸ブランクからその範囲内の長さを有 する一つのファイバを延伸することは費用のかかることである。 多くの分散減少ファイバを延伸することのできる延伸ブランクが図１３に示さ れている。ここでは、図７と同様の部材が、同一の参照番号により示されている 。ガラスロッド80の各々が数ケ所でテーパー状となっており、各々のテーパーは 、一つの分散減少ファイバを形成することができる。図示した実施の形態におい て、六つの長さの分散減少ファイバを延伸することができた。 図１４は、別々のテーパーロッド86が、延伸ブランクのクラッド領域85の開口 部84内に積み重ねられることを示している。図１５は、ロッドを非線形にテーパ ー状にできることを示している。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．クラッドガラスにより囲まれた楕円形コアを備えた光ファイバであって、該 コアが、該ファイバの一方の端部での所定のアスペクト比と、該ファイバの他 方の端部での、該所定のアスペクト比よりも小さいアスペクト比とを有し、該 アスペクト比が前記二つの端部の間で連続的に変化することを特徴とするファ イバ。 ２．前記ファイバの長さが少なくとも100メートルであることを特徴とする請求 の範囲第１項記載のファイバ。 ３．クラッドガラスにより囲まれた楕円形コアを備えた光ファイバであって、該 コアが、該ファイバの一方の端部での所定のアスペクト比と、該ファイバの他 方の端部での、該所定のアスペクト比よりも小さいアスペクト比とを有し、該 ファィバの、前記二つの端部の間の長さが少なくとも100メートルであること を特徴とするファイバ。 ４．前記ファイバの長さが少なくとも１ｋｍであることを特徴とする請求の範囲 第３項記載のファイバ。 ５．高ビット伝送速度のパルス光信号を伝送するソリトン伝搬ファイバであって 、該ファイバが、クラッドガラスにより囲まれた楕円形コアを備え、該コアが 、該ファイバの一方の端部での所定のアスペクト比と、該ファイバの他方の端 部での、該所定のアスペクト比よりも小さいアスペクト比とを有することを特 徴とするファイバ。 ６．前記ファイバの長さが少なくとも１ｋｍであることを特徴とする請求の範囲 第５項記載のファイバ。 ７．光ファイバを製造する方法であって、 コア領域、該コア領域を囲むクラッド領域、および該コア領域に関して直径 方向に反対の該クラッド領域内にある縦方向に延在する開口部を有し、該開口 部内の空隙空間の断面積が該開口部に沿った縦方向の距離に関して変動するガ ラス延伸ブランクを形成し、 形成された延伸ブランクを延伸して、前記開口部を閉じ、楕円形コアを有す る光ファイバであって、この楕円形コアファイバの所定の領域のコアのアスペ クト比が、ファイバの該所定の領域を製造する延伸ブランクの領域での開口部 内の空隙空間の断面積の関数である光ファイバを形成する各工程からなること を特徴とする方法。 ８．前記空隙空間の断面積が、前記延伸ブランクの縦軸に沿って、連続的に増大 し、減少することを特徴とする請求の範囲第７項記載の方法。 ９．前記形成工程が、 コア領域、該コア領域を囲むクラッド領域、および該コア領域に関して直径 方向に反対の該クラッド領域内にある縦方向に延在する円柱形状の開口部を有 し、該開口部の各々の断面積がその縦の長さに沿って実質的に一定であるガラ ス延伸ブランクを形成し、 ガラスロッドを各々の開口部中に挿入し、該ロッドがその長さに沿って不均 一な断面積を有し、前記延伸ブランクに沿ったいかなる縦方向の位置で、該開 口部の実質的に一定の断面積と、前記ロッドの断面積との間の差が、その位置 での空隙空間の断面積を構成する各工程を含むことを特徴とする請求の範囲第 ７項記載の方法。 10．前記ロッドの各々の断面積が、前記延伸ブランクの縦軸に沿って連続的に増 大し、減少することを特徴とする請求の範囲第９項記載の方法。 11．前記形成工程が、 クラッドガラスにより囲まれたガラスコアを有する円柱形状のコアプレフォ ームの直径方向の反対側に縦方向の溝を形成し、 ガラス管の外面にガラス粒子を付着させ、 該ガラス管中に前記コアプレフォームを挿入し、 形成された組立体を加熱して、前記粒子を固結させ、それによって、前記管 に、加熱された管を、前記コアプレフォーム上に収縮させ、融着させる半径方 向内側に向けられた力を加え、それによって、前記コアに対して平行な縦方向 の開口部を有する固結組立体を形成し、 前記ガラスロッドを該開口部中に挿入する各工程を含むことを特徴とする請 求の範囲第９項記載の方法。 12．前記延伸工程の前に、前記方法が、前記開口部を真空排気する工程を含むこ とを特徴とする請求の範囲第７項記載の方法。 13．前記ロッドの屈折率が、前記クラッドガラスの屈折率と実質的に同一である ことを特徴とする請求の範囲第７項記載の方法。