JP2001317455A - 容量可変型圧縮機の制御弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】部品コストを低減できしかもバルブハウジング
に対する組み込みも簡単な感圧部材を採用した容量可変
型圧縮機の制御弁を提供すること。 【解決手段】弁体部４３は給気通路２８の開度を調節す
る。感圧部材５４は球形状をなしており、感圧室４８の
内周面４８ａに円環状領域で線接触することで、同感圧
室４８を第１圧力室５５と第２圧力室５６とに区画す
る。冷媒循環回路に設定された二つの圧力監視点Ｐ１，
Ｐ２のうち、高圧側の第1圧力監視点Ｐ１の圧力ＰｄＨ
は第１圧力室５５に導入されるとともに、低圧側の第２
圧力監視点Ｐ２の圧力ＰｄＬは第２圧力室５６に導入さ
れている。感圧部材５４は、二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ
２間の差圧ＰｄＨ−ＰｄＬに応じて変位し、この変位は
同差圧ＰｄＨ−ＰｄＬの変動を打ち消す側に圧縮機の吐
出容量が変更されるように、弁体部４３の位置決めに反
映される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば車両用空調
装置の冷媒循環回路を構成し、クランク室の圧力に基づ
いて吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機に用いられ
る制御弁に関する。

【０００２】

【従来の技術】この種の制御弁としては、特開平１１−
３２４９３０号公報に開示されたものが存在する。すな
わち、図７に示すように、弁室１０１は、圧縮機の吐出
室１０２とクランク室１０３とを接続する給気通路１０
４の一部を構成すべくバルブハウジング１０５内に区画
されている。弁体１０６は、弁室１０１内に変位可能に
収容され、同弁室１０１内での位置に応じて前記給気通
路１０４の開度を調節可能である。感圧室１０７はバル
ブハウジング１０５内に区画されている。感圧部材１０
８はダイヤフラムよりなり、感圧室１０７内を第１圧力
室１０９と第２圧力室１１０とに区画する。

【０００３】冷媒循環回路（冷凍サイクル）に設定さ
れ、その差圧ΔＰｄ（＝ＰｄＨ−ＰｄＬ）が同冷媒循環
回路における冷媒流量を反映する二つの圧力監視点Ｐ
１，Ｐ２のうち、高圧側に位置する第１圧力監視点Ｐ１
の圧力ＰｄＨは第１圧力室１０９に導入されるととも
に、低圧側に位置する第２圧力監視点Ｐ２の圧力ＰｄＬ
は第２圧力室１１０に導入されている。そして、第１圧
力室１０９と第２圧力室１１０との圧力差（二点間差
圧）ΔＰｄの変動つまり冷媒循環回路における冷媒流量
の変動に基づく感圧部材１０８の変位は、同冷媒流量の
変動を打ち消す側に圧縮機の吐出容量が変更されるよう
に弁体１０６の位置決めに反映される。

【０００４】つまり、圧縮機を駆動する車両エンジンの
回転速度が変動されると、圧縮機の吐出容量が同じで
は、冷媒循環回路における冷媒流量言い換えれば二点間
差圧ΔＰｄも変動される。しかし、感圧部材１０８がこ
の二点間差圧ΔＰｄの変動を打ち消そうと、圧縮機の吐
出容量を変動させるため、冷媒循環回路の冷媒流量は一
定に維持されることとなる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、上記制御弁
において、感圧部材１０８として用いられているダイヤ
フラムは、加工が面倒で部品コストが高いし、バルブハ
ウジング１０５（感圧室１０７の内壁面）に外周縁部を
固定しなければならないためその作業が面倒である。従
って、制御弁の製造コストが上昇する問題があった。

【０００６】本発明の目的は、部品コストを低減できし
かもバルブハウジングに対する組み込みも簡単な感圧部
材を採用した容量可変型圧縮機の制御弁を提供すること
にある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明は、冷媒循環回路を構成し、クランク
室の圧力に基づいて吐出容量を変更可能な容量可変型圧
縮機に用いられ、前記クランク室と吐出圧力領域とを接
続する給気通路又はクランク室と吸入圧力領域とを接続
する抽気通路の一部を構成すべくバルブハウジング内に
区画された弁室と、前記弁室内に変位可能に収容され、
同弁室内での位置に応じて前記給気通路又は抽気通路の
開度を調節可能な弁体と、前記バルブハウジング内に区
画された感圧室と、前記感圧室内を第１圧力室と第２圧
力室とに区画するとともに、第１圧力室側及び第２圧力
室側に変位可能に配置された感圧部材とを備え、前記冷
媒循環回路に設定されその差圧が容量可変型圧縮機の吐
出容量を反映する二つの圧力監視点のうち、高圧側に位
置する第１圧力監視点の圧力は第１圧力室に導入される
とともに、低圧側に位置する第２圧力監視点の圧力は第
２圧力室に導入され、前記第１圧力室と第２圧力室との
圧力差の変動に基づく感圧部材の変位は、同圧力差の変
動を打ち消す側に圧縮機の吐出容量が変更されるように
弁体の位置決めに反映される制御弁において、前記感圧
部材を球形状としたことを特徴としている。

【０００８】前記球形状をなす感圧部材は、簡単な加工
で所定の精度を確保することができ、従来のダイヤフラ
ムよりなる感圧部材と比較して部品コストを削減するこ
とができる。また、感圧部材は、感圧室の内周面との接
触により、第１圧力室と第２圧力室とを区画している。
従って、感圧部材を、ダイヤフラムのようにバルブハウ
ジングに対して固定する構成を採用しなくともよく、同
感圧部材の感圧室に対する組み込み作業を容易に行い得
る。

【０００９】請求項２の発明は請求項１において、前記
弁体に付与する力を外部からの制御によって変更可能な
ことで、感圧部材による弁体の位置決め動作の基準とな
る設定差圧を変更可能な外部制御手段を備えたことを特
徴としている。

【００１０】この構成においては、外部制御手段によっ
て設定差圧を変更可能なことで、圧縮機の吐出容量を直
接的に制御することが可能となる。従って、この外部制
御によって応答性及び制御性の高い吐出容量の増加減少
制御を行い得る。

【００１１】請求項３の発明は請求項２において、前記
バルブハウジング内に設けられ、弁体の変位を当接規制
する弁体規制部と、前記弁体を弁体規制部に向けて付勢
する弁体付勢手段と、前記バルブハウジング内に設けら
れ、感圧部材の変位を当接規制する感圧部材規制部と、
前記感圧部材を感圧部材規制部に向けて付勢する感圧部
材付勢手段とを備え、前記弁体と感圧部材とは分離及び
当接係合可能とされ、前記弁体が弁体規制部に当接規制
されてなおかつ感圧部材が感圧部材規制部に当接規制さ
れることは、弁体と感圧部材とが分離された状態でもた
らされ、前記外部制御手段は、弁体付勢手段の付勢力及
び感圧部材付勢手段の付勢力と対抗する力を弁体に与え
ることで同弁体と感圧部材とを当接係合させ、さらには
この力を外部からの制御によって変更可能なことで、感
圧部材による弁体の位置決め動作の基準となる設定差圧
を変更可能な構成であることとを特徴としている。

【００１２】この構成においては、外部制御手段が弁体
付勢手段及び感圧部材付勢手段の対抗力を弁体に作用さ
せていない時、同弁体は弁体付勢手段によって弁体規制
部に対して押し付けられるとともに、感圧部材は感圧部
材付勢手段によって感圧部材規制部に対して押し付けら
れた状態となっている。従って、制御弁が何らかの要因
によって振動された場合においても、これら可動部材
（弁体及び感圧部材）が制御弁内で振動することを防止
できる。その結果、同可動部材が、その振動によって固
定部材（例えばバルブハウジング等）に衝突して破損す
る等の問題の発生を回避することができる。

【００１３】前記のように、可動部材の耐振性を確保す
るために二つの付勢手段及び二つの規制部を備えている
のは、外部制御手段が付勢手段の対抗力を弁体に作用さ
せていない時、同可動部材が弁体と感圧部材の二つに分
離する構成を採用したからである。

【００１４】つまり、この制御弁においては、弁体と感
圧部材とが分離された状態では弁体付勢手段のみが弁体
の位置決めに関与し、弁体と感圧部材とが当接係合され
た状態では弁体付勢手段及び感圧部材付勢手段の両方が
弁体の位置決めに関与することとなる。従って、弁体付
勢手段の特性及び感圧部材付勢手段の特性の設定次第
で、弁体の作動特性を様々に変更することが可能とな
る。

【００１５】また、弁体が感圧部材に当接係合されるま
では、同感圧部材は感圧部材付勢手段によって感圧部材
規制部に押さえ付けられた状態を維持することとなる。
つまり、感圧部材は、弁体の位置決めに二点間差圧を反
映させる必要のない状況下においては、静止状態を維持
することとなる。従って、弁体と感圧部材とが常時連動
される構成と比較して、不必要に感圧部材が動かされる
ことがなく、固定部材との摺動総距離を削減して、同感
圧部材ひいては制御弁の耐久性を向上させることができ
る。

【００１６】請求項４の発明は請求項３において、前記
弁体付勢手段及び感圧部材付勢手段はそれぞれバネ材か
らなり、弁体付勢バネには感圧部材付勢バネよりもバネ
定数が低いものが用いられていることを特徴としてい
る。

【００１７】この構成によれば、バネ定数が低い弁体付
勢バネは、弁体が感圧部材側に変位されたとしても、同
弁体に付与する付勢力をセット荷重（弁体を弁体規制部
に対して押し付けておくための耐振力）からそれほど大
きくすることはない。つまり、外部制御手段は、弁体付
勢バネのセット荷重程度の弱い力に対抗する力を弁体に
作用させるのみで、同弁体を弁体規制部に当接された状
態から感圧部材に当接係合する状態まで変位させること
が可能となる。その結果、外部制御手段は、この弱い力
からそれが発揮し得る最大力までの広い範囲の力を、弁
体付勢手段及び感圧部材付勢手段の両方に対抗する力、
ひいては設定差圧の設定に使用することができ、この設
定差圧の可変幅は広いものとなる。

【００１８】請求項５の発明は請求項３又は４におい
て、前記感圧部材規制部は、第１圧力室又は第２圧力室
のうち弁室側に位置する圧力室内に設けられるととも
に、前記感圧部材規制部に当接規制された状態にある感
圧部材と、同感圧部材から分離された状態にある弁体と
の間に形成される圧力室からの分離空間を、同圧力室と
同じ圧力雰囲気に開放する開放手段を備えたことを特徴
としている。

【００１９】この構成においては、前記感圧部材が感圧
部材規制部に当接規制され、さらには同感圧部材から弁
体が分離されると、感圧部材規制部が設けられた弁室側
の圧力室からは、同感圧部材と感圧部材規制部との接触
域を境として別の空間が分離形成される。しかし、この
分離空間は、開放手段によって母体圧力室と同じ圧力雰
囲気に開放されており、同空間が閉空間とされることは
ない。従って、この分離空間に残留した冷媒ガスが、弁
体の位置決めに悪影響を及ぼすことを防止できる。

【００２０】請求項６の発明は請求項５において、前記
開放手段は、感圧部材と感圧部材規制部との接触域が分
離空間と圧力室とを遮断しないようにすることで、同分
離空間を圧力室に開放する構成であることを特徴として
いる。

【００２１】この構成においては、例えば感圧部材と感
圧部材規制部との接触域を迂回して、分離空間を圧力室
と同じ圧力雰囲気に連通する構成と比較して、通路構成
が複雑となることを防止することができる。

【００２２】請求項７の発明は請求項６において、前記
開放手段は、感圧部材規制部に開放溝を形成すること
で、感圧部材と感圧部材規制部との接触域が分離空間と
圧力室とを遮断しない構成であることを特徴としてい
る。

【００２３】形状に方向性のない感圧部材（球体）は、
その球面の何れの位置が感圧部材規制部に当接されるの
かを把握することは困難である。従って、開放溝を感圧
部材の球面に形成する場合には、同感圧部材が回転され
ないようにしなければならず、構成が複雑となって球形
状のメリットを生かしきれなくなってしまう。しかし、
本発明においては、感圧部材規制部側に開放溝を形成し
ており、感圧部材が球形状をなすことのメリットを最大
限に生かすことが可能となる。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下、車両用空調装置の冷媒循環
回路を構成する容量可変型斜板式圧縮機の制御弁につい
て図１〜図６を参照して説明する。

【００２５】（容量可変型斜板式圧縮機）図１に示すよ
うに容量可変型斜板式圧縮機（以下単に圧縮機とする）
は、シリンダブロック１と、その前端に接合固定された
フロントハウジング２と、シリンダブロック１の後端に
弁形成体３を介して接合固定されたリヤハウジング４と
を備えている。

【００２６】前記シリンダブロック１とフロントハウジ
ング２とで囲まれた領域にはクランク室５が区画されて
いる。クランク室５内には駆動軸６が回転可能に支持さ
れている。クランク室５において駆動軸６上には、ラグ
プレート１１が一体回転可能に固定されている。

【００２７】前記駆動軸６の前端部は、動力伝達機構Ｐ
Ｔを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥに作動
連結されている。動力伝達機構ＰＴは、外部からの電気
制御によって動力の伝達／遮断を選択可能なクラッチ機
構（例えば電磁クラッチ）であってもよく、又は、その
ようなクラッチ機構を持たない常時伝達型のクラッチレ
ス機構（例えばベルト／プーリの組合せ）であってもよ
い。なお、本件では、クラッチレスタイプの動力伝達機
構ＰＴが採用されているものとする。

【００２８】前記クランク室５内にはカムプレートとし
ての斜板１２が収容されている。斜板１２は、駆動軸６
にスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。
ヒンジ機構１３は、ラグプレート１１と斜板１２との間
に介在されている。従って、斜板１２は、ヒンジ機構１
３を介したラグプレート１１との間でのヒンジ連結、及
び駆動軸６の支持により、ラグプレート１１及び駆動軸
６と同期回転可能であるとともに、駆動軸６の軸線方向
へのスライド移動を伴いながら駆動軸６に対し傾動可能
となっている。

【００２９】複数（図面には一つのみ示す）のシリンダ
ボア１ａは、前記シリンダブロック１において駆動軸６
を取り囲むようにして貫設形成されている。片頭型のピ
ストン２０は、各シリンダボア１ａに往復動可能に収容
されている。シリンダボア１ａの前後開口は、弁形成体
３及びピストン２０によって閉塞されており、このシリ
ンダボア１ａ内にはピストン２０の往復動に応じて体積
変化する圧縮室が区画されている。各ピストン２０は、
シュー１９を介して斜板１２の外周部に係留されてい
る。従って、駆動軸６の回転にともなう斜板１２の回転
運動が、シュー１９を介してピストン２０の往復直線運
動に変換される。

【００３０】前記弁形成体３とリヤハウジング４との間
には、中心域に位置する吸入室２１と、それを取り囲む
吐出室２２とが区画形成されている。弁形成体３には各
シリンダボア１ａに対応して、吸入ポート２３及び同ポ
ート２３を開閉する吸入弁２４、並びに、吐出ポート２
５及び同ポート２５を開閉する吐出弁２６が形成されて
いる。吸入ポート２３を介して吸入室２１と各シリンダ
ボア１ａとが連通され、吐出ポート２５を介して各シリ
ンダボア１ａと吐出室２２とが連通される。

【００３１】そして、前記吸入室２１の冷媒ガスは、各
ピストン２０の上死点位置から下死点側への往動により
吸入ポート２３及び吸入弁２４を介してシリンダボア１
ａに吸入される。シリンダボア１ａに吸入された冷媒ガ
スは、ピストン２０の下死点位置から上死点側への復動
により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート２５及び
吐出弁２６を介して吐出室２２に吐出される。

【００３２】前記斜板１２の傾斜角度（駆動軸６の軸線
に直交する平面との間でなす角度）は、この斜板１２の
回転時の遠心力に起因する回転運動のモーメント、ピス
トン２０の往復慣性力によるモーメント、ガス圧による
モーメント等の各種モーメントの相互バランスに基づい
て決定される。ガス圧によるモーメントとは、シリンダ
ボア１ａの内圧と、ピストン２０の背圧にあたる制御圧
としてのクランク室５の内圧（クランク圧Ｐｃ）との相
互関係に基づいて発生するモーメントであり、クランク
圧Ｐｃに応じて傾斜角度減少方向にも傾斜角度増大方向
にも作用する。

【００３３】この圧縮機では、後述する制御弁ＣＶを用
いてクランク圧Ｐｃを調節し前記ガス圧によるモーメン
トを適宜変更することにより、斜板１２の傾斜角度を最
小傾斜角度（図１において実線で示す状態）と最大傾斜
角度（図１において二点鎖線で示す状態）との間の任意
の角度に設定可能としている。

【００３４】（クランク室の圧力制御機構）斜板１２の
傾斜角度制御に関与するクランク圧Ｐｃを制御するため
のクランク圧制御機構は、図１に示す圧縮機ハウジング
内に設けられた抽気通路２７、及び給気通路２８並びに
制御弁ＣＶによって構成される。抽気通路２７は吸入圧
力（Ｐｓ）領域である吸入室２１とクランク室５とを接
続する。給気通路２８は吐出圧力（Ｐｄ）領域である吐
出室２２とクランク室５とを接続し、その途中には制御
弁ＣＶが設けられている。

【００３５】そして、前記制御弁ＣＶの開度を調節する
ことで、給気通路２８を介したクランク室５への高圧な
吐出ガスの導入量と抽気通路２７を介したクランク室５
からのガス導出量とのバランスが制御され、クランク圧
Ｐｃが決定される。クランク圧Ｐｃの変更に応じて、ピ
ストン２０を介してのクランク圧Ｐｃとシリンダボア１
ａの内圧との差が変更され、斜板１２の傾斜角度が変更
される結果、ピストン２０のストロークすなわち吐出容
量が調節される。

【００３６】（冷媒循環回路）図１及び図２に示すよう
に、車両用空調装置の冷媒循環回路（冷凍サイクル）
は、上述した圧縮機と外部冷媒回路３０とから構成され
る。外部冷媒回路３０は例えば、凝縮器３１、減圧装置
としての温度式膨張弁３２及び蒸発器３３を備えてい
る。膨張弁３２の開度は、蒸発器３３の出口側又は下流
側に設けられた感温筒３４の検知温度および蒸発圧力
（蒸発器３３の出口圧力）に基づいてフィードバック制
御される。膨張弁３２は、熱負荷に見合った液冷媒を蒸
発器３３に供給して外部冷媒回路３０における冷媒流量
を調節する。

【００３７】外部冷媒回路３０の下流域には、蒸発器３
３の出口と圧縮機の吸入室２１とをつなぐ冷媒ガスの流
通管３５が設けられている。外部冷媒回路３０の上流域
には、圧縮機の吐出室２２と凝縮器３１の入口とをつな
ぐ冷媒の流通管３６が設けられている。圧縮機は外部冷
媒回路３０の下流域から吸入室２１に導かれた冷媒ガス
を吸入して圧縮し、圧縮したガスを外部冷媒回路３０の
上流域とつながる吐出室２２に吐出する。

【００３８】さて、冷媒循環回路を流れる冷媒の流量が
大きくなるほど、回路又は配管の単位長さ当りの圧力損
失も大きくなる。つまり、冷媒循環回路に沿って設定さ
れた二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の圧力損失（差圧）
は同回路における冷媒流量と正の相関を示す。故に、二
つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の差圧（ΔＰｄ＝ＰｄＨ−
ＰｄＬ）を把握することは、冷媒循環回路における冷媒
流量を間接的に検出することに他ならない。圧縮機の吐
出容量が増大すれば冷媒循環回路の冷媒流量も増大し、
逆に吐出容量が減少すれば冷媒流量も減少する。従っ
て、冷媒循環回路の冷媒流量つまり二点間差圧ΔＰｄに
は、圧縮機の吐出容量が反映されている。

【００３９】本実施形態では、流通管３６の最上流域に
当たる吐出室２２内に上流側の第１圧力監視点Ｐ１を定
めると共に、そこから所定距離だけ離れた流通管３６の
途中に下流側の第２圧力監視点Ｐ２を定めている。第１
圧力監視点Ｐ１でのガス圧ＰｄＨを第１検圧通路３７を
介して、又、第２圧力監視点Ｐ２でのガス圧ＰｄＬを第
２検圧通路３８を介してそれぞれ制御弁ＣＶに導いてい
る。

【００４０】（制御弁）図３に示すように制御弁ＣＶ
は、その上半部を占める入れ側弁部と、下半部を占める
ソレノイド部６０とを備えている。入れ側弁部は、吐出
室２２とクランク室５とをつなく給気通路２８の開度
（絞り量）を調節する。ソレノイド部６０は、制御弁Ｃ
Ｖ内に配設された作動ロッド４０を、外部からの通電制
御に基づき付勢制御するための一種の電磁アクチュエー
タである。作動ロッド４０は、先端部たる隔壁部４１、
連結部４２、略中央の弁体部４３及び基端部たるガイド
ロッド部４４からなる棒状部材である。弁体部４３はガ
イドロッド部４４の一部にあたる。

【００４１】前記制御弁ＣＶのバルブハウジング４５
は、栓体４５ａと、入れ側弁部の主な外郭を構成する上
半部本体４５ｂと、ソレノイド部６０の主な外郭を構成
する下半部本体４５ｃとから構成されている。バルブハ
ウジング４５の上半部本体４５ｂ内には弁室４６及び連
通路４７が区画され、同上半部本体４５ｂとその上部に
螺入された栓体４５ａとの間には感圧室４８が区画され
ている。

【００４２】前記弁室４６及び連通路４７内には、作動
ロッド４０が軸方向（図面では垂直方向）に移動可能に
配設されている。弁室４６及び連通路４７は作動ロッド
４０の配置次第で連通可能となる。これに対して連通路
４７と感圧室４８とは、同連通路４７の最上部に摺動可
能に嵌入された作動ロッド４０の隔壁部４１によって遮
断されている。

【００４３】前記弁室４６の底壁は後記固定鉄心６２の
上端面によって提供される。弁室４６を取り囲むバルブ
ハウジング４５の周壁には半径方向に延びるポート５１
が設けられ、このポート５１は給気通路２８の上流部を
介して弁室４６を吐出室２２に連通させる。連通路４７
を取り囲むバルブハウジング４５の周壁にも半径方向に
延びるポート５２が設けられ、このポート５２は給気通
路２８の下流部を介して連通路４７をクランク室５に連
通させる。従って、ポート５１、弁室４６、連通路４７
及びポート５２は、制御弁内通路として吐出室２２とク
ランク室５とを連通させる給気通路２８の一部を構成す
る。

【００４４】前記弁室４６内には作動ロッド４０の弁体
部４３が配置される。連通路４７の内径は、作動ロッド
４０の連結部４２の径よりも大きく且つガイドロッド部
４４の径よりも小さい。つまり、連通路４７の口径面積
（隔壁部４１の軸直交断面積）ＳＢは、連結部４２の断
面積より大きくガイドロッド部４４の断面積より小さ
い。このため、弁室４６と連通路４７との境界に位置す
る段差は弁座５３として機能し、連通路４７は一種の弁
孔となる。

【００４５】前記作動ロッド４０が図３及び図４（ａ）
の位置（最下動位置）から弁体部４３が弁座５３に着座
する図４（ｃ）の位置（最上動位置）へ上動すると、連
通路４７が遮断される。つまり作動ロッド４０の弁体部
４３は、給気通路２８の開度を任意調節可能な入れ側弁
体として機能する。

【００４６】前記感圧室４８内には、感圧部材５４が軸
方向に移動可能に収容されている。この感圧部材５４は
球形状をなしており、例えば鋼鉄や合成樹脂等により構
成されている。鋼鉄製の感圧部材５４は耐久性に優れて
いる。合成樹脂製の感圧部材５４は軽量である。

【００４７】前記感圧部材５４は、感圧室４８の円筒内
周面４８ａに円環状領域で線接触することで、感圧室４
８を軸方向に二分し、同感圧室４８を第１圧力室５５と
第２圧力室５６とに区画する。感圧部材５４は第１圧力
室５５と第２圧力室５６との間の圧力隔壁の役目を果た
し、両圧力室５５，５６の直接連通を許容しない。な
お、感圧部材５４の圧力隔壁機能部分の軸直交断面積を
ＳＡとすると、その断面積ＳＡは連通路４７の口径面積
ＳＢよりも大きい。

【００４８】前記感圧部材５４の第２圧力室５６側（弁
室４６側）への移動は、同感圧部材５４の球面が第２圧
力室５６の底面５６ａ、さらに詳述すれば同底面５６ａ
に表れている連通路４７の開口縁部に当接することで規
制される。つまり、同開口縁部が感圧部材規制部４９を
なしている。感圧部材５４が感圧部材規制部４９に当接
された状態では、連通路４７の感圧室４８（第２圧力室
５６）に対する開口は同感圧部材５４によって覆われる
こととなる。

【００４９】前記第２圧力室５６の底面５６ａには、開
放手段としての開放溝５６ｂが、感圧部材規制部（連通
路４７の開口縁部）４９を切り欠くようにして形成され
ている。従って、感圧部材５４が感圧部材規制部４９に
当接された状態であっても、この開放溝５６ｂが存在す
ることで、両者５４，４９の接触域が連通路４７を第２
圧力室５６に対して完全に遮断することはない。

【００５０】前記第１圧力室５５内には、感圧部材付勢
手段としてのコイルバネよりなる感圧部材付勢バネ５０
が収容されている。この感圧部材付勢バネ５０は、感圧
部材５４を第１圧力室５５側から第２圧力室５６に向け
てつまり感圧部材規制部４９に向けて付勢する。第１圧
力室５５において栓体４５ａの下面には、円柱状のバネ
支持部４５ｄが突出形成されている。同バネ支持部４５
ｄは、感圧部材付勢バネ５０の上部を外嵌させること
で、同バネ５０の感圧部材５４に向かう姿勢を安定化さ
せている。感圧部材付勢バネ５０のセット荷重（後に詳
述する）は、栓体４５ａの上半部本体４５ｂに対する螺
入具合、言い換えれば第１圧力室５５に対する進入具合
によって調節可能である。

【００５１】前記第１圧力室５５は、栓体４５ａに形成
されたＰ１ポート５７及び第１検圧通路３７を介して、
第１圧力監視点Ｐ１である吐出室２２と連通する。第２
圧力室５６は、バルブハウジング４５の上半部本体４５
ａに形成されたＰ２ポート５８及び第２検圧通路３８を
介して第２圧力監視点Ｐ２と連通する。すなわち、第１
圧力室５５には吐出圧Ｐｄが圧力ＰｄＨとして導かれ、
第２圧力室５６には配管途中の圧力監視点Ｐ２の圧力Ｐ
ｄＬが導かれている。

【００５２】前記ソレノイド部６０は、有底円筒状の収
容筒６１を備えている。収容筒６１の上部には固定鉄心
６２が嵌合され、この嵌合により収容筒６１内にはソレ
ノイド室６３が区画されている。ソレノイド室６３に
は、可動鉄心６４が軸方向に移動可能に収容されてい
る。固定鉄心６２の中心には軸方向に延びるガイド孔６
５が形成され、そのガイド孔６５内には、作動ロッド４
０のガイドロッド部４４が軸方向に移動可能に配置され
ている。

【００５３】前記ソレノイド室６３は作動ロッド４０の
基端部の収容領域でもある。すなわち、ガイドロッド部
４４の下端は、ソレノイド室６３内にあって可動鉄心６
４の中心に貫設された孔に嵌合されると共にかしめによ
り嵌着固定されている。従って、可動鉄心６４と作動ロ
ッド４０とは常時一体となって上下動する。

【００５４】前記ガイドロッド部４４の下端部は可動鉄
心６４の下面から若干突出されている。作動ロッド４０
（弁体部４３）の下動は、ガイドロッド４４の下端面が
ソレノイド室６３の底面に当接することで規制される。
つまり、ソレノイド室６３の底面が弁体規制部６８をな
し、同弁体規制部６８は連通路４７の開度を増大させる
側に、それ以上作動ロッド４０（弁体部４３）が変位す
ることを当接規制する。

【００５５】前記ソレノイド室６３において固定鉄心６
２と可動鉄心６４との間には、弁体付勢手段としてのコ
イルバネよりなる弁体付勢バネ６６が収容されている。
この弁体付勢バネ６６は、可動鉄心６４を固定鉄心６２
から離間させる方向に作用して、作動ロッド４０（弁体
部４３）を図面下方つまり弁体規制部６８に向けて付勢
する。

【００５６】図３及び図４（ａ）に示すように、作動ロ
ッド４０が弁体規制部６８に当接規制された最下動位置
においては、弁体部４３が弁座５３から距離「Ｘ１＋Ｘ
２」だけ離間して連通路４７の開度を最大とする。ま
た、この状態において作動ロッド４０の隔壁部４１は、
感圧室４８に対して距離「Ｘ１」だけ連通路４７内に没
入している。

【００５７】従って、隔壁部４１の先端面４１ａと、感
圧部材規制部４９に当接された状態にある感圧部材５４
とは距離「Ｘ１」だけ離間され、連通路４７内には感圧
部材５４の球面及び隔壁部４１の先端面４１ａに囲まれ
て分離空間５９が形成される。しかし、前述したよう
に、感圧部材５４と感圧部材規制部４９との接触域は、
同感圧部材規制部４９に開放溝５６ｂが存在すること
で、分離空間５９を第２圧力室５６から完全に遮断する
ことはない。

【００５８】前記固定鉄心６２及び可動鉄心６４の周囲
には、これら鉄心６２，６４を跨ぐ範囲にコイル６７が
巻回されている。このコイル６７には制御装置７０の指
令に基づき駆動回路７１から駆動信号が供給され、コイ
ル６７は、その電力供給量に応じた大きさの電磁吸引力
（電磁付勢力）Ｆを可動鉄心６４と固定鉄心６２との間
に発生させる。なお、コイル６７への通電制御は、コイ
ル６７への印加電圧を調整することでなされる。本実施
形態において印加電圧の調整には、デューティ制御が採
用されている。

【００５９】（制御弁の動作特性）前記制御弁ＣＶにお
いては、次のようにして作動ロッド４０の配置位置つま
り弁開度が決まる。なお、弁室４６、連通路４７及びソ
レノイド室６３の内圧が作動ロッド４０の位置決めに及
ぼす影響は無視するものとする。

【００６０】まず、図３及び図４（ａ）に示すように、
コイル６７への通電がない場合（Ｄｔ＝０％）には、作
動ロッド４０の配置には弁体付勢バネ６６の下向き付勢
力ｆ２の作用が支配的となる。従って、作動ロッド４０
は最下動位置に配置され、さらには弁体付勢バネ６６の
付勢力ｆ２で以って弁体規制部６８に押し付けられた状
態となっている。この時の弁体付勢バネ６６の付勢力ｆ
２（＝セット荷重ｆ２’）は、例えば車両の振動等によ
って圧縮機（制御弁ＣＶ）が振動された場合において
も、作動ロッド４０及び可動鉄心６４の一体物を弁体規
制部６８に対して押し付けて、制御弁ＣＶ内で振動させ
ないだけの大きさに設定されている。

【００６１】この状態で作動ロッド４０の弁体部４３
は、弁座５３から距離「Ｘ１＋Ｘ２」だけ離れて連通路
４７は全開状態となる。従って、クランク圧Ｐｃは、そ
の時おかれた状況下において取り得る最大値となり、ク
ランク圧Ｐｃとシリンダボア１ａの内圧とのピストン２
０を介した差は大きくて、斜板１２は傾斜角度を最小と
して圧縮機の吐出容量は最小となっている。

【００６２】前記のようにして作動ロッド４０が最下動
位置に配置された状態では、同作動ロッド４０（隔壁部
４１）と感圧部材５４とは、当接係合が解除された状態
にある。従って、感圧部材５４の配置には、二点間差圧
ΔＰｄに基づく下向きの押圧力（ＰｄＨ・ＳＡ−ＰｄＬ
（ＳＡ−ＳＢ））と感圧部材付勢バネ５０の下向き付勢
力ｆ１との合計荷重が支配的となり、感圧部材５４はこ
の合計荷重で以って感圧部材規制部４９に押し付けられ
た状態となっている。この時の感圧部材付勢バネ５０の
付勢力ｆ１（＝セット荷重ｆ１’）は、例えば車両の振
動等によって圧縮機（制御弁ＣＶ）が振動された場合に
おいても、感圧部材５４を感圧部材規制部４９に対して
押し付けて、制御弁ＣＶ内で振動させないだけの大きさ
に設定されている。

【００６３】図３及び図４（ａ）に示す状態から、コイ
ル６７に対しデューティ比可変範囲の最小デューティ比
Ｄｔ（ｍｉｎ）（＞０）の通電がなされると、上向きの
電磁付勢力Ｆが弁体付勢バネ６６の下向き付勢力ｆ２
（＝ｆ２’）を凌駕し、作動ロッド４０が上動を開始す
る。

【００６４】ここで、図５のグラフは、作動ロッド４０
（弁体部４３）の配置位置と同作動ロッド４０に作用す
る各種荷重との関係を示している。同グラフからは、コ
イル６７への通電デューティ比Ｄｔが増大すると、作動
ロッド４０に作用する電磁付勢力Ｆが高められることが
わかる。また、同グラフからは、作動ロッド４０が弁閉
側に上動すると、可動鉄心６４が固定鉄心６２に近づく
効果で、コイル６７への通電デューティ比Ｄｔはそのま
までも作動ロッド４０に作用する電磁付勢力Ｆが高めら
れることがわかる。

【００６５】なお、コイル６７への通電デューティ比Ｄ
ｔは、実際にはデューティ比可変範囲の最小デューティ
比Ｄｔ（ｍｉｎ）から最大デューティ比Ｄｔ（ｍａｘ）
（例えば１００％）までの間で連続的に変更可能ではあ
るが、図５のグラフにおいては理解を容易とするため、
Ｄｔ（ｍｉｎ）、 Ｄｔ（１）〜 Ｄｔ（４）及びＤｔ
（ｍａｘ）の場合のみを示している。

【００６６】また、図５のグラフにおいて、特性線「ｆ
１＋ｆ２」及び「ｆ２」の傾きからも明らかなように、
弁体付勢バネ６６には感圧部材付勢バネ５０よりもバネ
定数がはるかに低いものが用いられている。この弁体付
勢バネ６６のバネ定数は、作動ロッド４０に作用させる
付勢力ｆ２が、固定鉄心６２と可動鉄心６４との間の距
離（つまり弁体付勢バネ６６の圧縮状態）に関わらず、
セット荷重ｆ２’とほぼ同じと見なすことができる程度
に低いものである。

【００６７】よって、コイル６７に最小デューティ比Ｄ
ｔ（ｍｉｎ）以上の通電がなされると、作動ロッド４０
は最下動位置から少なくとも距離Ｘ１を弁閉側に上動
し、従って隔壁部４１の先端面４１ａが分離空間５９を
押し縮め、さらには同先端面４１ａが感圧部材５４に当
接係合されることとなる。なお、隔壁部４１の先端面４
１ａは、感圧部材５４の球面に沿う凹球面状をなし、同
感圧部材５４との面接触つまり安定係合を達成してい
る。

【００６８】前記作動ロッド４０と感圧部材５４とが当
接係合した状態では、弁体付勢バネ６６の下向きの付勢
力ｆ２によって減勢された上向き電磁付勢力Ｆが、感圧
部材付勢バネ５０の下向き付勢力ｆ１によって加勢され
た二点間差圧ΔＰｄに基づく下向き押圧力に対抗する。
従って、 （数１式） ＰｄＨ・ＳＡ−ＰｄＬ（ＳＡ−ＳＢ）＝Ｆ−ｆ１−ｆ２ を満たすように、作動ロッド４０の弁体部４３が弁座５
３に対して、図４（ｂ）に示す状態と図４（ｃ）に示す
状態との間で位置決めされ、制御弁ＣＶの弁開度が中間
開度（図４（ｂ））と全閉（図４（ｃ））との間で決定
される。よって、圧縮機の吐出容量が最小と最大との間
で変更される。

【００６９】例えば、エンジンＥの回転速度が減少して
冷媒循環回路の冷媒流量が減少すると、下向きの二点間
差圧ΔＰｄが減少してその時点での電磁付勢力Ｆでは作
動ロッド４０に作用する上下付勢力の均衡が図れなくな
る。従って、作動ロッド４０が上動して感圧部材付勢バ
ネ５０が蓄力され、この感圧部材付勢バネ５０の下向き
付勢力ｆ１の増加分が下向きの二点間差圧ΔＰｄの減少
分を補償する位置に作動ロッド４０の弁体部４３が位置
決めされる。その結果、連通路４７の開度が減少し、ク
ランク圧Ｐｃが低下傾向となり、このクランク圧Ｐｃと
シリンダボア１ａの内圧とのピストン２０を介した差も
小さくなって斜板１２が傾斜角度増大方向に傾動し、圧
縮機の吐出容量は増大される。圧縮機の吐出容量が増大
すれば冷媒循環回路における冷媒流量も増大し、二点間
差圧ΔＰｄは増加する。

【００７０】逆に、エンジンＥの回転速度が増大して冷
媒循環回路の冷媒流量が増大すると、下向きの二点間差
圧ΔＰｄが増大してその時点での電磁付勢力Ｆでは作動
ロッド４０に作用する上下付勢力の均衡が図れなくな
る。従って、作動ロッド４０が下動して感圧部材付勢バ
ネ５０の蓄力も減り、この感圧部材付勢バネ５０の下向
き付勢力ｆ１の減少分が下向きの二点間差圧ΔＰｄの増
大分を補償する位置に作動ロッド４０の弁体部４３が位
置決めされる。その結果、連通路４７の開度が増加し、
クランク圧Ｐｃが増大傾向となり、クランク圧Ｐｃとシ
リンダボア１ａの内圧とのピストン２０を介した差も大
きくなって斜板１２が傾斜角度減少方向に傾動し、圧縮
機の吐出容量は減少される。圧縮機の吐出容量が減少す
れば冷媒循環回路における冷媒流量も減少し、二点間差
圧ΔＰｄは減少する。

【００７１】また、例えば、コイル６７への通電デュー
ティ比Ｄｔを大きくして電磁付勢力Ｆを大きくすると、
その時点での二点間差圧ΔＰｄでは上下付勢力の均衡が
図れないため、作動ロッド４０が上動して感圧部材付勢
バネ５０が蓄力され、この感圧部材付勢バネ５０の下向
き付勢力ｆ１の増加分が上向きの電磁付勢力Ｆの増加分
を補償する位置に作動ロッド４０の弁体部４３が位置決
めされる。従って、制御弁ＣＶの開度、つまり連通路４
７の開度が減少し、圧縮機の吐出容量が増大される。そ
の結果、冷媒循環回路における冷媒流量が増大し、二点
間差圧ΔＰｄも増大する。

【００７２】逆に、コイル６７への通電デューティ比Ｄ
ｔを小さくして電磁付勢力Ｆを小さくすれば、その時点
での二点間差圧ΔＰｄでは上下付勢力の均衡が図れない
ため、作動ロッド４０が下動して感圧部材付勢バネ５０
の蓄力も減り、この感圧部材付勢バネ５０の下向き付勢
力ｆ１の減少分が上向きの電磁付勢力Ｆの減少分を補償
する位置に作動ロッド４０の弁体部４３が位置決めされ
る。従って、連通路４７の開度が増加し、圧縮機の吐出
容量が減少する。その結果、冷媒循環回路における冷媒
流量が減少し、二点間差圧ΔＰｄも減少する。

【００７３】以上のように制御弁ＣＶは、コイル６７に
対し最小デューティ比Ｄｔ（ｍｉｎ）以上の通電がなさ
れている条件の下では、電磁付勢力Ｆによって決定され
た二点間差圧ΔＰｄの制御目標（設定差圧）を維持する
ように、この二点間差圧ΔＰｄの変動に応じて内部自律
的に作動ロッド４０を位置決めする構成となっている。
また、この設定差圧は、電磁付勢力Ｆを変更すること
で、最小デューティ比Ｄｔ（ｍｉｎ）の時の最小値と最
大デューティ比Ｄｔ（ｍａｘ）の時の最大値との間で変
更される。

【００７４】（制御体系）図２及び図３に示すように、
車両用空調装置は同空調装置の制御全般を司る制御装置
７０を備えている。制御装置７０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、
ＲＡＭ及びＩ／Ｏインターフェイスを備えたコンピュー
タ類似の制御ユニットであり、Ｉ／Ｏの入力端子には外
部情報検知手段７２が接続され、Ｉ／Ｏの出力端子には
駆動回路７１が接続されている。

【００７５】前記制御装置７０は、外部情報検知手段７
２から提供される各種の外部情報に基づいて適切なデュ
ーティ比Ｄｔを演算し、駆動回路７１に対しそのデュー
ティ比Ｄｔでの駆動信号の出力を指令する。駆動回路７
１は、命じられたデューティ比Ｄｔの駆動信号を制御弁
ＣＶのコイル６７に出力する。コイル６７に供給される
駆動信号のデューティ比Ｄｔに応じて、制御弁ＣＶのソ
レノイド部６０の電磁付勢力Ｆが変化する。

【００７６】前記外部情報検知手段７２は各種センサ類
を包括する機能実現手段である。外部情報検知手段７２
を構成するセンサ類としては、例えば、Ａ／Ｃスイッチ
（乗員が操作する空調装置のＯＮ／ＯＦＦスイッチ）７
３、車室内温度Ｔｅ（ｔ）を検出するための温度センサ
７４、車室内温度の好ましい設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）を
設定するための温度設定器７５があげられる。

【００７７】次に、図６のフローチャートを参照して制
御装置７０による制御弁ＣＶへのデューティ制御の概要
を簡単に説明する。車両のイグニションスイッチ（又は
スタートスイッチ）がＯＮされると、制御装置７０は電
力を供給され演算処理を開始する。制御装置７０は、ス
テップ１０１（以下単に「Ｓ１０１」という、他のステ
ップも以下同様）において初導プログラムに従い各種の
初期設定を行う。例えば、制御弁ＣＶのデューティ比Ｄ
ｔに初期値として「０」を与える（無通電状態）。その
後、処理はＳ１０２以下に示された状態監視及びデュー
ティ比の内部演算処理へと進む。

【００７８】Ｓ１０２では、Ａ／Ｃスイッチ７３がＯＮ
されるまで同スイッチ７３のＯＮ／ＯＦＦ状況が監視さ
れる。Ａ／Ｃスイッチ７３がＯＮされると、Ｓ１０３に
おいて制御弁ＣＶのデューティ比Ｄｔを最小デューティ
比Ｄｔ（ｍｉｎ）とし、同制御弁ＣＶの内部自律制御機
能（設定差圧維持機能）を起動する。

【００７９】Ｓ１０４において制御装置７０は、温度セ
ンサ７４の検出温度Ｔｅ（ｔ）が温度設定器７５による
設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）より大であるか否かを判定す
る。Ｓ１０４判定がＮＯの場合、Ｓ１０５において前記
検出温度Ｔｅ（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）より小で
あるか否かを判定する。Ｓ１０５判定もＮＯの場合に
は、検出温度Ｔｅ（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）に一
致していることになるため、冷房能力の変化につながる
デューティ比Ｄｔの変更の必要はない。それ故、制御装
置７０は駆動回路７１にデューティ比Ｄｔの変更指令を
発することなく、処理はＳ１０８に移行される。

【００８０】Ｓ１０４判定がＹＥＳの場合、車室内は暑
く熱負荷が大きいと予測されるため、Ｓ１０６において
制御装置７０はデューティ比Ｄｔを単位量ΔＤだけ増大
させ、その修正値（Ｄｔ＋ΔＤ）へのデューティ比Ｄｔ
の変更を駆動回路７１に指令する。従って、制御弁ＣＶ
の弁開度が若干減少し、圧縮機の吐出容量が増大して蒸
発器３３での除熱能力が高まり、温度Ｔｅ（ｔ）は低下
傾向となる。

【００８１】Ｓ１０５判定がＹＥＳの場合、車室内は寒
く熱負荷が小さいと予測されるため、Ｓ１０７において
制御装置７０はデューティ比Ｄｔを単位量ΔＤだけ減少
させ、その修正値（Ｄｔ−ΔＤ）へのデューティ比Ｄｔ
の変更を駆動回路７１に指令する。従って、制御弁ＣＶ
の弁開度が若干増加し、圧縮機の吐出容量が減少して蒸
発器３３での除熱能力が低まり、温度Ｔｅ（ｔ）は上昇
傾向となる。

【００８２】Ｓ１０８においては、 Ａ／Ｃスイッチ７
３がＯＦＦされたか否かが判定される。Ｓ１０８判定が
ＮＯなら処理はＳ１０４に移行される。逆にＳ１０８判
定がＹＥＳなら処理はＳ１０１に移行され、制御弁ＣＶ
は無通電状態とされる。従って、制御弁ＣＶは弁開度を
全開として、敢えて言うなら中間開度の時よりも給気通
路２８を大きく開いて、クランク室５の圧力を出来る限
り迅速に上昇させる。その結果、Ａ／Ｃスイッチ７３の
ＯＦＦに応じて、迅速に圧縮機の吐出を最小とすること
ができ、不必要な量の冷媒が冷媒循環回路を流れる期間
すなわち不必要な冷房が行われる期間を短くすることが
できる。

【００８３】特にクラッチレスタイプの圧縮機にあって
は、エンジンＥが起動状態の時には常時駆動されること
となる。このため、冷房不要時（Ａ／Ｃスイッチ７３の
ＯＦＦ状態の時）においては、吐出容量を確実に最小と
してエンジンＥの動力損失を軽減することが要求され
る。この要求を満たす意味でも、吐出容量を最小とし得
る中間開度よりもさらに弁開度を大きくできる前記制御
弁ＣＶを採用することは重要である。

【００８４】以上のように、Ｓ１０６及び／又はＳ１０
７でのデューティ比Ｄｔの修正処理を経ることで、検出
温度Ｔｅ（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）からずれてい
てもデューティ比Ｄｔが次第に最適化され、更に制御弁
ＣＶでの内部自律的な弁開度調節も相俟って温度Ｔｅ
（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）付近に収束する。

【００８５】上記構成の本実施形態によれば、以下のよ
うな効果を得ることができる。 （１）球形状の感圧部材５４は、簡単な加工で所定の精
度を確保することができ、従来のダイヤフラムよりなる
感圧部材と比較して部品コストを削減することができ
る。また、感圧部材５４は、感圧室４８の内周面４８ａ
との接触により、第１圧力室５５と第２圧力室５６とを
区画している。従って、感圧部材５４は、ダイヤフラム
のようにバルブハウジング４５に対して固定する構成を
採用しなくともよいし、その形状に方向性が無いことも
含めて、同感圧部材５４の感圧室４８に対する組み込み
作業を容易に行い得る。これらは、制御弁ＣＶの製造コ
スト低減につながる。

【００８６】さらに、感圧部材５４と感圧室４８の内周
面４８ａとは線接触であり、両者５４，４８間における
摺動抵抗の発生は最小限に抑えられている。また、方向
性のない球形状の感圧部材５４は、感圧室４８の内周面
４８ａに対する傾きが発生することもない。従って、作
動ロッド４０（弁体部４３）の位置決めに際し、この摺
動抵抗に基づくヒステリシスの発生を抑制することがで
き、デューティ比Ｄｔ及び／又は二点間差圧ΔＰｄの変
動を迅速かつ精度良く弁開度に反映させることができ
る。

【００８７】（２）制御弁ＣＶは、バネ５０，６６及び
規制部４９，６８によって、コイル６７の無通電時にお
ける作動ロッド４０、可動鉄心６４及び感圧部材５４の
耐振性を確保している。従って、これら可動部材４０，
５４，６４が、車両の振動等によって固定部材（例えば
バルブハウジング４５等）に衝突して破損する等の問題
の発生を回避することができる。

【００８８】（３）制御弁ＣＶにおいて、作動ロッド４
０（弁体部４３）が弁体規制部６８に当接規制されてな
おかつ感圧部材５４が感圧部材規制部４９に当接規制さ
れることは、作動ロッド４０と感圧部材５４とが分離さ
れた状態でもたらされる。別の見方をすれば、前記
（２）で述べたように、可動部材４０，５４，６４の耐
振性を確保するために二つのバネ５０，６６及び二つの
規制部４９，６８を備えているのは、コイル６７の無通
電時において同可動部材４０，５４，６４が二つに分離
する構成を採用したからである。

【００８９】ここで、前記作動ロッド４０と感圧部材５
４とが一体形成された制御弁を比較例として考えてみ
る。この比較例の制御弁においては、作動ロッド４０及
び感圧部材５４の一方を、バネによって規制部に対して
押さえ付けることは、他方も間接的に同規制部に対して
押さえ付けることにもなる。従って、バネ及び規制部は
一つ備えるのみでよい。

【００９０】ところが、図５のグラフにおいて二点鎖線
で示すように、前記比較例の制御弁に用いられる一つの
バネには、上述した耐振性確保のために、可動部材４
０，５４，６４の全ての重量分を規制部に対して押さえ
付けておけるだけの大きなセット荷重ｆ’（＝ｆ１’＋
ｆ２’）が必要となる。また、このバネとしては、後記
数２式からも明らかなように、作動ロッド４０を中間開
度と全閉との間の任意の位置に位置決め可能とするため
に、その特性線「ｆ」が電磁付勢力Ｆの特性線よりも大
きく下降傾斜する（例えば感圧部材付勢バネ５４と同じ
傾きの）大きなバネ定数のものを用いる必要がある。つ
まり、バネの特性線「ｆ」が電磁付勢力Ｆの特性線より
も大きく下降傾斜していなければ、同バネは、作動ロッ
ド４０の変位（言い換えれば同バネの圧縮状態の変更）
によっても、電磁付勢力Ｆの変化分を等価で補償し得な
くなってしまうのである。このことは、本実施形態の感
圧部材付勢バネ５０についても同様である。

【００９１】 （数２式） ＰｄＨ・ＳＡ−ＰｄＬ（ＳＡ−ＳＢ）＝Ｆ−ｆ このように、比較例の制御弁においては、例えば本実施
形態で言うところの最小デューティ比Ｄｔ（ｍｉｎ）を
超えて電磁付勢力Ｆがバネの初期荷重ｆ’を上回ったと
しても、作動ロッド４０が上動されるに連れて（言い換
えれば圧縮されるに連れて）増大するバネ付勢力ｆに打
ち勝って、弁開度を中間開度に到達させ、さらには、内
部自律制御機能を起動するためには、デューティ比Ｄｔ
をＤｔ（１）にまで増大しなくてはならない。よって、
最大Ｄｔ（ｍａｘ）まで使用可能なデューティ比Ｄｔの
うち、のＤｔ（ｍｉｎ）Ｄｔ（１）までが内部自律制御
機能を起動させるための領域として使用されてしまう。
従って、狭い範囲Ｄｔ（１）〜Ｄｔ（ｍａｘ）のデュー
ティ比Ｄｔを用いてしか、内部自律制御の動作の基準と
なる設定差圧の変更を行い得なく、この設定差圧の可変
幅が狭められることとなっていた。

【００９２】さらに詳述すれば、比較例の制御弁におい
ては、可動部材４０，５４，６４の耐振性の確保と、二
点間差圧ΔＰｄに基づく内部自律制御を可能とすること
とが、一つのバネによって達成されている。従って、同
バネが作動ロッド４０に作用させる付勢力ｆは、本実施
形態のバネ付勢力ｆ１＋ｆ２と比較して高くならざるを
得ないのである。その結果、デューティ比Ｄｔが最大Ｄ
ｔ（ｍａｘ）の時に、前記数２式を満たす二点間差圧Δ
Ｐｄが小さくなってしまい、最大設定差圧つまり制御可
能な冷媒循環回路の最大流量が低められてしまうことと
なっていた。

【００９３】他方、前記比較例の制御弁において最大設
定差圧を引き上げるために、二点間差圧ΔＰｄの感圧構
成を、同差圧ΔＰｄに基づき作動ロッド４０に作用させ
る押圧力を減少側に変更したとする。例えば、隔壁部４
１の軸直交断面積ＳＢを小さくすること等により、前記
数２式の左辺「ＰｄＨ・ＳＡ−ＰｄＬ（ＳＡ−ＳＢ）」
を小さくするのである。ところが、今度は、デューティ
比Ｄｔが最小Ｄｔ（１）の時に、前記数２式を満たす二
点間差圧ΔＰｄが大きくなってしまい、最小設定差圧つ
まり制御可能な冷媒循環回路の最小流量が高められてし
まうのである。

【００９４】しかし、本実施形態の制御弁ＣＶにあって
は、コイル６７の無通電時において可動部材４０，５
４，６４が二つに分離する構成を採用し、さらにはこの
分離された可動部材４０，５４，６４毎に、その耐振性
を確保するためのバネ５０，６６及び規制部４９，６８
が備えられている。従って、内部自律制御を達成するた
めに必要となる、大きなバネ定数のバネ手段の役目は、
中間開度と全閉との間の狭い範囲で（言い換えれば内部
自律制御に必要な範囲でのみ）伸縮する、感圧部材付勢
バネ５０に担わせ、全開と全閉との間の広い範囲におい
て（言い換えれば内部自律制御に不必要な範囲において
も）伸縮しなくてはならない弁体付勢バネ６６において
は、そのバネ定数を出来る限り低くする構成を採用する
ことができた。

【００９５】その結果、可動部材４０，５４，６４の耐
振性を確保しつつ、作動ロッド４０に作用するバネ付勢
力（ｆ１＋ｆ２）を比較例（ｆ）よりも小さく設定する
ことができ、前記数１式を比較例よりも小さな電磁付勢
力Ｆ（最小デューティ比Ｄｔ（ｍｉｎ））によって成立
させることが可能となった。よって、広い範囲のデュー
ティ比Ｄｔ（ｍｉｎ）〜Ｄｔ（ｍａｘ）を用いて、可変
幅の大きな設定差圧の変更つまり冷媒循環回路の冷媒流
量制御を行なうことができる。

【００９６】（４）作動ロッド４０（弁体部４３）が感
圧部材５４に当接係合されるまでは、同感圧部材５４は
感圧部材付勢バネ５０によって感圧部材規制部４９に押
さえ付けられた状態を維持することとなる。つまり、感
圧部材５４は、作動ロッド４０の位置決めに二点間差圧
ΔＰｄを反映させる必要のない状況下においては、静止
状態を維持することとなる。従って、比較例のように不
必要に感圧部材５４が動かされることがなく（全開←→
中間開度）、固定部材（感圧室４８の内壁面）との摺動
総距離を削減して、同感圧部材５４ひいては制御弁ＣＶ
の耐久性を向上させることができる。

【００９７】（５）車両用空調装置の圧縮機は、一般的
に車両の狭いエンジンンルームに配置されるため、その
体格が制限されている。従って、制御弁ＣＶの体格ひい
てはソレノイド部６０（コイル６７）の体格も制限され
ることとなる。また、一般的に、ソレノイド部６０の作
動電源としては、エンジン制御等のために車両に装備さ
れているバッテリが用いられており、この車両バッテリ
の電圧は例えば１２〜２４ｖで規定されている。

【００９８】つまり、前記比較例において設定差圧の可
変幅を広げるべく、ソレノイド部６０が発生し得る最大
電磁付勢力Ｆを大きくしようとしても、コイル６７の大
型化及び作動電源の高電圧化の何れの側からのアプロー
チも、既存周辺構成の大きな変更をともなうためほぼ不
可能である。言い換えれば、車両用空調装置に用いられ
る圧縮機の制御弁ＣＶにおいて、外部制御手段として電
磁アクチュエータ構成を採用した場合、設定差圧の可変
幅を広げる手法として最も適しているのは、コイル６７
（制御弁ＣＶ）の大型化及び作動電源の高電圧化を伴わ
ない本実施形態によるものなのである。

【００９９】（６）感圧部材５４が感圧部材規制部４９
に当接規制され、同感圧部材５４から作動ロッド４０
（隔壁部４１）が分離されると、第２圧力室５６から
は、感圧部材５４と感圧部材規制部４９との接触域を境
として別の空間５９が分離形成される。しかし、この分
離空間５９は、開放溝５６ｂによって第２圧力室５６に
開放されており、同空間５９が閉空間とされることはな
い。従って、この分離空間５９に残留した冷媒ガスが、
作動ロッド４０（弁体部４３）の位置決めに悪影響を及
ぼすことを防止でき、所望の弁開度制御を行い得る。

【０１００】つまり、例えば、開放溝５６ｂを有してい
なく、分離空間５９が閉空間とされてしまう構成を採用
したとする。この場合には、感圧部材５４が感圧部材規
制部４９に当接され、さらには同感圧部材５４から作動
ロッド４０が分離されるとき、分離空間５９の体積増大
によって同空間５９内の冷媒ガスに膨張作用を奏させ、
この膨張作用を奏さねばならない作動ロッド４０の移動
が遅延されてしまう。従って、作動ロッド４０の弁体規
制部６８に対する当接、つまり弁体部４３による連通路
４７の全開が遅れてしまう。

【０１０１】また、分離状態にある感圧部材５４と作動
ロッド４０とが当接係合されるとき、分離空間５９の体
積縮小によって同空間５９内の冷媒ガスに圧縮作用を奏
させ、この圧縮作用を奏さねばならない作動ロッド４０
の移動が遅延されてしまう。従って、感圧部材５４と作
動ロッド４０との当接係合、つまり内部自律制御機能の
起動が遅れてしまう。

【０１０２】特に、この内部自律制御機能の起動時にお
いて、感圧部材５４が感圧部材規制部４９から離間さ
れ、分離空間５９と第２圧力室５６とが連通された瞬間
には、前述した圧縮作用を一因として高圧な分離空間５
９のガスが第２圧力室５６の圧力を支配して、実際の二
点間差圧ΔＰｄよりも小さめの差圧が感圧部材５４に作
用されてしまう。従って、作動ロッド４０が必要以上に
上動し、弁体部４３が必要以上に連通路４７の開度を減
少させることとなる。その結果、圧縮機の吐出容量が不
必要に大きくされて、空調フィーリングを阻害すること
となるのである。

【０１０３】（７）開放溝５６ｂは、感圧部材５４と感
圧部材規制部４９との接触域が、分離空間５９と第２圧
力室５６とを遮断しないようにすることで、同分離空間
５９を第２圧力室５６に開放している。従って、例えば
開放溝５６ｂを有していなく、感圧部材５４と感圧部材
規制部４９との接触域を迂回して分離空間５９を圧力Ｐ
ｄＬ雰囲気に開放する構成（例えば図４（ａ）において
二点鎖線で示す別例）と比較して、この開放のための通
路構成が複雑となることを防止することができる。

【０１０４】（８）例えば、開放溝５６ｂを感圧部材５
４に形成することも本発明の趣旨を逸脱するものではな
い。ところが、形状に方向性のない感圧部材５４（球
体）は、その球面の何れの位置が感圧部材規制部４９に
当接されるのかを把握することは困難である。従って、
開放溝５６ｂを感圧部材５４の球面に形成する場合に
は、同感圧部材５４が回転されないようにしなければな
らず、構成が複雑となって球形のメリットを生かしきれ
なくなってしまう。しかし、本実施形態においては、感
圧部材規制部４９側に開放溝５６ｂを形成しており、感
圧部材５４が球形であることのメリットを最大限に生か
すことが可能となる。

【０１０５】（９）感圧部材付勢バネ５０は、感圧部材
５４を第１圧力室５５側から第２圧力室５６に向けて付
勢する。つまり、感圧部材５４に対する、感圧部材付勢
バネ５０の付勢力の作用方向と、二点間差圧ΔＰｄに基
づく押圧力の作用方向とが同じとされている。従って、
コイル６７の無通電時においては、二点間差圧ΔＰｄに
基づく押圧力も利用して、感圧部材５４を確実に感圧部
材規制部４９に対して押し付けておくことができる。

【０１０６】（１０）制御弁ＣＶは、給気通路２８の開
度を変更する所謂入れ側制御によってクランク室５の圧
力変更を行なう。従って、例えば抽気通路２７の開度を
変更する所謂抜き側制御と比較して、高圧を積極的に取
り扱う分だけ、クランク室５の圧力変更つまり圧縮機の
吐出容量変更を速やかに行い得る。これは、空調フィー
リングの向上につながる。

【０１０７】（１１）第１及び第２圧力監視点Ｐ１，Ｐ
２は、圧縮機の吐出室２２と凝縮器３１との間の冷媒通
路に設定されている。従って、膨張弁３２の作動の影響
が、二点間差圧ΔＰｄに依拠して圧縮機の吐出容量を把
握する上での外乱となることを防止することができる。

【０１０８】なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で
以下の態様でも実施できる。 ・感圧部材５４の球面に開放溝を形成すること。この場
合、上記実施形態のような感圧部材規制部４９側の開放
溝５６ｂを併用する構成であっても良い。

【０１０９】・上記実施形態から開放溝５６ｂを削除す
ることで、感圧部材５４と感圧部材規制部４９との接触
域が、分離空間５９と第２圧力室５６とを遮断するよう
に構成する。そして、例えば図４（ａ）において二点鎖
線で示すように、同接触域を迂回する通路８０によっ
て、分離空間５９を第２圧力室５６と同じＰｄＬ圧力雰
囲気に開放すること。なお、この通路８０は、図４
（ａ）に示す分離空間５９と第２圧力室５６とを連通す
る構成に限定されるものではなく、分離空間５９とＰ２
ポート５８とを、第２圧力室５６を経由せずに直接連通
する構成であっても良いし、分離空間５９と第２検圧通
路３８とを、第２圧力室５６及びＰ２ポート５８を経由
せずに直接連通する構成であっても良いし、分離空間５
９と第２圧力監視点Ｐ２とを、第２圧力室５６、Ｐ２ポ
ート５８及び第２検圧通路３８を経由せずに直接連通す
る構成であっても良い。

【０１１０】・第１圧力監視点Ｐ１を蒸発器３３と吸入
室２１との間の吸入圧力領域に設定するとともに、第２
圧力監視点Ｐ２を同じ吸入圧力領域において第１圧力監
視点Ｐ１の下流側に設定すること。

【０１１１】・第１圧力監視点Ｐ１を吐出室２２と凝縮
器３１との間の吐出圧力領域に設定するとともに、第２
圧力監視点Ｐ２を蒸発器３３と吸入室２１との間の吸入
圧力領域に設定すること。

【０１１２】・第１圧力監視点Ｐ１を吐出室２２と凝縮
器３１との間の吐出圧力領域に設定するとともに、第２
圧力監視点Ｐ２をクランク室５に設定すること。或い
は、第１圧力監視点Ｐ１をクランク室５に設定するとと
もに、第２圧力監視点Ｐ２を蒸発器３３と吸入室２１と
の間の吸入圧力領域に設定すること。つまり、圧力監視
点Ｐ１，Ｐ２は、上記実施形態のように、冷媒循環回路
の主回路である冷凍サイクル（外部冷媒回路３０（蒸発
器３３）→吸入室２１→シリンダボア１ａ→吐出室２２
→外部冷媒回路３０（凝縮器３１））へ設定すること、
さらに詳述すれば冷凍サイクルの高圧領域及び／又は低
圧領域に設定することに限定されるものではなく、冷媒
循環回路の副回路として位置付けられる、容量制御用の
冷媒回路（給気通路２８→クランク室５→抽気通路２
７）を構成する、中間圧力領域としてのクランク室５に
設定しても良い。

【０１１３】・制御弁ＣＶを、給気通路２８ではなく抽
気通路２７の開度調節によりクランク圧Ｐｃを調節す
る、所謂抜き側制御弁としても良い。 ・制御弁ＣＶを、ソレノイド部６０が電磁付勢力Ｆを大
きくしてゆくと、弁開度が大きくなるつまり設定差圧が
小さくなる構成とすること。

【０１１４】・弁体付勢バネ６６を、ソレノイド室６３
ではなく弁室４６に収容配置すること。 ・ソレノイド部６０（外部制御手段）を削除して、一値
の設定差圧を維持する制御弁とすること。

【０１１５】・ワッブル式の容量可変型圧縮機の制御装
置において具体化すること。 ・動力伝達機構ＰＴとして、電磁クラッチ等のクラッチ
機構を備えたものを採用すること。ここで例えば、車両
の急加速時等においてエンジンＥの動力損失を軽減すべ
く、圧縮機の吐出容量を最小とする制御が行われること
がある（所謂加速カット）。この加速カットを圧縮機の
最小吐出容量にて達成することは、電磁クラッチのオフ
で達成する場合と比較して同電磁クラッチのオンオフシ
ョックを伴わないため、乗員に不快感を与えることがな
い。つまり、このクラッチ付き圧縮機においても、迅速
かつ確実に吐出容量を最小として加速カットを達成する
ことが要求され、この要求を満たす意味でも、吐出容量
を最小とし得る中間開度よりもさらに弁開度を大きくで
きる本実施形態の制御弁ＣＶを採用することは重要であ
る上記実施形態から把握できる技術的思想について記載
する。

【０１１６】（１）前記弁体付勢バネは、弁体の変位位
置に関わらずほぼ一定の付勢力を弁体に作用させること
が可能な程にバネ定数が低く設定されている請求項４に
記載の容量可変型圧縮機の制御弁。

【０１１７】（２）前記感圧部材付勢手段は、感圧部材
を第１圧力室側から第２圧力室に向けて付勢する請求項
３〜７、前記（１）のいずれかに記載の容量可変型圧縮
機の制御弁。

【０１１８】（３）前記弁室は給気通路の一部を構成す
る請求項１〜７、前記（１）、（２）のいずれかに記載
の容量可変型圧縮機の制御弁。 （４）前記第１及び第２圧力監視点は、容量可変型圧縮
機の吐出圧力領域と冷媒循環回路を構成する凝縮器との
間の冷媒通路に設定されている請求項１〜７、前記
（１）〜（３）のいずれかに記載の容量可変型圧縮機の
制御弁。

【０１１９】（５）前記外部制御手段は、弁体に与える
力を外部からの電気制御によって変更可能な電磁アクチ
ュエータを含んでなる請求項２〜７、前記（１）〜
（４）のいずれかに記載の容量可変型圧縮機の制御弁。

【０１２０】（６）前記弁体規制部は、弁体が圧縮機の
吐出容量を減少させる方向へそれ以上に変位することを
当接規制する請求項３〜７、前記（１）〜（５）のいず
れかに記載の容量可変型圧縮機の制御弁。

【０１２１】（７）前記二つの圧力監視点の差圧には冷
媒循環回路（冷凍サイクル）の冷媒流量が反映されてい
る請求項１〜７、前記（１）〜（６）のいずれかに記載
の容量可変型圧縮機の制御弁。

【０１２２】（８）前記冷媒循環回路は車両用空調装置
に用いられる請求項１〜７、前記（１）〜（７）のいず
れかに記載の容量可変型圧縮機の制御弁。 （９）前記容量可変型圧縮機と同圧縮機を駆動する車両
のエンジンとの間の動力伝達機構はクラッチレスタイプ
である前記（８）に記載の容量可変型圧縮機の制御弁。

【０１２３】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、二点間差
圧の感圧構成を簡素化することができ、制御弁を安価に
提供することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 容量可変型斜板式圧縮機の断面図。

【図２】 冷媒循環回路の概要を示す回路図。

【図３】 制御弁の断面図。

【図４】 制御弁の動作を説明する要部拡大断面図。

【図５】 作動ロッドに作用する各種荷重を説明するグ
ラフ。

【図６】 制御弁の制御を説明するフローチャート。

【図７】 従来技術の制御弁の断面図。

【符号の説明】

５…クランク室、２１…吸入圧力領域としての吸入室、
２２…吐出圧力領域としての吐出室、２７…抽気通路、
２８…給気通路、３０…容量可変型圧縮機とともに冷媒
循環回路を構成する外部冷媒回路、４３…弁体としての
弁体部、４５…バルブハウジング、４６…弁室、４８…
感圧室、５４…感圧部材、５５…第１圧力室、５６…第
２圧力室、ＣＶ…制御弁、Ｐ１…第１圧力監視点、Ｐ２
…第２圧力監視点。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木村 一哉 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 川口 真広 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 太田 雅樹 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 梅村 聡 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 樽谷 知二 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 上村 訓右 神奈川県藤沢市辻堂新町４丁目３番１号 エヌオーケー 株式会社内 (72)発明者 渡辺 孝樹 神奈川県藤沢市辻堂新町４丁目３番１号 エヌオーケー 株式会社内 (72)発明者 東堂園 英樹 神奈川県藤沢市辻堂新町４丁目３番１号 エヌオーケー 株式会社内 (72)発明者 福永 秀二 神奈川県藤沢市辻堂新町４丁目３番１号 エヌオーケー 株式会社内 Ｆターム(参考） 3H045 AA04 AA12 AA27 BA14 BA37 CA03 CA07 CA21 CA29 DA25 DA42 DA47 EA16 EA26 EA33 EA38 EA42 EA49 3H076 AA06 BB32 BB38 BB40 BB41 BB43 CC12 CC17 CC20 CC84 CC99

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷媒循環回路を構成し、クランク室の圧
   力に基づいて吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機に
   用いられ、 前記クランク室と吐出圧力領域とを接続する給気通路又
   はクランク室と吸入圧力領域とを接続する抽気通路の一
   部を構成すべくバルブハウジング内に区画された弁室
   と、 前記弁室内に変位可能に収容され、同弁室内での位置に
   応じて前記給気通路又は抽気通路の開度を調節可能な弁
   体と、 前記バルブハウジング内に区画された感圧室と、 前記感圧室内を第１圧力室と第２圧力室とに区画すると
   ともに、第１圧力室側及び第２圧力室側に変位可能に配
   置された感圧部材とを備え、 前記冷媒循環回路に設定されその差圧が容量可変型圧縮
   機の吐出容量を反映する二つの圧力監視点のうち、高圧
   側に位置する第１圧力監視点の圧力は第１圧力室に導入
   されるとともに、低圧側に位置する第２圧力監視点の圧
   力は第２圧力室に導入され、 前記第１圧力室と第２圧力室との圧力差の変動に基づく
   感圧部材の変位は、同圧力差の変動を打ち消す側に圧縮
   機の吐出容量が変更されるように弁体の位置決めに反映
   される制御弁において、 前記感圧部材を球形状としたことを特徴とする容量可変
   型圧縮機の制御弁。
2. 【請求項２】 前記弁体に付与する力を外部からの制御
   によって変更可能なことで、感圧部材による弁体の位置
   決め動作の基準となる設定差圧を変更可能な外部制御手
   段を備えた請求項１に記載の容量可変型圧縮機の制御
   弁。
3. 【請求項３】 前記バルブハウジング内に設けられ、弁
   体の変位を当接規制する弁体規制部と、 前記弁体を弁体規制部に向けて付勢する弁体付勢手段
   と、 前記バルブハウジング内に設けられ、感圧部材の変位を
   当接規制する感圧部材規制部と、 前記感圧部材を感圧部材規制部に向けて付勢する感圧部
   材付勢手段とを備え、 前記弁体と感圧部材とは分離及び当接係合可能とされ、 前記弁体が弁体規制部に当接規制されてなおかつ感圧部
   材が感圧部材規制部に当接規制されることは、弁体と感
   圧部材とが分離された状態でもたらされ、 前記外部制御手段は、弁体付勢手段の付勢力及び感圧部
   材付勢手段の付勢力と対抗する力を弁体に与えることで
   同弁体と感圧部材とを当接係合させ、さらにはこの力を
   外部からの制御によって変更可能なことで、感圧部材に
   よる弁体の位置決め動作の基準となる設定差圧を変更可
   能な構成である請求項２に記載の容量可変型圧縮機の制
   御弁。
4. 【請求項４】 前記弁体付勢手段及び感圧部材付勢手段
   はそれぞれバネ材からなり、弁体付勢バネには感圧部材
   付勢バネよりもバネ定数が低いものが用いられている請
   求項３に記載の容量可変型圧縮機の制御弁。
5. 【請求項５】 前記感圧部材規制部は、第１圧力室又は
   第２圧力室のうち弁室側に位置する圧力室内に設けられ
   るとともに、 前記感圧部材規制部に当接規制された状態にある感圧部
   材と、同感圧部材から分離された状態にある弁体との間
   に形成される圧力室からの分離空間を、同圧力室と同じ
   圧力雰囲気に開放する開放手段を備えた請求項３又は４
   に記載の容量可変型圧縮機の制御弁。
6. 【請求項６】 前記開放手段は、感圧部材と感圧部材規
   制部との接触域が分離空間と圧力室とを遮断しないよう
   にすることで、同分離空間を圧力室に開放する構成であ
   る請求項５に記載の容量可変型圧縮機の制御弁。
7. 【請求項７】 前記開放手段は、感圧部材規制部に開放
   溝を形成することで、感圧部材と感圧部材規制部との接
   触域が分離空間と圧力室とを遮断しない構成である請求
   項６に記載の容量可変型圧縮機の制御弁。