JP2001508024A - 共沸蒸留法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 ストリッピング・カラムを使用して、共沸蒸留カラムから取り出され共留剤、炭化水素、脂肪族酸（たとえば各々ｎ−プロピル・アセテート、キシレン、酢酸）を含むパージ・ストリームを処理し、共留剤を共沸蒸留カラムへリサイクルできるようにするため共留剤と炭化水素の分離を行なう。

Description

【発明の詳細な説明】 共沸蒸留法 本発明は蒸留法に関し、さらに詳しくは共沸蒸留法で用いられる共留剤（エン メレーナ）化合物の回収に関する。 先行の国際特許出願第ＰＣＴ／ＧＢ９５／０１９３３号では酢酸から水分の分 離を行ない、蒸留カラムの底から水分含量が低い酢酸を回収できるようにするた めの異種(heterogeneous)共沸蒸留法を説明している。上記特許出願では、芳香 族酸（たとえばテレフタル酸）製造と関連して、少なくとも部分的には、酢酸と 混合している芳香族酸の前駆体の液相酸化が触媒系の存在下で行なわれるような リアクターに酢酸と水のフィード・ストリームが由来するような蒸留法の使用を 参照している。テレフタル酸製造の場合、前駆体はパラキシレンである。反応を 行なうと水が発生し、反応で生じた蒸気とガスを取り出し、水と酢酸が主成分で 前駆体のいくらかを含む他の成分も含まれる凝集可能なこれらの成分を凝集する ことにより、反応熱が取り除かれる。凝集物のうちで比較的水分が少なく、酢酸 の豊富な留分は酸化リアクターにリサイクルされ、比較的水分が多く酢酸が少な い留分は共沸蒸留カラムへと供給され、国際特許出願第ＰＣＴ／ＧＢ９５／０１ ９３３号に説明しているように、カラムからのパージとして取り出すことにより 、芳香族酸の前駆体を回収する。 前駆体がこの方法でパージされる場合、ある程度の共留剤も蒸留カラムから取 り出される。パージは酸化リアクターへリサイクルでき、アルキル・アセテート 共留剤の場合には、パージした共留剤の少なくとも一部がリアクターからのオー バーヘッド蒸気／ガス・ストリームに流れ込み、水、酢酸、前駆体と一緒に後続 の凝集で蒸留カラムへ戻されることになる。パージされた共留剤の他の化合物へ の転換は酸化リアクター内で発生するが、このような化合物は、適当な共留剤た とえばｎ−プロピル・アセテート等を選択していれば何らの有意な範囲で所望す る芳香族酸製品の品質に悪影響を及ぼすことはない。それでも、ある程度の共留 剤の転換が発生するため、共留剤の最終的な減少から蒸留カラムへの新鮮な共留 剤の連続添加が必要とされる。 本発明は蒸留カラムから前記前駆体をパージする結果としての共留剤の損失を 減少しようとするものである。 本発明の一つの側面によれば、脂肪族カルボン酸、炭化水素および水を含む供 給ストリームの共沸蒸留でフィード・ストリームより水分含量が低い脂肪族カル ボン酸を含む底部生成物を製造するための処理法が提供され、炭化水素、前記脂 肪族カルボン酸、共留剤、水を含むパージ・ストリームが蒸留カラム内の共沸領 域から取り出され、共留剤を回収してカラムの共沸領域へリサイクルし、主成分 として炭化水素を含む底部生成物と主成分として共留剤を含む上部生成物とを製 造するように運転されるストリッピング・カラムで回収が行なわれる。 炭化水素は酸化して芳香族ポリカルボン酸を生成する化合物、たとえば酸化さ れるとテレフタル酸を生成できるパラキシレンのような化合物が代表的である。 脂肪族カルボン酸は炭化水素前駆体の液相酸化により芳香族ポリカルボン酸の 製造で使用されるもの、たとえばキシレンの液相酸化においてテレフタル酸とイ ソフタル酸等のジカルボン酸を生成するために使用できる酢酸が代表的である。 共留剤はｎ−プロピル・アセテート等のアセテートが代表的である。 炭化水素と共留剤の揮発で収斂するような方法で前記脂肪族カルボン酸の存在 下で液相活性係数の増加するような炭化水素の場合、望ましくはストリッピング ・カラムに水を添加して収斂効果をオフセットし、これにより炭化水素から共留 剤のストリッピングを行ない易くする。 ストリッピング・カラムは、カラムの長さ方向に、カラムの高い位置で第１の 低い温度平坦域（プラトー）、カラムのもっと低い位置では第２の高い温度平坦 域、さらにストリッピング・カラムの前記第２の平坦域から基部まで延在するさ らに高い温度を有する温度プロファイルを作り出すような方法で運転する。 このような温度プロファイルは二つの平坦域の間にある制御温度点で第１の平 坦域が得られるようにストリッピング・カラムへの熱入力の制御によって、また 第２の平坦域が発生しカラム底部でさらに温度上昇が発生するように水を追加す ることで設定できる。二つの平坦域は、炭化水素からの共留剤の効率的な除去、 およびストリッピング・カラムの範囲内での共留剤からの炭化水素の効率的な除 去を各々表わしている。 本発明の第２の側面によれば、少ない脂肪族カルボン酸を含む液相媒体中と重 金属触媒系の存在下でポリカルボン酸の前駆体を酸化し、前記酸化には脂肪族カ ルボン酸、前記前駆体と水を含む過熱蒸気ストリームの発生がともない、過熱蒸 気ストリームを凝集して脂肪族カルボン酸、水、前記前駆体を含む液相フィード ・ストリームを発生し、カラム内でフィード・ストリームを蒸留して脂肪族カル ボン酸と少ない量の水を含む底部生成物を製造し、前記前駆体、共留剤、水を含 むパージをカラムから抜き取り、パージを処理して前駆体から共留剤を分離し、 分離した共留剤を蒸留カラムへリサイクルすることを含む芳香族ポリカルボン酸 の製造のための処理法が提供される。 この方法では、酸化反応を通過する結果としての共留剤の損失を実質的に減少 又は除外できる。 望ましくは、脂肪族カルボン酸、水、前記前駆体を含むフィード・ストリーム を共沸領域の下限より上の位置でカラムに導入し、前記フィード・ストリームを 導入した位置の領域でカラムからパージを抜き取り、抜き取る点は便利にもフィ ード・ストリームの導入点より上の位置である。 本明細書を通して用いている「共沸領域」は混合液相での共留剤の濃度が少な くとも０．１重量％となるような蒸留カラムの領域を表わしている。 具体的には、フィード・ストリームがカラムに導入される点はカラムの上端か ら抜き取られる上部生成物における脂肪族酸の濃度を細小にする必要と一致し、 カラムの最上部よりも共沸領域の下限にいくらか近い。 代表的には共沸蒸留に供するフィード・ストリームは、フィード・ストリーム 中の脂肪族カルボン酸と水を合わせた重量に対して２０重量％以上たとえば６０ 重量％までの水分含量を有し、共留剤を実質的に含まず代表的には底部生成物中 の脂肪族カルボン酸と水を合わせた重量に対して２ないし１２重量％の範囲内の 量の水を含む底部生成物が得られる。 共沸蒸留に供されるフィード・ストリームの水分含量が比較的小さい水分含量 を有する、たとえばフィード・ストリーム中の脂肪族カルボン酸と水を合わせた 重量に対して２０から４０重量％では、蒸留カラムは前記共留剤を含む単一の有 機相還流で運転するのが望ましい。先行の国際特許出願第ＰＣＴ／ＧＢ９５／０ １９３３号に開示したように（当該出願の開示全体が本出願の参照に含まれる） 、フィード・ストリームの水分含量はフィード・ストリーム中の脂肪族カルボン 酸と水を合わせた重量に対して２０から３０重量％（たとえば２３から２７重量 ％）とすることができる。 本発明の好適実施例において前記前駆体からの共留剤の分離は実質的に共留剤 全部が蒸発し上部生成物として回収されるが、前駆体のいくらかはストリッピン グ・カラムの底部で回収されるような方法でストリッピング・カラムで行なう。 前駆体と共留剤が（特に蒸留カラムからのパージ・ストリームで抜き取られ易 い脂肪族カルボン酸の存在下で）同等の揮発性を有しこれら二つの成分を互いに 分離するのが結果的に困難な場合、水又は水性ストリームをストリッピング・カ ラムに添加することで、たとえばパージ・ストリームへの添加により、分離が有 意に高められることが分かった。水／水性ストリームは液相として又はガス相と して（たとえば蒸気注入）ストリッピング・カラムへ導入できる。 望ましくは、ストリッピング・カラムは前駆体と脂肪族カルボン酸および／ま たは水を一緒にストリッピング・カラムの底部で回収できるように運転する。具 体的には、ストリッピング・カラムの底部で回収される前駆体の量が許容範囲内 で共沸蒸留カラム内のパラキシレン含量を維持するのに充分であるようにストリ ッピング・カラムを運転することになる。 回収された共留剤は便利にも蒸留カラムへ、望ましくは蒸気として、パージを 抜き取るのと同じ又は実質的に同じ高さで導入される。 共留剤はアルキル・アセテート等のアセテート化合物が望ましく、特に脂肪族 カルボン酸が酢酸を含み前記前駆体がパラキシレン又はそのアイソマーを含む場 合には特にｎ−プロピル・アセテートが適している。 パラキシレンの液相酸化に由来するフィード・ストリームの共沸蒸留を行なっ てテレフタル酸を製造するために、共留剤としてｎ−プロピル・アセテートを使 用する場合のパラキシレンを回収するための処理法の使用を単なる例として参照 して本発明について説明する。 液相媒体がパラキシレン、酢酸溶媒、ある程度の水、及びコバルトとマンガン 化合物を含む臭化触媒系を含むようなリアクター内で酸化を行なう。このような 酸化処理は先行のＥＰ−Ａ−４９８５０１号及びＥＰ−Ａ−５０２６２８号に記 載されており、これらの開示は本明細書において参照に含まれる。酸化処理によ ってメチルアセテートやパラキシレン等の他の化合物との反応による主として酢 酸と水を含むリアクター・オーバーヘッド蒸気が発生する。このオーバーヘッド 蒸気はリアクターから取り出されオーバーヘッド凝縮器系で部分的に凝縮されて 液相水性酢酸成分を製造し、比較的水分が少なく酢酸が多い成分は還流としてリ アクターへ戻され、比較的水分が多く酢酸が少ない成分は蒸留カラムに移される 。後者の成分はストリーム中の酢酸と水分を合わせた含量に対して２０から３０ 重量％（代表的には２５から２８重量％）程度の水分を含む。水性酢酸ストリー ムは通常いくらかのパラキシレンとメチルアセテートも含んでいる。 共沸蒸留を用いて水分含量が少ない（代表的には酢酸／水分を合わせた量に対 して５重量％）酢酸を含む底部生成物を製造し、これにより酸化リアクター内の 水分含量は過剰な水分を除去し回収した酢酸と一緒に残余量を戻すことで調節で きる。沸点が高い共沸剤たとえばｎ−ブチル・アセテート等の使用により低い還 流比を用いることができるので、特に酸化反応で発生する大量の排熱をさらに有 効に使用する又は付随するエネルギー入力条件を低減し低い圧力で酸化反応を運 転することが目的の場合に、このような共留剤を共沸蒸留での論理的選択肢に加 えることができる。しかし、オーバーヘッド水性酢酸ストリーム中に存在する水 分と共沸蒸留から得られる酢酸生成物に存在する水分は、沸点の高い共留剤に特 別なステップを行なって底部生成物への混入を防止する必要がある。たとえば、 有機相と水相還流を組み合わせた運転および／またはリアクター・オーバーヘッ ド・ストリームを処理して蒸留カラムからの底部生成物の抜き取り点より上で共 留剤の実質的に全部を分離するのに有効なレベルまでフィードの水分含量を増加 させる。 これらの複雑さは単一の有機相還流で蒸留処理を運転することと組み合わせた オーバーヘッド水性酢酸ストリームの処理を制限することにより回避でき、酢酸 底部生成物は実質的に共留剤を含まず酸化リアクターへのリサイクルに一致する 必要レベルの水を含むようになる。これは、比較的沸点の低い共留剤たとえばｎ −プロピル・アセテート、イソ−ブチル・アセテート、又は中間沸点を有し所望 の分離に相当し水と異種アゼオトロープを形成する化合物等を用いることで実現 される。「リアクター・オーバーヘッド水性酢酸ストリームの処理を制限する」 ということは、ことにより蒸気相リアクター・オーバーヘッドが追加の精留機器 の方法による水分含量を増加するための特別の追加ステップを取ることなく凝縮 処理を受けることを意味している。 蒸留カラムへ供給されるフィード・ストリームはある程度のパラキシレンを含 む。先行する国際特許出願第ＰＣＴ／ＧＢ９５／０１９３３号に開示されている ように、ｎ−ブチル・アセテートと比較して比較的沸点の低いｎ−プロピル・ア セテートによるアルキル・アセテートの使用はパラキシレンをカラムの長さ方向 の凝縮プロファイルに追従させる効果を有し、フィード・ストリームの導入点の 領域においてパラキシレン濃度が大幅に増加し、酸化リアクターへのリサイクル のために単一の位置でパラキシレンの相当量をカラムからパージすることができ る。これにより、たとえばフィード・ストリームを蒸留カラムへ導入する前に除 去する等他の手段に頼ることなく蒸留の途中でパラキシレンを除去することがで きる。しかしパラキシレンをパージするには、共留剤と酢酸の抜き取りが必ず伴 う。酢酸の抜き取りはパラキシレンと一緒にリアクターへリサイクルできること から問題ではない。同様に、共留剤の抜き取りはこれもパージ・ストリームのパ ラキシレンや酢酸と一緒にリアクターへ渡すことができることから必ずしも問題 にはならない。共留剤の実質的な部分は蒸留カラムへたどり着くことになるが、 リアクターへ供給された結果、他の化合物への転換により共留剤の有意な量が消 費されるので、このようにして失われた共留剤の連続的補充が必要とされる。 共留剤の補充を最小限に抑さえるため、蒸留カラムからのパージをストリッピ ング・カラムへ渡す。共留剤としてのｎ−プロピル・アセテート（ｎｐａ）に特 に関連することとして、共沸蒸留カラムからのパラキシレン・パージ・ストリー ムは主としてｎｐａ、パラキシレン、酢酸、水を含む。これらの成分から、 ｎｐａを共沸蒸留カラムへ戻して酸化リアクターへある程度のパラキシレンをパ ージする一方で、主プラント・ストリームと比較すれば少量だけ存在している水 と酢酸は蒸留カラムおよび／または酸化リアクターへ戻すおよび／または何らか の処理を行なう。システムの蒸気液性を調べた場合： ｎｐａは１０２℃で沸騰し８２℃で水と２液相アゼオトロープを形成する。 パラキシレンは１３７℃で沸騰し、１１５℃で酢酸と均質なアゼオトロープを 形成し、また９２℃で水と２液相アゼオトロープを形成する。 酢酸は１１８°で沸騰する。 水は１００℃で沸騰する。 共沸蒸留カラムからのパージ・ストリームは使用する還流、フィードの組成、 及びパージ歴によって変化する組成を有するが、代表的にはパラキシレンよりも ｎｐａの方が多く、ｎｐａとパラキシレンを合わせた成分がストリームの７５重 量％までを形成する。パージ・ストリームは低含水量になり易くストリームの残 りは酢酸である。ストリッピング・カラムにおいて水はｎｐａ及びパラキシレン により低沸点アゼオトロープのため上部の数ステージで急速に除去される。ｎｐ ａとパラキシレンの分離が要求されるが一方に対する他方の相対的揮発性が残留 している酢酸の量に依存する。酢酸が比較的高濃度の場合、酢酸の存在に起因す るパラキシレンの高い活性係数のためにｎｐａとパラキシレンの揮発性は同様で ある。相当量の、たとえば２５％又はそれ以上の、酢酸が存在するとｎｐａに対 するパラキシレンの比率が大幅に異なっても混合物の沸点にはほとんど相違がな いことが実験から分かった。 これらの条件下でｎｐａとパラキシレンの同様の揮発性を処理する一つの方法 としてはパージ・ストリームの酢酸含量を減少することが挙げられる。しかし、 これに代わる好適な方法としては処理過程への水の添加がある。このような水の 又は水性ストリームの形での水の添加の効果はｎｐａとパラキシレン両方の活性 係数を上昇させるが、パラキシレンの活性係数は酢酸の存在によりすでに上昇し ていることから、ｎｐａに対する作用のほうが大きくなる。結果的にパラキシレ ンに対するｎｐａの相対的揮発性が増加するので、実質的に完全にｎｐａを除去 し、カラム底部から除去しようとする実質的な量のパラキシレンを残すことがで きる。（水、酢酸、及びストリッピング・カラムの上部に持ち出されるある程度 のパラキシレンと一緒に）除去されるｎｐａは共沸蒸留カラムへ、パージを抜き 取る位置で又はそれに近い位置に、望ましくは蒸気として、戻される。 ストリッピング・カラムへの余分な水の追加によりストリッピング・カラムの 上部でパラキシレンからｎｐａを分離する一方、所望であればカラムの底部から ある程度の水を除去することができる。この状況において、水はｎｐａおよび／ またはパラキシレンとのアゼオトロープとしてストリッピング・カラムの上部か ら除去される。追加される水なしでは、アゼオトロープとして実質的にｎｐａの 全部を除去するには水が不十分であり、水が存在しない状態で酢酸の存在下にパ ラキシレンからｎｐａの分離を行なわなければならない状態になる。追加の水を 導入することにより、ｎｐａの実質的に全部を水とのアゼオトロープとしてオー バーヘッドに取り出す一方でカラム内に充分な水を残留させてｎｐａ／パラキシ レンの分離を増加させることを保証することができる。このような追加の水は底 部を経由してカラムから出てくる。スキームの好適実施例においては以下の操作 が続く： １）共沸蒸留カラムへの主フィード・ストリームのすぐ上からの液状パージを ストリッピング・カラムへ供給する。 ２）水又は水性ストリームをストリッピング・カラムへ同時供給する。水性ス トリームは、たとえばテレフタル酸製造プラントの運転中に発生した希釈水／酢 酸ストリームから、たとえば洗浄媒体として水を使用してオフガスから酢酸蒸気 を洗い出すことによって得られるストリームから、取り出すことができる。通常 このような水／酢酸ストリームは共沸蒸留カラムへ供給されるのだが、ストリッ ピング・カラムへ供給する余剰水の供給源として、新鮮な水を使用する代わりに これらのストリームのうちの１つまたは２つ以上を用いることができる。 ３）第１の数ステージにわたって、たとえば約５理論ステージで、比較的一定 な温度低下が見られるようにストリッピング・カラムの底部に熱を加え、代表的 なパージ・ストリーム組成で８５℃から９０℃また大気圧又はそれに近い圧力の 範囲となるようにするが、もっと高くしても良い。これはカラムを下降するｎｐ ａの侵入を示している。再加熱蒸気レートを適宜調節することにより、次の 数ステージにわたって温度を上げ、たとえばカラムに存在するｎｐａの実質的に 全部と酢酸／パラキシレン／水混合物の一定組成の除去を表わす約３から８℃高 い温度で運転される第２の平坦域に達するようにできる。 ４）カラム上部へ供給される水又は水性ストリームはこれらの温度平坦域が両 方とも存在することを保証するように、またカラムの底部で一定の温度上昇が得 られるように調節する。代表的には第２の平坦域からカラムの底部まで約１０℃ の温度上昇が適当である。酢酸／パラキシレン／アゼオトロープについて共沸温 度までのもっと大幅な温度上昇は共沸蒸留カラムへパラキシレンを多くリサイク ルし、温度上昇が小さいと酸化リアクターへもどるリサイクルされたパラキシレ ン・ストリームの水分含量が高くなる。ストリッピング処理に導入される追加の 水を適宜制御することで、パラキシレン／水アゼオトロープ温度とパラキシレン ／酢酸アゼオトロープ温度の中間にカラム基部の温度を維持して共沸蒸留カラム へのｎｐａを含むパラキシレンのリサイクルと酸化リアクターへリサイクルされ るパラキシレンに存在する水の量の間で適当な妥協に達するようにすることがで きる。 ここで図面を参照する。 図１はストリッピング・カラムを用いて共沸蒸留カラムから引き出したパージ ・ストリームの処理を模式的に示す。 図２はストリッピング・カラムに沿った温度プロファイルを定性的に示す。 共沸蒸留カラムは参照番号１０で図示してあり、先行の国際特許出願第ＰＣＴ ／ＧＢ９５／０１９３３号に開示されている方法で運転するように構成できる。 パラキシレン、酢酸、ｎ−プロピル・アセテート、水を含むパージ・ストリーム はライン１２から取り出し再加熱ボイラ１８を備えたストリッピング・カラム１ ６へ流す。再加熱ボイラ１８はたとえば熱源として蒸気を使用できる。ストリッ ピング・カラム１６はトレー式カラム（trayed column）としたり、又は充項式 カラム（packed column）とすることができる。追加の水はライン２０経由でス トリッピング・カラム１６の上部へ供給し、この追加の水は便利にもテレフタル 酸製造プラントのどこかから取り出した酢酸の水性ストリームの形を取る。ｎ− プロピル・アセテート、いくらかのパラキシレン、水を含む上部生成物 は、望ましくは蒸気相にある間に、ライン２２経由で共沸蒸留カラム１０へ、ラ イン１２経由でのパージ抜き取りと同じ又はその付近の位置で、戻される。いく らかのパラキシレン、いくらかの水、酢酸を含む底部生成物はライン２４経由で 除去し酸化リアクター（図示していない）へリサイクルできる。 図２を参照すると、ストリッピング・カラム１６内部に作り出された温度プロ ファイルが定量的に図示してあり、グラフの横軸は温度Ｔを表わし、縦軸はスト リッピング・カラム基部からのトレイ数Ｎを表わす。温度プロファイルは温度が 実質的に一定のたとえば約８７℃の第１の平坦域４０と、温度が実質的に一定の たとえば約９２℃の第２の平坦域４２とを有することが分かる。カラムのもっと 下の部分では、温度がたとえば約９２℃から約１０８℃へと徐々に増加する。こ こで言及した温度は単に図示のためでありもっと高いことも低いこともある。本 発明を示す一例を以下に詳説する。 実施例 ４０個のステージを備えたオルダーショー・カラムに（カラムの上部から数え て）１１番ステージへの供給を行ない、フィードは７０℃へ予熱した混合有機相 及び水性相フィードを含み共沸蒸留からの有機相パージの供給とストリッピング ・カラムへの追加の水の供給の実質効果をシミュレートする。有機フィードはｎ ｐａとパラキシレンで構成されｎｐａ重量比が０．５だった。水性相フィードは 前述の水性追加で構成され酢酸と水を含み、酢酸留分が重量比０．６だった。オ ーバーヘッド蒸気を凝集して上部生成物として補修し、カラムへ戻る還流がない ようにした。還流なしだと、カラムはトレイ３０個のカラムとして有効に機能し た。 カラムは図２に図示したように二つの温度平坦域のあるプロファイルが得られ るように運転し、上部平坦域を約９３℃、第２の平坦域を温度約９６℃とした。 第２の平坦域は１０番ステージから約１８番ステージまで広がり、これに続けて カラムのもっと下の領域では徐々に温度が上昇し、再加熱ボイラの領域で約１１ ６℃の温度に達した。安定したカラム運転が得られると、底部生成物は、 重量比で、約０．２５のパラキシレン、約０．０１のｎ−プロピル・アセテート と平衡酢酸を含むことが分かった。言い換えれば、カラムへの有機フィードに存 在するｎｐａの実質的全部が底部生成物で除去されており、底部生成物はほとん ど酢酸とパラキシレンだけで構成されていた。 蒸気実施例において、酢酸の存在下でパラキシレンからのｎｐａの回収を説明 した。他のもっと高温で沸騰する共留剤が、たとえばイソブチルやノルマル・ブ チル・アセテート等酢酸の脱水で使用されることもある。これらの共留剤の使用 を排除するものではないが、パラキシレンからの分離はｎ−プロピル・アセテー トの場合より実現が困難であろう。これは沸点が高いためパラキシレン／酢酸ア ゼオトロープからの共留剤の分離がさらに困難になり、共沸蒸留カラムからのパ ージ・ストリームがほとんど酢酸を含まないようにする必要がある。しかし、パ ージ・ストリームは酢酸含量が減少しており、高沸点共留剤、たとえばｎ−ブチ ル・アセテートのパラキシレンからの分離は水の追加によってストリッピング・ カラムでさらに増加させ、パラキシレンに対する共留剤の相対的揮発性について 残留酢酸とパラキシレンの間の相互作用の影響を減少させることができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，Ｓ Ｚ，ＵＧ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ， ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，Ｇ Ｅ，ＨＵ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ， ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，Ｐ Ｌ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ， ＶＮ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．脂肪族カルボン酸と、炭化水素と、水を含むフィード・ストリームの共沸蒸 留で、前記フィード・ストリームより水分含量が低い脂肪族カルボン酸を含む底 部生成物を製造するための共沸蒸留法であって、前記炭化水素、前記脂肪族カル ボン酸、前記共留剤、及び水を含むパージ・ストリームが前記蒸留カラムの共沸 領域から取り出され、前記共留剤は前記カラムの前記共沸領域へリサイクルする ために回収され、主成分として炭化水素を含む底部生成物と主成分として前記共 留剤を含む上部生成物とを発生するように運転されるストリッピング・カラムで 回収が行なわれる ことを特徴とする方法。 ２．前記炭化水素は芳香族ポリカルボン酸を発生するように酸化可能な化合物で あることを特徴とする請求項１に記載の方法。 ３．前記脂肪族カルボン酸は酢酸であることを特徴とする請求項１又は請求項２ に記載の方法。 ４．芳香族ポリカルボン酸の製造方法であって、 芳香族ポリカルボン酸の前駆体をもっと少ない脂肪族カルボン酸を含む液相媒 体中かつ重金属触媒系の存在下で酸化する工程、前記酸化には前記脂肪族カルボ ン酸、前記前駆体及び水を含むオーバーヘッド蒸気ストリームの発生が伴い、 前記オーバーヘッド蒸気ストリームを凝縮して前記脂肪族カルボン酸、水及び 前記前駆体を含む液相フィード・ストリームを製造する工程、 カラム内で前記フィード・ストリームを蒸留して前記脂肪族カルボン酸と少量 の水を含む底部生成物を製造する工程、 前記前駆体、前記共留剤及び水を含むパージを前記カラムから抜き取る工程、 前記パージを処理して前記前駆体から共留剤を分離する工程、 前記分離した共留剤を前記蒸留カラムへリサイクルする工程 を含むことを特徴とする方法。 ５．前記脂肪族カルボン酸、水、及び前記前駆体を含む前記フィード・ストリー ムは共沸領域の下限より上の位置で前記カラムに導入され前記パージは前記フィ ード・ストリームを導入する前記位置の領域で前記カラムから抜き取られること を特徴とする請求項４に記載の方法。 ６．抜き取り点は前記フィード・ストリームの導入点より上の位置であることを 特徴とする請求項５に記載の方法。 ７．共沸蒸留に供される前記フィード・ストリームは２０％を越える水分含量を 有することを特徴とする請求項４から請求項６のいずれか一つに記載の方法。 ８．前記共沸蒸留カラムから得られた前記底部生成物は実質的に共留剤を含まず 前記底部生成物の前記脂肪族カルボン酸と水を合わせた重量に対して２から１２ 重量％の範囲内の量の水を含むことを特徴とする請求項４から請求項７のいずれ か一つに記載の方法。 ９．共沸蒸留に供される前記フィード・ストリームの水分含量は前記フィード・ ストリームの前記脂肪族カルボン酸と水を合わせた重量に対して２０から４０重 量％の水分量を有することを特徴とする請求項４から請求項８のいずれか一つに 記載の方法。 １０．前記共沸蒸留カラムは前記共留剤を含む単一の有機相還流で運転されるこ とを特徴とする請求項９に記載の方法。 １１．前記共留剤がアセテートであることを特徴とする先行の請求項のいずれか 一つに記載の方法。 １２．前記ストリッピング・カラムは、前記カラムの高い位置で第１の低温度平 坦域と前記カラムのもっと低い位置で第２の高温平坦域と前記第２の平坦域から 前記ストリッピング・カラムの底部まで延在する上昇温度領域を有する前記カラ ムの長さ方向の温度プロファイルを作り出すような方法で運転されることを特徴 とする先行の請求項のいずれかに記載の方法。 １３．前記パージ・ストリームに存在する水に追加する水は前記ストリッピング ・カラムへ導入されることを特徴とする請求項１から請求項１２のいずれか一つ に記載の方法。 １４．前記追加の水は水性ストリームの形を取ることを特徴とする請求項１３に 記載の方法。 １５．前記水性ストリームは酢酸を含むことを特徴とする請求項１４に記載の方 法。 １６．前記ストリッピング・カラムの上部で回収された前記共留剤は蒸気として 前記共沸蒸留カラムへ再導入されることを特徴とする請求項１から請求項１５の いずれか一つに記載の方法。 １７．低分子脂肪族モノカルボン酸（Ｃ２からＣ６）の存在下でキシレンからア ルキル・アセテートを分離するための方法であって、 前記アルキル・アセテートと前記キシレンと前記モノカルボン酸を含むフィー ド・ストリームを別の水供給と一緒にストリッピング・カラムへ導入する工程、 前記カラムを運転して前記アセテートを含む上部生成物と前記キシレンを含む 底部生成物とを生成する工程 を含むことを特徴とする方法。